安全通道计算书

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落地式钢管脚手架安全通道施工方案附计算书煤田改

2016年株洲市荷塘区第二批棚户区综合整治项目双排脚手架工程专项施工方案施工单位：株洲市基础设施建设有限公司日期：2016年08月1日双排脚手架专项施工方案第一章工程概况本工程为2016 年株洲市荷塘区第二批棚户区综合整治项目，住宅均为多层，砖混结构，共52 栋，需将外墙重新做油漆装饰，老屋顶剔除后重新做防水屋面。

第二章编制依据1、《设计文件》2、《施工组织设计》3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第三章脚手架搭拆及安全管理根据《建筑施工安全检查标准》规定，结合本工程实际情况，本工程住宅建筑四周离墙0.8 米，采用落地式双排钢管脚手架，每步架高为1.8 米，立杆间距1.5 米，架宽0.8 米，出屋面高 1.2 米。

二、材质选择1、钢管：采用外径48mm壁厚3.0mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A 级钢的规定。

凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。

2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006中A3的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。

扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。

凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

3、脚手片采用竹架板。

4 、连墙件：连墙件宜靠近主节点设置，采用软拉硬撑方法，偏离主节点的距离不应大于300mm间隔为二步三跨，屋面层为二步二跨。

安全通道计算书

计算书1工程概略本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为 1:。

2编制依照、脚手架选型、稳固性验算编制依照（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（3）《建筑构造荷载规范》GB50009-2012（4）《钢构造设计规范》GB50017-2003（5）边坡设计图纸、施工现场实质状况。

脚手架选型依据现场的实质状况，该处脚手架采纳扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采纳φ 48×钢管，连结扣件采纳标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度~ 。

其余杆最大长度为m，脚手架依据边坡实质设计参数采纳落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸以下：1）立杆：纵距为，横距为1m；2）脚手架步距；步距为；3）剪刀撑设置；间距为6m（4 跨左右）一排剪刀撑；4）连结坡面杆件设置；连墙件两步两跨部署，经过焊接连结与进出山体的锚杆连接。

5)在脚手架的双侧设置横向斜撑，部署在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之订交的小横杆伸出端上，距离主节点的地点≯150mm。

稳固性验算基本参数斜道附着对象脚手架斜道种类之字形斜道立杆纵距或跨立杆横距 l b (m)1距 l a (m)立杆步距 h(m)斜道每跑高度 H(m)斜道水平投影长度30平台宽度 Lpt (m)2 L(m)斜道跑数 n 2斜道钢管种类 Ф48×双立杆计算方法不设置双立杆荷载参数脚手板种类木脚手板脚手板自重标准值 G kjb (kN/m 2)挡脚板种类木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb (kN/m)每米立杆蒙受构造自重标准脚手架外立杆轴心压力标准值15值 gk (kN/m)N j (kN/m 2)斜道均布活荷载标准值3斜道施工作业跑数 nj2G kq (kN/ ㎡ )基本风压2ω0(kN/m )风荷载体型系风荷载标准 ωk (kN/m 2)( 单立数μs杆 )风荷载高度变化系数 μz (单立杆 )搭设表示图：纵向水平杆验算纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根数纵、横向水平杆部署方式上m横杆抗弯强度设计值横杆截面惯性矩 I(mm4)[f](N/mm 2)205121900220600035080横杆弹性模量 E(N/mm ) 横杆截面抵挡矩 W(mm )计算简图以下：承载力使用极限状态q=×+Gkjb ×l/2)+G× ×l /2) × cos θ =× + × 1/2)+ × 3× 1/2) × =mb kq b正常使用极限状态q'=(+G kjb×l b/2)+G kq×l b/2) × cos θ =( + × 1/2)+ 3× 1/2)× =m 计算简图以下：1、抗弯验算22·mM max=(l a/cos θ)=××=max6N/mm 2≤ [f]=205N/mm2σ =M /W=×10 /5080 =知足要求！2、挠度验算max a44× 206000× 121900)=aν= '(l /cos θ)/(100EI)=×(1200/ /(100≤ [ ν ] =/cosmin[lθ /150，10]= min[1200/150，10]=知足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max= ×ql a/cos θ =××=正常使用极限状态R max'=×q'l a/cosθ =××=扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连结方式单扣件扣件抗滑移折减系数纵向水平杆： R max==≤ Rc = × 8=知足要求！荷载计算斜道跑数 n2斜道每跑高度H(m)每米立杆蒙受构造自重标准值斜道钢管种类Ф48×g k(kN/m)安全通道计算书脚手架外立杆轴心压力标准斜道均布活荷载标准值315值Nj (kN)G kq(KN/ ㎡)斜道施工作业跑数 n j2立杆静荷载计算1、立杆蒙受的构造自重荷载N G1k每米内立杆蒙受斜道新增添杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ +(l a/cosθ ) × m/2) ×× n/2 /(n× H)=+× 0/2)×× 2/2 /(2× = kN/m单内立杆： N G1k=(g k+ g k1＇) ×(n ×H)=+×(2 ×=每米中间立杆蒙受斜道新增添杆件的自重标准值k1 g ＇k1a aθ ) × m/2) × H=+× 0/2)× = kN/m g＇=(l/cos θ +(l/cos单中间立杆： N G1k=(2 ×+ g k1＇) ×(n ×H)=(2 ×=2、立杆蒙受的脚手板及挡脚板荷载标准值 N G2k每米内立杆蒙受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g＇=[Gkjb ×(l /cos θ ) /2+G×l×(l/cos θ )] × (n/2 )/(n × H)=[ ×× 1/2+ × ] × (2/2)/(2 × =mk2a b kdba单内立杆： N G2k=g k2＇×(n ×H)=×(2 ×=每米中间立杆蒙受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cos θ )b×l/2+G kdb×(l a/cos θ )]/H=[×× 1/2+× ]/=m 单中间立杆： N G2k=g k2＇×(n ×H)=×(2 ×=立杆施工活荷载计算N Q1k=[Gkq a bj××1/2]×2= kN ×(l/cos θ ) /2]×l×n=[3立杆稳固性验算斜道每跑高度 H(m)斜道跑数 n2立杆计算长度系数μ立杆截面抵挡矩35080 W(mm )立杆截面展转半径 i(mm)立杆抗压强度设计值2052)[f](N/mm立杆截面面积 A(mm 2)4891、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=kμ h=1××=长细比 λ =0l/i =2100/= ≤ 210知足要求！轴心受压构件的稳固系数计算：立杆计算长度 l 0=k μ h=××=长细比 λ =0l/i =2425/=2、立杆稳固性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=×(N G1k + N G2k +N j )+ ×N Q1k =×+ +15)+ =× 单中间立杆： N =×(N G1k + N )+ ×N =×+ + ×=2G2k Q1kN=max{N 1，N 2}=σ = N/( φ A) =27072/22× 489)=mm ≤[f]=205N/mm知足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=×(N G1k + N G2k +N j )+ ×N Q1k =×+ +15)+ ×=单中间立杆： N 2=×(N G1k + N G2k )+ ×N Q1k =×+ + ×=N=max{N 1，N 2}=M w =×=×l a h 2/10= ×××10= kN ·mσ w6 2 2×489)+ ×10 /5080=mm ≤ [f]=205 N/mm=N/( φ A)+M/W=26545/ 知足要求！立杆地基承载力验算地基土种类岩石地基承载力特色值 f g (kPa)4000地基承载力调整系数 k c垫板底面积 A(m2)单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=(N G1k + N G2k +N j )+ N Q1k =+ +15)+ =单中间立杆： N 2=(N G1k + N G2k )+ N Q1k =+ + =N=max{N 1，N 2}=立杆底垫板均匀压力 P=N/(k c A)=× =≤f g=4000kPa知足要求！3.脚手架的搭设搭设资料1、搭设脚手架所有采纳ф48mm，壁厚 3.5mm的钢管。

防护棚安全通道搭设施工方案

防护棚安全通道搭设施工方案一、编制依据：本工程施工方案根据JGJ59-99、JGJ80-91，上海市文明工地建设有关文件，创建标化工地要求，结合现场实际情况，搭设木工棚、钢筋棚，防护、防坠棚、安全通道一处。

二、工程概况川沙新镇军民村D3-1-3地块配套商品房工程位于川南奉公路、近海霞路，属于砖混结构，地上6层，地下1层，建筑总面积115730.5平方米，标准层层高2.8米，总工期360.0天。

本工程由上海海霞置业有限公司投资建设，上海筑景建筑设计有限公司设计，上海海洋地质勘察设计有限公司地质勘查，上海住院建设工程监理有限公司监理，上海界龙建设工程有限公司组织施工；由李建军担任项目经理，成爱兵担任技术负责人。

三、护搭设安全要求及措施选材：1、脚手架钢管必须符合国家标准3号钢的技术条件，钢管外径不得小于48MM，壁厚不得底于3.5MM，禁止使用严重锈蚀、弯曲、变形或有裂缝的钢管。

2、钢管脚手架扣件必须符合建设部颁发的《钢管脚手架扣件标准》的严格要求，严禁使用脆裂、变形或滑丝扣件，扣件的规格、型号必须与钢管匹配。

3、竹笆：不得使用松散、枯脆、虫蛀。

4、铅丝：铅丝规格不得细于18号，并应双股并联捆扎。

搭设：1、搭设必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。

2、搭设时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具、零配件应放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

3、防坠棚、安全通道立杆必须立在硬实的地基上，立杆纵距不大于2M，水平方向不得大于6米，纵向设置八字撑及水平管，水平方向在上部设八字支撑。

4、防坠棚、安全通道为双层隔离，每层用毛竹做直杆上铺竹笆。

5、搭设时连接处扣件必须拧紧，上部隔离竹笆不允许有空隙、搭设时必须牢固、稳定。

6、防坠棚、安全通道除进入；楼层处开口外，其余部位应水平管封闭，不允许随意断开。

7、防坠棚、安全通道钢管必须用醒目安全标志油漆。

四、防坠棚、安全通道管理1、防坠棚、安全通道严禁在棚上堆放材料，不得当做操作脚手使用。

安全通道施工方案

安全通道防护施工方案一、工程概况：******花园1号楼工程；工程建设地点:*************路旁；属于框架结构；地上28层；地下1层；建筑高度：86.4m；标准层层高：3m ；总建筑面积：51137平方米；总工期：480天。

根据施工现场及安全规范要求在工程的南边搭设一条长80m，宽6m，高6m 安全通道。

二、搭设部位：安全通道位于本工程南面，总长度为80m，道路的宽度为6m，搭设的方法底层高度为3.5m（净空），上部双层隔离高度0.8m满铺竹笆，周围1m围护竹笆，使用钢管扣件搭设。

三、搭设要求1、钢管采用脚手架钢管以及相应的扣件，不得使用变形、严重锈蚀、有裂纹的钢管，扣件螺杆、螺帽丝口良好，盖板无变形、严重锈蚀、裂纹。

2、立杆立杆全部采用单根长度钢管，每根立杆均设置5CM厚木块也可用槽钢底座。

在离地100mm处设置扫地杆，地杆采用直角扣件固定在立杆上。

当立杆基础不在同一高度时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。

靠边坡的立杆轴线到边坡距离不小于500mm。

3、纵向水平杆在1.8m处设置一道纵向水平杆，防坠层纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设纵向水平杆间距300。

纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。

接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。

搭接接头长度不小于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。

4、横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。

5、在立杆横向间设置50～60°的斜支撑，用以增强架体的稳定性。

6、脚手板要求采用竹笆脚板，长宽为1.0x1.5m，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

四、计算书：由于通道防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。

安全通道计算书

安全通道计算书第一章引言随着互联网的发展和普及，信息传输的安全问题日益突出。

在网络通信中，安全通道是一种保证数据传输安全的方式。

安全通道计算书是一本针对安全通道的计算方法和技术进行阐述的书籍。

本书将介绍安全通道的基本概念、实现原理、常用算法和应用案例等内容，旨在帮助读者深入了解和掌握安全通道计算的相关知识。

第二章安全通道基础知识2.1 安全通道的定义安全通道是指在不安全的网络环境中，通过使用加密、认证和完整性保护等安全机制，确保数据在传输过程中不被窃听、篡改或伪造的通信路径。

安全通道可以保护网络通信的机密性、完整性和可用性，是保证网络安全的重要手段之一。

2.2 安全通道的分类安全通道可以根据不同的标准和应用场景进行分类。

常见的安全通道分类包括虚拟专用网络（VPN）、传输层安全（TLS）、网络层安全（IPsec）等。

不同类型的安全通道适用于不同的网络环境和安全需求。

第三章安全通道的实现原理3.1 加密算法加密算法是实现安全通道的基础技术之一。

常用的加密算法包括对称加密算法和非对称加密算法。

对称加密算法使用相同的密钥进行加密和解密，速度较快，但密钥传输存在安全隐患；非对称加密算法使用公钥和私钥进行加密和解密，安全性较高，但加解密速度较慢。

3.2 数字签名数字签名是一种用于验证数据完整性和身份认证的技术。

通过使用私钥对数据进行加密，再使用公钥对加密后的数据进行解密，可以确保数据在传输过程中不被篡改，并且能够验证数据的发送者身份。

3.3 证书和密钥管理证书和密钥管理是安全通道实现过程中的关键环节。

证书用于证明公钥的合法性和所有者身份的可信机构签发的文件；密钥管理涉及到密钥的生成、分发、更新和撤销等操作，需要保证密钥的安全性和可靠性。

第四章常用的安全通道算法4.1 SSL/TLS协议SSL/TLS协议是互联网上常用的安全通信协议之一，它在传输层提供了安全的通信环境。

SSL/TLS协议使用非对称加密算法和对称加密算法相结合的方式，保证了通信过程中数据的机密性和完整性。

看房安全通道施工专项方案【含计算书】教学总结

建宇·爱上2号楼看房安全通道专项施工方案一、编制说明由于样板房曝光在即，各买主进出频繁，在施工期间为了保证各买主看房的进出安全，应建设单位要求，在售房部至2号楼楼层区间道路搭设一条安全通道，确保看房人员安全。

针对安全通道的搭设措施特编制本方案。

二、编制依据本方案是严格按照建设单位要求；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），以及现场实际情况编制。

三、搭设材料1、搭设脚手架全部采用φ48mm，壁厚3.0mm的钢管；2、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。

3、钢管上严禁打孔，所有钢管在使用时全部涂刷黄色油漆。

4、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规范。

四、地基与基础1、根据实际情况靠近在售房部的立杆下脚必须垫置50×100木方，木方长度不小于500mm；靠近景观大道防护通道立杆直接搁置在道路上，并在路沿石的内侧。

五、防护通道的设计及基本构造（一）通道设计1、防护通道从售房部中端开始一直搭设至2号楼楼梯间，并在两端各自将通道长度延伸2米。

详见搭设通道平面布置图，（附图1）2、整个防护通道为密封式，净空约为5米，通道净高为4.8米，为双层硬防护通道。

（二）基本构造1、通道步距为1.5米，立杆间距为1.5米布置为双立杆加强，两根立杆必须用直角扣件分别与纵向水平杆扣紧，以保证两根钢管共同受力。

2、通道顶部设置两层硬防护，两层防护间间距为0.6米，底层用安全网水平封闭，避免灰尘、石块下落。

顶层底部用彩条布水平封闭，避免污水下掉。

通道用密目式安全网封闭，通道顶部周边用层板封闭，周边形象广告由建设单位布置。

3、通道横向水平杆布置成双横杆，与双立杆相连接。

4、通道顶部每个1.5米设置斜撑一道，两边对称布置，斜撑杆与水平面的夹角为450∽600之间。

5、桁架和单斜撑支撑体系交错布置。

即每个3米布置一道。

6、竹跳板必须满铺到位，不留空位。

安全系统通道防护棚计算书

安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规》GB50007-20114、《建筑结构荷载规》GB50009-20125、《钢结构设计规》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1500 立杆横距l b(mm) 3600立杆步距h(mm) 1200 防护棚高度H(mm) 4000防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm) 2500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm) 400横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)2200 纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料类型脚手板防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2)0.5栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m)0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2高空坠落物最大荷载标准值P k(kN)1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态:格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.483×106/4490=107.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.109mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2200-400, 3600, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.593 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8R max=2.593 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2200/(4000-2500))=55.713°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2. kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2./cos55.713°=3.589 kNN=N21=3.589 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos55.713°=1.42 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.42=1.846 m长细比λ= l0/i=1846.142/15.9=116.11≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.420=2.132m长细比λ= l0/i =2132/15.9=134.11查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.376σ= N/(φA) =3588.705/(0.376×424)=22.51N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.509 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.509/cos55.713°=2.679 kNN=N21+N22=6.268 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos55.713°=1.243 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.243=1.615 m长细比λ= l0/i=1615.375/15.9=101.596≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.243=1.866m长细比λ= l0/i =1866/15.9=117.34查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.47σ= N/(φA) =6267.938/(0.47×424)=31.453N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆布置格构柱钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 立杆计算长度系数μ1 1.3钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9钢管抗弯强度设计值205 立杆截面面积A(mm2) 424[f](N/mm2)立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((3.6+2×0.4)/0.4+1)/2+3.6]+2×(2.22+(4-2.5)2)0.5+4×4=51.325m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((3.6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=32个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×51.325+0.015×32=2.189kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(3.6+2×0.4)/2=4.18 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=4.18+0.209+0.38=4.769 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=2.+4.769=6.958 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×6.958+ 1.4×1=9.75 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =9749.763/4/(0.496×424)=11.59N/mm2σ≤[f]=205N/mm2标准文档满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=6.958+1=7.958立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=7.958/(1×0.25)=31.833 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！实用大全。

安全通道搭设专项施工方案

安全通道搭设专项施工方案一、编制依据：、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；、《建筑施工计算手册》；、《建筑施工安全设施计算书编制范例》；、《建筑施工安全检查标准》（）；、《建筑施工高处作业安全技术规范》（）；二、工程概况：．工程名称：长治医学院附属和平医院外科楼外墙装饰．工程地点：长治市延安南路号，长治医学院附属和平医院院内结构形式：钢筋混凝土框架剪力墙结构建设单位：长治医学院附属和平医院设计单位：北京五合国际工程设计顾问有限公司监理单位：长治市九鼎工程监理有限公司施工单位：山西四建集团有限公司安全通道的搭设是施工现场安全防护的一个重要环节，贯穿整个施工的全过程，安全通道是施工现场的生命通道，是保障安全生产的关键措施。

三、搭设范围：主要集中在外科楼的南、东、北立面。

、南立面：搭设范围是起点为原外挂电梯预先搭设的安全通道南端起，经外科楼南立面马路绕行至药剂楼的门口。

搭设尺寸为宽米，长米，高米。

②、东立面：起点为原外挂电梯预先搭设的安全通道北端起，将此处的安全通道向北延伸。

搭设尺寸为宽米，长米，高米。

③、北立面：搭设范围是在外科楼主出入口位置，即左右两侧环形汽车坡道，搭设尺寸为宽米，长米，高米。

和主出入口向北出延伸段。

搭设尺寸为宽米，长米，高米。

、外科楼垃圾出入口处：搭设尺寸为宽米，长米，高米。

、急救门口：两侧环形急救车坡道，搭设尺寸为宽：米长：米高：米主入口西北方向延伸段。

搭设尺寸为宽：米长：米高：米、西立面：起点为儿科入口位置，向北面延伸至门诊楼入口处，使用钢管脚手架搭设外围围挡，搭设尺寸为高：米，长米附图总平面图：（安全通道具体搭设位置）材料选择及质量要求安全通道使用扣件式钢管脚手架、木制脚手板和密目安全网搭设，在选材方面需遵循以下原则。

钢管：采用外径Φ ，壁厚的焊接钢管。

钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管，钢管上严禁打孔。

项目基坑安全通道施工方案

******项目基坑安全通道专项施工方案批准：审核：编制：*****项目经理部二零**年*月目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、施工方案 (2)四、施工准备 (3)五、施工工艺流程 (5)六、施工方法 (5)七、安全文明施工 (10)基坑安全通道施工方案一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016本工程施工组织设计本工程深基坑支护和土方施工方案高层施工手册建筑施工脚手架实用手册二、工程概况（一）、工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建设地点：项目规模：**m2。

质量要求：合格。

工期要求： 20**年11月1日计划开工，20**年9月28日计划竣工，施工总工期**日历天。

本工程为**项目，位于兰州新区甘肃政法学院兰州新校区；本工程占地面积为**平方米，总建筑面积**平方米。

建筑层数为地下*层，地上*层，地下一层层高为**米，地上一层层高为**米，地上二、三层层高为**米建筑高度为**m；室内外高差**m。

（二）、设计标准1、建筑性质：多层公共建筑2、设计使用年限：50 年3、建筑耐火等级：地下一级、地上二级4、建筑结构安全等级：*级5、抗震设防烈度：* 度6、人防工程：核*级7、结构形式：钢筋混凝土框架结构三、施工方案为保证地下室结构施工期间的安全,避免质量和安全事故发生，消除基坑施工危险因素，方便施工人员上下基坑，本工程拟采取以下安全技术措施来确保施工安全:搭设一处“之字”上下人通道,满足人员的垂直交通需要。

脚手架安全通道施工方案

脚手架安全通道施工方案一、工程概况本工程位于常平镇麦元村，由东莞市常汇实业投资有限公司投资兴建，广东省台山市第一建筑集团公司承建。

总建筑面积37560.42㎡，地上3～4层。

二、脚手架的材料选择和质量标准为了保证本通道的结构安全，所用钢管要强度高、钢性好，钢管均采用扣件式，本通道所用的材料必须遵循以下原则：1、钢管：钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性适中、稳定的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》（DB700-88）的相应规定。

钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

钢管外径、壁厚，允许偏差不大于-0.5mm，两端面切斜应不大于 1.7mm。

外表面锈蚀深度应≤0.5mm，超过规定值不得使用，并定期检查。

严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用，本通道所用的钢管均外涂红白警戒色，并定期复涂，以保证外观形象。

2、扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》规定，应与钢管管径相配合、机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中φ235钢的规定，螺纹均应符合GB198-81《普通螺纹》的规定，在螺栓扭力矩达65N.m时，不得发生破坏；严禁使用加工不合格、无出厂合格证、表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。

3、木跳板：所用木板均要具有一定的强度、和防腐性。

4、安全密目网：安全密目网采用经检测合格的产品，同时密目式安全立网采用L-1.8*6m；并做现场检验，执行标准：（1）每10cm*10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目；（2）做耐贯穿试验［将网与地面成30°夹角，在其中上方3m 处，用5Kg重的钢管（管径48mm）垂直落下，不穿透］。

5号下穿通道箱涵盘扣式脚手架计算书(附件一)

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×1=40.044kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)]×1=36.264kN/mq1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×1＝33.22kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝40.044×0.12/8＝0.05kN·mσ＝M max/W＝0.05×106/54000＝0.927N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×33.22×1004/(384×9350×486000)=0.01mmνmax=0.01mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算101k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.028kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝4.028×1.22/8＝0.725kN·mM2＝q1L12/2=4.028×0.12/2＝0.02kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.725，0.02]＝0.725kN·mσ=M max/W=0.725×106/4490=161.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×4.028×1.2＝2.417kNV2＝q1L1＝4.028×0.1＝0.403kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.417，0.403]＝2.417kNτmax=2V max/A=2×2.417×1000/424＝11.401N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.342kN/m挠度,跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×3.342×12004/(384×206000×10.78×104)＝4.063mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.342×1004/(8×206000×10.78×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.052kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.362kN/m承载能力极限状态按简支梁，R max＝0.5q1L＝0.5×4.052×1.2＝2.431kN按悬臂梁，R1＝4.052×0.1＝0.405kNR＝max[R max，R1]＝2.431kN;正常使用极限状态按简支梁，R'max＝0.5q2L＝0.5×3.362×1.2＝2.017kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=3.362×0.1＝0.336kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.017kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=3.89×106/102000=38.135N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.586×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)＝21.546N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.323mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=19.448kN，R2=19.448kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×450=2130mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2130/20.1=105.97≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立柱段：λ1=l01/i=2130.000/20.1=105.97查表得，φ＝0.551不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2]=Max[19.448，19.448]=19.448kNf＝N1/(ΦA)＝19448/(0.551×571)＝61.814N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN1w =Max[R1,R2]+M w/l b=Max[19.448,19.448]+0.026/1.2=19.47kNf＝N1w/(φA)+ M w/W＝19470/(0.551×571)+0.026×106/7700＝65.261N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，φ1=0.667不考虑风荷载:N =Max[R1,R2]+1×γG×q×H=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9=20.69kNf=N/(φ1A)＝20.69×103/(0.667×571)=54.325N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN w=Max[R1,R2]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9+0.026/1.2=20.7 12kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝20.712×103/(0.667×571)+0.026×106/7700=57.76N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.9/11=0.627≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.076×26×6.9×3.9+0.55×26×6.9×3.9)= 551.864kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))×26×112/2=1725.384kN·mM T=551.864kN·m≤M R=1725.384kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.612×26×6.92+0.55×26×6.9×3.9)=143 9.403kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×1.2+(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))]×26×112/2=44366.268kN·mM T=1439.403kN·m≤M R=44366.268kN·m满足要求！十一、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=5320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×0.967×0.829+0.25×0)×1×5320×1180/1000=3521.462kN≥F 1=20.712kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c c βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln =ab=20000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F 1=20.712kN 满足要求！。

安全通道标准

安全通道标准
安全通道是指在紧急情况下，人员和物品撤离的通道。

它是保障人员生命安全和财产安全的重要设施，因此安全通道的建设和管理至关重要。

为了确保安全通道的有效性和可靠性，制定和执行一套严格的安全通道标准是非常必要的。

首先，安全通道标准应当明确规定通道的宽度和高度。

根据建筑物的用途和人员密度，安全通道的宽度和高度应当符合相应的标准规定，以确保在紧急情况下能够顺利撤离。

通道宽度不宜过窄，否则会影响人员的撤离速度，增加事故发生的风险。

其次，安全通道标准还应当规定通道的材质和结构。

通道的材质应当具有一定的防火和防爆性能，以确保在火灾或其他紧急情况下不易受损。

通道的结构应当稳固可靠，能够承受一定的荷载，不易发生坍塌或变形。

另外，安全通道标准还应当规定通道的照明和标识。

通道内应当设置足够的照明设施，以确保在紧急情况下能够清晰地看到通道的方向和障碍物。

此外，通道应当设置明显的标识，包括紧急出口标识、疏散指示标识等，以便人员能够迅速找到撤离的方向。

最后，安全通道标准还应当规定通道的日常检查和维护。

通道应当定期进行检查和维护，确保通道畅通无阻，照明设施正常工作，标识清晰可见，材质和结构无损坏，以确保通道在紧急情况下能够发挥应有的作用。

总之，安全通道标准是保障人员生命安全和财产安全的重要依据，只有严格执行安全通道标准，才能确保安全通道的有效性和可靠性。

因此，建立健全的安全通道标准体系，是每个单位和建筑物管理者的责任和义务。

希望各单位和建筑物管理者能够高度重视安全通道标准的制定和执行，共同营造安全、和谐的工作和生活环境。

安全系统通道防护棚计算书

安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计三、纵向水平杆验算承载力使用极限状态:格构柱q=1.2(g×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/m k1=1.4×1=1.4kNp=1.4Pk正常使用极限状态格构柱q1=g×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mk1p1=Pk =1 kN1、抗弯验算Mmax=0.335 kN·mσ=Mmax/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，la，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν] 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态 Rmax=1.637 kN 四、横向水平杆验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4 kN 正常使用极限状态格构柱：F1=(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=Pk=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算/W=0.483×106/4490=107.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 σ=Mmax满足要求！2、挠度验算νmax =3.109mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, lb, a1)/150，10] = min[max(2200-400,3600, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=2.593 kN五、扣件抗滑承载力验算Rmax=2.593 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN 满足要求！六、斜撑稳定性验算α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2200/(4000-2500))=55.713°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=2.022 kN 横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.022/cos55.713°=3.589 kNN=N21=3.589 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos55.713°=1.42 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.42=1.846 m长细比λ= l/i=1846.142/15.9=116.11≤250 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.420=2.132m长细比λ= l/i =2132/15.9=134.11查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.376σ= N/(φA) =3588.705/(0.376×424)=22.51N/mm2 σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=1.509 kN 横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.509/cos55.713°=2.679 kNN=N21+N22=6.268 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos55.713°=1.243 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.243=1.615 m长细比λ= l/i=1615.375/15.9=101.596≤250 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.243=1.866m长细比λ= l/i =1866/15.9=117.34查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.47σ= N/(φA) =6267.938/(0.47×424)=31.453N/mm2 σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重NG1k 钢管长度：L=n[(la + a1) ((lb+2a1)/a+1)/2+ lb]+2( l12+(H- h2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((3.6+2×0.4)/0.4+1)/2+3.6]+2×(2.22+(4-2.5)2)0.5+4×4=51.325m 扣件数量：m=2n[((lb +2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((3.6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=32个NG1k=0.033L+0.015m=0.033×51.325+0.015×32=2.189kN2、防护棚构配件自重NG2k防护层防护材料自重标准值NG2k1=n×gk1×(la+ a1)×(lb+ 2a1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(3.6+2×0.4)/2=4.18 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2×(la+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk3×(la+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNNG2k = NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=4.18+0.209+0.38=4.769 kN经计算得到，静荷载标准值：NGk = NG1k+ NG2k=2.189+4.769=6.958 kN3、冲击荷载标准值NQkNQk =Pk=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2NGk + 1.4NQk=1.2×6.958+ 1.4×1=9.75 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l/i=1560/15.9=98.113≤210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.496 2、立杆稳定性验算标准文档实用大全 σ= N/4/(φA) =9749.763/4/(0.496×424)=11.59N/mm 2 σ≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk + N Qk =6.958+1=7.958立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=7.958/(1×0.25)=31.833 kPaP ≤f g =140 kPa满足要求！。

施工中安全通道

施工中安全通道
在施工过程中，安全通道是非常重要的，它可以确保工人和其他人员在紧急情况下迅速安全地撤离施工现场。

以下是一些关于施工中安全通道的重要事项：
1. 安全通道应该保持畅通，方便人员通行。

任何障碍物，如建筑材料、设备或其他杂物，都不应该阻挡通道。

2. 安全通道应标有明确的指示标志，以便人们能够迅速找到并使用它们。

这些指示标志应该清晰可见，不容易被遮挡。

3. 在施工现场的不同区域，应设立多个安全通道，以便有多个撤离选项。

这样做可以最大限度地减少人员在紧急情况下的混乱和拥堵。

4. 安全通道的宽度应足够容纳大部分人员同时通过。

一般来说，宽度应不小于1.2米，以确保人员可以迅速、有序地通过。

5. 安全通道的路面应保持平整，没有任何凸起或凹陷。

这可以避免人员在撤离过程中绊倒或摔倒。

6. 施工现场不同区域的安全通道应避免相互交叉或重叠。

这可以防止人员在紧急情况下迷失方向或选择错误的通道。

7. 安全通道应设有应急照明设备，以确保在黑暗或有烟雾等情况下仍然能够正常使用。

要保证施工中的安全通道有效运行，施工管理人员应定期检查和维护通道的畅通性和安全性。

他们应该与工人和其他人员进行培训，告知他们在紧急情况下如何正确使用安全通道，并提醒他们保持通道的清洁和无障碍。

只有这样，才能最大限度地确保施工现场的人员安全。

2号地通道基坑计算书

2#地通道基坑计算书计算项目： 2号地通道基坑计算书（坡率法开挖）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 13.530 9.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽10.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---================================================================ 下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: Bishop法稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.669,15.160)(m)滑动半径 = 15.944(m)滑动安全系数 = 1.252起始x 终止x αli Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力 mθi 超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.268 -2.179 -16.000 1.133 5.000 26.00 3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.94 8.32 0.85384 0.00 0.00-2.179 -1.089 -11.962 1.114 5.000 26.00 9.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.93 11.13 0.89751 0.00 0.00-1.089 0.000 -7.984 1.100 5.000 26.00 13.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.87 12.85 0.93618 0.00 0.000.000 0.834 -4.503 0.837 5.000 26.00 16.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.32 12.79 0.96631 0.00 0.000.834 1.669 -1.500 0.835 5.000 26.00 26.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.70 17.42 0.98946 0.00 0.001.6692.657 1.777 0.989 5.000 26.00 43.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.35 25.92 1.01160 0.00 0.002.6573.645 5.339 0.993 5.000 26.00 55.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.16 30.98 1.03192 0.00 0.003.6454.634 8.921 1.0015.000 26.00 65.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.23 35.40 1.04833 0.00 0.004.6345.622 12.539 1.013 5.000 26.00 75.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.34 39.26 1.06075 0.00 0.005.6226.611 16.208 1.030 5.000 26.00 83.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.24 42.60 1.06903 0.00 0.006.6117.599 19.948 1.052 5.000 26.00 89.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.65 45.45 1.07295 0.00 0.007.599 8.588 23.779 1.080 5.000 26.00 95.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.30 47.82 1.07223 0.00 0.008.588 9.576 27.727 1.117 5.000 26.00 98.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.85 49.71 1.06648 0.00 0.009.576 10.565 31.825 1.164 5.000 26.00 100.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.92 51.07 1.05516 0.00 0.0010.565 11.553 36.115 1.224 5.000 26.00 100.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.04 51.85 1.03752 0.00 0.0011.553 12.542 40.656 1.303 5.000 26.00 97.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 63.61 51.91 1.01253 0.00 0.0012.542 13.530 45.534 1.412 5.000 26.00 92.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 65.87 51.05 0.97860 0.00 0.0013.530 14.478 50.764 1.499 5.000 26.00 74.20 0.00 0.00 0.00 0.00 18.76 72.00 53.60 0.93435 0.00 0.0014.478 15.426 56.550 1.721 5.000 26.00 49.59 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 57.19 43.56 0.87635 0.00 0.0015.426 16.374 63.457 2.123 5.000 26.00 17.99 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 33.06 28.61 0.79549 0.00 0.00总的下滑力 = 568.043(kN)总的抗滑力 = 711.309(kN)土体部分下滑力 = 568.043(kN)土体部分抗滑力 = 711.309(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)============================================================================软件版本:理正岩土7.0。

人员上下通道脚手架计算书”

人员上下通道脚手架计算书脚手架搭设：上下人通道的搭设选择建筑物最直最长面搭设上下人通道，宽度1.2m ，斜道坡度尽可能控制在30○以下，每步设置防滑条，外设二道防护栏杆，挂安全立网、设剪刀撑。

（1）荷载取值：q1：支架顶上考虑荷载10KPa(10KN/m2)。

q2：外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa （偏于安全）。

q3：施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ；q4：支架自重，按立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距：60×60×60计算（90cm 均可），取3.38KPa.（2）、立杆强度验算搭设时，结合标准杆件尺寸，按横杆步距设为90cm 时立杆的允许最大竖直荷载[N]=35KN ，验算立杆受力立杆实际承受的荷载为：N=1.5（∑⨯++Q K K G K G N N N 4.185.0)21 （组合风荷载时），其中：K G N 1：支架结构承重标准值产生的轴向力；K G N 2：构配件自重标准值产生的轴向力；∑Q K N ：施工荷载标准值；计算结果：K G N 1=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×10=8.1KNK G N 2==0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1=0.81 KN∑Q K N=0.9×0.9×(q3+q4)= 0.9×0.9×(2.5+3.38)=4.763 KNN=1.5×（∑⨯++Q K K G K G N N N 4.185.0)21=1.5×（8.1+0.81）+0.85⨯4.763=17.414KN<[N]=35KN 强度满足要求（3）、立杆稳定性计算验算根据〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉有关模板支架立杆的稳定性计算公式： f W M A N W ≤+Φ/其中：N ：钢管所受的垂直荷载，N=1.5（∑⨯++Q K K G K G N N N 4.185.0)21 （组合风荷载时）f ：钢材的抗压强度设计值，f =205N/mm 2 参考〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉表5.1.6得：A ：钢管的截面积 A=489mm 2（取Φ48mm ⨯3.5mm 钢管的截面积） Φ：轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ，查表即可求得Φi ——截面的回转半径，查〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉附录B 得i =15.8mm长细比i L /=λL ——水平步距，L=0.9m于是i L /=λ=57，参照〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉查附录C 得Φ=0.829W M ：计算立杆段有风荷载设计值产生的弯矩；W M =10/4.185.02h L W a K ⨯⨯⨯⨯ 07.0w u u W s z K ⨯⨯=z u ：风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1，得z u =1.38 s u ：风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：s u =1.20w ：基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 0w =0.8KN/m 2故：07.0w u u W s z K ⨯⨯==0.78.02.138.1⨯⨯⨯=0.927KNL a ：立杆纵距 0.6mH ：立杆步距 0.9m故：MKN h L W a k w 0536.010/4.185.02=⨯⨯⨯⨯= W ——截面模量查表〈〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉〉附表B 得：W=5.083310mm ⨯)1008.5/(100536.0)489829.0/(10414.17//363⨯⨯+⨯⨯=+ΦW M A N w=48.68KN/mm 2/205KN f =≤mm 2 支架是安全稳定。

安全通道防护棚计算书

安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1500 立杆横距l b(mm) 3600 立杆步距h(mm) 1200 防护棚高度H(mm) 4000 防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm) 2500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm) 400横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)2200 纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料类型脚手板防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2)0.5栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m)0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2高空坠落物最大荷载标准值P k(kN)1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态:格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.483×106/4490=107.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.109mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2200-400, 3600, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.593 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8R max=2.593 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2200/(4000-2500))=55.713°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.022 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.022/cos55.713°=3.589 kNN=N21=3.589 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos55.713°=1.42 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.42=1.846 m长细比λ= l0/i=1846.142/15.9=116.11≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.420=2.132m长细比λ= l0/i =2132/15.9=134.11查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.376σ= N/(φA) =3588.705/(0.376×424)=22.51N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.509 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.509/cos55.713°=2.679 kNN=N21+N22=6.268 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos55.713°=1.243 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.243=1.615 m长细比λ= l0/i=1615.375/15.9=101.596≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.243=1.866m长细比λ= l0/i =1866/15.9=117.34查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.47σ= N/(φA) =6267.938/(0.47×424)=31.453N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆布置格构柱钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 立杆计算长度系数μ1 1.3钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9钢管抗弯强度设计值205 立杆截面面积A(mm2) 424[f](N/mm2)立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((3.6+2×0.4)/0.4+1)/2+3.6]+2×(2.22+(4-2.5)2)0.5+4×4=51.325m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((3.6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=32个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×51.325+0.015×32=2.189kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(3.6+2×0.4)/2=4.18 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=4.18+0.209+0.38=4.769 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=2.189+4.769=6.958 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×6.958+ 1.4×1=9.75 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =9749.763/4/(0.496×424)=11.59N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=6.958+1=7.958立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=7.958/(1×0.25)=31.833 kPa P≤f g=140 kPa满足要求！。