2JK-3×1.5提升机选型计算
立井施工提升系统计算
五、提升机选择
1. 卷筒直径选择
DT ≥60ds=60×34.5＝2070mm DT ≥900δ＝900×1.6＝1440mm 取较大者。查提升机型号表： 因不需要改装临时罐笼，又是单钩提升，故初选单卷筒 提升机： 卷筒直径： DTB＝2.5 m， 卷筒宽度： BTB＝2 m 最大静张力：FJB＝88.2 kN
单滚筒：JZ2—10/600型。 FJB＝98kN ＞ 81.1kN
七、天轮 平台布置
八、稳绞布置计算 稳绞布置计算图
稳绞布置平面图
稳绞布置剖面图
货物重：桶里的矸石和水重
1 1 m VT [ g (1 ) sh ] 3 0.9[1600 (1 )1000 ] K 1.8 5520 k g
Q0＝1049＋5520＋335＝6904kg
提升伞钻时：
Q0＝钻重＋Qf＝7000＋335＝7335kg
取较大者，按7335kg计算。 2. 计算需要的每米钢丝绳重量
公称抗拉强度σB：1372、1519、1666、1814、1960
选1666MPa
安全系数m：《煤矿安全规程》规定：
升降人员和物料：人员：9， 物料：7.5 罐道绳、吊盘、水泵、抓岩机： 6 悬挂风筒、压风管、供水管注浆管、输料管：5
钢丝绳最大悬垂长度： H＝井筒深度＋天轮平台＝600＋26.28= 626.28m 每米钢丝绳重量：
46354 72520 …… …… 653170 742840 838880 ……
50470 78988 …… …… 710500 808500 912870 ……
54586 85358 …… …… 768320 874160 984900 ……
4. 验算安全系数
提升机选型计算2013[1].8.
![提升机选型计算2013[1].8.](https://img.taocdn.com/s3/m/518f19ee0408763231126edb6f1aff00bed57009.png)
提升机选型计算2013[1].8.+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：35N A =万吨；2.斜坡角度：25β= ；3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。
)4.年工作日：330r b =天；5.日工作时间：16t h =；6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ）7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）；外沿2450㎜（偏差±10mm ）；单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）；单个矿车体积：2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）；900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =?= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）；8.提升方式为：串车提升；要求：每次提升车数为：3车。
考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。
二、一次提升量和车组中矿车数的确定1.计算提升斜长()7602222804T D k L L L L m =++=++=；L —斜坡长度：760L m =；D L —斜坡下车场运行距离：22D L m =K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =；2.初步确定速度1）初步确定最大提升速度mν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/mm s ν'≤。
本次设计初步确定最大提升速度4/m m s ν=；2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。
3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s =4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。
提升机
矿井提升8.1 概述本矿井设计生产能力为120万t/a，根据实际情况，设计采用两套提升系统，即主井采用多绳缠绕式箕斗提升，提升倾角为90°，副井采用罐笼提升，提升倾角为90°。
本矿井年工作日为330天，实行“四六制”作业制度，其中三班采煤，一班检修。
每班每天工作6小时。
每天净提升时间为16小时。
根据本矿井的地形条件和煤层赋存条件，设计第一水平采取平硐，第二、三水平采用立井开拓。
井筒特征见表8-1。
表8-1 井筒特征表本矿井有三个水平，即+150、-150m水平和-400m水平。
选用皮带运煤,型号为MGC1.1-6固定式矿车运料。
煤的容重为1.35t／m3；矸石的容重为2.4t／m3。
矿井的服务年限为89年，第一、二水平的服务年限分别为31年、31年。
最大班下井人数为200人。
8.2 主井提升8.2.1 提升容器的选择计算提升容器需根据提升任务的大小来确定。
对矿井的具体情况，加大提升容器，可降低提升速度，提升机、井筒装备都要加大，增加初期投资，但可节约用电；反之，加大提升速度，可选用较小提升容器和提升机，投资较少，但电耗增加。
一般认为在不加大提升机及井筒直径的前提下，选择较大的提升容器，以采用较低的提升速度，节省电耗。
本矿井主井采用箕斗提升，主要参数如下：A n—矿井年产量，120万t/a；H s—井筒深度，550m；矿井工作制度：年工作日按330天计，日工作小时数t，取16h；H z—装载高度，m，估取18～25m，取20m；H x—卸载高度，m，估取16～20m，取18m；r—煤的散集容积质量，Kg/m3，取1.351、确定小时提升量A h =tb ca A r f n式中： A h ——小时提升量，t ／h ； A n ——矿井年产量，120万t ／年；c ——提升不均衡系数。
《煤炭工业设计规范》规定：有井底煤仓时为 1.10～1.15；无井底煤仓时为1.20。
本设计取1.13；a f ——提升能力富裕系数，取1.2；b r ——年工作日，330天； t ——日工作小时数，16h ； 代入数据计算得：h A =327.27t ／h 。
提升机配置及参数
提升机配置及参数型号说明：（2）J K Z双筒卷扬机类矿井提升机凿井专用配置：一、2JK-3.5(75.435吨)主轴装置：卷筒为活滚筒，活刹车盘，便于运输调绳部分为径向齿块调绳，装配形式为洛矿新型标准，主轴转动为滚动轴承。
减速器：为100型行星减速机。
盘形制动器：仿瑞典后置式制动器。
电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：按洛矿图纸。
发货总量按洛矿发货清单发货。
二、2JKZ-3（72.2吨）主轴装置：本主轴装置为凿井专用提升机，卷筒容绳宽度为1.8m（一个），相对普通提升机，卷筒筒皮加厚，主轴加粗加长，联轴器与3.5米提升机选用同型号，其装配方式为洛矿新型转配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用ZHLR-170（Ⅲ）式XP-80行星减速机。
盘形制动器：仿瑞典后置式（三对头四台）电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：洛矿图纸发货总量按洛矿发货清单发货。
三、JKZ-2.8（51.78吨）主轴装置：本主轴装置为凿井专用提升机，容绳宽度为2.2单筒，联轴器与3.5米提升机选用同型号，其装配方式为洛矿新型装配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用相配套的行星减速机。
盘形制动器：彷瑞典后置式（三对头四台）电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
其余附件：按洛矿图纸发货总量按洛矿发货清单发货。
四、JK-2.5 (37.3吨)主轴装置：卷筒为或卷筒可拆开，便于运输，装配方式为洛矿新型装配方式，主轴转动为滚动轴承。
减速器：选用相配套的行星减速器。
盘形制动器：仿瑞典后置式制动器。
电动机：选用1WV/6KV两用，上海电机厂产（外购）电控：高压部分为1WV/6KV两用，控制部分为我公司研发编程双PLC免维护高性能电控。
2JK-3×1.5提升机选型计算
官庄河煤业副斜井提升绞车能力核算说明书一、设备参数：1.提升机型号： 2JK-3×1.52.卷筒直径： 3 m3.卷筒宽度： 1.5m4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）5. 卷筒数量： 2个6. 减速器型号 ZKL37. 减速比 31.58. 最大静张力： 135kN9. 最大静张力差： 90kN10. 提升长度： 525m11.提升斜角 21度12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN13. 大件重： 185 kN14. 平板车重： 15 kN15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min二、牵引力校核：实际载荷校核计算对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθG钢—钢丝绳总重： 25.1 kNG—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kNθ—提升倾角： 21°F—实际静张力差： kN所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°+0.175×25.1 cos21°=87.6kN5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）≈46.6 kN50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核1.电机转速计算n= 60Vi/Dπ式中n—电机转速 r/minV—最大提升速度3.11m/si—减速器传动比 31.5D—卷筒直径3 mn= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
提升机选型计算
提升机选型计算绞车提升能力计算已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。
一、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(850+600)+*+960**+*=37190 + 12093=49283N提4个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（+ * ）=37617 + 12093 =49710 N提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（+ * ）=47022 + 12093 =59115 N钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。
一、电动机初选（按4个矸石车）：Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s二、提升电动机变位质量1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=110252、天轮取Gt = 200KG3、提升机变位质量Gj = 8200KG4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=变位质量∑M = ∑G/ g = / =25222/m)三、提升运动学计算取a0 = /s2，a = /s2，v0 = 1m /s2，1、初加速段t0 = v0 / a0 =1/ =(s)L0 = 1/2 * v0 * t0 =1/2 *1*=t01 = LL1 - L0 = =t01 = L01 / v0 =23(S)2、主加速度t1 = vmax – v0 / a1 = – 1 / = (s)L1 =1/2 +( vmax + v0 ) =1/2**+1) =11(m)3、减速段t3 = t1 = (s)L3 = L1 = 11m4、末减速阶段t5 = t0 = (s)L5 = L0 =5、矿车在栈桥低速阶段L4 = LB - L5 = 30 – =t4 = L4 / V 0 = 5(s)6、矿车在井筒等速运行L2 = Lt – (LL1 + L13 + L1 + L3)= 900 –(25 + 30 + 11 +11)= 823t2= L2 / V max = 823 / = (s)一次提升循环时间Tq = t0 + t01 +t1 + t2 +t3 + t4 + t5 + t§= + 23 + + + + + + 25= 338（s）=338/ 60 = min四、提升动力学计算（按6个煤车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*6*(600+850)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=4174 + 1234 +756=6164初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6164–* * sin25°=6162低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6162 – 2522 *=5405低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =5405 –* . sin25° =5384 2、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5384 + 2522 *=6645主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6645 * 11 * sin25=6635等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6635– 2522 *=5374等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5374– * 823 * sin25=4633减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4633 – 2522 *=3372减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3372 – * 11 * sin25 =3362 3、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3362 + 1261=4623末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4623- * * sin25=4593末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4593 – 2522 *=3836末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3836 – * * sin25= 3834五、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=1 + 1 + 5 +21 + +8 += 57Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5250 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5250 * / （102 *） =205KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / （ * 102y .N） / Vmax =六、提升动力学计算（按4个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*4*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=4222 + 1234 +756=6212初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6212–* * sin25°=6210低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6210– 2522 *=5453低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina=5453 –* . sin25°=54322、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5432 + 2522 *=6693主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6693 * 11 * sin25=6683等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6683– 2522 *=5422等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5422– * 823 * sin25 =4681减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4681 – 2522 *=3420减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3420 – * 11 * sin25 =34103、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3410 + 1261=4671末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4671- * * sin25=4641末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4641– 2522 *=3885末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3885– * * sin25= 3883七、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2)t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=2 + 9 + 6 +05 + +9 += 59Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5300 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5300 * / （102 *） =208KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =八、提升动力学计算（按5个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*5*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=5278 + 1234 +756=7268初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=7268–* * sin25°=7266低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 7266– 2522 *=6509低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =6509 –* . sin25° =6488 2、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=6488+ 2522 *=7749主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina= * 11 * sin25=7740等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 7740– 2522 *=6479等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 6479– * 823 * sin25 =5738 减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=5738 – 2522 *=4477减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=4477 – * 11 * sin25 =4467 3、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 4467 + 1261=5728末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 5728- * * sin25=5700末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=5700– 2522 *=4943末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=4943– * * sin25= 4941九、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=7 + 7 + 4 +77 + +33 += *1010Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =6404kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 6404 * / （102 *） =251KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(1000+600)+*+960**+*= + 12102=53176N < 6000 * =58800N=53176 < 58800N 合格提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1350 + 600) **（+ *）+960***（+ * ）= + 12102 = < 58800N 合格钢丝绳安全系数校验：4、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
提升机技术参数及设备选型过程
提升机技术参数及设备选型过程矿井提升机技术参数介绍及设备选型过程目录一、提升机相关参数二、选型过程三、MA标志查询办法四、提升系统设计内容与步骤。
五、电机功率选择与校核一、技术参数1、卷筒宽度和直径2、两卷筒中心距3、最大静张力、最大静张力差4、钢丝绳直径、绳速5、提升高度、容绳量6、减速器速比7、电机功率、极数、电机型号简介8、变位质量JK-2/2JK-2提升机技术参数表1、卷筒宽度和直径卷筒直径：提升机卷筒上第一层钢丝绳中心到卷筒中心距离的2倍。
绞车卷筒的直径为：卷筒缠绳表面到卷筒中心距离的2倍。
二者概念有差别，相差1根钢丝绳的直径。
卷筒宽度：卷筒两个挡绳板内侧直间的距离。
卷筒直径和宽度决定了卷筒使用钢丝绳的最大直径和容绳量2、最大静张力和最大静张力差JK-2型提升机的最大静张力161KN，2JK-2型绞车的最大静张力和最大静张力差分别为61KN、40KN。
钢丝绳的张力，也就是钢丝绳的拉力。
在单钩提升时，滚筒上只有一根钢丝绳，其拉力主要由提升容器、钢丝绳、提升载荷的重力构成。
拉力最大值在天轮的切点处，载荷越大、井筒越深、容器重量越大钢丝绳的拉力就越大。
最大静张力是针对提升机而言的，是强度允许的，滚筒上最大的拉力值双钩提升时，滚筒上有两条钢丝绳，重载钢丝绳的拉力大，轻载钢丝绳的拉力小，两根钢丝绳拉力的差值就是静张力差。
最大静张力差就是静张力差的最大值，是绞车强度所允许的，滚筒上两根钢丝绳拉力差的最大值。
通过以上分析，我们可以这样来理解二者。
对于单滚筒绞车，只有最大静张力，没有最大静张力差。
最大静张力就是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。
单位为重力单位：KN，最大静张力的值除9.8就为上述三者的质量。
即为提升量的质量，单位为：kg。
对于双滚筒绞车。
最大静张力也是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。
而最大静张力差是绞车强度所允许的钢丝绳、提升载荷自重的总和。
单位为重力单位：KN，KN除9.8就为提升量的质量，单位为：kg 最大静张力为什么分为载人和载物？二者的数值不同？是因为提升人员和物料时，其安全系数要求不同，提人要求9倍的安全系数，提物要求7.5倍的系数。
提升机选择计算
—最大提升速度，m30—提升钢丝绳试验长度，m—提升机卷筒名义直径，m—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-3mm3—摩擦圈数—提升机卷筒宽，mmB＞时可绕n层，在建设时期当井深≤400m时，n=2井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定错绳圈，一般=2~4—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N—提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N—提升物料荷重，N—提升容器荷重，N—钢丝绳线分布力，N/m=9.81—每米钢丝绳标准质量，kg /mP—电动机功率，kNL0—钢丝绳最大斜长，m—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2—井筒倾斜角立井提升：斜井提升：—动力系数：吊桶提升时，=1.05罐笼提升时，=1.3—提升机最大速度，m/s—矿车阻力系数，=1.15~1.2—电动机功率备用系数，=1.2—传动效率，一级减速=0.92二级减速=0.85其余符号同前VT=式中K—提升不均匀系数，K=1.15~1.25Azh—抓岩机最大生产能力；多台抓岩机时为总生产能力（松散体积）m3/h0.9—吊桶装满系数T1—提升一次的循环时间，s，Tzh/sTzh=为了充分发挥提升机的能力，Tzh≥T1Vj=式中K—提升不均匀系数，K=1.250.85—箕斗装满系数Ag—掘进每一循环的小时出矸量m3/h—一次提升循环时间，ST1=2T1=式中—箕斗提升最大速度，m/s。
《煤矿安全规程》规定，当箕斗提升物料时，≤7，当铺固定道床，并采用等于或大于38kg/ m的钢轨道时，≤9。
—箕斗在卸载轨内运行速度，m/s；=1.0~1.5—卸载曲轨长度，m；一般选=6~8a—箕斗提升加减速度，m/s2；=0.5~0.7L—提升最终斜长，m—箕斗装矸、卸载休止时间，s；当用耙斗装岩机时=100~300sQ=9.81Q=9.81—标准吊桶容积，m3—矿车容积，m3 —岩石松散容积，kg/ m3—岩石松散系数，取1.8~2.0—水容重，kg/ m3 —临时罐笼所容纳矿车数—装满系数，取0.9—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa—钢丝绳的安全系数提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9 ≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m≥—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N—箕斗容积，m3—矿车容积，m3—矿车装满系数，= 0.8~0.9—岩石松散容重，k g / m30.85—箕斗装满系数—每次提升矿车数目—钢丝绳最大斜长，m—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，取=1570 Mpa—井筒倾斜角—安全系数，提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.0 15（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，= 0.15~0.2≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m ≥—所选钢丝绳所有钢丝—悬吊设备荷重，N—悬吊同一设备的钢丝绳数—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，Mpa—钢丝绳的安全系数，根据《煤矿安全规程》：悬吊、吊盘、水泵、抓岩机时≥6；提升安全梯的悬吊钢丝绳的安全系数≥9；悬吊风筒、风管、水管、注浆管、靠臂式抓岩机和拉紧装置的钢丝绳安全系数≥5；用于悬吊吊罐的钢丝绳安全系数≥13≥Ps —每米钢丝绳标准重量，kg/ m—选定钢丝绳的所有≥—第个掘进工作面实际需要的风量，m3/mi n—第个掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/m in—第个掘进工作面的通风系数，主要包括瓦斯涌出不均衡和备用风量等因素，应根据实际考察的结果确定。
提升机选型计算2013[1].8.
![提升机选型计算2013[1].8.](https://img.taocdn.com/s3/m/c36230763c1ec5da50e2708d.png)
+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：35N A =万吨；2.斜坡角度：25β=；3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。
)4.年工作日：330r b =天；5.日工作时间：16t h =；6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ）7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）； 外沿2450㎜（偏差±10mm ）；单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）； 单个矿车体积：2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）；900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =⨯= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）； 8.提升方式为：串车提升； 要求：每次提升车数为：3车。
考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。
二、一次提升量和车组中矿车数的确定 1.计算提升斜长()7602222804T D k L L L L m =++=++=；L —斜坡长度：760L m =；D L —斜坡下车场运行距离：22D L m =K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =；2.初步确定速度1）初步确定最大提升速度mν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/mm s ν'≤。
本次设计初步确定最大提升速度 4/m m s ν=；2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。
3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s =4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。
立井提升（竖井提升）与斜井提升如何选用提升机绞车及如何配置变频器
立井提升（竖井提升）与斜井提升如何选用提升机绞车及如何配置变频器需要注意的是斜井和竖井所对应机械制动装置不同，所以所需要的保护有所不同；立井与斜井主要特点不同就是立井悬空提升，而斜井是属于牵引。
摩擦式是竖井用，缠绕式斜井用；缠绕式立井提升和斜井箕斗提升，宜采用同向捻钢丝绳；斜井提升较立井提升速度较慢些，钢丝绳磨损大些，；相同型号提升机绞车斜井提升吨位较立井提升吨位更大；竖井提升系统，提升能力大荷载重，一般选用大功率高压电动机。
斜井提升系统，应用在中小型矿井，配用功率220kw以上的，电压等级6kv，YR型高压电动机；配用功率200kw以下的，选用380v(660v)，YR型低压电动机。
斜井提升总重量更多，竖井提升总重量较少；斜井是运输工具在轨道上行驶是牵引，立井是悬空直上直下垂直完全重量；按提升总重量计算方式不同：1、竖井提升机绞车提升重量计算方式：卷筒一层多少米计算公式：卷筒直径×3.14=钢丝绳一周多长；卷筒宽度÷钢丝绳直径=卷筒一层多少圈；卷筒一层圈数×钢丝绳一周数=一层多少米。
2、提升速度计算公式：电机转速÷减速比×卷筒的周长÷60秒=速度3、立井提升机绞车提升重量计算公式：0.95×电机功率÷电机转速×减速比÷卷筒半径÷坡度系数=提升重量。
斜井提升机绞车提升重量计算公式：多个坡度系数，除以这个坡度系系数就等于斜井提升机重量。
Sπ90°=1Sπ16°=0.2756Sπ17°=0.292Sπ18°=0.309Sπ19°=0.3256Sπ20°=0.342Sπ21°=0.3584Sπ22°=0.3746Sπ23°=0.3907Sπ24°=0.4023Sπ25°=0.4226Sπ26°=0.438Sπ27°=0.454Sπ28°=0.4695Sπ29°=0.4848Sπ30°=0.5Sπ31°=0.5150Sπ32°=0.5299Sπ33°=0.5446Sπ34°=0.5592Sπ35°=0.612防止过卷装置：要求提升容器超过正常终端停止位置0.5m时，必须能自动断电，并能使保险闸发生作用。
2JK-3.5提升机计算(新)[1]
![2JK-3.5提升机计算(新)[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/43fd8408a6c30c2259019eec.png)
2JK-3.5提升机基础连接螺栓计算2JK-3.5提升机主要技术参数：钢丝绳最大静张力170KN，钢丝绳最大静张力差115KN，钢丝绳上出绳角按30°。
一、主轴装置处：连接螺栓为M56×2500，共4件，螺栓孔间距：Lmax=1000，l=1000,螺栓材料为Q235-A，其屈服强度δS=240Mpa, 其许用剪切应力【τ】=(δS /4)=60 Mpa, 最大受力高度2450.螺栓所受横向力:Fx=Fxcosα=(170-115)xcos30°=47.631（KN）螺栓所受垂直力：Fy=Fxsinα=(170-115)xsin30°=27.5(KN)螺栓所受翻转力矩：Mz=Fx XH=47631NX2450mm=1.17x108 N.mm由翻转力矩产生的最大拉力Fd=（M z·Lmax）/10002 =(1.17x108x1000/10002 =117(KN)螺栓所受的最大轴向力：Fyd= Fy+Fd=27.5+117=144.5（KN）F yd 144500螺栓所受轴向荷载：δ= πd12 = 3.14×502 = 73.6（MPa）4 4其中：d1----螺纹小径，Φ50每根螺栓所受的轴向载荷为：F L=73.6÷4=18.4（MPa）安全系数：S S=240Mpa÷18.4Mpa=13每根螺栓所受的剪切力为：τ=【F x/(mπd02)/4】=【47631/(4x3.14x562)/4】=4.84（Mpa）, 其中：m-螺栓个数，d0－螺栓大径。
安全系数：S x=【τ】/τ=60Mpa÷4.84Mpa=12.4螺栓长度：L ≥l1+l2+l3+l4+l5=17+395+45+10+1440=1907（mm），实际选用2500mm，符合要求。
其中：l1—地脚螺栓外露长度，17；l2—连接件的厚度，395；l3—螺母的厚度，45；l4—垫圈的厚度，10；l5—埋入混凝土基础中的长度，1440.二、盘形制动器装置处：连接螺栓为M48×1350，共16件（两侧各8件），材料为Q235-A，螺栓孔间距：Lmax=1740，l1=1740,l2=1540，螺栓材料的屈服强度δS=240Mpa，许用剪切应力【τ】=(δS /4)=60 Mpa。
矿井提升机技术参数介绍及设备选型过程
5、提升高度、容绳量
提升高度和斜长：提升容器在两终端起停位置处，允许运行的最大距离。 容绳量：按照规定，卷筒上允许缠绕的钢丝绳的最大长度。 从以上可知：容绳量≥提升高度＋3圈摩擦圈＋（30－50）米预留绳 《规程》规定：的滚筒上缠绕的钢丝绳层数严禁超过下列规定： 立井中升降人员或升降人员和升降物料的，1层；专为升降物料的，2层。 倾斜井巷中升降人员或升降人员和物料的，2层；升降物料的，3层。 2 3 建井期间升降人员和物料的，2层。 现有生产矿井在用的绞车，如果在滚筒上装设过渡绳楔，滚筒强度满足要 求且滚筒边缘高度符合本规程第四百二十条规定，可按本条第一款第（一） 项、第（二）项所规定的层数增加1层。 移动式的或辅助性的专为升降物料的（包括矸石山和向天桥上提升等）以 及凿井时期专为升降物料的，准许多层缠绕。
2.5电机功率校核 2.5电机功率校核
速度定好后，最大静张力确定后，即可 校核电机功率能否满足要求。 速度＝2.4米/秒，最大静张力6吨（煤4吨 ＋绳重500公斤＋容器重1.5吨）（60KN) 电机功率＝速度×最大静张力×1.2＝ 2.4×60×1.2＝172KW 取185KW 电机即可
2.6提升量的计算 2.6提升量的计算 以一个循环6分钟，每次提煤4吨计算，每 天14小时，每年300天。 每小时提升量＝60÷6×4＝40吨 每天提升量＝40×14＝560吨 年提升量＝560×300＝16.8万吨。
与钢丝绳直径之比值，围抱角大于90°不得小于80；围抱角小于90°的 天轮，不得小于60。矸石山绞车的滚筒和导向轮，不得小于50。滚筒上 绕绳部分的最小直径与钢丝绳中最粗钢丝的直径之比值，必须符合下列 要求：井上的提升装置，不小于1200。 按照这一规定：2米直径卷筒允许使用的最大钢丝绳直径为：25mm。
提升机过卷高度计算
提升绞车过卷与过放距离计算1、主提JKZ-3.0/15.5型绞车（1）提升最大绳速计算S主=（200÷15.5÷60）×3.14×3.0=2.02m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的的数值，满足施工要求。
（2）提升过卷高度验算（5m3）h4=H-（h1+h2+h3+0.5R）=26-(10+1.5+7.08+0.75)=6.67m,式中：H-为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26mh1-翻矸台高度，取10mh2-吊桶卸矸所需高度，1.5mh3=吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度3.48+2.5+1.1=7.08m h4=提升过卷高度R-提升天轮半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的3.03m,满足施工要求。
2、主提2JK-3.5/20型绞车（1）提升最大绳速计算S主=（200÷20÷60）×3.14×3.5=1.83m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的的数值，满足施工要求。
（2）提升过卷高度验算（4m3）绞车最大绳速为1.83 m/sh4=H-（h1+h2+h3+0.5R）=26-(10+1.5+7.08+0.75)=6.67m,式中：H-为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26mh1-翻矸台高度，取10mh2-吊桶卸矸所需高度，1.5mh3=吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度3.48+2.5+1.1=7.08m h4=提升过卷高度R-提升天轮半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的2.98m,满足施工要求。
提升绞车过卷与过放距离计算华美集团有限公司塔拉壕煤矿项目部。
提升设备选型计算
一、提升设备选型计算（一）计算条件：1、井口标高+1797.00m，井底标高+725.00m，井深1072.00m，井筒净直径φ5.6m。
拟选用ⅣG型井架，井架高度26.372m，岩石松散容重1800kg/m3，掘进断面S掘=33.183m2，使用HZ-4型中心回转式抓岩机装岩，抓岩机生产能力30m3/h，重7577kg。
提升高度H=1072+26.372m=1098.372m。
选用JKZ-2.8/15.5提升机，配用电机功率1000KW，3.0m3座钩式吊桶单钩提升。
（二）计算提升机提升能力井深700m以下时：1、一次提升循环时间T1=2×[(1082.4＋2×5.482－52)÷5.48]＋80＋80=553S2、提升能力AT=(3600×0.9×3)÷(1.25×555)=14S3、每一凿井循环（段高3.4m）出矸量3.4×33.183=113 m3(实体)4、每一凿井循环提升矸石时间(33.183×3.4×1.8)÷(14×0.8)=18h5、1个施工循环时间为：支模平底2h；打锚杆、挂网、喷砼7h，井深700m以上时：打眼放炮8h；捣制砼7h；清底提盘4h。
合计：28h，28+18=46h6、月循环数为：(30×24)÷46=15个循环7、月进尺：15×3.4=51m一次提升循环时间：1、T1=2×(700+2×5.482－52)÷5.48+160=418S2、提升能力：A T=(3600×0.9×3)÷(1.25×418)=18.6 m3/h3、每一凿井循环提升矸石时间：(33.183×3.4×1.8)÷(18.6×0.8) =13.65h4、一个施工循环时间：28+13.65=41.65h5、施工循环数为：(30×24)÷41.65=176、月进尺：17×3.4=57.8m（三）选择提升钢丝绳1、提升物料重：Q=0.9×3×1800+0.9×(1－0.5)×3×1000=6210kg2、提升钢丝绳终端荷重：Q0=6210+1050=7260kg3、钢丝绳单位长度重量：P S={7260×9.81÷[(110×1870)÷(9.81×9)－1098.372]}÷9.81=5.9kg/m4、选用35×7-38-1870钢丝绳、长度1300m。
提升机选型设计2
1.提升容器的选择1）小时提升量：tb CA Ar fN h∂=式中 C -----不均衡系数。
《规范》规定：有井底煤仓时为1.10~1.15;无井底煤仓时为1.20;f∂----提升能力富裕系数。
2）提升速度： tm H V 4.0=式中tH ---提升距离，罐笼提升时：st H H =；箕斗提升时：z s xt HH HH ++=。
3）一次提升时间估算：θ++++∂=u v H v T m tm q 1式中 1∂---提升正常加速度，通常21/1s m ≤∂；u ---容器启动初加速及爬行段延续的时间，取5~10s ； θ---提升容器在每次提升终了后的休止时间，s 。
4）一次提升量'Q 的确定：tb CT A Q r fq N 3600''∂=2.钢丝绳的选择 1）钢丝绳的端部荷重：cd Q Q Q +=式中 Q ---容器的载重量，即实际一次提升量,kg ； c Q ---容器（包括连接装置）的重量,kg 。
2）提升钢丝绳的单重：cBdkH mQ P-=σ1.1'式中 B σ---钢丝绳的公称抗拉强度，一般选Bσ=155~1702/mm kg ；m----钢丝绳的静力安全系数； c H ---钢丝绳的最大悬垂长度，m 。
kt hcHH HH'++=式中hH ---尾环绳的高度，m 。
SH Hgh 25.0++=式中 S---两提升容器的中心距，m ；对于单容器带平衡锤的提升系统，则为提升容器与平衡锤的中心距，m ；gH---过卷高度, m ；t H ---提升高度 , m 。
pxszt h HH HH +++=式中zH ---井底车场运输水平至在装载位置的提升容器底部的距离，在未最后确定前，一般按18~25m 计算；sH ---矿井深度；x H---井口至卸载煤仓的高度，在未最后确定前，一般可取13.5~14.5m ;ph --- 箕斗在卸载位置时，底部高出煤仓的高度，一般取0.3~0.5m 。
矿用提升绞车参数
JTK/JTP型矿用提升绞车JK型矿井提升机技术参数表产品型号卷筒钢丝绳最大静张力钢丝绳最大静张力差最大提升高度或运输长度钢丝绳减速比钢丝绳速度电动机外形尺寸长×宽×高主机理论重量个数直径宽度两卷筒中心距载人载物载人载物一层缠绕二层缠绕三层缠绕最大直径破断拉力总和转速最大功率单位㎜㎜㎜KN m ㎜KN m/s r/min KW m kgJTK-0.8×0.6 1 800 600 // 15/15 5层缠绕466 14 97.5 30 1.3 970 22 3×2.2×1.3 1720JTK-1×0.8 1 1000 800 / 15 15 164 332 515 12 97.5 30 1.7 970 45 3.4×2.1×1.5 3200 JTK-1.2×1JTP-1.2×1JTK-1.2×1.2 JTP-1.2×1.2 1 12001000/ 15 21 15 21218 439 68014 136.5241.84 720 55 4.65×5.45×1.75 55002.5 970 75 5×5×2.75 95621200 230 500 790 301.5 720 45 4.85×5.45×1.75 57202.0 970 75 5.2×5×2.75 95852JTK-1.2×0.82 1200 800 870 15 21 15 20 171 344 536 14 136.5 241.84 720 40 5.6×5.45×1.75 73002.5 970 55 6.1×5×2.75 1170012JTP-1.2×0.82JTK-1.2×1 2JTP-1.2×1 1000 1070 218 439 680 301.5 720 40 5.8×5.45×1.75 74102.0 970 45 6.5×5×2.75 11900JTK-1.6×1.2 JTP-1.6×1.2JTK-1.6×1.5 JTP-1.6×1.5 1 16001200/ 31 42 31 42251 505 78620 279242.5 730 115 6.3×5.97×2 98503.4 980 155 6.4×5.4×2.9 135381500 290 610 970 301.91 730 90 6.6×5.97×2 101002.55 980 130 6.7×5.4×2.9 135002JTK-1.6×0.9 2JTP-1.6×0.92JTK-1.6×1.2 2JTP-1.6×1.2 2 1600900 97031 42 30182 367 57620 279242.5 730 90 7×5.97×2 114803.4 980 115 7.1×5.4×2.9 167601200 1270 251 505 786 301.91 730 75 7.3×5.97×2 119602.55 980 90 7.4×5.4×2.9 17370JK-2×1.5JK-2×1.8 1 20001500/ 44 61 44 61303 641 101224 396.5205 980 3108.15×6. 86×2.75 249553.7 735 2401800 375 788 1234 303.3 980 2158.4×6. 86×2.75 253962.5 730 1552JK-2×1 1.25 2000 1000 1090 44 61 40 182 397 642 24 396.5 20 5 980 215 9.48×6.97×2.75 28955232JK-2×1.25125013402375148273.7 730 155 303.3 980 155 9.73×6.97×2.75 303552.5 730 110 JK-2.5×2JK-2.5×2.3125002000/69836983425 886 16143062120 3.8 588 400 10.26×9.12×3.05 352004.8 736 475 2300498 1090 1540 30 2.55 585 260 10.56×9.12×3.05 360403.2 736 320 2JK-2.5×1.22JK-2.5×1.52250012001290698365228 489 7873062120 3.8 585 260 11.56×9.12×3.05 443354.8 736 280 15001590302 638 1013 30 2.25 585 155 11.86×9.12×3.45454353.2736 200 JK-3×2.2JK-3×2.5 130002200/100135100135472982154036900204.62 588 400 12.4×10.8×2.85525405.79 737 475 30 3.06 585 260 3.86 736 320 JK-3.5×2.5JK-3.5×2.8 135002500/1361701361705301098172142123011.5 11.4 720 1900 14.18×10.65×3.95 7394020 6.6 720 1300 2JK-3×1.52JK-3×1.82300015001590100135902906799793690020 5.79 737 475 14.1×10.8×3.45 58750 180018903627581200303.8673732014.7×10.8×3.45 602502JK-3.5×1.72JK-3.5×2.1 2 35001700 1790136 170 115336 733 115542 123011.5 11.4 720 151015.9×10.65×3.9577830 2100 2190 433 931 1423 20 6.6 720 87516.7×10.65×3.95796302JK-4×2.1 2 4000 2100 2190 218 245 125 411 896 1393 50 1962 11.5 10.5 585 1515 17.5×11.25×4.45110670 20 6.1 585 4902JK-5×2.3 2 5000 2300 2390 280 180 455 943 1505 62 2520 20 7.65 585 1588 18.5×12.25×5.45174800TKB/JTPB型矿用提升绞车JKB型矿井提升机技术参数表产品型号卷筒钢丝绳最大静张力钢丝绳最大静张力差最大提升高度或运输长度钢丝绳减速比钢丝绳速度电动机外形尺寸长×宽×高主机理论重量个数直径宽度两卷筒中心距载人载物载人载物一层缠绕二层缠绕三层缠绕最大直径破断拉力总和转速最大功率单位㎜㎜㎜KN m ㎜KN m/s r/min KW m kg4JTKB-0.8×0.61 800 600 // 15/15 5层缠绕466 14 97.5 30 1.3 970 223×2.2×1.31720JTKB-1×0.8 1 1000 800 / 22 22 125 252 396 16 143 30 1.7 970 45 3.4×2.1×1.53200JTKB-1.2×1 JTPB-1.2×1JTKB-1.2×1.2JTPB-1.2×1.2 1 12001000/ 30154 311 48820 270241.84 720 554.65×5.45×1.7555002.5 970 755×5×2.759562 1200 191 389 593 301.5 720 454.85×5.45×1.7557202.0 970 755.2×5×2.75958552JTKB-1.2×0.82JTPB-1.2×0.82JTKB-1.2×12JTPB-1.2×1 2 1200800 87030 20119 241 38220 270241.84 720 405.6×5.45×1.7573002.5 970 556.1×5×2.7511700 1000 1070 154 311 488 301.5 720 405.8×5.45×1.7574102.0 970 456.5×5×2.7511900JTKB-1.6×1.2 JTPB-1.6×1 1600 1200 / 45 192 388 610 26 405 202.45 585 115 6.3×5.97×298503.06 730 1306.4×1353861.2JTKB-1.6×1.5 JTPB-1.6×1.54 980 1855.4×2.91500 252 514 783 242 585 95 6.6×5.97×2101002.5 730 1156.7×5.4×2.9135003.4 980 1552JTKB-1.6×0.92JTPB-1.6×0.92JTKB-1.6×1.2 2 1600900 97045 30138 279 44426 405202.45 585 80 7×5.97×2114803.06 730 957.1×5.4×2.9167604 980 1301200 1270 192 388 610 24 2.0 585 75 7.3×1196072JTPB-1.6×1.22.5 730 80 5.97×27.4×5.4×2.9173703.4 980 115 JKB-2×1.5JKB-2×1.8 1 20001500/ 62278 590 93532 558205 980 310 8.15×6. 86×2.75249553.7 735 2401800 345 726 1141 303.3 980 215 8.4×6.86×2.75253962.5 730 1552JKB-2×12JKB-2×1.25 2 20001000 109062 40165 363 59132 558205 980 215 9.48×6.97×2.75289553.7 730 1551250 1340 222 477 763 30 3.3 980 155 9.73×3035582.5 730 1106.97×2.75 JKB-2.5×2JKB-2.5×2.3 1 25002000/ 83425 886 138840 747203.8 588 400 10.26×9.12×3.05352004.8 736 4752300 498 1035 1614 302.55 585 260 10.56×9.12×3.05360403.2 736 3202JKB-2.5×1.22JKB-2.5×1.5 2 25001200 129083 65228 489 78740 747203.8 585 260 11.56×9.12×3.05443354.8 736 2801500 1590 302 638 1013 302.25 585 155 11.86×9.12×3.45454353.2 736 200JKB-3×2.2 1 3000 2200 / 135 445 914 1458 50 1215 20 4.62 588 400 12.4×525409JKB-3×2.5 6.0 750 475 10.8×2.852500 495 1014 1618 303.06 585 2603.86 736 320JKB-3.5×2.5JKB-3.5×2.8 1 35002500/ 170520 1117 170750 153011.5 11.4 720 1900 14.18×10.65×3.9573940 2800 570 1217 1857 20 6.6 720 13002JKB-3×1.52JKB-3×1.8 2 30001500 1590135 90280 594 95250 121520 5.79 737 47514.1×10.8×3.4558750 1800 1890 351 737 1169 30 3.86 737 32014.7×10.8×3.4560250102JKB-3.5×1.72JKB-3.5×2.1 2 35001700 1790170 115336 733 115550 153011.5 11.4 720 151015.9×10.65×3.9577830 2100 2190 433 931 1423 20 6.6 720 87516.7×10.65×3.95796302JKB-4×2.1 2 4000 2100 2190 245 125 411 896 1393 66 2205 11.5 10.5 585 1515 17.5×11.25×4.45110670 20 6.1 585 8802JKB-5×2.3 2 5000 2300 2390 280 180 455 943 1505 88 2520 20 7.65 585 1588 18.5×12.25×5.4517480011。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
官庄河煤业
副斜井提升绞车能力核算说明书
一、设备参数：
1.提升机型号： 2JK-3×1.5
2.卷筒直径： 3 m
3.卷筒宽度： 1.5m
4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）
5. 卷筒数量： 2个
6. 减速器型号 ZKL3
7. 减速比 31.5
8. 最大静张力： 135kN
9. 最大静张力差： 90kN
10. 提升长度： 525m
11.提升斜角 21度
12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN
13. 大件重： 185 kN
14. 平板车重： 15 kN
15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min
二、牵引力校核：
实际载荷校核计算
对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθ
G钢—钢丝绳总重： 25.1 kN
G—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kN
θ—提升倾角： 21°
F—实际静张力差： kN
所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°
+0.175×25.1 cos21°
=87.6kN
5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：
安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm
制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）
=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）
≈46.6 kN
50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核
1.电机转速计算
n= 60Vi/Dπ
式中n—电机转速 r/min
V—最大提升速度3.11m/s
i—减速器传动比 31.5
D—卷筒直径3 m
n= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min
靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
2.电机功率计算
P=1.15FV/（102η）
式中P—电机功率 kw
V—提升速度 2.96m/s （速比i=31.5）
η—减速器效率0.96
P1=1.15×87.6×2.96×100/（102×0.96）≈305kw 选 400KW电机足够用。
五、钢丝绳安全系数验算
由煤矿安全规程得，提运安全系数K’不得小于6.5。
钢丝绳技术参数
选用直径36mm，公称抗拉强度为1670Mpa的纤维芯钢丝绳最小破断力为667KN，实际K=667KN/ 90KN=7.4＞6.5（煤矿安全规程400条表7规定）,所以满足要求。
六、结论
此设备的各种参数均满足使用要求。