贝雷梁检算标准范本

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贝雷架的检算【单层与双层】

附件1:32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥(200６)２22１—Ｖ图进行、由于箱梁纵向为变截面与横向得不均匀分布,所以计算时纵向分为跨中部分与加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分与翼板部分,总体考虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分得挠度基本相同得原则计算。

采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1、３倍进行计算。

根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得:桁片几何特性:单排单层W0=3５７0cｍ３,I0 =2505０0ｃm4双排单层W=7157.1ｃｍ3,I=５00９９４.４ｃｍ４桁片容许内力:单排单层［M］=７8８。

2ＫＮ·ｍ,［Ｑ］＝２45.2KN双排单层[Ｍ]=15７6、4KN·ｍ,［Q］=4９０。

５ＫN弦杆特性:Ａ=２５．４8ｃm2,W=79.4cm３,I=３96．6ｃm４,［σ]=273MPａ,［τ]＝2０8MPa桁架销子得双剪状态得容许剪力［Q]=550KN弦杆螺栓得容许剪力［Q]=１50KN一、跨中部分(一)中间部分(1)模板:２。

q1=(50+2５)kg/m2跨中部分计算分块断面图端部断面图(２)混凝土:容重25 KN/m3q2=25×(０、58+0。

6２)=３0KN/ｍ(２ｍ宽线荷载)(3)人群机具:ｑ３=1。

5KPa(４)倾倒:q4＝4、0KＰａ(5)振捣:q5＝2。

0KPa(６)其她荷载:根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+２＋3+４＋5+6。

转化为２米宽度得纵向线荷载,所以q=30+(0、75+１.5+4＋2)×2=46。

5KN／ｍ,考虑1.3倍安全系数q=46。

5×1.3＝60。

45KN/m。

Mｍax＝ｑL2／8=60、4５×162/８=1934、４ＫN·M σmａx= Ｍmａｘ/W =1934、4／(７157、１×3) ×１０３=9０MPa ＜［σ］=２73MPa贝雷梁６片(3个双排单层)满足要求。

贝雷梁钢便桥检算书(6.30)

便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。

1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。

边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。

梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。

贝雷梁及临时时墩受力分析计算单

施工方案结构受力计算书贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。

q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。

3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。

4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。

②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。

（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。

3-7双层贝雷梁检算书

xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书(双层贝雷钢管立柱结构)计算：复核：xxxx集团公司京福铁路客专闽赣Ⅶ标项目经理部二〇xx年八月附件一：xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架验算书一、方案说明xx北站2号大桥3B-7B墩4x32m道岔连续梁支架体系采用双层贝雷片钢管形式，无中支墩，螺旋钢管支撑于承台表面，钢管顶铺设纵向垫梁，纵向垫梁上安装沙箱、横向垫梁、双层贝雷片，贝雷片上铺设分配梁、方木、竹胶板底模。

布置图如下：横桥向布置图顺桥向布置图二、材料参数1.钢管支柱采用Φ630×10mm螺旋钢管，计算高度取25.5m，横纵桥向间距按照上图布置，横斜撑每隔6m高设置一组，钢管与墩柱每隔10m进行附着连接；2.贝雷梁采用国产321型贝雷桁架，单片长3m、高1.5m、重270kg,共布置25排双层贝雷片；3.分配梁采用I16a工字钢，布置间距为60cm；4.方木截面尺寸为10cm×10cm，布置间距为30cm；5.垫梁采用三拼I45a工字钢组焊；6.钢管间横撑采用[14a 槽钢，斜撑采用L100×100×8mm 角钢；7.材料：贝雷桁架采用16Mn 钢，钢管支架及分配梁采用A3钢；8.钢管贝雷梁支架计算净跨度取25.5m 。

三、受力检算检算依据：A3钢许用应力为215MPa ，16Mn 钢许用应力为273 MPa ，方木抗弯强度设计值为13MPa ，抗剪强度设计值为2.7MPa ；梁许用挠度为L/400；单排双层贝雷梁许用弯矩为1632.7 kN ·m ，许用剪力为245.2kN 。

㈠荷载计算 1.恒载 ①.箱梁计算截面取墩柱两侧箱梁截面，见下图：(面积单位㎡、长度单位mm)0.92㎡1.46㎡2.53㎡2.14㎡ 1.12㎡1.12㎡2.53㎡0.93㎡0.93㎡截面积13.68㎡箱梁计算截面图混凝土的容重取26kN/m 3,每延米砼重13.68m ³×26kN/m ³=355.68kN②.钢模板、10cm×10cm方木、竹胶板体系钢模板取15kN/m(两侧翼缘板范围之和)，方木、竹胶板部分2kN/m(底板范围)作用于其下的支撑体系上。

贝雷梁计算书1.19-426

新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。

五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。

蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。

正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。

根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。

由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。

为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。

桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。

基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。

根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。

车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。

钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。

计算采用跨度12m计算。

二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。

盖梁无支架贝雷梁检算书

附件3:长×宽×高=××#个长×宽×高=××#个一、荷载计算：⑴盖梁混凝土以上盖梁混凝土含筋量均小于2%,钢筋混凝土按25KN/m3计算；以上盖梁混凝土结构、重量较相似，本计算书取最大值进行检算，本方案适合71个盖梁。

V=m3N1＝V×25＝KN⑵钢模板及I14a工字钢横梁钢模板:KNI14a工字钢横梁：××4=㎏=KNN2=+=5126.4㎏=KN ⑶纵梁贝雷梁荷载(单排双片，立柱两边各一排)N3=270㎏/片×24片=6480㎏=KN ⑷抱箍荷载N4=1880㎏=KN⑸施工荷载砼振捣荷载：2.0KN/m2 施工人员和施工料、具行走运输或堆放荷载：2.5KN/m2 雨载：1KN/m2 共计5.5KN/m2 N5=5.5KN/m2×15.2m×2.0m=KN二、贝雷梁受力检算双排单层贝雷梁参数：E=MPaI=cm 4[Q]=KN[M]=KN·m[f]=l/400=mm 贝雷梁受力组合为:钢筋砼、钢模、横梁、纵梁、施工荷载,取1.2的安全系数：q1=(N1+N2+N3+N5)×1.2÷15.2÷2=KN l=9mm=m受力简图如下图所示：全桥此类盖梁个数：35.535.519.659.819.6QM1674913.149.251231.2551.364.82916.918.82.1×105500994.41576.422.5盖梁无支架抱箍法方案二受力检算书1.81960.41.8合计:71个全桥此类盖梁个数：盖梁类型：15.2 1.9 1.815.2λ=m/l=3.1/9.0=Ra=Rb=ql(1+2λ)/2=KN ①抗剪强度计算x=m=mQmax=Ra-qx =＜[Q]=490.5KN 满足要求②正应力检算ql 2×9×988＜[m]=1576.4KN·m 满足要求③挠度检算×94×1012××=2mm ＜[f]=mm满足要求三、10cm×10cm方木检算：间距：cm方木参数：b×h=10×10cm ； A=100cm2； I=bh3/12=833.33 cm4W 1=bh 2/6 =166.67cm 3 ； EI=75KNm 2E=9×103Mpa ；[δ]=12Mpa ；[τ]=1.9Mpa ；[f]=l/400=0.5/400均布荷载：q 2=（砼+模板+施工荷载）×1.2÷15.2÷1.9×=(++×1.2÷15.2÷1.9×=KN/m施工集中荷载：P 2=KN 受力简图如右图所示：2×2×4M W 166.67×10-3P 2+×2Q A 四、I14工字钢检算P 2l 240.35mm <[f]= 1.25mm满足要求384EI=满足要求挠度：f =48EI P 2l 23+=0.075q 2l 24MPa <剪力：Q=τ==100cm26.72q 2l 28+q 2l 22==σ12MPa弯矩：=4.517.90.52= 6.721.12+4.50.5= 6.7MPa <17.9 4.5M=+=17.90.581231.2535.5=[σ]= 1.9MPa [τ]KN0.344454.1f max =ql 4384EI (5-24λ2) 3.1268.8KN 59.859.8×=×Mmax=(1+4λ2)=×)0.3440.344)=(5-24×384 2.1×1055009944000×满足要求22.50.344(1-40.344318.8KN·m0.30.30.3167)= 1.12KN·m工字钢参数：A=cm2G=KN/m I X=cm4Wx=cm3 E=MPa EIx=KN·m2[δ]=MPa[τ]=#MPa工字钢自重均布荷载：q3=KN/m集中荷载：P3==×=KNP3P3P3P3P3P3P3n=7n+1MW49×10-3m3nP3+×2QA5××45×74+2×72+1××3=m<[f]=l3/400=0.00525m满足要求。

贝雷梁检算标准范本

兰州至乌鲁木齐第二双线新建铁路工程八盘峡黄河特大桥（70+2×100+70）m预应力混凝土连续梁边跨现浇段贝雷支架检算计算：张磊李建宁复核：李军张国奇审核：李子奇兰州交通大学土木工程学院2010年12月目录1.设计依据......................................................................................................................... - 4 -2.贝雷梁布置图................................................................................................................. - 4 -3.箱梁自重荷载分布的简化............................................................................................. - 5 -4.贝雷梁上部型钢横梁检算............................................................................................. - 5 -5.贝雷梁力学特性............................................................................................................. - 7 -6.翼缘板下部贝雷梁检算................................................................................................. - 8 -7.腹板、底板下贝雷梁检算........................................................................................... - 10 -8.贝雷梁下部型钢横梁验算........................................................................................... - 12 -9.钢管立柱受力检算....................................................................................................... - 14 -10.承台局部承压验算..................................................................................................... - 15 -贝雷支架检算1.设计依据设计图纸及相关设计文件，《客运专线桥涵施工指南》《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《铁路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》2.贝雷梁布置图八盘峡黄河特大桥贝雷支架采用16排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：1.9+2×0.45+0.5+2×0.45+1.925+3×0.45+1.925+2×0.45+0.5+2×0.45+1.9上横梁采用25根I20工字钢，下横梁采用9根I50a工字钢，即每根钢管顶部三根。

FG匝道桥贝雷梁支架检算书

光武路南兰高速互通式立交 FK0+226匝道桥和JK0+376匝道桥贝雷支架计算书检算书计算：复核：审核:目录一、编制依据 (1)二、支架设计 (1)三、支架计算 (2)（一）参数取值 (2)（二）支架验算 (4)1光武路南兰高速互通式立交F匝道和J匝道贝雷支架检算书1、编制依据1.1、《JK0+376 J匝道桥设计图》施工图，图号：SJ—2-10；1。

2、《FK0+226 F匝道桥设计图》施工图，图号:SJ—2—10；1.3、《混凝土工程施工技术指南》；1.4、人民交通出版社《路桥施工计算手册》;1.5、《公路桥涵结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）;1。

6、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；1。

7、《铁路钢结构设计与计算》.1。

8、《混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；2、支架设计2.1、支架设计图见附图《F匝道桥和G匝道桥简支梁支架布置图》。

2.2、支架介绍根据实际地质资料，现浇梁支架采用梁式支架，每孔中间设一个中支墩(2排钢管),中支墩由钢管组成;墩台旁设墩台旁支墩，贝雷片做支架纵梁。

（1）中间支墩：中间临时支墩采用双排φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩,中间设置2×3根立柱钢管，钢管桩与基础采用φ20mm地脚螺栓连接.(2）墩台旁支墩:左右侧各设置3根φ630mm，壁厚δ＝10mm的钢管桩；支撑在已浇筑承台上，钢管桩与承台采用φ20mm地脚螺栓连接。

(3)起落架：卸漏砂桶，采用外径φ630mm钢管，高60cm，每个支墩设一个,一联共计42个。

(4）传力分配梁:2根I40a横梁、长12米，中间可用电弧焊联接,布置范围：支墩上。

（5）支架纵梁：用国产321贝雷片拼成支架纵梁.每跨现浇梁支架由3孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为(13.2+1。

6+13.2）m，每跨由6排双支贝雷纵梁组成，贝雷纵梁均作简支布置。

（6）分配梁：I25工字钢，间距50cm,长度12m,布置范围：贝雷梁桁架上;（7）底模板:底模楞木10×10cm与1。

贝雷梁安装内力验算

附件二施工工况计算书3.1截面特性计算:3.1.1单个槽10截面参数(材质Q345q):A=12.74cm2,I xc=198.3cm43.1.2组合截面特性计算(单排单层底部加强型):形心位置:cmI x=2x(198.3+96.672x12.74)=238509.5cm4I x’=2x(198.3+43.332x12.74)+2x(198.3+53.332x12.74)=121099cm4I总= I x+I x’=359608.5cm4最不利情况为上部 W上= I x/h=359608.5/96.67=3720cm3[M]=[σ] W上=310x3720x103=1153200000N·mm=1153.2 KN·m 根据资料，单排单层[V]=245.2KN双排单层[V]=490.5KN三排单层[V]=698.9KN四排单层[V]=981KN四排双层[V]=981KN3.2工况一：单排单层鼻架简支两端1单排单层底部加强型鼻架每节重量10.6KN，桥梁计算跨径57m，共19节。

跨中弯矩最大，端部剪力最大。

G1=10.6x19=201.4KNM1=1.2x0.9xG1L/8=1.2x0.9x201.4x57/8=1549.78KN·mM1’=M1/2=774.89 KN·m<1153.2 KN·mV1=G1/2=100.7 KN<245.2KN3.3工况二：双排单层10节，单排单层9节单排单层底部加强型鼻架每节重量10.6KN，共9节；双排单层底部加强型鼻架每节18.2KN，共10节。

W1=18.2x10=182KNW2=10.6x9=95.4KNR2=(W1L1+W2L2)/L=(182x15+95.4x43.5)/57=120.7KNR1=W1+W2-R2=182+95.4-120.7=156.7KNM=R2L3-W2L4=120.7x27-95.4x13.5=1971 KN·mM’=1.2x0.9M/2=1064.34KN·m<1153.2 KN·mV1=R1=156.7KN<490.5KN V1=R2=120.7<245.2KN3.4工况三：三排单层10节，双排单层9节双排单层底部加强型鼻架每节重量18.2KN，共9节；三排单层底部加强型鼻架每节重量25.5KN，共10节。

贝雷梁支架体系验算

跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。

碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。

支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。

（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。

从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。

贝雷梁简算

10t龙门吊跨盾构井贝雷梁安全性检算一、计算依据设计图纸及相关文件龙门吊厂家提供的龙门吊参数《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《中交装配式公路钢桥使用手册》二、计算参数1、贝雷梁计算长度：12.3m，轮距：5.5m，最大轮压：9.2t=90.16KN，2、铺在贝雷梁上的两层钢板，宽度：0.6m，厚度：0.02m，密度：78503mKNKg，其等效的均布荷载为1.85m3、铺在贝雷梁上的钢轨型号为38号，其等效的均布荷载为0.37mKN4、贝雷梁的型号为321号，其各组成部分的自重、数量如下表所示整个贝雷梁的总重量为46KN，其等效的均布荷载为3.1KN/m 5、贝雷梁的力学特性表1几何特性表2 桁架容许内力表现场采用为双排单层加强型贝雷梁。

计算选用参数材料弹性模量E=210000MPa，截面惯性矩I=1154868.8×10-8 m4 。

5、整个结构的简图如下10t的龙门吊在该轨道上运行，则需要计算出最大的弯矩、剪力、挠度，然后同容许值进行比较，可以判断该结构的安全性。

结构受力计算对龙门吊位于贝雷梁中部及贝雷梁端头两种最不利情况进行验算。

三、结构受力计算钢板的均布荷载：1.85KN/m，钢轨的均布荷载：0.37KN/m贝雷梁的均布荷载：3.1KN/m，所以q=1.85+0.37+3.1=5.32KN/m 轮压等效为集中荷载为90.16KN1、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁中部）计算结果2、同容许值进行比较m KN M m KN M ∙=<∙=3375][2.407max KN T KN T 5.490][9.122max =<=f=0.5mm<[f]=12500/400=31.25mm 通过比较，皆在允许范围之内。

3、根据结构软件分析如下：（该情况为龙门吊居于贝雷梁一端）计算结果可以看出这个位置比上一位置的弯矩、剪力都要大，但都在容许范围之内。

四、小结从上面的分析模型可以看出，该结构的强度、抗剪、挠度均在容许范围之内，且比容许值要小很多，因此可以判断该构件在允许承载力下是安全的。

贝雷梁支架计算书模板

技术资料西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。

横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。

内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。

横杆步距为≤1.5m 。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。

翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。

内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。

夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。

3.2. 木材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。

贝雷梁计算书

S301 城口至巫溪两河口大桥贝雷梁结构计算书重庆群洲实业集团有限公司2012年 9 月 20 日1、工程概况两河口大桥位于省道 S301城巫路上，巫溪岸与省道 201 巫恩路相接，城口岸与省道 S301城巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。

因原有两河口大桥修建于上世纪70 年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。

因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过 100 年一遇洪水位 1.2m （100年一遇洪水位为 239.26m，支墩顶面高程为 240.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。

根据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。

河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。

对于满堂支架部分，拟采用1.0m 厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各 1.0m。

2、计算依据1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）7）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下：杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn］［ 10竖杆16Mn工 8斜杆16Mn工 8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓 6 种构件组成。

贝雷梁栈桥检算书

贝雷梁栈桥检算书一、栈桥设计本工程处于乡村河道下游,且洪水季节量大、速度快。

因此需搭设栈桥，以方便施工机械和人员的往来。

设计栈桥桥面宽4m，长24m,净跨度22m，1跨。

本桥采用国产1500× 3000型，高度 1.5m，单片长度 3m的工具式贝雷片。

栈桥采用C30混凝土钢筋网做基础，以达到设计承载力为准。

工字钢置于贝雷梁下弦梁上，在贝雷梁上沿横桥方向排布I28a工字钢，工字钢间距为0.8m,10cm槽钢按15cm间距2块槽钢合拼布设在工字钢上作为分配梁，最上层满铺δ6mm花纹钢板，焊接形成桥面。

为提高稳定性，工字钢与贝雷梁接触部位应在前者上焊限位三角铁，以防倾覆。

在桥两侧设置1.5m高人行栏杆，并挂设安全网。

本栈桥按照单车通行60T进行设计计算，考虑车辆在制动情况下后桥最不利情况为50T，前桥为10T，桥距为5m，车宽2.5m。

本桥选用两组三排单层加强型贝雷梁。

二、栈桥的受力验算1、贝雷梁的受力分析及验算：贝雷纵梁最大跨度为22m，受力分析和验算按22m计算。

钢板：47.1kg/m2=0.471KN/m24m宽均布荷载=1.88 KN/mⅠ28a工字钢：43.47kg/m0.8m纵向间距均布荷载=0.435KN/m贝雷架自重：270kg/片，长3m均布荷载=0.9KN/m加强弦杆：80 kg/支均布荷载=0.27KN/m10cm槽钢：10 kg/m0.15m纵向间距均布荷载=0.1KN/m钢板重量：47.1×4×24=4521.6kgⅠ28工字钢重量：43.47×6×31=8128.2kg贝雷架自重：48片×270kg/片=12960kg加强弦杆自重：96片×80=7680kg贝雷梁支撑架：18片×21kg/片=378kg10cm槽钢：24×27×2×10=12960 kg恒载：T=4521.6+8128.2+12960+7680+378+12960=46627.8kg=466.278KN恒载换算为均布荷载q=T/22=21.194KN/m ，恒载跨中弯距：M1=qL2/8=21.194×222/8=1282.237KN.m梁端恒载剪力：Q=1/2×21.194×22=233.134KN活载：施工中单车通行最大荷载为60T，考虑汽车制动、冲击等因数，系数为1.2，因此，计算活载为P=60×1.2=72T。

贝雷片计算书案例

支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。

2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。

3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。

4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。

设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。

20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。

28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。

32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。

二、腹板部分，设4排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa4排单层贝雷片力学参数I=250497.2×4=1001988.8cm4，W=14314 cm3[M]=3152.8KN.m; [Q]=980.8KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25+0.1925)×1.2=127.764KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m<[M]=3152.8KN.m 满足要求Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898<[Q] ×1.2=980.8KN×1.2 (剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764 ×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm<[f]=l/400=12950/400=32.375mm。

贝雷架的检算【单层与双层】.

附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。

由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。

采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。

根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4双排单层W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4桁片容许内力：单排单层[M]=788.2KN·m，[Q]=245.2KN双排单层[M]=1576.4KN·m，[Q]=490.5KN 弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部分跨中部分计算分块断面图端部断面图（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。

q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m （2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。

转化为２米宽度的纵向线荷载，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)×2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.5×1.3=60.45KN/m。

Mmax=qL2/8=60.45×162/8=1934.4KN·Mσmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。