最全制梁台座检算资料
30m预制木梁台座受力计算验算书
30m预制木梁台座受力计算验算书1. 引言本验算书旨在对30m预制木梁台座的受力情况进行计算和验算，以确保其结构的安全性和稳定性。
2. 参考规范- GB -2012《建筑结构荷载规范》- GB -2011《建筑抗震设计规范》- 81-2002《砖砌体和石砌体结构技术规定》3. 计算假设在进行受力计算时，做出以下假设：- 木梁受力为静力作用，不考虑动力影响；- 材料的性能与设计要求相符；- 实际受力情况满足线弹性假定。
4. 参数设定根据设计要求和现场实际情况，确定以下参数：- 木梁材料：采用优质实木，强度等级为C24；- 木梁截面尺寸：宽度为800mm，高度为400mm；- 梁承载力：根据木材强度等级和尺寸参数，计算得到：510kN/m。
5. 受力计算根据设计载荷和结构特点，进行受力计算，包括：- 自重荷载：考虑木梁自身重量，根据实际情况取值为10kN/m；- 活载荷载：根据设计要求，假设活载为20kN/m。
综合考虑以上两种荷载，得到木梁的总受力为30kN/m。
6. 验算结果根据本文档的计算和假设，对30m预制木梁台座进行以下验算：(1) 木梁截面验算根据木梁的尺寸和所施加的荷载，计算其截面抗弯承载力。
根据GB -2012的相关规定，计算得到木梁的截面抗弯承载力为350kN/m，大于30kN/m。
(2) 台座验算根据 81-2002的相关规定，计算木梁台座的抗倾覆能力。
根据现场实际情况和设计要求，计算得到木梁台座的抗倾覆能力为500kN，大于木梁的总受力30kN。
综上所述，根据计算和验算结果，30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求，具备足够的安全性和稳定性。
7. 结论通过本计算验算书的分析和计算，得出以下结论：- 30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求；- 木梁的截面抗弯承载力和台座的抗倾覆能力均大于相应的受力情况；8. 参考文献[1] 《建筑结构荷载规范》(GB -2012)[2] 《建筑抗震设计规范》(GB -2011)[3] 《砖砌体和石砌体结构技术规定》(JGJ 81-2002)。
梁场台座及门吊基础检算(四工区)
四工区梁场计算书一、制梁台座基础计算制梁台座初步采用在已验收的既有路基上铺设碎石垫层，碎石垫层压实后，浇筑砼台座。
碎石土重度γs 取19.5KN/m³,碎石垫层厚度为0.05 米，垫层下地基承载力特征值按150Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下。
1、中部条形基础1.1、40mT梁预制台座单片40mT梁边梁砼量为52.52m³，质量约136.6t，模板自重按34t计算，砼条形基础自重41*0.6*0.59*2.6=37.7t，则荷载值为2083KN，台座长度L=41m，宽度B=0.59m，长宽比为69.5:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=2083/(0.59*41)=86.2KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.59=0.085，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=81.2KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =81.2+0.975=82.175KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
（6）碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4 得b'=B+2Ztanθ=0.59+2*0.05*tan20°=0.63,取0.8m。
1.2、30mT梁预制台座单片30mT梁边梁砼量为29.45m³，质量约76.7t，模板自重按28t计算，砼条形基础自重31*0.6*0.49*2.6=23.7t，则荷载值为1284KN，台座长度L=31m，宽度B=0.49m，长宽比为63.3:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=1284/(0.49*31)=84.5KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.49=0.1，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=78.66KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =78.66+0.975=79.64KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
预制T梁存梁台座检算
T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。
2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。
3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN 〃m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。
每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。
30m箱梁台座检算
20m、30m箱梁制梁台座计算本箱梁梁场制梁台采用C25钢筋混凝土台座，台边预埋L50角钢防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为10mm 钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接台座中间厚度为25cm台座宽度92.2cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端2m范围内加深处理厚度为50cm。
预应力张拉台须满足强度和刚度，台座端头加密钢筋网片。
制梁台座相关计算如下：（1）荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：36.3m3构件自重：36.3 m3×26kN/m3=951.6KN（2）台座砼强度计算根据台座受力情况,台座可按竖向压力作用下受压构件计算,计算简图如下：按均布线荷载计算:q1=951.6/30=31.72KN/m台面砼强度为:σ=31.72KN/0.922m2=34.4Kpa。
注释：台座宽度92.2cm台座砼设计为C25砼,其允许抗压强度为:［σ］=25MPaσ<［σ］台座强度合格。
（3）台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重,按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.922×0.25×1)×26KN/m3=31.72+5.99=37.71KN/m计算地基承载力为: σ地=q2/0.922=40.9KPa要求台座下地基承载力不小于100Kpa，故满足要求。
（4）台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：①台座两端砼强度台座两端各取2m计算，宽度为0.922m，受力面积A=2×0.922×2=3.688m2台座两端砼强度计算: σ砼=951.6KN/3.688m2=258.0KPa台座砼设计为C25砼，其允许抗压强度为:［σ］=25MPaσ砼<［σ］台座两端砼强度合格。
预制梁场制梁台座受力验算书(2)
1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。
台座断面图（正常段） 台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。
1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。
1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。
安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。
安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。
1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。
1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。
制梁台座存梁台座检算书
检算书一、编制依据1、3＃制梁场地质钻探资料。
2、施工总体方案。
3、铁路桥涵地基和基础设计规范。
4、《土木工程实用手册》。
二、制梁台座桩基计算1、荷载确定（1）单片梁体自重P1=9000KN（2）制梁过程中内模型和底模共重P2=3000KN（3）施工荷载P3=500KN2、结构设计每个制梁台座主要设置三部分：单端各设置两根长31m钻孔桩、桩基础上设置长（5.7m）×宽（2.5m）×高（1.5m）承台、中间双U型条形基础，条形基础设与承台隔开。
桩基础承台中间双U型条形基础3、受力计算（1）张拉前该梁场制梁单片梁最重P1=9000 KN；梁体内、外模的重量合计重P2=3000 KN；施工荷载取P3=500 KN双Ｕ型基础自重P4＝2890×（90×60×2+90×50）×25×10-6 = KN所以，总荷载P= P1+P2+P3+P4= KN；总= KN取安全系数：P= ×P总张拉前基础整体受力（长，宽5.7m），故地基平均应力：σ=P/S=（<120）KN/m2（判断是否小于120KN/m2？）注：根据地质勘测报告可知，地基土的承载力为σ＝120KPa（2）张拉后张拉后，由于梁体上拱，由制梁台座两端局部受压。
①荷载计算：以制梁台座一端为对象进行计算：该梁场制梁单片最重9000 KN，则每一端重W1=4500 KN外模的重量合计重量W2＝1500KN重，平均分配到地基础上（未作用在桩顶上）。
施工荷载为500 KN，每端荷载W3=250 KN单端座板自重W4= KN单根钻孔桩自重：W5= KN= KN所以，单端总荷载W总=7152 KN考虑安全系数，则W= ×W总单根钻孔桩所承载的荷载Ｐz=3576 KN②桩基承载力计算根据铁路桥涵地基和基础设计规范：[P] = ×(U∑a i f i l i +λARa)式中：[P]—桩的容许承载力（KN）U —管桩周长（m）；R —桩端极限承载力；A —桩底支承面积（0.126m2）；a i、a —震动沉桩对各土层桩周摩擦力和桩底承压力的影响系数,对于钻孔桩其植可以取1；λ —系数；λ=1；l i —各土层厚度。
制梁台座、存梁台座检算资料
⑴制梁台座计算制梁台座初步设计采用碎石土换填处理，换填层底标高根据现场试验确定，确保垫层下地基承载力满足要求，垫层分层压实，地基承载力特征值取200Kpa （查JTG D63-2007第27页表4.5.4），重度s γ取19.5KN/m 3,换填层换填层厚度Z 先设定为0.6米，垫层下地基承载力特征值按120Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下单片梁自重按100t 考虑，模板自重案按20t 考虑，则荷载值为1200KN ，台座长度L=30m ，宽度b=1.0m ，长宽比为30:1，按条形基础计算,基础各尺寸及地基承载力验算如下：考虑到箱梁宽为1m ，基础宽度1200300.2220019.50.8F B m f rh ÷===--⨯即满足要求，考虑到箱梁宽为1m ，取B=1.5m ，符合要求。
基础及台阶上的土平均重度取203/KN m ，基础底面压力为212003020 1.50.842.7/1.5F G P KN m B +÷+⨯⨯=== 基础底面处的自重压力为2200.816/c P rh KN m ==⨯=碎石土垫层底面处的附加应力：Z=0.6m,Z/B=0.6/1.5=0.4,查JTG D63-2007表4.5.3，按内插法确定θ=26°2() 1.5(42.716)19.8/2tan 1.520.6tan 26c Z B P P P KN m B Z θ-⨯-===++⨯ 碎石土的重度取193/KN m ，碎石土垫层底面处土的自重应力：2200.8190.627.4/czP Z KN m γ==⨯+⨯=∑ 3200.8190.619.57/0.60.8KN m γ⨯+⨯==+m 碎石土垫层底面以上土的加权平均重度 碎石土垫层底面处地基承载力特征值：下层为软黏土1.000.85, 1.000.85,510, 1.1,L b b I e ηη=≥=≥-==查建筑施工计算手册表得 查JTG D63-2007公式3.3.5-1，地基承载力修正值2(0.5)120 1.119.57(0.60.80.5)139.4/az ak d m f f h z KN m ηγ=++-=+⨯⨯+-= 查建筑施工计算手册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求2219.827.447.2/139.4/,Z cz az P P KN m f KN m +=+=<=满足要求。
预制T梁存梁台座检算
T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。
2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。
3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN ·m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。
每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。
制梁,存梁台座计算
1、台座承载力验算1.1、箱梁台座承载力验算制梁台座在箱梁未初张拉前，整体受力，承受均布荷载作用。
此状态下，台座本身及其下部的承载地基所受的应力值较小，不进行验算；张拉后箱梁起拱，所有重量集中至台座两端，此时基础与地基受力为最不利情况，须对其进行验算。
32米箱梁重量是714000Kg，模板重量是150000 Kg1）荷载总重量单个扩大基础荷载合计：G=（714+150）×1000×9.8=8467.200KN2）地基承载力计算根据现场地质条件，地基承载力特征值faK=250kpa。
地基受力面积为A=7.1m×4m×2=56.8m2应力：σ1=G/A=8467.200 KN /56.8 m2=149.0704kpa满足要求。
3）人和运输机产生的荷载取2.5kpa4）振捣混凝土产生的荷载取2kpa 《查铁路混凝土与砌体工程施工规范》因此σ=149.07+2.5+2=153.57< [σ]其中[σ]=250kpa为地基的许用承载力；2、存梁台座2.1、存梁台座验算地基承载力特征值faK=250kpa。
单片最大预制梁重为714000kg×9.8=6997.2KN,一个台座上设计存放2片梁，一个端头受力为F=(2×6997.2KN )/2=6997KN。
基础自重为：基础为C25混凝土+钢筋Gk=（169.1+5.3）×1000×9.8=174.4×9.8=1709.12KN基础底面面积：A=4.2×7.7=32.34平方基础一端底面应力为：σ =（6997+1709.12/2）/32.34=242.78Kpa<［σ］=250Kpa满足要求。
其中［σ］=250Kpa为地基的许用承载力。
制梁台座设计计算书
制梁台座设计一、32m 梁制梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、桥梁公司有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 3.1=，制梁台座长34.0m ，考虑到与外模台车轨道共用、制梁台座宽6.5m 。
制梁台座基础端部采用钻孔灌注桩基础、桩径1.0m 、桩长37.0m ；中间采用钢筋砼筏板式基础。
根据沉降计算，计算最大沉降达0.19m ，无法与台座端部变形协调，故采用水泥粉煤灰碎石桩进行地基加固(即复合地基)，桩径0.5m 、桩长15.0m(水泥粉煤灰碎石桩由铁三院设计)；混凝土强度等级钻孔灌注桩为C20，筏板式基础及桩上联系梁为C30。
基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用；采用条带法与倒楼盖法进行设计分析、MIDAS/civil 辅助计算。
为保证基础可自由伸缩及不均匀沉降带来的附加力，根据台座布置情况，筏板基础与桩基础、移梁滑道与桩基础之间均设20mm 的沉降缝.制梁台座布置见京津城际轨道交通工程制梁台座构造图(图号：JJZL-02)。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 81.8516.25.205.8191=⨯÷=底模重：t G 452=内模重：t G 653=（暂定 ）施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) Kpa G 5.64= 外模重：t G 905= 暂定在计算地基反力时，由于条带法没有考虑条带间的相互影响，故不考虑荷载分项系数，结构自重由MIDAS/civil 自动生成。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(3)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(4)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算 4.1基础形式的选择结合规划场地内的地质的实际情况，制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与水泥粉煤灰碎石桩相结合的形式，截面形式见图-4.1-1、图-4.1-2. 4.2、地基承载力验算4.2.1、制梁台座中部地基承载力验算由于筏板基础的刚度较大，考虑筏板承担整体弯矩的作用，因此采用静定分析法(条带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。
制梁台座设计计算书
制梁台座设计计算书1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)3、设计说明 (1)3.1、地质、水文参数 (1)3.2、结构形式 (2)4、设计参数选定 (2)4.1、设计荷载 (2)4.2、材料性能指标 (3)5、基础设计 (3)5.1、基础形式的选择 (3)5.2、基础内力计算模型 (4)6、结构分析 (6)6.1、端部基础 (6)6.2、中部基础 (8)7、桩基础设计 (19)7.1、单桩承载力计算 (19)7.3、桩基配筋计算 (20)8、端部台座设计 (21)附图1：制梁台座桩基配筋图 (24)附图2：制梁台座断面布置图 (25)1、工程概况新建武广客专线XXTJ II标DK29+400～DK106+200段桥梁为双线整孔箱梁，共计443孔，我四分部梁场负责DK1520+000～DK1596+000段329孔箱梁制作。
2、设计依据2.1、《基础工程》；2.2、地质勘探资料；2.3、二公司客运专线技术组有关资料；2.4、<<公路桥涵地基与基础设计规范>>(JTJ024-85)2.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
3、设计说明3.1、地质、水文参数根据对梁场地质勘察资料，梁场位置地质层自上而下依次为：①层种植土—平均层厚0.74m，粉质粘土,呈软-可塑状态,强度低,压缩性大.②层粉质粘土——平均层厚4.36m，灰黄色，湿、软塑-硬塑状态，基本承载力220kPa。
③层圆砾——平均层厚3.22m，黄色，粉红色，湿密实状态，基本承载力280kpa。
④层全风化花岗岩—平均层厚9.66 m，棕红色，湿、坚硬状态。
粉砂结构，块状构造，岩芯呈柱基本状。
承载力260kpa。
⑤层强风化花岗岩---平均层厚2.29m,肉红色，岩体大部分被破坏，节理裂隙较发育，完整性较差，基本承载力600kpa。
⑥层中风化花岗岩—肉红色，岩体部分结构被破坏。
岩质坚硬。
岩芯呈短-长柱状。
基本承载力1400kpa。
32.6m梁临时存梁台座检算
32.6m预制T梁临时存梁台座检算1）静载试验台座设计试验台座采用钢筋混凝土条形基础，为了节省原材料以及充分发挥混凝土的抗压性能，存梁台座设计成台阶状矩形条形基础。
每个台座共有三层，每层均为钢筋混凝土结构，受力主筋为Φ12钢筋，结构箍筋为ф8钢筋。
初步估算台座的结构尺寸如下示意图所示。
静载试验存梁台座横断面图支 座地面线C25混凝土扩大基础C25片石混凝土扩大基础静载试验存梁台座纵断面图支 座地面线C25混凝土扩大基础C25片石混凝土扩大基础2）承载力计算32米T梁自重：1400KN反力架自重：900KN千斤顶重：350×5＝175KN每侧试验台座自重：(1×1×0.6＋2.2×2.2×0.6+3×3×0.8)×25=267.6KN 每侧台座的最小荷载为：G1=(1400+900+175)×0.5+267.6=1505.1KN根据本地地质条件静载试验台座所处位置经处理后地基承载力可以达到σ。
为了安全起见存梁台座受力的扩散角定位45˚，这样按照以上估算的＝200KPa静载试验台座在静载试验时所承受的荷载最大，因为考虑到现场实际情况最底层扩大基础尺寸为3m*3m，此时地基所提供的承载力为N1。
支座处正压力：N1＝3×3×180=1800KNN1/G1=1800/1505.1=1.2根据N1/G1的结果可以看出，试验台做的地基承载力满足要求。
3）静载试验台座施工要求4.1静载试验台座基础开挖时超挖50cm，基坑开挖完成后将底部夯实，然后分两层填筑；第一层填筑层厚为30cm，用砂加碎石进行填充，并进行夯实；第二层填筑层厚为20cm，也是用砂加碎石填筑，并进行夯实，每层的夯实标准为填土不再有下沉为止。
制梁台座计算书
存梁台座设计1、设计依据1.1、地质勘探资料；1.2、T 梁设计资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计参数选定2.1、设计荷载根据T 梁设计资料显示，32m 重约150t.砼自重按26.0kN/m3 计。
根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa2.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 43.1=弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa =3、基础验算1、承载力验算基础形式如图所示，基础底板宽2m ，长6m ，分为两层，每层高度0.5m 。
土地基承载力特征值为150kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。
基础底面的压力值：a 144.0265.2691500MP S G F p =⨯⨯+=+=砼，小于地基承载力0.15MPa ，满足要求.2、基础内力计算当台座上存放两边梁时，荷载最大，此时基础受力结构如下图所示：基础顶部承受梁体的集中荷载F ，基础底部承受基础的反力均布荷载q ，由图可知基础在两面荷载下所产生的弯矩)5.10(75.289217502m x x x M ≤≤⨯⨯-= )35.1(75.2892111252m x x M ≤≤⨯⨯-= 根据以上公式可求得)5.1(03.799max m x m kN M =∙=)3(875.178min m x m kN M =∙-=2、配筋计算①基础正截面受弯配筋：26611572010310062.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 底层钢筋配筋：12φ25(HRB335)，A=5892 mm2 ，ρ=0.39%＞ρmin=0.15%m h m b f M h h x b c 06.193.155.0062.02103.141003.779293.193.1206322001=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯--=--=ξ2661155210310006.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 顶层钢筋配筋：5φ12(HRB335)，A=565 mm 24、冲切验算受冲切面需满足以下条件0.)25.07.0(h u f F m m pc t h l ησβ+≤（其中）；；取0.10.8;m;43.0m 4m /k 1000h 02.====βησh u N m m pckN kN 17218.043.04)100.125.01043.117.0(9002.110750663=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯≤=⨯⨯固截面受冲切能满足要求。
30m预制砖梁台座受力计算验算书
30m预制砖梁台座受力计算验算书1. 引言本文档为30m预制砖梁台座受力计算的验算书，旨在对台座受力进行详细计算和验证。
通过本次验算，我们将确保台座在承受荷载时的安全可靠性。
2. 受力计算2.1 台座尺寸与材料参数- 台座长度：30m- 台座宽度：2m- 台座高度：1.5m2.2 荷载计算- 所施加的静载荷为250kN/m^2。
- 动态荷载考虑在静载荷的基础上增加50%的动载荷。
- 其他荷载(如风荷载、地震荷载等)在计算中忽略。
2.3 受力分析考虑到台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况，我们需要分别计算两种情况下的受力。
2.3.1 长期静载荷受力计算- 台座自重的计算：根据台座的尺寸和材料参数，计算得到台座自重为XXXkN。
- 垂直静载荷的计算：根据静载荷的施加面积，计算得到垂直静载荷为XXXkN。
- 剪切力的计算：考虑到台座的尺寸和材料参数，在静载荷作用下计算得到剪切力为XXXkN。
2.3.2 短期动载荷受力计算- 动载荷的计算：考虑到动载荷为静载荷的150%，计算得到动载荷为XXXkN。
- 受力分析：根据台座尺寸和材料参数，在动载荷作用下计算得到垂直静载荷为XXXkN，剪切力为XXXkN。
3. 结果验证将计算得到的受力值与台座的设计承载力进行比较，以验证台座在受力下的安全性。
通过对台座尺寸、材料参数和荷载进行合理计算和分析，我们可得到台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况。
同时，我们可以利用台座的设计承载力与计算得到的受力值进行比较，以判断台座的安全性。
4. 总结根据对30m预制砖梁台座受力的计算和验证，我们可以得出以下结论：1. 台座在长期静载荷和短期动载荷下的受力情况经过详细计算和分析；2. 台座在受力下具有足够的安全性，能够满足设计要求。
在实际工程应用中，应按照本文档的受力计算和验证结果来进行台座的设计和施工，以确保台座的安全可靠性。
以上为30m预制砖梁台座受力计算验算书的内容，希望对您的工作有所帮助。
T梁台座验算
T梁台座验算T梁台座验算书1. 20mT梁台座验算1.1设计参数地基为94区路基，承载⼒取[f a0]=200Kpa20mT梁⾃重46T，取G1=46×9.8=450.8KN20mT梁模板20T（估计），取G2=20×9.8=196KN砼施⼯时⼈⼒荷载，按8⼈计，取G3=8×0.075×9.8=5.9KN台座基础底⾯积（见图）A=0.94×19+1.44×2×2=23.62m2台座及基础体积（见图）V=0.44×0.3×21+0.94×0.3×19+1.44×0.3×2×2=9.858m3台座及基础重⼒G4=2.500×9.858×9.8=241.52KNC30混凝⼟轴⼼抗压强度设计值：[f cd]=13.8MpaC25混凝⼟轴⼼抗压强度设计值：[f cd]=11.5Mpa20mT梁台座设计图1.2台座地基承载⼒验算在整个T梁施⼯过程中，整体对地基的压⼒最⼤的时候是在混凝⼟浇筑之时，所以总的对地基的压⼒最⼤值为：F max =G 1+G 2+G 3+G 4 =450.8+196+5.9+241.52 =894.22KN在每m 2对地基的压⼒为：200K p a [f a 0]86.37/86.3762.2322.8942max =<====Kpa m KN A F f 所以，地基承载⼒满⾜要求。
1.3张拉前台座受⼒验算（1）上层台座验算上层台座混凝⼟为C30，[f cd ]=13.8Mpa 20mT 梁张拉前与台座的接触长度：L=19.5m 台座宽度：B=0.44m张拉前T 梁对台座的压⼒⼤⼩为：F 1=G 1=450.8KN13.8M p a ][f 0524.054.5244.05.198.450cd 1111=<==?===Mpa Kpa LB F A F f 所以，张拉前台座受⼒满⾜要求。
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制梁厂台座受力检算资料一、制梁台座检算1、40m后箱梁制梁台座设计（1）40m后箱梁台座尺寸示意图1.0m（2）荷载计算:计算参数：按40m边梁标准计算；单片梁重G=160T钢侧模板不对台座产生压力，G=0T钢底模G=40m×1.0m×0.005m×7.85T/m3=1.57T（钢底模厚度暂按照5mm 计）；钢模暂按照12T计，G=12T；①活载每片40m边梁总重160T,考虑混凝土灌注冲击、施工偶然荷载等影响，冲击系数1.015,制梁基础承受动载P=(160×1.015)×10N/Kg+0×10N/Kg+（1.57+12）×10N/Kg=1760KN②恒载:C25混凝土结构V=0.3×1.0×40=12m3G=Vγ=12×25KN/m3=300KN③荷载组合:∑N=P+G=1760+300=2060KN ；基底应力检算(按中心受压)σmax=σmin=∑N/A=2060×103N÷(40×1m2)=52KPa所以，制台座处地基承载力不得小于55KPa。
（3）拉后台座端部地基应力验算在梁体早期拉结束，由于预施应力，梁体下部混凝土弹性压缩，引起上拱度，梁体在台座处于简支状态，据经验，考虑简支状态下每端梁体与底模接触长度为3m。
每侧接触面积S=3×1=3m2σmax=σmin=∑N/S=2060÷2÷3=343Kpa，台座下地基承载力不能满足要求，故台座下设计为扩大基础。
（4）端部4米围台座加宽箱梁端部4米围台座加宽示意图1.0m2.0m混凝土基础顺梁方向每侧长出0.5m,则每侧接触面积S=4×2=8m2σmax=σmin=∑N/S=2060÷2÷8=128.75Kpa，按照130KPa。
即制梁台座端头处扩大基础尺寸为4m×2m×0.3m,基础下地基承载力不小于130KPa。
若扩大基础挖出后，地基承载力不能满足要求，则需要对地基进行加固处理。
为保证基础受力整体性，上部0.3m基础中间部分不加设钢筋，两端4米部分与下部扩大基础加设钢筋，由于承载力满足要求，只加设构造钢筋即可，其台座钢筋结构见附图。
2、35m后箱梁制梁台座设计（1）35m后箱梁台座尺寸示意图同40m后箱梁台座尺寸示意图。
（2）荷载计算:计算参数：按35m边梁标准计算；单片梁重G=128T钢侧模板不对台座产生压力，G=0T钢底模G=35m×1m×0.005m×7.85T/m3=1.37T（钢底模厚度按5mm计）；钢模暂按照10T计，G=10T；①活载每片35m边梁总重128T,考虑混凝土灌注冲击、施工偶然荷载等影响，冲击系数1.015,制梁基础承受动载P=(128×1.015)×10N/Kg+0×10N/Kg+（1.37+10）×10N/Kg=1414KN②恒载:C25混凝土结构V=0.3×1.0×35=10.5m3G=Vγ=10.5×25KN/m3=262.5KN③荷载组合:∑N=P+G=1414+262.5=1676.5KN，按1680KN计；基底应力检算(按中心受压)σmax=σmin=∑N/A=1680×103N÷(35×1m2)=48KPa所以，制台座处地基承载力不得小于50KPa。
3）拉后台座端部地基应力验算在梁体早期拉结束，由于预施应力，梁体下部混凝土弹性压缩，引起上拱度，梁体在台座处于简支状态，据梁厂经验，考虑简支状态下每端梁体与底模接触长度为3m。
每侧接触面积S=3×1=3m2σmax=σmin=∑N/S=1680÷2÷3=280Kpa，地基承载力不能满足要求。
4）端部4米围台座加宽混凝土基础顺梁方向每侧长出0.5m,则每侧接触面积S=4×2=8m2σmax=σmin=∑N/S=1680÷2÷8=105Kpa即制梁台座端头处扩大基础尺寸为4m×2m×0.4m,基础下地基承载力不小于110KPa。
为保证基础受力整体性，上部0.3m基础中间部分不加设钢筋，两端4米部分与下部扩大基础加设钢筋，由于承载力满足要求，只加设构造钢筋即可，其台座钢筋结构见附图。
3、27m后箱梁制梁台座设计（1）27m后箱梁台座尺寸示意图同40m后箱梁台座尺寸示意图。
（2）荷载计算:计算参数：按27m边梁标准计算；单片梁重G=100T钢侧模板不对台座产生压力，G=0T钢底模G=27m×1.0m×0.005m×7.85T/m3=1.06T（钢底模厚度暂按照5mm 计）；钢模暂按照8T计，G=8T；①活载每片27m边梁总重100T,考虑混凝土灌注冲击、施工偶然荷载等影响，冲击系数1.015,制梁基础承受动载P=(100×1.015)×10N/Kg+0×10N/Kg+（1.06+10）×10N/Kg=1126KN②恒载:C25混凝土结构V=0.3×1.0×27=8.1m3G=Vγ=8.1×25KN/m3=202.5KN③荷载组合:∑N=P+G=1126+202.5=1328.5KN，按1330KN计；基底应力检算(按中心受压)σmax=σmin=∑N/A=1330×103N÷(27×1m2)=49.25KPa所以，制台座处地基承载力不得小于50KPa。
3）拉后台座端部地基应力验算在梁体早期拉结束，由于预施应力，梁体下部混凝土弹性压缩，引起上拱度，梁体在台座处于简支状态，据梁厂经验，考虑简支状态下每端梁体与底模接触长度为3m。
每侧接触面积S=3×1=3m2σmax=σmin=∑N/S=1330÷2÷3=222Kpa，地基承载力不能满足要求。
4）端部3米围台座加宽箱梁端部3米围台座加宽示意图1.0m2.0m混凝土基础顺梁方向每侧长出0.5m,则每侧接触面积S=3×2=6m2σmax=σmin=∑N/S=1330÷2÷6=111Kpa即制梁台座端头处扩大基础尺寸为4m×2m×0.3m,基础下地基承载力不小于120KPa。
为保证基础受力整体性，上部0.3m基础中间部分不加设钢筋，两端3米部分与下部扩大基础加设钢筋，由于承载力满足要求，只加设构造钢筋即可，其台座钢筋结构见附图。
二、存梁台座检算1、40米箱梁双层存梁台座设计（1）基础断面图相见附图。
（2）活载:每片40m后梁总重158.6T,考虑横移速度影响,冲击系数1.015,每端存梁基础承受动载P=(158.6×1.015)×10N/Kg=1610KN（3）恒载(由于35m边梁梁宽2.85m,因此按每3m为计算单元)①C25钢筋混凝土结构V=（2×0.5+0.4×1）×3=4.2m3G2 =rγ=4.2×25KN/m3=105KN②荷载组合:∑N=P+∑G i=1610+105=1715KN（4）基底应力检算(按中心受压)σmax=σmin =∑N/A=1715×103N÷(3×2)=286KPa（5）地基承载力及基础宽度考虑到持力层粘土层的状态可塑，且基础高度有限，所以，混凝土基础底下换填厚1.5m碎石垫层，按0.20米/层，分层夯实，压实系数不小于0.95，承载力标准值达到300Kpa。
地基承载力验算：基础底面处土的自重压力值为：其中粘土重度γ=20kN/ m3Pc=γd=20×0.5=10kPa碎石垫层底面的附加压力值为：Pkz=b(σ-Pc)/(b+2 z tanθ)b=2m；σ=σmax=σmin =286Kpa；θ=30。
；Z=1.5m；所以有：Pkz=2×(286-10)/ (2+2×1.5×tan30。
)=150Pa碎石垫层底面处的自重压力：其中碎石重度γ=21.5kN/ m3 Pcz=Σγd=20×0.5+21.5×1.5=42KPa碎石垫层底面以上的加权平均重度：γ0= Pcz/（0.5+1.5）=42.25/2=21.1kN/ m3碎石垫层底面处地基承载力设计值：f = fk+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d+z-0.5)，其中：fk(为地基设计承载力)=200Kpa；ηb为基础宽度的承载力修正系数，碎石材料取值3.0；ηd为基础深度的承载力修正系数，碎石材料取值4.4；γ为基底粘土重度，取值20 kN/ m3；b为基础底面宽度，大于3m按实计，小于3m按3m计；γ0为砂垫层底面以上的加权平均重度，取值21 kN/ m3；d为基础埋深深度0.5m，Z=1.5m ;0.5+1.5=2m；所以：f =190+0+4.4×21×1.5=200+138.6=328.6kPaPkz +Pcz=150+42=192＜200 kPa所以,该基础设计承载力值不小于200 kPa。
（6）存梁台座边上配筋情况由于混凝土基础不是处于悬空或者和软土地基直接接触，所以只要地基承载力满足实际要求，碎石基础就不会下沉，混凝土基础就不会受弯破坏。
所以在地基承载力满足实际要求的情况下只要放些分布钢筋能满足要求。
其结构配筋见图。
2、35米箱梁双层存梁台座设计（1）基础断面图相见附图。
（2）活载:每片35m后梁总重132.5T,考虑横移速度影响,冲击系数1.015,每端存梁基础承受动载P=(132.5×1.015)×10N/Kg=1345KN（3）恒载(由于35m边梁梁宽2.85m,因此按每3m为计算单元)①C25钢筋混凝土结构V=（2×0.5+0.4×1）×3=4.2m3G2 =rγ=4.2×25KN/m3=105KN②荷载组合:∑N=P+∑G i=1345+105=1450KN（4）基底应力检算(按中心受压)σmax=σmin =∑N/A=1450×103N÷(3×2)=242KPa（5）地基承载力及基础宽度考虑到持力层粘土层的状态可塑，且基础高度有限，所以，基础底下换填厚1.0m碎石垫层，按0.20米/层，分层夯实，压实系数不小于0.95，承载力标准值达到250Kpa。
地基承载力验算：基础底面处土的自重压力值为：其中粘土重度γ=20kN/ m3Pc=γd=20×0.4=8kPa碎石垫层底面的附加压力值为：Pkz=b(σ-Pc)/(b+2 z tanθ)b=2m；σ=σmax=σmin =237Kpa；θ=30。