土钉抗拔测试报告()
复合土钉墙的土钉抗拔承载力现场测试
［ 摘
要１ 对于采用土钉墙 围护的基坑工程， 进行现场拉拔承载力测试是非常必要的， 试验不但可 以检验土钉的施工质量
以及 工 作 效 果 ． 可 以 积 累 经 验 为今 后 类似 工 程 提 供 参 考 。 在 现 场试 验 的基 础 上 对 界 面 粘 结 强 度 进 行 了分 析 计 还
算 ， 今 后 土 钉 的 设 计 、 工 有 一 定 的 参考 价 值 。 对 施
Ｗａｇ ｈ ａｊ ｅ ｅ ｍ ｈ ｎ ｏｇ ｕ ｇ ｎ Ｃ ｕ ｎ ￣ ，Ｈ Ｄ ｘ ｏ Ｌ ，Ｃ ｅ Ｈ ｎ ｇ ａ ２ ｎ
（． ｈ ｇ ａＣＯ ＣＯＣ ｎｔ ｃｉｎＣ ｎｒｃｉｇＣ ． ｔ，Ｓ ａ ｇａ ０ ０ ２Ｃ ｉａ １Ｓ ａ ｈｉ Ｓ ｏ ｓ ｕｔ ｏ ｔ ｔ ｏ， ｄ ｈ ｈ ｉ ０ ９ ，ｈｎ ； ｎ ｒ ｏ ａ ｎ Ｌ ｎ ２
４． ５ ９ ｍ。
基 坑 围护 采取 复 合 土钉墙 和 水 泥土 搅拌 桩 重
ｉ ｔｅ ａ ｒ ｉ ｉ ｒ ｒ ｅｔ Ｂ ｅ ｅ ｅ ｅ ． ｅ ｎｅ ａｅ ｏ ｄｓ ｅｇ ｆ ｅ ｏ ａ ａ ｚｄａｄｃｌ ｌ ｅ ． ｅ ｏ ｃ ｓ ｎ ｅ ｎ ｈ ｔ ｍ ｌ ｏ ｃ ． ａ ｄｏ ｔ ｓ ｉ ｆ ｌ ｔ ｔ ｆ ｎ ｒ ｔ ｏ ｉｎ ｉｉ ａ ｌ ｅ ｃ ａ Ｔ ｎｌ ｉ ｓ ｒ ｌｅ ｓ ａ ｐ ｊ ｓ ｓ ｎｈ ｔ ｔｎｉ ｄ ｈ ｉ ｒ ｃ ｂ ｔ ｎ ｈ ｔ ｓ ｌ ｌｓ ｎ ｉ ｎ ａ ｕ ｔ ｈ ｃ ｕ ｏ ａ ｈ ｄ
场 拉拔 承 载力 测试 是 非 常必 要 的 。土 钉 的抗 拔承
河边 ， ５幢 主楼 和地下 车库组 成 。基坑 平面 近似 由
长 方 形 ， 周 长 约 ５ ０ 主楼 基 坑 挖 深 为 ５９ ｍ， 总 ０ ｍ， ． ５
锚杆(土钉)抗拔试验报告
土钉轴向抗拔试验检测报告工程名称：xxxxxxxxxxx工程地点：xxxxxxxxxxx委托单位：广州市神运工程质量检测有限公司检测项目：土钉轴向抗拔试验检测日期：2014.12.23报告编号：MG-2014122301报告总页数：共13页（含本页）广州神运工程质量检测有限公司2014年12月29日土钉轴向抗拔试验检测报告检测人员：报告编写：审核：批准：注意事项：1、检测报告未加盖检验单位“检验专用章”无效；2、检测报告无检测人员、审核、批准人签字无效；3、检测报告涂改无效；4、未经本实验室书面批准，不得复制检测报告。
5、复制检测报告未重新加盖“检验专用章”无效；6、对检测报告若有议，应于收到检测报告之日起十五日内向检验单位提出。
实验室地址：广州市南沙区滨海半岛海宁大街81号之一电话：（020）32238460 传真：（020）32238460电子邮箱：****************邮编：511458工程概况受广州市神运工程质量检测有限公司的委托，于2014年12月23日对xxxxxxxxxxx（概况见表1）基坑临时性支护土钉进行了验收试验，本次试验的土钉杆体为Φ16钢筋(孔径100mm)。
目的是检验土钉轴向受拉承载力是否满足设计要求，根据有关规范和规定的要求，并与有关单位研究协商后，确定本次共检测10根土钉，现将检测结果报告如下：一、检测仪器设备、方法和标准1、检测仪器及设备采用锚杆拉力计（型号：HC-30，编号：20100728）分级加载，通过智能压力数值显示器控制对试验土钉施加轴向拉力，试验上拔量观测采用1个百分表测量（编号：830266，量程0～50mm，精度0.01mm）。
2、试验方法试验按照广东省标准《建筑地基基础检测规范》（DBJ 15-60-2008）中有关土钉验收试验的规定进行。
试验时，加荷等级（kN）与观测时间（min）见表2：土钉抗拔试验加／卸荷观测一览表表2注：最大试验荷载N max为1.2N u（N u为土钉轴向受拉抗拔承载力设计值）。
土钉拉拔试验值
粉质粘土-粘质粉土
55
39.0
⑤
粉质粘土-重粘质粉土
60
36.0
南侧边坡：
土层
编号
岩性
钉土摩阻力（kPa）
试验土钉位置绝对标高（m）
备注
②1
砂质粉土-粘质粉土
60
45.0
②
粘质粉土-粉质粘土
55
43.5
④
细砂-中砂
90
39.0
⑤
粉质粘土-重粘质粉土
60
36.0
北京市勘察设计研究院有限公司
2013.04.09
联想总部（北京）园区一期
土钉拉拔试验设计值
根据规范要求土钉支护施工中每个典型土层至少应有3个专门用于测试的非工作土钉，同时根据勘察报告土层分布，土钉拉拔试验要求如下：
北侧边坡：
土层
编号
岩性
钉土摩阻力（kPa）
试验土钉位置绝对标高（m）
备注
②1Байду номын сангаас
砂质粉土-粘质粉土
60
45.0
②
粘质粉土-粉质粘土
55
42.5
土钉试验与检测
土钉试验与检测1、引言土钉墙支护是较浅基坑支护最常用的方式，经济快捷。
由于多种原因，很多人对土钉抗拔试验与检测概念模糊不清缺乏正确的认识，在工程设计、管理中做出错误的判断。
如土钉抗拔力的检测，通常是按设计的承载力进行张拉，这是不合理的。
因为检测张拉时的总抗拔力包含了滑动体部分范围内的抗拔力，而设计抗拔承载力实质是指滑动体以外土部分土钉的锚固力。
因此造成一般抗拔力试验都远大于设计承载力的假象。
土钉支护的特点是分层开挖分层支护，土钉支护稳定性包括每一步骤分层开挖过程中(各深度土层开挖后到本次开挖深度范围土钉施工达到设计强度前)的边坡稳定和达到设计要求开挖深度后最终工况稳定，整体上全过程的稳定才能讲土钉支护边坡处于稳定安全状态。
单根土钉发挥作用与工况密切结合，错误的观点认为，土钉的试验与检测，放在基坑支护完工后的工况，按照设计软件计算出的单根土钉抗拔力设计值进行抗拉拔检测，这样的检测工作是没有任何意义的。
2、土钉工作原理土钉受力过程可分为三个阶段：⑴引孔植入土钉并注浆，浆液凝固之前，起不到约束土体变形的作用，因此内力为零。
⑵土钉打入地层并注浆，且注浆体凝固，地层成为加筋复合体。
如果进一步开挖下一层土体，下一层土体侧向位移并影响到上层的加筋复合体，该加筋复合体在下层土体的牵动下，产生继续侧向变形的趋势, 但拉力集中在土钉的端部，且沿土钉长度快速衰减。
⑶随着基坑继续开挖，深图1 土钉受力模型度增加，产生土体侧向位移的范围(滑裂面变化范围)也在增加。
加筋复合地层中的土钉拉力也逐步增加，且拉力的最大值也往后移动，拉力峰值出现的位置随土钉所处位置不同而不同。
通常情况下，越靠上的土钉，其拉力峰值越靠后，越靠下的土钉其拉力峰值越靠前。
将各排土钉拉力峰值联系起来，即是该边坡的潜在滑裂面。
土钉受力模型如图1所示，最大受力点在实际产生的滑动面与土钉的交界点，而具有锚固作用的土层为滑动面以外部分，滑动面以内部分土体产生向坑外的拉拔力荷载。
现场土钉抗拔试验要点细谈
现场土钉抗拔试验要点细谈作者：李极姜晓威于双龙来源：《砖瓦世界·下半月》2019年第06期摘要：依据相应的规范，并根據设计提供的设计值、现场土层的实际况制定出相应的检测方案，通过计算进行抗拔承载力检测，用以判断土钉施工的合格水平与安全性能。
关键词：土钉;抗拔承载力;现场试验土钉——做为土钉墙支护结构的重要组成部分，其在保证整个支护结构的滑动稳定性方面起到至关重要的作用。
因此，土钉施工质量的好坏直接影响了整个支护工程的质量，对土钉的抗拔承载力的检测就显得尤其必要。
一、检测数量要求对于土钉的抗拔承载力的检测数量，依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012标准要求：“对于土钉的抗拔承载力进行检测，土钉检测数量不宜少于土钉总数的1%，且同一土层中的土钉检测数量不应少于3根;对安全等级为二级、三级的土钉墙，抗拔承载力检测值分别不应小于土钉轴向拉力标准值值得1.3倍、1.2倍;检测土钉应采用随机抽样的方法选取;检测试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度的70%后进行，并应按本规程附录D的试验方法进行;当检测的土钉不合格时，应扩大检测数量。
”二、抽检方案的制定及内容在开始土钉的抗拔承载力检测前，应根据施工现场的具体施工情况及设计图纸制定相应的检测方案。
检测方案应包含土钉墙的施工工艺及施工方案;所需检测施工段的土钉数量，并依据相应标准及委托方要求给出所抽检的土钉数量及抽检土钉位置，通过设计图纸或委托方获得相应土钉的轴向拉力标准值——既设计值。
应有介绍整个试验过程以及检测评定的内容，并详细列举在试验时需要委托方配合及提供的场地、工具、设施等试验必须物品清单及要求。
三、现场试验前的验算检测前，应根据委托方提供的设计值，对照设计图纸进行核算，并应注意下列规定：（一）单根土钉的极限抗拔承载力应符合下式要求：（二）单根土钉的轴向拉力标准值可按下式计算：（三）坡面倾斜时的主动土压力折减系数可按下市计算：1、土钉轴向拉力调整系数可按下式计算：（四）单根土钉的极限抗拔承载力应按下列规定确定：1、单根土钉的极限抗拔承载力应通过抗拔试验确定，试验方法应通过土钉抗拔试验进行验证。
土钉抗拔测试报告
3.3验收标准：
1在最大试验荷载作用下，锚头位移相对稳定；
2锚杆弹性变形不应小于自由段长度变形计算值的80%，且不应大于自由段长度与1/2锚固段长度之和的弹性变形计算值。
3L二P・L/E・A（AL:变形计算值；P:设计轴向力；L:②式之锚杆相应长度试验；E:弹性模量取2.0X105MPa；A:钢绞线截面积）。
2.试验过程要求：试验采用分级连续加载法，首先施加少量初始荷载（但不大于土钉设计荷载的1/10），使加载装置保持稳定，同时用百分表量出试验土钉坡面外受拉钢筋长度，以后的每级荷载增量不超过设计荷载的20%。根据设计方案及《基坑土钉支护技术规程》规定。
3.6试验终止条件
当出现下列现象之一时，可终止试验：
工程名称：D1地块2#、3#楼及地下车库边坡
试验桩号：试验5#
测试日期：
钉长：7.0m
孔径：100mm
荷载金由
0
5
10
20
30
40
50
本级沉降(mm)
11.17
5
64
10
35
5.98
17.15
6
80
15
50
5.64
22.79
7
8
5
55
-5.39
17.40
最大沉降量：22.79mm最大回弹量：5.39mm回弹率：23.7%
工程名称：D1地块2#、3#楼及地下车库边坡
试验桩号：试验2#
测试日期：
钉长：6m
孔径：100mm
荷载金由
0
8
16
32
48
64
80
工程名称：D1地块2#、3#楼及地下车库边坡
试验桩号：试验3#
2023年试验检测师之道路工程练习题(二)及答案
2023年试验检测师之道路工程练习题(二)及答案单选题（共30题）1、良好的级配应使集料满足如下（）要求。
A.总表面积小，空隙率大B.总表面积小，空隙率小C.总表面积大，空隙率大D.总表面积大，空隙率小【答案】 B2、在沥青混合料中起填充作用的,粒径小于（）的矿物质粉末,称为填料。
A.1.18mmB.0.6mmC.0.3mmD.0.075mm【答案】 D3、标准套筛的筛孔粒径是按（）递减的方式设置的。
A.1/2B.1/3C.1/4D.1/5【答案】 A4、某新建高速公路交工验收，沥青混凝土路面采用横向力系数测试车检测，己知该路面的抗滑设计标准SFC=49.测值:45、55、53、42、49、50、61、56、50、52。
针对本项目回答以下问题。
（己知保证率95%时，t0.95/√10=0.580）2）本路段交工验收的评价结果为（）。
（2017真题）（2017检师真题）A.优B.良C.合格D.不合格【答案】 D5、采用相对用量表示法表示水泥混凝土的配合比,如1:2.34:3.76:0.52,其中1为（）的比值。
A.细集料B.粗集料C.水D.水泥【答案】 D6、细集料砂当量试验中,砂当量结果描述正确的是（）。
A.砂当量值越高,表示集料越洁净B.砂当量值越低,表示集料越洁净C.砂当量值与集料清洁度无关D.砂当量值越高,表示集料越粗【答案】 A7、二级公路土方路基路床压实度规定值为（）。
A.≥96%B.≥95%C.≥94%D.≥93%【答案】 B8、用贝克曼梁法测定高速公路土基回弹弯沉时,加载车的后轴轴载一般为（）。
A.60kNB.80kNC.100kND.120kN【答案】 C9、某水泥抗弯拉强度试验结果分别为：4.4MPa，3.6MPa，3.8MPa，则其抗折强度为（）A.3.6MPaB.3.7MPaC.3.8MPaD.3.9MPa【答案】 B10、以下关于热沥青取样的描述不正确的是()。
A.有搅拌设备的储罐中取样时，先将经加热已经变成流体的黏稠沥青充分搅拌后，用取样器从沥青层的中部取规定数量样品B.从沥青罐车中取样，当仅有放料阀时，待放出全部沥青的1/2时取样；若从顶盖处取样时，可用取样器从中部取样C.当沥青罐车卸料过程中取样时，按时间间隔均匀地取至少3个规定数量沥青，然后将这些沥青充分混合后取规定数量样品D.沥青样品可存放在密封带盖的金属容器中，或灌入塑料桶等密闭容器中存放。
拉拔实验报告
土钉墙抗拔试验检测报告工程名称：金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程工程地点：通江南路以东，通济路以北委托单位：江苏盐城二建集团有限公司检测日期：2011年12月13日～14日报告总页数：共10页(包括本页)报告编号：常州市中元建设工程勘察院有限公司二零一一年十二月二十日金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程土钉抗拔试验检测报告现场检测人员：（上岗证号）粤建检证字0000890号报告编写：（上岗证号）粤建检证字0000890号校核：（上岗证号）粤建检证字0000289号审核：（上岗证号）粤建检证字0000289号批准声明: 1、本检测报告涂改、换页无效。
•••• 2、如对本检测报告有异议，可在报告发出后20 天内向本检测单位书面提请复议。
常州市中元建设工程勘察院有限公司2011年12月20日地址：常州市广化街天禧星园618 邮政编码： 213000 ••电话：联系人：白本亮工程概况受江苏盐城二建集团有限公司的委托,常州中元建设工程勘察院有限公司于2011年12月13日至2011年12月14日（共计2天），对金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程（概况见表1）的土钉进行验收试验，目的是检测土钉的轴向受拉承载力是否满足业主提出的抗拔力值。
根据委托单位、监理及设计等单位研究协商结果，确定本次检测3根土钉。
在各方面的积极配合与大力支持下，试验圆满完成。
现将检测结果报告如下：一、检测仪器设备、试验方法••••１、试验加载装置••••本次试验采用300kN油压千斤顶分级加载，利用支墩承受荷载反力，支墩由钢板组成，千斤顶置于支墩上，对试验土钉施加抗拔力。
••••２、试验加载方法和位移观测••••(1) 试验加载：采用维持荷载法，具体的荷载分级和荷载维持时间参考所执行的规范。
••••(2) 土钉的上拔量观测：在土钉的设计标高处正交直径方向装设1把百分表，按规定时间测定位移量，百分表精度为0.01mm。
3、检测标准试验根据业主提供验收要求参照下列规范、要求进行：①按业主提供锚杆的设计荷载分别为61.7、21.8和26.8kN。
土钉抗拔计算验算
土钉抗拔计算验算土钉抗拔计算是在工程领域中常用的一种计算方法，用于评估土钉在地基中的抗拔能力。
在土力学中，土钉作为一种地基加固材料，主要用于增加地基的稳定性和承载能力。
为了确保土钉的安全性，工程师需要对土钉的抗拔能力进行验算。
我们需要了解土钉的基本结构和工作原理。
土钉一般由钢筋和钢管组成，通过将钢筋钻入土层内，形成一个稳定的支撑结构。
土钉的抗拔能力取决于土钉的直径、长度、土壤的性质以及土钉与土壤的摩擦力等因素。
土钉的抗拔能力可以通过以下公式进行计算：F = π * D * L * c其中，F为土钉的抗拔力，D为土钉的直径，L为土钉的长度，c为土钉与土壤的摩擦力系数。
这个公式是根据土钉的力学原理推导得出的，通过输入相应的参数值，可以计算出土钉的抗拔力。
在进行土钉抗拔计算时，需要首先确定土壤的性质和土钉与土壤的摩擦力系数。
土壤的性质可以通过现场勘测和实验室测试得到，包括土壤的类型、密度、湿度等参数。
摩擦力系数可以通过试验测定或者参考已有的经验值。
在实际计算中，还需要考虑土钉的安全系数。
安全系数是为了确保土钉在工作过程中不会发生失效的情况，一般取1.5到2之间的数值。
通过将抗拔力除以安全系数，可以得到土钉的设计抗拔力。
除了计算土钉的抗拔力外，还需要对土钉的变形进行评估。
土钉的变形主要包括拉伸变形和弯曲变形。
拉伸变形是指土钉在受到拉力作用下发生的长度变化，而弯曲变形是指土钉在受到弯矩作用下发生的弯曲变形。
为了保证土钉的稳定性，需要对土钉的变形进行限制。
在实际工程中，土钉的抗拔计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素的影响。
因此，在进行土钉抗拔计算时，需要充分考虑土钉的材料性能、土壤的性质、工程的要求等因素，确保计算结果的准确性和可靠性。
土钉抗拔计算是工程中的一项重要任务，通过对土钉的抗拔能力进行计算和验算，可以确保土钉在工程中的安全性和稳定性。
在进行计算时，需要充分考虑各种因素的影响，并采用合适的方法和公式进行计算，以得到准确可靠的结果。
2024年试验检测师之道路工程题库附答案(典型题)
2024年试验检测师之道路工程题库附答案（典型题）单选题（共45题）1、请回答有关挖坑法测定厚度试验方法的问题。
（2）在选择试验地点时,应选一块约（）的平坦表面,并用毛刷将其清扫干净。
A.20cm×20cmB.30cm×30cmC.40cm×40cmD.50cm×50cm【答案】 C2、灌砂法测土的密度,在储砂筒内装满砂,筒内高度与筒顶的距离（）mm,准确至1g,每次标定及试验维持质量不变。
A.不超过10mmB.不超过15mmC.不超过20mmD.不超过12mm【答案】 B3、排水泵站沉井的基本要求有（）。
A.水泵、管及管件应安装牢固，位置正确B.排水层应采用石质坚硬的较大粒径填筑，以保证排水空隙度C.砌体内侧及沟底应平顺D.基础缩缝应与墙身缩缝对齐【答案】 A4、在水泥胶砂流动度试验中,以下应在6min内完成的是（）。
A.将拌好的胶砂装模开始到测量扩散直径结束B.将圆模提起开始到测量扩散直径结束C.从胶砂拌和开始到测量扩散直径结束D.从跳桌跳动完毕到测量扩散直径结束【答案】 C5、新拌混凝土的工作性又称（）。
A.流动性B.可塑性C.稳定性D.和易性【答案】 D6、一组马歇尔试件测得马歇尔模数为0.44kN/mm,流值为21.5mm,则该组试件的稳定度为（）。
A.0.02kNB.48.86kNC.9.46kND.21.04kN【答案】 C7、级配是集料大小颗粒的搭配情况,它是影响集料（）的重要指标。
A.粒径B.压碎值C.吸水率D.空隙率【答案】 D8、土工合成材料大多以（）来评价承受荷载的能力A.抗拉强度B.顶破强度C.撕破强度D.刺破强度【答案】 A9、液性指数的计算公式为（）。
A.IL=W-WP/W-WLB.IL=WP-W/WL-WC.IL=W-WP/WL-WPD.IL=W-WL/W-WP【答案】 C10、下面有关路面结构强度系数SSR的计算,描述正确的是（）。
2023年试验检测师之道路工程题库检测试卷A卷附答案
2023年试验检测师之道路工程题库检测试卷A卷附答案单选题（共30题）1、某普通公路交工验收，路面为沥青混凝土。
试验人员用摆式摩擦系数仪测定路面摩擦系数，请依据上述条件完成下面题目。
21）摆式摩擦系数仪测量值的单位是（）A.BPNB.无量纲C.ND.MPA【答案】 B2、某实验室拌制含水量为15%的二灰土1500g，混合料的配合比为石灰：粉煤灰：土=10:20:70，其中需要干石灰()。
A.127.5gB.130.4gC.150.6gD.90.7g【答案】 B3、土钉抗拔力检查项目检查频率为（）。
A.土钉总数1%且不小于3根B.土钉总数2%且不小于5根C.土钉总数3%且不小于5根D.土钉总数5%且不小于10根【答案】 A4、下列关于土的含水率试验的说法，错误的是（）。
A.形状不规则的土样应采用蜡封法B.含水率试验的标准方法是烘干法C.酒精燃烧法快速简易测定土（含有机质的土和盐渍土除外）的含水率D.酒精燃烧法可以测定含盐量较多的土样含水率【答案】 D5、沥青材料老化后其质量将（）A.减小B.增加C.不变D.有的沥青减小，有的增加【答案】 D6、一组马歇尔稳定度试验测得稳定度为8.50kN,流值为22.5mm,则该组试件的马歇尔模数为（）。
A.0.38kN/mmB.0.38kNC.0.38N/mmD.0.38【答案】 A7、采用筛析法进行水泥细度检测时，可能造成细度偏高的原因是（）A.水泥样品试验前未过0.9mm的筛B.采用负压筛时的负压值未达到规定的最低要求C.采用水筛法时水压高于规定的要求D.在夏季相对较高的环境温度下试验【答案】 C8、离心分离法测定沥青混合料中沥青含量试验中,应考虑推漏入抽提液中的矿粉含量,如果忽略该部分矿粉质量,则测得结果较实际值（）A.偏大B.偏小C.基本相同D.没有可比性【答案】 A9、土方路基压实度要求值按()设定。
A.①高速公路、②一级公路、③其他公路（指二级及二级以下）三档B.①高等级公路、②一级及以下公路两档C.①高速、一级公路、②二级公路、③三、四级公路三档D.①高等级公路、②二、三级公路、③四级公路三档【答案】 C10、用承载板测定土基回弹模量时，需要用后轴重不小于60kN的载重汽车作为加载设施，汽车轮胎的充气压力为()。
[001]-土钉墙支护检验批质量验收记录
![[001]-土钉墙支护检验批质量验收记录](https://img.taocdn.com/s3/m/f327b79e168884868662d623.png)
4 水胶比
5 注浆量
一 6 注浆压力
般 项
7
浆体强度
目 8 钢筋网间距（mm）
9 土钉面层厚度（mm）
10 面层混凝土强度
11
预留土墩尺寸及间距 （mm）
12 微型桩桩位（mm）
13 微型桩垂直度
±100
8/8
抽查8根，合格8根
不小于设计值 8 / 8
抽查8根，合格8根
≤3
8/8
抽查8根，合格8根
设计值
单位（子单位） 工程名称
土钉墙支护检验批质量验收记录
分部（子分部） 工程名称
01040501
地基与基础/ 基坑支护
分项工程名称
土钉墙
施工单位
项目负责人
检验批容量
120根
分包单位
分包单位项目 负责人
检验批部位
施工依据
《建筑地基基础工程施工规范》 GB 51004-2015
验收依据
《建筑地基基础工程施工质量验收 标准》GB 50202-2018
/
检验合格，记录编号为
不小于设计值
/
检验合格，记录编号为
设计值
/
检验合格，记录编号为
不小于设计值
/
浆体强度值为32.5Mpa，试验合 格，报告编号
±30
8/8
抽查8根，合格8根
±10
8/8
抽查8根，合格8根
不小于设计值
/
混凝土强度值为34.5Mpa，试验 合格，报告编号
±500
8/8
抽查8根，合格8根
验收项目
主 控 1 抗拔承载力 项 目 2 土钉长度
设计要求及 规范规定
最小/实际 抽样数量
土钉抗拔检测报告
土钉抗拔检测报告1. 引言本文旨在对土钉抗拔检测进行详细的分析和报告，包括测试目的、测试方法、测试结果和结论等内容。
土钉抗拔检测是评估土壤和土钉结构的稳定性和可靠性的重要手段，通过相关测试可以为土木工程提供有效的参考数据。
2. 测试目的土钉抗拔检测的主要目的是评估土钉在受力情况下的抗拔性能。
具体目标如下：1.测试土钉在不同受力条件下的抗拔能力；2.评估土壤与土钉结构的稳定性；3.提供有效的数据支持和建议，以指导土木工程设计和施工。
3. 测试方法根据国家相关标准和工程实践经验，我们采用以下步骤进行土钉抗拔检测：3.1 准备工作1.清理测试场地，确保测试区域无杂物和障碍物；2.针对测试场地的具体情况，选择适当的测试设备和仪器。
3.2 测试装置安装1.根据设计要求，在测试场地挖掘孔洞，确保孔洞深度和位置符合要求；2.安装土钉测试装置，包括固定装置和测量装置。
3.3 荷载施加1.根据设计要求和测试目的，确定施加在土钉上的荷载；2.逐步施加荷载，记录每个荷载点的荷载大小和变形情况。
3.4 数据记录与分析1.在荷载施加的过程中，及时记录土钉的变形情况；2.根据记录的数据，进行分析和计算，得到土钉的荷载-变形曲线。
4. 测试结果根据以上步骤，我们得到了如下测试结果：1.土钉在不同荷载下的变形情况；2.土钉的抗拔能力和稳定性评估。
5. 结论基于对土钉抗拔检测的全面分析和测试结果，我们得出以下结论：1.土钉在受到合理荷载时具有良好的抗拔能力；2.土钉和土壤结构的稳定性满足设计要求；3.在实际工程中，可以采用类似的土钉结构设计和施工方案。
6. 建议基于以上测试结果和结论，我们提出以下建议：1.在土木工程设计和施工中，应合理选择适当的土钉结构；2.严格按照设计要求进行土钉的施工和安装；3.进行定期的巡检和维护，以确保土钉结构的长期稳定性。
7. 总结通过土钉抗拔检测，我们成功评估了土钉的抗拔能力和稳定性，并提供了相关数据和建议。
土钉抗拔测试报告
土钉抗拔测试报告1.引言土钉是一种常用的土壤加固材料，主要用于抗拔场景下的土壤加固和坡面防护。
为了评估土钉的抗拔性能，本测试对土钉进行了抗拔试验，并分析了试验结果。
2.试验目的本试验的目的是评估土钉的抗拔性能，了解其在不同荷载条件下的强度和变形特性。
3.试验方法本试验采用标准的静力荷载抗拔试验方法，具体步骤如下：（1）选择试验土钉的规格和长度。
（2）在试验地点选择代表性的土壤样本，并进行物理性质测试。
（3）将试验土钉固定在土壤中，保持一定的埋深。
（4）按照预定的荷载规程对土钉施加垂直荷载。
（5）使用称重传感器或应变计实时监测土钉的应力和变形。
（6）记录试验数据，并根据数据分析土钉的强度和变形特性。
4.试验结果（1）土钉的拔出荷载：根据试验数据，土钉的拔出荷载为XXXkN。
（2）土钉的破坏模式：在试验荷载达到XXXkN时，土钉发生破坏，主要表现为土钉断裂和土钉与土壤之间的剪切断裂。
（3）土钉的变形特性：土钉在荷载施加过程中发生了一定的变形，包括弯曲和拉伸变形。
根据试验数据，土钉的最大变形量为XXX mm。
5.结果分析（1）土钉的抗拔强度：根据试验结果，土钉的抗拔强度为XXXkN，可以满足设计要求。
相比于试验前的土壤力学性质，土钉的加固效果显著，能够有效抵抗荷载施加导致的土体变形和破坏。
（2）土钉的变形特性：试验结果显示，土钉在荷载施加过程中发生一定的变形，但其变形量相对较小，说明土钉具有较好的刚度和变形控制能力。
6.结论根据试验结果和分析，可以得出以下结论：（1）土钉具有较好的抗拔性能，其抗拔强度满足设计要求。
（2）土钉在荷载施加过程中发生一定的变形，但其变形量较小，变形受到较好的控制。
（3）土钉加固对土体的稳定性和抗变形能力具有显著的改善效果。
7.建议（1）在土钉设计和施工过程中，需要综合考虑土钉的强度和变形特性，确保土钉能够满足设计要求。
（2）加强土钉与土壤的粘结力，以提高抗拔强度和变形控制能力。
【最新】瓷砖拉拔实验报告-范文word版 (4页)
本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==瓷砖拉拔实验报告篇一：拉拔实验报告土钉墙抗拔试验检测报告工程名称：金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程工程地点：通江南路以东，通济路以北委托单位：江苏盐城二建集团有限公司检测日期： 201X年12月13日～14日报告总页数：共 10 页(包括本页)报告编号：常州市中元建设工程勘察院有限公司二零一一年十二月二十日金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程土钉抗拔试验检测报告现场检测人员：（上岗证号）粤建检证字0000890号报告编写：（上岗证号）粤建检证字0000890号校核：（上岗证号）粤建检证字0000289号审核：（上岗证号）粤建检证字0000289号批准声明: 1、本检测报告涂改、换页无效。
???? 2、如对本检测报告有异议，可在报告发出后20 天内向本检测单位书面提请复议。
常州市中元建设工程勘察院有限公司201X年12月20日地址：常州市广化街天禧星园618邮政编码： 213000 ??电话：联系人：白本亮工程概况受江苏盐城二建集团有限公司的委托,常州中元建设工程勘察院有限公司于201X年12月13日至201X年12月14日（共计2天），对金新鼎邦项目基坑支护及降排水工程（概况见表1）的土钉进行验收试验，目的是检测土钉的轴向受拉承载力是否满足业主提出的抗拔力值。
根据委托单位、监理及设计等单位研究协商结果，确定本次检测 3根土钉。
在各方面的积极配合与大力支持下，试验圆满完成。
现将检测结果报告如下：一、检测仪器设备、试验方法 ????１、试验加载装置????本次试验采用300kN油压千斤顶分级加载，利用支墩承受荷载反力，支墩由钢板组成，千斤顶置于支墩上，对试验土钉施加抗拔力。
????２、试验加载方法和位移观测????(1) 试验加载：采用维持荷载法，具体的荷载分级和荷载维持时间参考所执行的规范。
土钉抗拔承载力经验验算方法
土钉抗拔承载力经验验算方法第27卷第2期2010年6月建筑科学与工程JournalofArchitectureandCivilEngineeringV o1.27NO.2June2010文章编号:1673—2049(2010)02一O018—07O土钉抗拔承载力经验验算方法杨敏,刘斌.(1.同济大学地下建筑与工程系,上海200092;2.同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海200092)摘要:通过对北京,广州等地区¨个工程实测的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,并采用梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面分别计算土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土钉抗拔承载力.结合工程算例,将该方法与中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJl2O一99)和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)方法进行了比较.结果表明:采用该方法进行土钉抗拔承载力验算可以满足工程设计要求,为进一步开展复合土钉墙设计方法的研究提供了依据.关键词:基坑;复合土钉墙;土钉抗拔承载力;预应力锚索;搅拌桩中图分类号:TU431文献标志码:AEmpiricalCheckingMethodforSoil(1.DepartmentGeotechnica1andNailingAnti—pullingCapacityYANGMin.LIUBin,ofGeotechnicalEngineering,TongjiUniversity,Shanghai200092,China;2.KeyLaborator yofUndergroundEngineeringofMinistryofEducation,TongjiUniversity,Shanghai200092,C hina)Abstract:BasedOntheanalysisonthemeasuredvalueand2ocationofthemaximumaxiajforc eofsoilnailingaccordingtothe11engineeringtestslocatedinBeijing,Guangzhouandotherarea s,anempiricalcheckingmethodforsoilnailinganti—pullingcapacitywasproposed,whichincluded thesoilpressureoftrapezoidaldistributionandthepotentialslipsurfaceofbilinear1ines.The presentmethodwascalculatedforsoilnailing,theprestressedanchorplussoilnailingcompos iteretainingandthemixingpile(micro—pile)biningwith theengineeringexamples,theproposedmethodwascomparedwiththemethodsofChinese TechnicalSpecificationforRetainingandProtectionofBuildingFoundationExcavations(J GJ12O一99)andTechnicalSpecificationforSoilNailinginFoundationExcavations(CECS96: 97).Resultsshowthatthismethodcanmeetthedesignrequirementofsoilnailinganti—pullingcapacity,andcanofferreferencesforfurtherresearchonthedesignmethodsofcompositesoil nailingwails.Keywords:foundationexcavation;compositesoilnailingwall;soilnailinganti—pullingcapacity;prestressedanchor;mixingpile引言土钉墙是一种在原位土体中设置土钉且在其表面喷射混凝土面层,借助土钉摩擦加筋,注浆加固和面层维护的作用以稳定边坡的支护技术.土钉墙施工简便,经济可靠,从2O世纪7O年代开始应用并得收稿日期:2010—03一O4基金项目:国家自然科学基金项目(40972179)作者简介:杨ft~(1960一),男,江西南昌人,教授,博士研究生导师,工学博士,Email:yangmin@.第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法19到迅速发展l1J.为有效控制土钉墙变形,拓展土钉墙的适用范围和支护深度,实践中依据具体工程条件将土钉与搅拌桩,微型桩,预应力锚杆等进行组合,发展形成了复合土钉墙技术].依据中国《建筑基坑支护技术规程》(JGJ12O99)E83和《基坑土钉支护技术规程》(CECS96:97)Eg],土钉墙设计计算内容主要包括:土钉承载力验算,土钉墙稳定性验算和喷射混凝土面层的设计计算,其中喷射混凝土面层按构造要求一般可以满足,土钉墙抗滑移和抗倾覆稳定性均可采用重力式挡墙设计方法进行验算,而土钉抗弯和抗剪承载力只有在土钉墙整体失稳时才能得到充分发挥,此外,关于土钉墙和复合土钉墙变形计算也是研究的焦点],因此,土钉抗拔承载力,土钉墙和复合土钉墙的整体稳定性以及变形计算构成了土钉墙设计当中的3个关键内容.本文中笔者仅对其中的土钉抗拔承载力验算方法进行分析.土钉抗拔承载力验算的目的在于保证土钉杆体的抗拉强度和粘结强度,合理确定土钉的分布间距, 长度等设计参数,计算公式为N≥KN要求单根土钉i的抗拔承载力N与受拉荷载N的比值满足设计安全系数K.土钉的抗拔承载力N取土钉杆体抗拉力和有效粘聚力的较小值,土钉杆体抗拉力根据杆材抗拉强度计算,土钉的有效粘聚力由位于潜在滑裂面后的土钉有效抗拉长度以及土钉与土层间的粘结强度计算.土钉受拉荷载N为土钉在边坡荷载作用下所承受的轴向拉力,采用土压力作用模式来计算,因此,确定土压力分布模式和潜在滑裂面位置成为研究的重点.目前,在土钉墙设计中,普遍应用的土压力分布模式主要是根据经典土压力理论和工程实测结果来确定的,实测结果可以依据土钉墙面层压力值或土钉轴力值口,具体应用的土压力分布模式有三角形和梯形等分布模式口,潜在滑裂面依据试验和理论分析采用直线或双折线等滑裂面].对于复合土钉墙,土钉抗拔承载力验算方法沿用了土钉墙的设计方法,关于复合土钉墙的土压力分布模式和潜在滑裂面的研究甚少L1.本文中笔者以11个工程实测的土钉最大轴力值以及土钉最大轴力值位置为依据,对土钉墙以及2类复合土钉墙,即预应力锚索加土钉复合支护与搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的土压力分布模式和潜在滑裂面位置进行了分析,提出了土钉抗拔承载力验算的经验方法,其中采用了梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,最后通过实例计算对本文方法进行了验证.1工程实测资料土钉墙及复合土钉墙的工程实例概况如表1所示,表1中所列工程主要位于北京和广州地区,共包括4个土钉墙工程,3个预应力锚索加土钉复合支护工程和4个搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护工程.表1工程实例Tab.1EngineeringExamples土钉墙与复合土钉墙支护参数实例工程名称基坑开挖土钉锚索搅拌桩微型桩放坡c?(yH)最大侧编号深度/iql移/mm排数长度/m排数长度/m桩长/m桩长/i71系数l深圳赛格群星广场z?]11.701O6.0～12.010.3O0.102102北京林达嘉园[22]12.5186.8～11.81:0.20O.O68173北京冠华大厦【.14.O075.8～]1.81:0.300.0l54珠江新城E2区商住楼]9.2066.0～12.0i{0.i50.143265深圳假日广场[25]16.351O6.0～12.0211.0～13.01:0.2O0.076736北京朝外SOHO[.jl4.6076.o～l2.o217.S～18.51:o.1o0.O347北京熊猫环岛地铁站Ez7]16.711O12.0～13.52l6.0～22.01:0.500.0458南京玄武湖隧道[zs]10.00915.0～18.018直立0.046209广州番禺某酒店]5.5048.0～24.0169.O直立0.129431O汉口某城市花园[.o]8.00312.01212.0直立0.O931311北京某商业楼[3]8.2O57.0～9.09.51:0.2O0.10418注,y分别为基坑开挖深度H范围内的土体粘聚力和重度,按土层厚度取加权平均值.对于土钉实测轴力值,本文中以朗肯主动土压力,对土钉轴力值进行量纲为1的计算,采用土压力力计算公式为依据,参考文献E13]并考虑土体粘聚作用模式参数K来表示,即20建筑科学与工程2010血K——一(1)(),HK一2c~/K)ShS式中:Tm为实测土钉最大轴力;a为土钉与水平方向的夹角;K为主动土压力系数,K一tan(45.+舻/2);s,s分别为土钉的水平向和竖直向的间距; 为土体内摩擦角,取基坑深度范围内按土层厚度计算的加权平均值.土钉最大轴力值位置用参数Ks来表示,即CKs一k)max(2)』J式中:S为土钉最大轴力值位置距土钉墙坡面的水平方向距离.根据式(1),(2)对表1所列工程进行计算,结果如图l～3所示,其中离散点表示计算值,两虚线之间为分布趋势,即土钉最大轴力值沿深度呈梯形分布模式,最大轴力值位置为双折线模式,为土钉距地表的距离.K.毫●H0lT0●～0l(a)土钉最大轴力值(b)土钉最大轴力值位置图1土钉墙支护的实测结果Fig.1MeasuredResultsofSoilNailingWallRetaining 2验算方法根据上述分析,结合现有文献[3],[8],[9],[13]和实例验算,在土钉抗拔承载力验算中,建议采用梯形土压力作用模式和双折线潜在滑裂面,如图4,5所示,K,K为双折线潜在滑裂面参数,土钉墙取Kc一0.65,K一0.5,K一0.3;预应力锚索加土钉复合支护取K一o.4,K一0.4,K一0.2;●h01(a)土钉最大轴力值fb)土钉最大轴力值位置图2预应力锚索加土钉复合支护的实测结果Fig.2MeasuredResultsofPrestressedAnchorPlus SoilNailingCompositeRetaining●N01毫●Ol(a)土钉最大轴力值s(b)_:钉最大轴力值位置图3搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护的实测结果Fig.3MeasuredResultsofMixingPile(Micro-pile) PlusSoilNailingCompositeRetaining搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护取K一0.6,K==: 0.6,K一0.4;当地表作用均布超载g时,超载q按照规程CECS96:97方法考虑.另外,根据土层条件和设计要求,K值可以适当降低,但土钉墙不宜小于0.3,预应力锚索加土钉复合支护不宜小于0.2,搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护不宜小于0.3. 一×/卞一佻/一实实实—..................L.●外....工.一≮～◆◆一～.;一～删删刘删一～)(◆:6I～一×__▲▲If....Lr....L........[●●●●●一./一__}_实实实实一_◆▲×一.一-◆/一2—1234l～一一一佻～—一.一如如郏▲/一◆-▲×/×/第2期杨敏,等:土钉抗拔承载力经验验算方法21 (a)土钉墙,Kc=0.65c;(c)搅拌桩(微型桩)加(d)地表均布超载土钉复合支护,K20.6图4土压力分布模式Fig.4DistributionPatternsofSoilPressures卜图5双折线潜在滑裂面Fig.5PotentialSlipSurfaceofBilinearLines3算例分析算例1:广东深圳赛格群星广场的土钉墙支护处的基坑挖深l1.7m,放坡系数1:0.3,土层至上而下为:素填土厚0.2--1.2m,砾质粉质粘土厚6.6～4O.3m;采用q025钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.2m×1.2m;喷射100mm厚C2o混凝土面层,配双向钢筋网6@250×250,根据现场抗拔试验结果取土钉与土体间粘结强度为52kPa.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数取按土层厚度的加权平均值,即y一18.53kN,一24.02.,c一22.13kPa,分别采用规程JGJ12O99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表2可见,对于该算例,本文方法所得的土钉抗拔承载力N值较其他2种方法所得结果要小,3种方法计算所得土钉受拉荷载N与实测值N之间都存在较大差别,对于本文方法,究其原因除了出于设计安全考虑地表超载外,K的取值也是按偏保守的情况考虑,当不考虑超载且取K一0.6时,土钉3,5,7,9 的受拉荷载计算值分别为53.62,56.O1,56.01,56.01kN,与实测值更为接近.对安全系数K值进行比较,规程JGJ12O一99与规程CECS96:97方法计算结果偏大,本文方法计算结果较符合工程实际.算例2:广东广州凯华城的预应力锚索加土钉复合支护处的基坑挖深12m,放坡系数1:0.2,土层至上而下为:杂填土厚2.3m,粉质粘土厚4.4m,粉土厚5.8m,全风化粗砂岩化3.9m.共设置9排土钉且第2排和第4排水平间隔设置预应力锚索,土钉为22钢筋注浆土钉,倾角15.,间距1.3m×1.3m,2.3m深处采用23的锚索,长度为22m,施加预应力200kN;4.9m深处采用4×74的锚索,长度为25m,施加预应力380kN.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权表2算例1的计算结果Tab.2CalculatedResultsofExample1规程JGJ12O99方法规程CECS96:97方法本文方法土钉长度/nl深度/m,vk/kN编号N/kNNb/kNKN/kNNh/kNKN/kNNk/kNK16O.48.3512.8241.1721.131.956.4419.120.33281.650.557.2779.8853.541.4939.1145.760.853122.830.91125.411.5779.8O151.2681.8O1.8O104.4668.701.524l24.0134.9410.28l3.10l57.3O87.471.68104.4673.251.4251l5.239.19128.1219.106.70147.OO87.471.6888.0173.251.2O61l6.4137.6427.9l4.93l53.0487.471.6888.0l73.251.2O7107.654.1213O.8336.733.56142.7487.471.6374.6273.251.O28108.8140.3545.543.O8148.7787.471.6887.1973.251.199810.053.92117.2O54.352.16122.1487471.4067.1173.250.92lO811.2126.7257.9O2.19128.1780.181.6079.5267.141.18注:N为按土钉有效粘聚力计算的结果,按土钉杆体抗拉力计算得147kN;安全系数K取两者较小值计算.帼装[=====U复丁●22建筑科学与3-程2010血平均值,即y一18.63kN,—17.02.,f一22.50kPa,分别采用规程JGJl2O一99,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表3可见,本文方法计算所得安全系数K较规程JGJ120—99和规程CECS96:97方法更符合工程实际.算例3:上海东方肝胆外科医院病房的副搅拌桩加土钉复合支护处的基坑挖深7m,土层至上而下为:杂填土厚1.85m,褐黄色粘质粉土厚0.95m,粘质粉土厚1.85m,灰色砂质粉土厚14.4m,灰色粘土厚1.8m,灰色粉质粘土厚3.9m.共设置6排6排采用48×3.5钢管注浆土钉,土钉倾角1～5排为10.,第6排为20.,问距1.0rn×1.0m;设置双排水泥土搅拌桩形成止水帷幕,搅拌桩宽1.2m,深14.9m.考虑地表作用均布超载20kPa,土体参数按土层厚度取加权平均值,即y一18.35kN,一23.72.,C一6.11kPa,分别采用规程JGJ120～99方法,规程CECS96:97方法和本文方法进行计算.由表4可见,本文方法计算所得的安全系数K较规程JGJ12o一99和规程CECS96:97方法计算结果要保守,但实测局部最大水平位移达到65mm,故土钉,1～4排采用~D22钢筋注浆土钉,第5排和第结合变形值分析,本文方法更为合理.表3算例2的计算结果Tab.3CalculatedResultsofExample2土钉规程GJ12099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/m编号N/kNNk2/kNKN/kNNk/kNKN/kNNk/kNK1151.o140.4o一23.79l6l_2465.381.74167.9974.631.532122.3102.951.4869.60122.14l09.381.04ll8.9881.441.40163.618O.7719.3】5.90197.39136.840.83184.3381.441.403123.6115.4219.315.90132.04136.840.83118.9881.441.404l24.9127.9037.143.07141.95136.840.83118.9881.441.40146.2l73.O554.972.O7184.52136.840.83151.6681.441.40586.275.0354.971.3686.5O136.840.6353.6481.440.6661O7.512O.1872.8O1.56l29.O8136.840.8386.3181.441.06788.899.9890.631.10106.31136.840.7864.5081.440.798810.1112.461O8.461.04l16.22136.840.8378.3781.440.969611.492.26l2l_430.7693.45l31.570.7159.6O49.571.2O注:N按土钉杆体抗拉力计算得114kN.表4算例3的计算结果Tab.4CalculatedResultsofExample3土钉规程GJi2099方法规程CECS96:97方法本文方法长度/m深度/1711编号N/kNNkJ/kNKN/kNN/kNKN/kNNk2/kNK1121.582.28l6.954.8582.2851.651.5972.9049.361.482l22.587.882O,414,3】87.8839.232.2472.9037.】51.96393.586.9528.353.O786.9539.232.2259.5037.151.60494.594.4236.292.6094.4239.232.4159.5037.151.6O565.564.1944.241.4564.1939.231.6430.6732.590.94666.571.8754.681.3171.8741.1l1.7542.2617.602.40注:N按土钉杆体抗拉力计'算得钢筋和钢管的抗拉力分别为114,105kN. 4结语基于对北京,广州等地区的】1个工程实测资料的土钉最大轴力值和土钉最大轴力值位置的分析,提出了土钉抗拔承载力的经验验算方法,其中采用的梯形土压力分布模式和双折线潜在滑裂面,适用于土钉墙,预应力锚索加土钉复合支护及搅拌桩(微型桩)加土钉复合支护,并结合工程算例与规程JGJ 120—99和规程CECS96:97法进行了比较,验证了本文方法的合理性,可以满足工程设计要求.参考文献:References:[1]SCHIOSSERF,UNTERREINERP,PLUMELLEC.FrenchResearchProgramClouterreonSoilNail—ing[C~//ASCE.GeotechnicalSpecialPublication No.30.NewYork:ASCE.1992:739—750.'第2期杨敏,等:土钉抗拨承载力经验验算方法23[2][3][4][5][6][7][8][9][1O][11]1,12]ST0CKERMF,RIEDINGERG.TheBearingBe—haviorofNailedRetainingStructures[C]//ASCE. 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大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验提要：土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，千斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上
大厦基坑支护土钉抗拉拔试验
土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拉拔试验，应在专门设置的非工作钉上进行抗拔试验直至达到土钉抗拔力设计值，用来确定是否满足设计要求。
土钉施工数量取施工土钉总数的1%，最少不得少于3根。
土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，千斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计量。
土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于，量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力点。
土钉抗拔计算验算
土钉抗拔计算验算一、背景介绍土钉抗拔计算是在土壤工程中常用的一项计算方法，用于评估土钉在抗拔作用下的稳定性。
土钉抗拔计算主要考虑土钉的抗拔力和土壤的抗拔阻力，通过比较两者的大小来判断土钉的稳定性。
二、土钉抗拔计算的基本原理土钉抗拔计算的基本原理是根据土钉在土壤中的力学性质和土壤的抗拔性来进行计算。
在计算过程中，需要考虑土钉的几何形状、土钉的材料特性、土壤的力学性质等因素。
三、土钉抗拔计算的步骤1. 确定土钉的几何形状和材料特性：包括土钉的长度、直径、材料的强度等参数。
2. 确定土壤的力学性质：包括土壤的抗拔强度、土壤的摩擦角等参数。
3. 计算土钉的抗拔力：根据土钉的几何形状和材料特性，可以计算出土钉的抗拔力。
4. 计算土壤的抗拔阻力：根据土壤的力学性质，可以计算出土壤的抗拔阻力。
5. 比较土钉的抗拔力和土壤的抗拔阻力：如果土钉的抗拔力大于土壤的抗拔阻力，则土钉稳定；反之，则需要采取进一步的措施来增加土钉的稳定性。
四、土钉抗拔计算的验算方法1. 验算土钉的抗拔力：根据土钉的几何形状和材料特性，可以通过实验或理论计算的方法来验证土钉的抗拔力是否符合设计要求。
2. 验算土壤的抗拔阻力：根据土壤的力学性质，可以通过实验或理论计算的方法来验证土壤的抗拔阻力是否符合设计要求。
3. 比较土钉的抗拔力和土壤的抗拔阻力：通过比较两者的大小，可以判断土钉的稳定性是否满足设计要求。
五、土钉抗拔计算的注意事项1. 在进行土钉抗拔计算时，需要准确地获取土钉和土壤的参数，包括几何形状、材料特性、力学性质等。
2. 在进行土钉抗拔计算时，需要根据具体的设计要求和实际情况来确定计算方法和验算标准。
3. 在进行土钉抗拔计算时，需要考虑土壤的变形和水分等因素对计算结果的影响。
4. 在进行土钉抗拔计算时，需要合理选择计算方法和验算标准，避免过度设计或不足设计的情况发生。
六、结论土钉抗拔计算是土壤工程中常用的一项计算方法，通过比较土钉的抗拔力和土壤的抗拔阻力来评估土钉的稳定性。
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定。根据土钉验收试验结果，受检的土钉轴向抗拉承载力满足设计要求。
（数据详见本报告土钉验收试验记录表） 声明
本报告无检测专用章无效，复印本试验报告者无效，对本报告如有异议，申诉期为
15 天。
试验单位：
1、工程概况
主
任
主要试验人
报告编写人
报告审核人
报告审批人
签 发 日期
1.1 场地工程地质条件
根据现场勘探、原位测试及室内土工试验成果，并按地层沉积年代、成
载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响， 测试钉在距孔口处应保留不小
于长 1m的非粘结段，在试验结束后非粘结段再用浆体回填。测试钉进行抗拔
试验时的注浆体抗压强度不应低于 6MPa。
3.2 土钉验收试验方法
土钉的验收试验，最大荷载取该锚杆所在剖面的设计轴向力。验收试验时
初始荷载取锚杆轴向力的 0.1 倍；加荷等级与观测时间按下表进行：
设计方案：
位置
土钉长度
竖向间距
横向间距
钢筋直径
角 度（o）
设计 抗拔力 （ kN）
第一道
6.0m
1.5m
1.5m
1Ф 18
10
78.9
第二道
7.0 m
1.5m
1.5m
1Ф 18
10
48.6
第三道
6.0m
1.5m
1.5m
1Ф 18
10
61.8
第四道
5.0 m
1.5m
1.5m
1Ф 18
10
54.8
第五道
② 锚杆弹性变形不应小于自由段长度变形计算值的 80%，且不应大于自由
段长度与 1/2 锚固段长度之和的弹性变形计算值。
△L=P·L／E·A ( △L: 变形计算值； P: 设计轴向力； L: ②式之锚杆相应长
度试验； E: 弹性模量取 2.0 ×105 MPa； A: 钢绞线截面积 ) 。
3.4 试验设备
边坡支护工程土钉验收
试验报告
报告编号（ 2011 ）测试 108 号 工程名称： 试验地点：
试验日期：
试验类别：
土钉验收试验
工程土钉验收试验报告结论
工程名称 试验地点 试验目的 试验数量 执行规程 仪器设备 委托单位 护坡设计 护坡施工
土钉验收试验
土钉验收试验 15 根 《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 国产 YCW-100型电动液压式张拉机 派力工程有限公司 派力工程有限公司 派力工程有限公司
表
加荷等级
0.1Nu 0.2Nu 0.4Nu 0.6Nu 0.8Nu 1.0Nu
观测时间（ min）
5
5
5
10
注：在每级加荷等级观测时间内，测读锚头位移不应少于
观测 15min，卸荷至 0.1Nu 并观测锚头位移。
10
15
3 次。达到最大试验荷载后
3.3 验收标准：
① 在最大试验荷载作用下，锚头位移相对稳定；
2#、 3#楼及地下车库边坡支护剖面设计：
序号
1
2 3 4 5 6 7
类别
土钉墙坡度
面层钢筋 土钉加强筋 成孔直径 土钉长度 锚固体强度 土钉材质 砼面层 水泥净浆 面层砼配合比
设计数值
放坡系数 1:0.3
砼面层设置钢筋网片： Φ 6.5 @200× 200 Φ 14 横向加强筋与土钉连接 100mm 自上而下 5 道土钉长度分别为： 6m、7m、 6m、5m、 4m M10 φ 18 螺纹钢 厚度 80～100mm，强度 C20 水灰比 0.5 ，注 P.S.A32.5 素水泥浆 以实验室出具配合比为依据
验土钉钢筋从垫板预留孔伸出，垫板与墙面之间必须平稳。加载时用油压表控
制加载值并予以计量；土钉拔出的位移量用百分表测量，百分表的支架应远离
混凝土面层着力点。
②. 试验过程要求： 试验采计荷载的 1/10 ），使加载装置保持稳定，同时用百分表量出试验
②. 《建筑基坑支护技术规程》 （DB11/489-2007）；
③. 本工程土钉设计计算书及施工组织设计（电子版） 。 3、土钉验收试验 3.1 概述
每一典型土层中至少应有 3 个专门用于测试的非工作钉。 测试钉除其总长
度和粘结长度可与工作钉有区别外，应与工作钉采用相同的施工工艺同时制
作，其孔径、注浆材料等参数以及施工方法等应与工作钉完全相同。为消除加
质粘土② 1 层。
新近沉积层以下为第四纪沉积之粉质粘土、粘质粉土③层，砂质粉土、
粘质粉土③ 1 层及细砂、粉砂③ 2；粉质粘土、粘质粉土④层，细砂④ 1 层及砂
质粉土④ 2 层；细砂、中砂⑤层，砂质粉土⑤ 1 层及粉质粘土、粘质粉土⑤ 2
层；中砂、粗砂⑥层及砂质粉土、粘质粉土⑥ 1 层；卵石、圆砾⑦层，粉质粘
试 验结论
根据《建筑基坑支护技术规范》 （ JGJ 120-99 ）的要求，对丰台南苑镇棚户区改造项目 D1
地块 2#、3#楼及地下车库边坡支护工程土钉进行了验收试验，
根据拟建场地工程地质条件及受
检土钉验收试验曲线综合分析后判定结论如下：
15根土钉验收试验，最大张拉至 1.0 倍设计荷载，单锚力均达到设计值。锚头位移相对稳
土钉张拉验收试验采用北京建研院生产的前置 YCW-100型电动液压式张拉
机进行。试验设备均经计量标定，且在有效期内使用，性能可靠，精度满足试
验要求。
3.5 、试验过程
①. 试验仪器的安装：现场抗拔试验用穿孔液压千斤顶加载，土钉，千斤
顶必须在同一轴线上；垫板置于千斤顶反力支架与喷射的混凝土墙面之间，试
土、粘质粉土⑦ 1 层及砂质粉土、粘质粉土⑦ 2；粉质粘土、粘质粉土⑧层及
细砂⑧ 1 层。
1.2 场区地下水条件
本次勘探期间，在勘探深度范围内观测到一层地下水，为潜水类型，水
位埋深 29.1 ～28.7m， 标高 12.41 ～13.1m。
1.3 设计参数及结果
基坑支护采取土钉墙的支护形式，具体设计和施工参数如下：
4.0m
1.5m
1.5m
1Ф 18
10
91.5
1.4 工作量
土钉采用抗拉试验检测承载力 , 由于 2#、3#楼及地下车库相互连通，且基
坑深度相同，故试验数量取不少于土钉总数的 1%,且不应少于 3 根。根据要求
本次土钉抗拉试验共检测 15 根。 2、检测依据
①. 《建筑基坑支护技术规范》 （JGJ 120-99 ）；
因类型，将本次勘察最大勘探深度 （35.00m）范围内的土层划分为人工堆积层、
新近沉积层和第四纪沉积层三大类，并按岩性、工程性质指标进一步划分为
8
个大层及亚层，现分述如下：
表层为人工堆积之房渣土①层，粉质粘土填土、粘质粉土填土① 1 层。
人工堆积层以下为新近沉积之砂质粉土、粘质粉土②层，粘质粉土、粉