主梁纵向预应力钢束曲线要素及坐标表(一)

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连续刚构桥-纵向预应力钢束布置图

工程编号校对审核工程负责人图号日期5X300重庆交通科研设计院乌江河闪渡特大桥纵向预应力钢束布置图设计复核图号审核日期2003.10T1T2T4T3T6T5T8T7T9T10T11T12T6T25T27T28T29T30T1 T2T3 T4T5 T6T7 T8T9 T10T11 T12T13 T14T15 T16T17 T18T19 T20T25 T26T23 T24T27 T28T31 T32T29 T31B6B5B4B3B2B1B1、B3、B5B2、B4、B6B1B2B3B4B5B6T32T31B1～B6BHZ1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8BHBHZ8Z7Z6Z5Z4Z3Z2Z1ZH箱梁纵向预应力钢束布置图1/2顶板钢束布置图1/2底板钢束布置图墩中心线跨中心线附注：\P1、图中尺寸以厘米计；\P2、顶板、底板预备束在图中未示出；\P3、T表顶板束，B表边跨底板束，Z表示中跨底板束，BH表边跨合拢束，ZH表示中跨合拢束；\P4、顶板束与中跨底板束采用φ 15.24-16,边跨底板束采用φ 15.24-12；\P5、纵向钢束待砼达设计强度的80%以上时方可张拉。纵向预应力钢筋数量表项目纵向钢绞线半桥全桥单位kg96051192101jj5X3005X3005X3506X4002008365X3506X400200/210005X3005X3005X3506X4002008365X3506X400200/25X3008366X4005X3502006X4005X3505X3001000200/210001212228604450180134C1-7BH6#19#16#18#17#15#14#9#13#12#11#10#8#7#5#6#4#2#3#1#0#1#2#3#4#5#11#7#8#10#9#12#13#14#15#17#16#锚具YJM15-16波纹管φ90套m锚具YJM15-12套3045611024152285512110060072050603101001001003-37.5250600110025050755032502405075504-4Ⅰ-ⅠⅡ-Ⅱ515112725231917211373184101416126202224262832302931Ⅲ-Ⅲ24687531ZH16543216407X182687X1840305X183605X1830166011X184411X186011X184411X18100ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ32032046032032046064213578561432ZHBHBH8368362006X4005X3505X30010005X3005X3506X400200/212228200/26X4005X35010005X3005X3506X4002008368362006X4005X30010005X3006X4002008365X3506X4002008368362006X4005X3505X30010005X3005X3506X400200/23204603201646032032016407X182687X18403605X1830305X1811X1811X1811X1860441006011X18441.23051.2305161.15051616161341.6404040401801.23030306044500.64160.68161616128999X169X16128X168X168X16608X161301308X16448X161308X16448X16342319151171612824202121312527299131765302210141826283219.219.2240T21 T22T27 T28T1 T2T19 T20T31 T32T29 T31ZHT23 T24T25 T26T21 T22T11 T12T15 T16T17 T18T13 T14T7 T8T9 T10T3 T4T5 T61.230516162.37632X16162X162X16162X16T1T19T20T32T31T30T29T28T27T24T23T26T25T22T21T11T12T15T16T18T17T14T13T10T9T7T8T4T5T6T3T244445.21304.81200.9612121212130120

预应力钢束孔道坐标检查表表5

预应力钢束孔道坐标检查表承包单位：安徽省交通建设交建有限责任公司合同号：检验人：监理：2005年月日预应力钢束孔道坐标检查表表5-11-26承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日预应力钢束孔道坐标检查表表5-11-26承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日预应力钢束孔道坐标检查表表5-11-26 承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日承包单位：淮矿集团工程建设公司合同号：检验人：监理：2005年月日。

[详细讲解]预应力钢束的布置

预应力钢束的布置01）跨中截面及锚固端截面的钢束位置①.对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。

本算例采用内径70mm ，外径77mm 的预留铁皮波纹管，根据《公预规》9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm 及管道直径1/2。

根据《公预规》9.4.9条规定，水平净距不应小于4cm 及管道直径的0.6倍，在竖直方向可叠置。

根据以上规定，跨中截面的细部构造如图2-12所示。

由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为：cm0.182)0.92(12.55.12=++=pa②.对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，是截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。

为使施工方便，全部3束预应力钢筋均锚于梁端，如图2-12所示。

钢束群重心至梁底距离为：cm5931409550=++=pa图2-12 钢束布置图（尺寸单位：cm ）a ）预制梁端部；b ）钢束在端部的锚固位置；c ）跨中截面钢束位置2）其它截面钢束位置及倾角计算①钢束弯起形状、弯起角及其弯曲半径采用直线段中接圆弧线段的方式弯曲；为使预应力钢筋的预加力垂直作用于锚垫板，N1、N2和N3弯起角05.7=θ；各钢束的弯起半径为：mmR N 800001=；mmR N 250002=；mmR N 250003=。

由图2-12 a ）可得锚固点到支座中心的水平距离x i a 为：cm2535)tan7-(50-72ax321====x x a a②钢束各控制点位置的确定以N3号钢束为例，其起弯布置如图2-13所示。

图2-13 曲线预应力钢筋布置图（尺寸单位：mm ）由0cot θ⋅=c L d 确定导线点距锚固点的水平距离mm28485.7cot )125500(=⨯-=d L由)2/tan(02θ⋅=R L b 确定弯起点至导线点的水平距离mm163975.3tan 250002=⨯=b L所以弯起点至锚固点的水平距离为mm4486163928482=+=+=b d w L L L则弯起点至跨中截面的水平距离为mmL x w k 10204448614690)2502/29380(=-=--=根据圆弧切线的性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点的水平距离相等，所以弯止点至导线点的水平距离为mm16255.7cos 1639cos 0021=⨯=⋅=θb b L L故弯止点至跨中截面的水平距离为mm13468)1639162510204()(21=++=++b b k L L x同理可以计算N1、N2的控制点位置，将各钢束的控制参数汇总与表2-12。

各钢束弯曲控制要素表

表8 钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号起弯高度y/cmy1y2L1X3弯起角/(°)R/cm X2/cm X1/cma xi /cm /cm /cm /cm /cm表9 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号x4R/cmsinα=x4/RCOSαa0a i a p四分点1、2 1198.2844 15762.5781 0.0760 0.9971 32 77.711529.786 3、4 836.8156 13638.1393 0.0614 0.9981 32 57.91255、6 475.3469 11513.7005 0.0413 0.9991 32 42.36237、8 310.1862 11000.7999 0.0282 0.9996 20 24.40039、10 未弯起8876.3610 0 1 20 2011、12 249.0343 16876.5553 0.0148 0.9999 20 21.687713、14 未弯起14959.1715 0 1 8 815、16 未弯起9885.0951 0 1 8 817、18 未弯起4811.0187 0 1 8 8支点直线段y ψX5X5tanψa0a i a p1、2 227 0.1221 15.02 1.842954 32 257.157144.604 3、4 199 0.1221 18.46 2.265042 32 228.7355、6 171 0.1221 21.9 2.68713 32 200.31297、8 155 0.1221 25.33 3.107991 20 171.8929、10 127 0.1221 28.77 3.530079 20 143.469911、12 99 0.08722 19.59 1.712166 20 117.287813、14 83 0.08722 22.04 1.926296 8 89.073715、16 55 0.08722 24.49 2.140426 8 60.8595717、18 27 0.08722 26.94 2.354556 8 32.64544表10 钢束长度计算表钢束号半径R 弯起角曲线长度直线长度L1有效长度钢束预留长度钢束长度cm rad cm cm cm cm cm cm1、2 15762.5781 7 1924.79 401.72 900 6453.00 140 6593.00 3、4 13638.1393 7 1665.37 763.18 800 6457.11 140 6597.11 5、6 11513.7005 7 1405.95 1124.65 700 6461.21 140 6601.21 7、8 11000.7999 7 1343.32 1289.81 600 6466.27 140 6606.27 9、10 8876.3610 7 1083.90 1651.28 500 6470.37 140 6610.37 11、12 16876.5553 5 1472.01 1350.97 400 6445.95 140 6585.95 13、14 14959.1715 5 1304.77 1620.06 300 6449.67 140 6589.67 15、16 9885.0951 5 862.20 2164.14 200 6452.69 140 6592.69 17、18 4811.0187 5 419.63 2708.22 100 6455.70 140 6595.70表11 跨中翼缘全宽截面面积和惯矩计算表截面分块名称分块面积A i（cm2）分块面积重心至上缘距离y i（cm）分块面积对上缘净距S i（cm3）全截面重心到上缘距离y s（cm）分块面积的自身惯矩I i（cm4d i=y s-y i（cm）I p=A i*d i2（cm4）I=∑I i+∑I p（cm4）b1=160cm 净截面毛截面14887.5 138.7 2064896131.1685150748766 -7.5315 844470.7134905477 扣管道面积（nΔA）-753.37 280 -210944 略-148.83 -16687759 ∑14134.1 1853953 150748766 -15843289b2=230cm 换算截面毛截面16637.5 125.42 2086675132.683175778174 7.26300 877648.7194457349 钢束换算面积（αE-1）nΔA p820.26 280 229672.8 略-147.31 17801526 ∑17457.7 2316348 175778174 18679175计算数据ΔA=3.14*7.32/4=41.854(cm2) n=18 αE=5.65表12 四分点翼缘全宽截面面积和惯矩计算表截面分块名称分块面积A i（cm2）分块面积重心至上缘距离y i（cm）分块面积对上缘净距S i（cm3）全截面重心到上缘距离y s（cm）分块面积的自身惯矩I i（cm4）d i=y s-y i（cm）I p=A i*d i2（cm4）I=∑I i+∑I p（cm4）b1=160 cm 净截面毛截面14887.5 138.7 2064896131.6901150748766 -7.00989 731550.4137023999 扣管道面积（nΔA）-753.37 270.214 -203571 略-138.524-14456318 ∑14134.1 1861325 150748766-13724767b2=230 cm 换算截面毛截面16637.5 125.42 2086675132.2232175778174 6.803205 770043.4192167165 钢束换算面积（αE-1）nΔA p820.26 270.214 221645 略-137.991 15618947 ∑17457.7 2308321 175778174 16388991计算数据ΔA=3.14*7.32/4=41.854(cm2) n=18 αE=5.65表13 支点翼缘全宽截面面积和惯矩计算表截面分块名称分块面积A i（cm2）分块面积重心至上缘距离y i（cm）分块面积对上缘净距S i（cm3）全截面重心到上缘距离y s（cm）分块面积的自身惯矩I i（cm4）d i=y s-y i（cm）I p=A i*d i2（cm4）I=∑I i+∑I p（cm4）b1=160 cm 净截面毛截面24412.4 129.78 3168248128.9643214213586 -0.81568 16242.58213703499 扣管道面积（nΔA）-753.37 155.396 -117071 略-26.4317 -526330 ∑23659.0 3051177 214213586 -510087b2=230 cm 换算截面毛截面26162.4 130.61 3417078131.3635238357176 0.753481 14853.31238845780 钢束换算面积（αE-1）nΔA p820.26 155.396127465.1略-24.0325 473751 ∑26982.7 3544543 238357176 488604.3计算数据ΔA=3.14*7.32/4=41.854(cm2) n=18 αE=5.65。

主梁纵向预应力钢束曲线要素及坐标表(五)

RR主梁纵向预应力钢束曲线要素及坐标表(五)鄂黄长江公路大桥计算日期图号Ⅲ—28复核3、各钢束的整体布置(包括平弯方向）及编号见《主梁纵向预应力钢束布置图Байду номын сангаас，长度及引伸量详见《主梁纵向预应力钢束数量及引伸量表》。4、图表中字母a为竖弯角度，θ为平弯角度，L为圆弧长度，T为切线长度，R为圆弧半径，X指各点到n截面的水平距离，Y指各点到主梁顶面或底面的铅垂距离。附注：2、 200m跨连续束包括HT类上缘束和HB类下缘束。1、本图尺寸均以厘米计。制图平弯距离复图MN注：N值为负表示平弯起点在图示中n截面的另一侧CSθXHB450025430.28074.7-104.9177.515%%D65.8130.9二审项目负责人nn-1TS15%%D500356.978235.665.8130.9313.1130NM平弯距离35HB4SRXθCS33HB2173.762297.2130.965.850015%%D372.8130锚固点 n+1nR28HB3S审核平弯距离552.5-109.4注：N值为负表示平弯起点在图示中n截面的另一侧130.965.8235.678356.9500HB22815%%DNMCSXθ29HB115%%D50065.8130.9297.262202.5300.3173.7锚固点 n-1n平弯距离CsMNSLTRθ钢束名n截面号图示200m跨连续束平弯段曲线要素表三审 54022.5130.965.8111.946237.5500HB52915%%D432.532237.546130111.9HB515%%D50065.8130.9130.965.850015%%DHB1173.762297.212.84903334HB3

第四章主梁纵向预应力筋的估算与布置

第四章主梁纵向预应力筋的估算与布置4.1 PRBP 程序估算一、数据信息 1、材料信息： (1) 混凝土本设计中上部结构采用C50混凝土，根据《桥规》第2.1.3条： C50混凝土的抗压弹性模量为3.5×104MPa ； C50混凝土的抗弯压弹性模量为3.5×104 MPa ； C50混凝土的容重(含钢筋的平均容重)为2.6 t/m 3。

(2) 纵向预应力钢束本设计选定的预应力钢筋为12–7φ5的钢绞线，其，张拉控制应力h σ=0.75R b y =1395Mpa ，张拉时混凝土强度要达到80%的设计强度。

初定预应力钢束的参数指标如下：a) 单束孔道的面积A 1：A 1=3.14×0.0922/4=0.006644(m 2) b) 单根钢束的面积A 2：A 2=0.00167976m 2c) 预应力钢束的弹性模量E g ：E g =1.9×105 Mpad) 预应力钢束的标准强度R b y ：R by =1860MPae) 张拉控制应力h σ：h σ=0.75R b y =0.75×1860=1395Mpaf) 钢束松弛终极值与控制应力比值为：0.045 g) 孔道摩阻系数：0.35 h) 孔道偏差系数：0.006i) 锚具变形与钢束回缩系数值（一端）：0.0062、荷载信息： (1) 恒载：a) 一期恒载：程序按截面尺寸信息自动计入b) 二期恒载：含铺装层和栏杆重，按 3.2786t/m 计入 (2)活载：采用汽—超20级，六车道，按规范，每列可布一辆重车和六辆标准车；采用挂—120级时，全桥只布一辆挂车。

3、温度变化的影响：本设计估索阶段只考虑了一种情况的温度变化影响，按上下缘温差为5ºC 的情况考虑。

4、基础的不均匀沉降影响：本设计估索阶段不考虑，同时不计水平强迫位移和转角强迫位移。

5、收缩徐变的影响：本设计在估索阶段不考虑收缩徐变的影响 ⑴ 与环境有关的基本徐变系数：0⑵与材料有关的基本徐变系数：2⑶收缩速度系数：0.00625⑷收缩终极值：0.0015二、填卡注意事项本设计用PRBP程序对桥梁进行估索与成桥检算时，共填有二张卡，第一张卡用来估算一次成桥顶、底板的预应力钢筋数目，第二张卡为成桥检算卡。

主梁纵向预应力钢束横断面布置图(一)

中交第二公路勘察设计研究院104国道瑞安飞云江三桥及南岸临时连接线（大桥部分）28GT2GT2GT2GT2252514GT2HZБайду номын сангаас26GT2GT2GT2GT2GT21080/2GT2GT225HT1HB1HT1HT135线心中桥半2、2'号截面横断面半0号截面横断面7*100半1、1'号截面横断面7*1007*1003560/23560/23560/2HZ1166166142615560HT1HZ115560HT125GT1GT1GT1GT1GT1GT11661415560HT12526GT1GT1GT1GT1GT1GT1141681080/2141681080/21572*4225HB13515725GT1GT12*42HT1HT1HT125HB1353*100100/2桥中线心3*100GT1GT1GT1100/2GT128心线1416825157GT1GT12*42HT1HT1HT13*100GT1GT1GT1100/2GT180中桥—^ 15.24-19钢束通过位置— 32精轧螺纹钢筋锚固位置—^ 15.24-19钢束锚固位置jLj2. 断面位置见《主梁纵向预应力钢束平纵面布置图》。3. 钢束横断面布置图例符号说明如下：— 32精轧螺纹钢筋通过位置1. 本图尺寸均以厘米为单位。附注：L中交第二公路勘察设计研究院104国道瑞安飞云江三桥工程建设指挥部主梁纵向预应力钢束横断面布置图（八）瑞安飞云江三桥及南岸临时连接线工程(大桥部分）2002.11日期Ⅰ—40图号一审计算复核制图复图二审主梁纵向预应力钢束横断面布置图（一）瑞安飞云江三桥及南岸临时连接线工程(大桥部分）日期Ⅰ—33图号一审计算复核制图复图二审

预应力钢束的估算及其布置

预应力钢束的估算及其布置目录第一章、课程设计计算书 (1)一、预应力钢束的估算及其布置 (1)1.预应力钢束数量的估算 (1)2.预应力钢束布置 (2)二、计算主梁截面几何特性 (7)1.截面面积及惯性矩计算 (7)2.截面净距计算.................................................................................. 错误!未定义书签。

3.截面几何特性总表.......................................................................... 错误!未定义书签。

三、钢筋预应力损失计算 (10)1.预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 (10)2.由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (10)3.混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (11)4.由钢束应力松弛引起的预应力损失 (12)5.混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (13)6.成桥后四分点截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算 (14)7.预应力损失汇总及预加力计算表 (14)四、承载力极限状态计算 (16)1.跨中界面正截面承载力计算 (16)2.验算最小配筋率（跨中截面） (16)3.斜截面抗剪承载力计算 (18)附图上部结构纵断面预应力钢筋结构图上部结构横断面预应力钢筋结构图辽宁工业大学《桥梁工程》课程设计计算书开课单位：土木建筑工程学院2014年3月一、预应力钢束的估算及其布置1.预应力钢束数量的估算对于预应力混凝土桥梁设计，应该满足结构在正常使用极限状态下的应力要求下的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。

以下就以跨中截面在各种作用效应组合下,对主梁所需的钢束数进行估算。

（1）按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。

当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n 的估算公式)(p s pk p l ke kf A C M n +?=（1.1）式中 k M ——使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按任务书取用； l C ——与荷载有关的经验系数，对于公路—II 级，l C 取0.45；p A ?）——一束715.2?钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.42cm ，故 p A ?=9.82cm ；s k ——大毛截面上核心距，设梁高为h ，s k 可按下式计算∑∑-=)(s s y h A Ik （1.2）p e ——预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，p s p p a y h a y e --=-=， p a 可预先设定，h 为梁高，150h cm =； s y ——大毛截面形心到上缘的距离；∑I ——大毛截面的抗弯惯性矩.本梁采用的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm ，公称面积2140mm ，标准强度为Mpa f pk 1860=，设计强度为Mpa f pd 1260=，弹性模量Mpa E p 51095.1?=。