人防设计结构计算书
人防计算书.
杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。
建筑人防设计计算书
一、人防临空墙及单元隔墙计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 35.28 Mb = 72.90垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -145.80 -70.55 0.00 -70.55 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1226(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 3.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 29.73 Mb = 15.44垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -30.89 -59.47 0.00 -59.47 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ 六级-六级------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 200 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 500(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 500 荷载侧= 400(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 854(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右500.00 500.00 500.002 人防地下室门框墙计算-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 350.00(mm) L1 = 316.00 (mm) L2 = 250.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 44.549剪力(kN/m)： V = 171.200*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ2-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 109.50 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 49.077剪力(kN/m)： V = 169.500*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.14% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3左-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 600.00(mm) L1 = 566.00 (mm) L2 = 500.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 101.636剪力(kN/m)： V = 235.400*****按悬臂构件计算*****抗弯受拉筋: As = 880(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3右-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 58.556剪力(kN/m)： V = 195.400*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.17% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)未做计算的门框墙，参考《防空地下室设计》FG01~05（2007年合订本）中配筋。
人防计算书
0.638584
ξx≥=21a-根s'号即下ξ(≥1-2as)= 2Aass1'=/ξho *afc*bho/fy(mm2)
0.361
<
ξ= 0.083
9475
ξb=
0.518
取 ξ= 0.361
As2=As'*fy d'/fyd=
1964 mm2
As=As1+As2= 11439.13 mm2
配筋率p=As/(b*ho)=
25.05
432
770 1500
结果 ξ=As*fy/(afc*b*ho) as=ξ*(2-ξ)/2 M=as*afc*b*ho2 配筋率p=(As/bho)% p=8*M/(L*L)(kN)
0.051 0.050 84.278 kN 0.296 % 299.65
52.67364
1
加密区 非加密区
面积
折减系 数
肢数
160
1
120
1
间距
4 4
单肢面积
100
40.0
200
60.0
150
45.0
弯剪配筋
弯矩配筋输入(战时)考虑双筋截面计算
受压筋 As'(mm2)
受压区
as'
fyd'(N/m m2)
1964
40
432
注意：ho 需≥2as'/ξ
b=
154.44 mm
b(mm)
h(mm)
ho(mm)
ftd(N/mm 2)
弯剪配筋
弯矩配筋输入(战时)
b(mm)
h(mm)
ho(mm)
ftd(N/mm 2)
人防各专业人防计算书1
给排水人防设计计算书1、战时人员生活用水按28升/人，口部洗消用水按5升/平方米冲洗一次，战时人员饮用水按45升/人计。
人防分区人防掩蔽人数（人）洗消用水水箱（T)饮用用水水箱（T)28L/人45L/人1 1238 35 562 1332 38 603 1388 39 614 1330 38 605 1260 36 57每个人防分区设置战时生活洗消不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=6X4X2.5，有效容积为55m3。
在生活洗消水箱一侧设气压变频给水设备GBWS-3-32-2SLG一套，配泵SLG3*3F两台（一用一备）及气压罐一只SQL800，满足生活、洗消用水的水量及水压要求。
人防口部洗消和防毒通道均预留水龙头。
每个人防分区设置战时饮用不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=10X4X2.5m，有效容积为80m3，满足饮用水量要求，在水箱侧壁设取水龙头。
2、人防单元六：物资库设置洗消水箱8T，尺寸为：L*B*H=2*2*2.5m3、柴油发电机房冷却水量计算：柴油发电机房采用风冷，发电机组采用水冷。
设置混合水池。
发电机房内设置二台120KW的柴油发电机组。
根据《全国民用建筑工程设计技术措施---防空地下室》（2009版），柴油发电机循环冷却水量：Q=ε*N*m*b*k/（（t2-t1）*C*ρ）=0.35*120*2*0.23*41870/((75-50)*4.19*1000)=0.77（m³/h）混合水池的补水量：Qh=（（t2-t1）/（（t2-t））*Q=（（75-50）/75-10）*0.77=0.3（m³/h）循环出水温度t2取75℃，循环进水温度t1取50℃，混合水池按2天补水量储存水量，V=Qh*T=0.3*2*24=14（m³）则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。
燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。
人防临空墙结构设计1
mm2 (预选Φ 16 @ 200 )
地下三层临空墙（人防）设计
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1/2 1fcrLn))
fcr = 1.5fc = As = α 1fcr1x / fyr
25.32 N/mm2
x = ho - (ho2 - 2M / (α
构造配筋面积 Aso = As1 = 3.4 mm 1.9 4.7 2.7 mm mm mm As2 = AsI = AsII =
mm
2
mm2 (预选Φ 14 @ 150 )
2
查表 ξ = 0.0269 M2 = α M1 = 13.03 MII = β M2 = 18.25 kN-m/m kN-m/m
2、配筋计算 钢筋 III 级 fyr = 1.20fy = 砼 C45 系数 α 1＝ 1.00 跨中 x1 = 跨中 x2 = 支座 xI = 支座 xII = ftr = 1.5ft = 432 2.7 900 196 114 276 160 N/mm2
北内K区公建－结构设计计算书
RLKQ-12 人防临空墙设计
一、计算参数 按塑性理论、采用等效静荷载法计算，取结果较大值。 计算区格： 积水井 边界条件：（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 短边 Ln1 = 2750 mm 长边 Ln2 = 3600 mm 墙厚 hb = 300 mm 墙宽 b = 1000 h0 = 265 mm mm as = 35 mm
二、按人防规范设计 1、内力计算 人防临空墙等效静荷载标准值 qe2= 110.0 λ M1 ＝ξ qL1 = 22.34 支座弯距 MI ＝β M1 = 31.27 α =1/λ
人防计算书
人防设计计算书人防计算书一、设计依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）二、荷载取值人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级,常6级物资库，地下一层为甲类核6级,常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，并取最不利组合配筋。
三、材料墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋：采用HRB400级。
四、结构体系本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。
五：设计方法人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计。
地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正，scct等结构计算软件，按相应人防荷载进行设计。
因每层净高均小于 3.6m，门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
六：构件计算LKQ1临空墙计算3600x3600mm,双向板一、计算条件：工程名称: 工程一工程项目: 项目一临空墙编号: LKQ1临空墙的宽度L x(mm): 3600临空墙的高度L y(mm): 3600临空墙的厚度t(mm): 300临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160临空墙保护层厚度c(mm): 20临空墙混凝土强度等级: C35临空墙钢筋级别: HRB400内力计算采用弹性方法: 否临空墙最小配筋率(%): 0.25动荷载下构件允许延性比[ ]: 1.0进行斜截面抗剪验算: 是进行抗冲切验算: 是二、计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)系数说明：Mx,Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；My,Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩；(2)(3)(4)人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：V = [q × (2 × Ly-Lx) × Lx / (4 × Ly)] / 1000= [160.00 × (2 × 3600 - 3600) × 3600 / (4 × 3600)] / 1000 = 144.00 kN混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1.43 N/mm2混凝土材料综合调整系数：γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.43 × 1.50 × 0.8 = 1.72 N/mm2截面有效高度: H0 = H-c- 10 = 300 - 20 - 10 = 270 mmβh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H0 = 0.7 × 1.0000 × 1.72 × 270 = 324.32 kN人防组合下, V ≤ 0.7 × βh × f td × H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求!(5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：人防组合面荷载值：q = 160 kN/m2混凝土抗拉强度：f t = 1.43 N/mm2调整后的混凝土抗拉强度: f td = f t × r d = 1.43 × 1.50 = 1.72 N/mm2H0 = H-c1- 8 = 300 - 20 - 8 = 272 mmβh = 1F L = q × (Lx- 2 × H) × (Ly- 2 × H) / 1000000= 160.00 × (3600 - 2 × 300) × (3600 - 2 × 300) / 1000000 = 1440.00 kN u m = (Lx-H) × 2 + (Ly-H) × 2 = (3600 - 300) × 2 + (3600 - 300) × 2 = 13200 mmR = 0.7 × βh × f td × u m × H0 / 1000= 0.7 × 1.00 × 2.15 × 13200 × 272 / 1000 = 5390.99 kN人防组合下, F L ≤ 0.7 × βh × f t × u m × H0 , 板抗冲切验算满足要求!LKQ2 临空墙计算7200x3600 双向板一、计算条件：工程名称: 工程一工程项目: 项目一临空墙编号: LKQ1临空墙的宽度L x(mm): 7200临空墙的高度L y(mm): 3600临空墙的厚度t(mm): 300临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160临空墙保护层厚度c(mm): 20临空墙混凝土强度等级: C35临空墙钢筋级别: HRB400内力计算采用弹性方法: 否临空墙最小配筋率(%): 0.25动荷载下构件允许延性比[β]: 1.0进行斜截面抗剪验算: 是进行抗冲切验算: 是二、计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)系数说明：Mx,Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；My,Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩；(2)(3)(4)人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：V = [q × (2 × Lx-Ly) × Ly / (4 × Lx)] / 1000= [160.00 × (2 × 7200 - 3600) × 3600 / (4 × 7200)] / 1000 = 216.00 kN混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1.43 N/mm2混凝土材料综合调整系数：γd = 1.50调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t × γd × 0.8 = 1.43 × 1.50 × 0.8 = 1.72 N/mm2截面有效高度: H0 = H-c- 10 = 300 - 20 - 10 = 270 mmβh = 1截面抗剪承载力: R = 0.7 × βh × f td × H0 = 0.7 × 1.0000 × 1.72 × 270 = 324.32 kN人防组合下, V ≤ 0.7 × βh × f td × H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求!(5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：人防组合面荷载值：q = 160 kN/m2混凝土抗拉强度：f t = 1.43 N/mm2调整后的混凝土抗拉强度: f td = f t × r d = 1.43 × 1.50 = 1.72 N/mm2H0 = H-c1- 8 = 300 - 20 - 8 = 272 mmβh = 1F L = q × (Lx- 2 × H) × (Ly- 2 × H) / 1000000= 160.00 × (7200 - 2 × 300) × (3600 - 2 × 300) / 1000000 = 3168.00 kNu m = (Lx-H) × 2 + (Ly-H) × 2 = (7200 - 300) × 2 + (3600 - 300) × 2 = 20400 mmR = 0.7 × βh × f td × u m × H0 / 1000= 0.7 × 1.00 × 2.15 × 20400 × 272 / 1000 = 8331.52 kN人防组合下, F L ≤ 0.7 × βh × f t × u m × H0 , 板抗冲切验算满足要求!LKQ3 临空墙计算单向板本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准。
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0.5
实际重量取值。
0.6
2）覆土容重：
18kN/m2
3）设备荷载按实际
常 6 级等效静载荷载确定 备注
40载(32) 25 / 285
50 或 0 167
50 或 0 /
1）其它荷载按 （GB50038-2005 ）规定取值。 2）核爆炸等效静 载与常规武器爆 炸等效静载两者 取大值
3-2 地下室外墙荷载组合计算 A) 地下室外墙 WQI
部位
顶板
侧墙
底板
有/无桩基础
门框墙
室外直接作用的门框墙 室内出入口门框墙
临空墙
室外直接作用的临空墙 室内出入口临空墙
普通地下室与防护单元门框墙/隔墙
核 6 级等效静载
60（55） 45/55 25/50 240 200 160 130 170/90
准永久值
备注
0.3
1）未注明荷载均按
0.5
有关规定、规程或按
左 -136.4
[配筋结果]
轴压比:
N/(A*fc)= 0
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面： 非荷载侧= 0 荷载侧= 1528(mm^2/m)
中截面： 非荷载侧= 627 荷载侧= 0(mm^2/m)
下截面： 非荷载侧= 0 荷载侧= 15284.269
中 87.044
0.000 -36.375
右 0.000 -166.314 -238.467
上部纵筋:
600
600
下部纵筋:
600
976
箍 筋:
953
953
-------------------------------------------------------------------
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1. 人防地下室外墙计算墙厚250mm 砼强度等级C40 钢筋级别HRB400土内摩擦角 Φ=22° 土容重 r=18KN/m 3地下室底板顶标高-5.100m ； 覆土厚1.5m地下室底板标高 –1.500m 处① 考虑地面活荷载影响（消防车） 取 q=20KN/㎡产生的土压力荷载 （折合为荷载作用高度）h=q/r=20/18=1.11mq 1=rhk 0=18×1.11×0.63=12.6 KN/㎡{ EMBED Equation.DSMT4 |0k =1-sin =0.63② 土压力产生的荷载：q 2=rhk 0=18×3.6×0.63=41KN/㎡③ 地下室顶板到室外，室内外高差300mm ，1.2m 范围内土体产生的荷载q 3=rhk 0=18×1.2×0.63=13.6KN/㎡④ 人防荷载外墙等效静荷载根据《人防规范》表4.8.3-1 湿陷性黄土考虑上部结构影响 λ=1.1 （4.8.3）25×1.1=27.52. 配筋计算<1> 战时矩形荷载：q a = 1.2×13.6+1.4×27.5×0.63=41KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡上端：简支下端：固定左端：固定右端：固定Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×41×3.62=17.7KN·m My=0.0107×ql2=0.0107×41×3.62=5.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×41×3.62=-39.8KN·m My0=-0.0571×ql2=-0.0571×41×3.62=-30.3KN·m ②三角形荷载作用下Mx max=0.0096×49.2×3.62=6.1KN·mMy max=0.0161×49.2×3.62=10.3KN·mMx0 max=-0.0338×49.2×3.62=-2.2KN·m My0 max=-0.0482×49.2×3.62=-3.1KN·m Mx=Mx maxMy=My maxMx0 = Mx0 max弯距设计值叠加为：Mx=17.1+6.1=23.8 KN·mMx=5.7+10.3=16 KN·mMx0=-39.8-2.2=-42 KN·mMy0=-30.3-3.1=-33.4 KN·m19.1×1.5=28.65360×1.2=432X向配筋Y向配筋<2> 平时矩形荷载：q a= 1.2×13.6+1.4×12.6=34KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×34×3.62=14.7KN·mMy=0.0107×ql2=0.0107×34×3.62=4.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×34×3.62=-33KN·mMy0=-0.0571×ql2=-0.0571×34×3.62=-25.2KN·m②三角形荷载作用下Mx =0.0096×49.2×3.62=6.1KN·m+14.7=20.8 KN·mMy =0.0161×49.2×3.62=10.3KN·m+4.7=15 KN·mMx0 =-0.0338×49.2×3.62=-21.6KN·m-33=-54.6KN·mMy0 =-0.0482×49.2×3.62=-31KN·m-25.2=56.2 KN·mX向配筋12@140Y向配筋12@180。
绿地四期人防建筑计算书
绿地集团淮安置业有限公司绿地世纪城四期人防工程工程编号 :20130809建筑设计计算书设计：郭希君校对：张金华专业负责：张金华审核：王平乣设计日期：2013年09月04日本工程为绿地世纪城四期人防工程，平时作为汽车停车库，战时为4个二等人员掩蔽部、1个医疗救护站、1个人防汽车库（医疗救护车辆掩蔽部）、1个物资库及电站，防护等级：核6级、常6级。
1.室内剂量值为：医疗救护站为0.1Gy；其它为0.2Gy2.扩散室a.. 口部1-1：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1700 l=1800 h=3300l/√b·h￣=1800/√1700×3300￣=0.76 (0.5<0.76<4.0)b/h = 1700/3300 = 0.52 (0.4<0.52<2.5)b. 口部1-2：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2050 h=3300l/√b·h￣=2050/√1500×3300￣=0.92 (0.5<0.92<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5)c. 口部1-3：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1800 l=1800 h=3300l/√b·h￣=1800/√1800×3300￣=0.74 (0.5<0.74<4.0)b/h = 1800/3300 = 0.55 (0.4<0.55<2.5)d. 口部2-1：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2100 h=3300l/√b·h￣=2100/√1500×3300￣=0.94 (0.5<0.94<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5)e.. 口部2-2：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5)f. 口部2-3：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5)g. 口部2-4：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2300 h=3300l/√b·h￣=2300/√1500×3300￣=1.03 (0.5<1.03<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) h. 口部2-6：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2100 h=3300l/√b·h￣=2100/√1500×3300￣=0.94 (0.5<0.94<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) i. 口部2-7：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) j. 口部5-1：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2100 h=3300l/√b·h￣=2100/√1500×3300￣=0.94 (0.5<0.94<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) k. 口部5-2：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) m. 口部6-1：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2100 h=3300l/√b·h￣=2100/√1500×3300￣=0.94 (0.5<0.94<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) n. 口部6-2：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) p. 口部7-1：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1900 h=3300l/√b·h￣=1900/√1500×3300￣=0.85 (0.5<0.85<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) q. 口部7-2：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=1500 h=3300l/√b·h￣=1500/√1500×3300￣=0.67 (0.5<0.67<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) s. 电站：进风扩散室：悬板活门HK1000b=2850 l=2100 h=3300l/√b·h￣=2100/√2850×3300￣=0.68 (0.5<0.68<4.0)b/h = 2850/3300 = 0.86 (0.4<0.86<2.5) 排风扩散室：悬板活门HK1000b=2100 l=2450 h=3300l/√b·h￣=2450/√2100×3300￣=0.93 (0.5<0.93<4.0)b/h = 2100/3300 = 0.64 (0.4<0.64<2.5) 排烟扩散室：根据防护等级和通风量，取悬板活门HK600b=1500 l=2400 h=3300l/√b·h￣=2400/√1500×3300￣=1.08 (0.5<1.08<4.0)b/h = 1500/3300 = 0.45 (0.4<0.45<2.5) 室外机防护室：进风扩散室：悬板活门HK600、HK1000b=4200 l=2050 h=3300l/√b·h￣=2050/√4200×3300￣=0.55 (0.5<0.55<4.0)b/h = 4200/3300 = 1.27 (0.4<1.27<2.5) 排风扩散室：悬板活门HK600、HK1000b=3000 l=2750 h=3300l/√b·h￣=2750/√3000×3300￣=0.87 (0.5<0.87<4.0)b/h = 3000/3300 = 0.91 (0.4<0.91<2.5) 3.横断面积a.口部1-1扩散室：S1=b·h=1700×3300=5.61㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<5.61㎡b.口部1-2扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡c.口部1-3扩散室：S1=b·h=1800×3300=5.94㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<5.94㎡d.口部2-1扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡e.口部2-2扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡f.口部2-3扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡g.口部2-4扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡h.口部2-6扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡i.口部2-7扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡j.口部5-1扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡k.口部5-2扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡l.口部6-1扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡m.口部6-2扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡n.口部7-1扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡o.口部7-2扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡p.电站：进风扩散室：悬板活门HK1000S1=b·h=2850×3300=9.41㎡活门通风面积：S2=0.7854㎡9S2=9×0.7854=7.0686㎡<9.41㎡排风扩散室：悬板活门HK1000S1=b·h=2100×3300=6.93㎡活门通风面积：S2=0.7854㎡7S2=7×0.7854=5.4978㎡<6.93㎡排烟扩散室：S1=b·h=1500×3300=4.95㎡活门通风面积：S2=0.2826㎡9S2=9×0.2826=2.5434㎡<4.95㎡q.室外机防护室：进风扩散室：悬板活门HK1000S1=b·h=4200×3300=13.86㎡活门通风面积：S2=0.7854㎡9S2=9×0.7854=7.0686㎡<13.86㎡排风扩散室：悬板活门HK1000S1=b·h=3000×3300=9.90㎡活门通风面积：S2=0.7854㎡9S2=9×0.7854=7.0686㎡<9.90㎡综2、3所述故扩散室尺寸满足要求。
人防计算书
人防计算书（暖通部分）【参考文献及设计依据】《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《防空地下室通风设计》07FK01~02【人防概况】本工程人防等级为二等人员掩蔽所，设二个人防单元，设在地下四层，平时作汽车库用。
人防面积（m^2）：3236人防掩蔽面积（m^2）：2104人防掩蔽人数（人）：2104【人防单元一】人防面积（m^2）：1404人防掩蔽面积（m^2）：913人防掩蔽人数（人）：913【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:6清洁通风新风量（m^3/h）:5478滤毒通风新风指标（m^3/p）:3.0滤毒通风新风量（m^3/h）:2739防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=913*6=5478(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=913*3=2739(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=913*3.3*7%=211(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+211=1731(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2739(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2739(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 5478(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:3.91实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.74实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.16实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 5478(m^3/h)(清洁式通风)2739(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.26/2.24实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=913x3.4=3104 m3C=2.5%Co=0.40%N=913 人C1=20 L/P.ht=3.47 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.47h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!【人防单元二】人防面积（m^2）：1832人防掩蔽面积（m^2）：1191人防掩蔽人数（人）：1191【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:5.5清洁通风新风量（m^3/h）:6550滤毒通风新风指标（m^3/p）:2.5滤毒通风新风量（m^3/h）:2977防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=1191*5.5=6550(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=1191*2.5=2977(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=1191*3.3*7%=275(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+275=1795(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2977(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2977(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 6550(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:4.68实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2977(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.98实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量:2977(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.38实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 6550(m^3/h)(清洁式通风)2977(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.70/2.43 实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=1191x3.4=4049.4 m3C=2.5%Co=0.43%N=1191 人C1=20 L/P.ht=3.41 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.41h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!。
结构计算书
结构设计计算书项目名称：涡阳时代广场人防地下车库建设单位：安徽和景房地产开发有限公司设计单位：华优建筑设计院日期：2010年9月一、概述本工程战时用途为物资库，平时用途为汽车库;人防工程防护等级为常6级。
二、荷载计算：1.顶板：顶板上覆土重量:0.9m X20=18K N/ m2顶板自重：0.3m X25=7.5K N/ m2顶板上活荷载:5K N/ m2顶板上人防荷载：40K N/ m2顶板上消防车荷载：20K N/ m2附简图附图1：顶板荷载平面图：附图2:平时荷载顶板弯矩图附图3：平时荷载顶板计算配筋图附图4：平时荷载顶板裂缝宽度图附图5:平时荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图6：平时荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图7：平时荷载顶板梁各截面主筋包络图附图8：平时荷载顶板梁各截面箍筋包络图附图9：战时荷载顶板弯矩图附图10：战时荷载顶板计算配筋图附图11：战荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图12：战时荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图13：战时荷载顶板梁各截面主筋包络图附图14：战时荷载顶板梁各截面箍筋包络附图15：顶板消防荷载平面图：附图16:平时消防荷载顶板弯矩图附图17：平时消防荷载顶板计算配筋图附图18:平时消防荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图19：平时消防荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图20：平时消防荷载顶板梁各截面主筋包络图附图21：平时消防荷载顶板梁各截面箍筋包络图2.抗浮验算：根据地质报告（安徽建筑工业学院岩土工程勘察研究院提供）抗浮水位取室外地坪下1m，则水浮力约为：40.5K N/ m2顶板上覆土重量:0.9m X20=18K N/ m2顶板自重：0.3m X25=7.5K N/ m2底板自重：0.35x25=8.75K N/ m2地下室侧墙、柱自重：5K N/ m2地下室底板向外设1m宽抗浮挑板：6K N/ m2总计：45K N/ m240.5x1.1=44.55<45K N/m2满足抗浮要求。
人防工程顶板梁模板支撑设计计算书
人防工程顶板梁模板支撑设计计算书梁段:人防井字梁。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.05混凝土板厚度(mm):0.25；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.10；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
人防计算
金佳·嘉园暖通计算书（人防）一、建筑条件：人防建筑面积：1969.00平方人防掩蔽面积: 1375.58平方掩蔽人数: 1374人防毒通道体积:V0=10x3.5=35m3密闭区容积:V=5835m3二、清洁通风计算：1.清洁通风新风指标：q1=5.4m3/h.p2.清洁通风量：LQ=N.q1 =1374x5.4=7419.6m3/h3.平时最大通风量为40000 m3/h，大于战时通风风量，采用平时最大通风量确定通风竖井面积，取通风竖井风速为6m/s,则Sj=40000/(3600x6)=1.85m2要求土建专业在设计进风井时，竖井面积Sx应大于1。
85平方，竖井室外百叶面积不小于2平方。
三、滤毒通风计算：1．滤毒通风新风指标：q2=2.1m3/h.p2.滤毒通风量：LR=N.q2 =1374x2.1=2885.4m3/h3.保持室内正压所需新风量为：LH=V0XK+V4%=35X40+5835X0.04=1433.4m3/h小于2885.4m3/h 滤毒通风量LD取LR和LH中的大值，故LD=2885.4m3/h.四、防护隔绝时间计算：t=1000V(C-C0)/NC1=1000x5835x(2.5%-0.45%)/1373x20=4.3h>3h满足规范要求五、最小防毒通道换气次数：n=L（滤毒）-0.04V/V0n=3000-0.04x5835/35n=79次/h六、超压排气活门数量计算：n=L（滤毒）-0.04V/L0n=3000-0.04x5835/800n=3.4只取四个七、进风消波设施的设计选型：本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风量为7419.6m3/h，所选防爆波活门的战时最大通风量应大于7419.6m3/h，选用BMH8000-15,该活门战时最大通风量为8000m3/h.八、计算油网滤尘网数量：本工程采用LWP-X型油网滤尘网,单块最大通过风量为1600m3/h,n=LQ/Ly=7500/1600=4.69块考虑到便于安装，选用双数6块。
人防构件手算计算书-门框梁
a=1700b=2200a/b=0.77γa =0.36γb =0.42q ia =122.40q ib =142.80f yd =432N/mm 2f cd =38.50N/mm 2f td =2.85N/mm 2二、受力分析及计算1.门框梁计算1.1.受力简图2. 混凝土强度等级C504. 最小配筋率0.32.0 墙厚（mm）3002. 计算查表：二、材料1. 钢筋等级HRB400 3. 保护层厚度（mm）201.8 门扇类型单扇门1.9 短边悬挑长度（mm）4001.6 门洞宽度（mm）15001.7 门洞高度（mm）20001.3 层高：3.451.4 净宽：2.1mm 1.5 qe(KN/m 2)200人防工程门框梁计算FMK16-0820(BFM0820-15)一、人防荷载1. 基本参数：1.1 部位：竖井1.2 抗力级别：甲类核610m矩计算0.3x 0.3xa=0.30m xb= 1.70m xc=0.10m q1=60.00KN/m q2=122.40KN/m q3=40.00KN/m q4=135.00KN/m M1ab =22.1KNmM1ba =22.1KNm F Q F BA1=63.0KN M2ab =49.0KNm M2ba =59.3KNm F Q F BA2=118.9KN M3ab = 1.6KNm M3ba =0.1KNm F Q F BA3=0.2KN M4ab =49.6KNm M4ba =49.6KNm F Q F BA4=141.8KN ΣM ab =122.2KNm ΣM ba =131.1KNmΣF Q F BA =323.8KNMmax=131.1KNm1.3.配筋计算h0=280mm αs=0.14474ζ=0.15707γs=0.92146As0=1176Asmin=270As=1176层高(m) 3.65计算简图选用右图门洞墙墙长（m） 2.1（门框墙自门洞两侧墙肢或墙柱以内墙长）梁截面BxH0.4x0.5（B为顺墙长方向高度）xa=0.05m xb= 2.20m xc= 1.40m q1=80.00KN/m q2=142.80KN/m q3=10.00KN/m F Q F BA =323.78KN M1ab =88.8KNm M1ba =88.8KNm M2ab =169.5KNm M2ba =78.0KNm M3ab =11.1KNm M3ba =11.1KNm M4ab =547.9KNmM4ba =952.6KNmΣM ab =817.3KNm ΣM ba =1130.5KNmMmax=1130.5KNm1.3.配筋计算h0=480mm αs=0.31861ζ=0.39769γs=0.80115As0=6805Asmin=600柱截面BxH以下部分为门框柱计算，如采用右图，以下内容无效2.门框柱计算2.1.受力简图是否设固定门槛设门槛As=6805。
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结构设计计算书一、结构计算依据：1.设计相关规范：2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工程勘察报告》（详细勘察）进行设计。
3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载）二、工程概况本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。
共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。
本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况三、结构计算计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版）材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢）混凝土--- 顶板： C30梁： C30柱： C30墙： C30底板： C301、顶板验算见附图（取平时和战时计算的最大值）2、顶板梁、柱验算见附图（取平时和战时计算的最大值）3、底板验算经验算原设计满足人防设计要求。
4、外墙验算经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定-32.200.00-47.83-47.8326.5717.89750750750251750750750750750750750750100.0110.039003200[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：26.57 竖向：17.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -32.20, -47.83, -47.83 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：750.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：750.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：750.12 荷载侧：750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.08[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 4100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 160.00墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB400(RRB400)支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定固定固定7277775-84.610.00-76.56-76.5645.0449.7775050750517505075050507500750100.0160.039004100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：45.04 竖向 ：49.77 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -84.61, -76.56, -76.56 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：750.08 水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-2******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 5800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定58.98927507507750-106.160.00-48.00-48.0026.67750437505175075050750750100.0110.039005800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：26.67 竖向 ：58.98 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -106.16, -48.00, -48.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：943.08水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-3********************************************************************************************[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 7000.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 160.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定103.89127507507750-187.010.00-58.05-58.0532.259227129225175075050922750100.0160.039007000[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：32.25 竖向：103.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右0.00, -187.01, -58.05, -58.05[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：922.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：922.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：922.08 荷载侧：1712.07水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.087、人防门框墙验算选用图集07FJ048、建筑结构的总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分|| 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/12/ 2 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 2竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.00结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.00是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.85结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.25结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00室外地平标高 (m): Hout = -0.35地下水位标高 (m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.001层人防设计等级: Mars = 6级(常规) 人防地下室层数: Mair = 2地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 61.966 98.877 7.400 42641.3 5029.80.0 2.60(>1.5)1 1 64.608 94.407 3.500 15332.8 3027.9 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 8057.707恒载产生的总质量 (t): 57974.102附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 66031.812恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 3592(30/ 360) 280(30/ 360) 594(30/ 360) 3.500 3.5002( 2) 1 3505(30/ 360) 281(30/ 360) 610(30/ 360) 3.900 7.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.01 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX最小宽BMIN1 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.102 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.10===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1209.65 1.002 1 3140.67 2.60===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2013.12. 2 开始时间 : 18:30:25可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12. 2时间 : 18:33:40总用时 : 0: 3:15=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 72.2977(m) Ystif= 123.6352(m) Alf = 15.0637(Degree) Xmass= 64.6079(m) Ymass= 94.4074(m) Gmass(活荷折减)= 21388.6523( 18360.7402)(t)Eex = 0.1610 Eey = 0.6085Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6933 Raty1= 2.3458薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0771E+08(kN/m) RJY1 = 4.8663E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5707E+08(kN/m) RJY3 = 2.6456E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.9213(m) Ystif= 115.9582(m) Alf = 14.7865(Degree) Xmass= 61.9659(m) Ymass= 98.8770(m) Gmass(活荷折减)= 52700.8672( 47671.0703)(t)Eex = 0.2666 Eey = 0.3493Ratx = 0.9076 Raty = 0.8945Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.6079E+08(kN/m) RJY1 = 4.3530E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.3311E+07(kN/m) RJY3 = 1.6111E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 34773364.0 0.0 347733632.00 0.00Y风荷载 59527580.0 0.0 595275776.00 0.00X 地震 33155036.0 231216.8 143.39 0.00Y 地震 56757208.0 336237.0 168.80 0.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.157E+09 0.265E+09 3.50 921305. 596.70 1005.042 0.833E+08 0.161E+09 3.90 652530. 497.93 962.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2493E+06 0.2262E+06 1.00 1.001 1 0.2551E+06 0.2471E+06 1.02 1.09X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 19、楼梯计算梯段号：TB1,2,3(正向荷载作用)加下划线为输入数值正向等效荷载(KN/m2) 50梯板几何尺寸水平步级数n1 10垂直步级数n2 11踏步宽b1 270梯段净高H=n2*a1 1800梯段净跨L1=n1*b1 2700踢步高a1 163.6 上折平台跨L2 0下折平台跨L3 0楼梯斜板长L' 3245梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2700斜板厚h=(L'+L2+L3)/30取整180梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/1000 14.60 步级重(标准值) g2=25*0.5*a1*n1/1000 5.52 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 6.42 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/1000 0.55梯级面层(一般为水磨石)容重Rm 0.65梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.82楼梯栏板自重glb 1.40人防等效静载q1 50.00 总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q 63.30梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/1000000 46.14 梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40) 30 砼抗压强度fc 21.45 梯钢筋等级HRB335fy(HRB335) 405 梯钢筋等级HRB400fy(HRB400) 432 板配筋HRB300As(HRB335) 800 板配筋HRB400As(HRB400) 750 选取的板筋直径 D 12 计算间距1000/(0.785D2) 150.8 最后选定斜板筋间距@ 150 平台配筋计算平台板厚t 150 平台跨度Lt 1600 平台荷载(设计值) Gt+Qt 63.65 平台跨中弯矩Mt=1/10*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000 16.29 平台配筋HRB335As(HRB335) 345 选用的板筋直径(HRB335)d(HRB335) 10 计算间距1000/As1/(0.785D2) 228 最后选用平台板筋间距@ 150 楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽b b300 梯梁梁高h b500 梯梁梁跨Lb 3100 梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50 梯板传来荷载(设计值) g6=(G+Q)*L0/2/1000 85.45 平台传来荷载(设计值) g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000 50.92 总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb 140.87 栏板传来集中力(设计值) P=1.2*glb*L' 5.45 梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001 112.82 梯梁跨中弯矩Mb2=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb 117.04 梁面纵筋(HRB400)As(HRB400) 601 梁底纵筋(HRB400)As(HRB400) 624 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m 3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm 18 最后选定梁面纵筋(HRB400)面积763 最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb 3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db 18 最后选定梁底纵筋(HRB400)面积763 梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P 221.08 梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0 204.95 砼抗拉强度ft 2.145 是否构造配置梁箍筋计算配箍单肢抗剪箍筋HPB235(2-@100) Asv 4.50 单肢抗剪箍筋HRB335(2-@100)Asv 3.50 单肢抗剪箍筋HRB400(2-@100) Asv 3.28 最后选定梁单肢箍筋HPB23550.30- 21 -。