沉箱模板计算
沉箱壁及底板计算方法
2、外壁计算图式
• ②1.5l以上区段:
均取单宽为计算单元！
• ①底板以上1.5l区段:按三边固定一边简支板计算(图2-40b) –多于两跨:按两端固定的连续板计算(图2-40c) –等于或少于两跨:按框架或两端固定的单跨板计算(图2-40d)
l为支撑外壁的 横隔墙的间距
㈡底板的计算
• 1、受力分析:(分项系数见后) ① 沉箱放在基床上: • 基床反力:(a)施工期(后趾反力最大);(b)使用期(前趾反 力最大) • 底板自重 • 箱格内填料垂直压力:贮仓垂直压力 • (波浪)浮托力:波峰或波谷时刻 ② 沉箱漂浮时: • 箱内压仓水重力 • 底板自重 • (静水)浮托力:大小同外壁受力图式中的浮托力(图2-39) • 2、计算图式 ① 底板:四边固定板 ② 趾板:悬臂板
2.5.3 沉箱的特殊计算
• 验算内容: – ①外壁、隔墙、底板、底板悬臂等构件承载力和裂缝宽度 –② • ㈠外壁的计算
– 1、沉箱外壁计算时应考虑下列作用(分项系数见后表)
① 吊运下水时可能承受的外力 ② 沉箱溜放或漂浮时的水压力 重 点 讲 ③ 沉箱浮运时的水压力和波压力 ④ 沉箱沉放时的水压力 施工期
8
㈢隔墙的计算
• 计算图式同外壁 • 隔墙与外壁的连接按轴心受拉构件计算,一般不进行强度计算, 按构造配筋 • 注意施工时,相邻箱格应同步回填,填料顶面高差△<1.0m • 若相邻箱格填料顶面高差△>1.0m,隔墙尚应按受弯构件验算
9
γ为水 的重度
③ 沉箱浮运时的水压力和波压力
a. 波高<1.0m:只考虑静水压力(同慢速溜放)
b. 波高>1.0m:静水压力+波压力(沉箱前无条件产生立波,计 算时可按立波波压力公式计算,但立波波高取行进波波高)
沉箱工程量计算书(新增B型沉箱)
附件2
工程量计算书
(新增4个B型沉箱)
一、编制依据
（1）、日照港岚山港区北作业区一期工程-通用泊位水工工程施工图设计说明。
（2）、B型沉箱设计图纸，图号：MT-36~43。
二、汇总表
2.1钢筋蓝图量
2.2混凝土蓝图量
2.3模板蓝图量
三、工程量计算书
3.1 B型沉箱钢筋工程量
（1）底板
该工程量计算依据B型沉箱底板配筋图（1/2），图号MT-37；B型沉箱底板配筋图（2/2），图号MT-38。
（2）前墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-39。
（3）后墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-40。
（4）2个侧墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-41。
（5）4个横隔墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-42。
（6）2个纵隔墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-43。
汇总：
3.2混凝土工程
该工程量计算依据B型沉箱结构图，图号MT-36。
3.3模板工程
3.3.2 B型沉箱
该工程量计算依据B型沉箱结构图，图号MT-36。
四、另附
4.1 施工蓝图；。
沉箱模板计算汇总
A港池沉箱模板计算书编制单位：第六项目部编制日期：2005.6.7沉箱模板计算一、外模板设计资料：沉箱外侧模板长9.24m，高4.55m，自重7t（包括下平台）。
面板厚5mm，横肋为8#槽钢，间距420mm，竖肋为-6*80扁钢，间距为420mm，立围令采用10#槽钢，桁架结构，桁架宽650mm间距800mm,上下均设M24对穿螺栓，间距为4760mm。
(详见外侧模板布置图)1、模板侧压力计算：模板的侧向压力主要是由新灌筑的砼对模板产生的侧压力P1和倾倒砼时对模板产生的水平动力荷载P2两部分组成。
根据规范推荐的公式，采用插入式振捣器时，砼最大侧压力为：P max=P1 + P2P max=8K S+2.4K t V1/2 + P2砼侧压力除了和振捣方式有关外，同时还和砼自重、浇注速度、砼的温度、外加剂的应用、砼的下灰方式有关。
式中：K S——外加剂波动修正系数，砼坍落度大于80mm时取2.0；砼坍落度小于60mm时取1.0。
泵送砼坍落度选定为120-140mm。
K t——温度校正系数（见下表）每年施工期为3月初-10月末，气温均在5 o C以上。
根据现场拌和站50m3/h的供灰能力计算，浇筑一段沉箱的时间为4h，平均每小时浇筑高度1.10m。
砼采取泵送方式下灰，对模板产生的水平动力荷载P2为 2 KN/m2。
∴P max=8K S+2.4K t V1/2 + P2P max=8*2+2.4*1.53*1.11/2 +2=21.85 KN/m2根据有关资料介绍，在墙板工程施工中，浇筑速度不超过2m/h 时，侧压力可按下式计算：P max=0.8+80V/(T+18)+ P2式中：V—砼浇注速度T—砼的温度P2—0.2 tf/m2P max=0.8+80V/(T+18)+0.2=0.8+80*1.1/(5+18)+0.2=4.63+0.2=4.83 tf/m2=0.4830kg/cm22.面板计算：为保证砼的外观质量，根据使用要求，大片模板的面板计算应由刚度控制。
沉箱模板计算书(20130928)
广东惠州港荃湾港区煤炭码头一期工程沉箱模板设计计算书编制：校对：审核：批准：中交三航局惠州工程项目经理部二0一三年十月概述本工程建设2个7万吨级煤炭卸船泊位（水工结构均按靠泊15万吨级散货船设计）及相应配套设施，设计年卸船能力为1500万吨，码头前沿港池底标高为-15.0m(-18.7m)，码头面顶高程为+6.0m。
泊位长度550m，两端过渡段长度均为45.84m。
码头结构采用连片式方沉箱结构，沉箱尺寸为长22.84m×宽16.0m（含趾）×高20.5m，趾长1.2m，沉箱前壁厚400mm，后壁厚350mm，侧壁厚350mm，隔板厚250mm(300mm)，底板厚700mm，单个沉箱重约3327t，共计28件。
根据沉箱总高度及施工经验，整个沉箱分5次浇筑，其中底层浇筑高度为2500mm（1次），墙身标准层浇筑高度为4500mm（4次）。
按照沉箱结构图和混凝土浇筑要求，需要设计底胎模6座，基础外模1套，基础芯模15套，墙身外模2套，墙身芯模15套。
沉箱底胎模采用3肢[25#C槽钢，其中两肢槽口与槽口对焊，另一肢槽口与槽背焊接，详见底胎模布置图纸。
槽钢上满铺100mm*200mm木枋，槽钢长为构件底宽，支座净间距为1.856m，共有12个支座；基础外模主要分前趾（含前壁）模板、后壁模板、侧壁模板，设计高度为2650mm（概值，针对具体情况可调整。
下同），长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；基础芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，基础芯模设计高度为1300mm，长度有3698mm和4090mm两种规格。
墙身外模分前后墙模板和侧壁模板，墙身模板设计高度为4630mm，长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；墙身芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，墙身芯模设计高度为4630mm，长度有3698mm和4090mm两种规格，沉箱浇筑分层情况如下表所示：沉箱浇筑分层表沉箱高度(m)分层数底层砼浇筑高度(m)标准层砼浇筑高度(m)底层（基础）标准层（墙身）20.5 1 4 2.50 4.50模板设计主要分基础模板、墙身模板、芯模、吊点验算等四个部分。
某渔港工程沉箱大型模板结构设计与施工关键步骤
第3期（总第239期）1工程简况1.1简况霞浦县海岛西洋一级渔港工程位于宁德市西洋岛，新建南澳270HP码头长150m，宽25m，设计标高+8.00m。
水工结构采用重力式方型沉箱结构。
沉箱共48个，尺寸为13.20m×6.94m×9.10m（长×宽×高），箱内6个隔仓，横向2个，纵向3个，单件最重473.2t。
1.2沉箱预制方法选择沉箱考虑直接用起重船起吊，在底胎模设置上采取硬化找平方式，然后涂刷隔离剂，再在上面绑扎钢筋。
分3层预制，底层高3.1m，标准层高3m。
模板分为内模和外模，内模设计为单格整体式，外模设计为单侧边整体式，单件模板不超过8t，采用85t履带吊完成拼装。
2模板结构设计模板设计考虑到安拆方便，除了拉杆、顶撑等零部件外，其余都应是整体式的，采取整体吊装、整体拆卸，提高效率。
模板构造分为以下几个部分：底胎、内模系统、外模系统、锁定系统、细部构造。
（1）底胎。
主要是考虑沉箱底防粘结问题，采用涂刷隔离剂，做法是先涂一层油质脱模剂，再涂刷隔离剂。
（2）内模系统。
内模采用定型框架钢模，由框架、调节杆、侧板（L型）组成，通过调节杆将侧板与框架组成整体，并通过调节杆调节侧板状态，使沉箱内格尺寸及侧壁、隔墙厚度符合设计要求。
（3）外模系统。
外模采用单侧边整体，四面组合拼装成型，基本组成部分：面板采用6mm厚钢板；横肋采用[8槽，钢间距35cm；桁架宽88cm、间距58cm，由内弦2[8槽钢、外弦2[16槽钢、腹斜杆□5cm型钢组成。
（4）锁定系统。
①底层侧模底口采用顶撑，侧边和上口采用Φ22mm拉杆，内模底口采用调节杆顶撑，上口采用Φ22mm拉杆；②标准层外侧模底口采用在下层混凝土中预埋圆台螺母，通过拉杆将侧模锁定，上口采用Φ22mm拉杆与内模对拉锁定；（5）细部构造。
解决层间接缝漏浆和错台问题在模板设计环节就应考虑，主要从细部上做一些设置，采取在模板顶口做倒角处理，然后在倒角下缘贴止浆条。
沉箱计算书
围囹起吊时各部件的力学计算作者：马哥1、吊点处力学分析围囹、套箱总重G=140t ，吊绳与垂直方向夹角θ=10.02°，5/75.6tan =a 吊绳与杆件3水平夹角α=53.47°，结合右图（吊点力学分析图）对吊点进行力学分析有：GF z 41==35t ； θc o s /F z F ==34.47t ；θtan z xy F F ==6.18t ； ，t a F xy 97.4sin F x == aF F xy y cos ==3.68t ；由以上力学分析可知，由沿吊绳的拉力F 所分解出来的三个分力Fz 、Fx 、Fy 中，Fz 、Fx 均可对杆件3产生弯矩，而Fy 则可视为杆件3的轴向力，不对杆件3产生弯矩。
2、对杆件3抗弯、抗扭能力验算 1）、杆件3抗弯能力验算根据杆件3受力特征，可对其受力示意图进行以下简化：根据公式可得：m KN F MMxz BAAB .06.167115.05.105.105.0222=⨯+⨯=-=FxyFxKNF F F XZ SBA sAB 03.350===则作用力处弯矩为：mKN F MMM SAB AB.955.75.021-=-==杆件3弯矩图为：Ma MbM2M1AB杆件3选用的材料为2个36c 工字钢槽钢中间加缀板连接，抗弯截面系数W=964.0cm 3*2，截面面积A=90.84cm 2*2，则MPa MPa cm m KN cm KN WM A F y 145][7.902*0.964.06.1672*84.908.36321=≤=+=+=δδ符合钢材抗弯设计要求。
2）、杆件3抗扭能力验算选用2工 36c ，A=90.84cm 2*2，4614cmI y =； 417351cmI x = cmi y 6.2=； cm i x 82.13=32203.2555)(*2cm i i I I W yx y x xy =++=mKN m KN m KN l F h F Mp zx .39.25214.0350236.097.422=⨯+⨯=+=MPa MPa cmm KN W Mp xy85][94.903.2555.39.253max =≤===ττ符合抗扭设计要求。
(完整版)沉箱浮游稳定计算(例子)
计算项目
体积V（m3）
重力G（kN）
重心高度y（m）
重力矩Gy（kNm）
沉箱
255.78
6394.5
4.7
30054.15
前排舱加水
81.192
832.218
0.9
748.9962
后排舱加水
81.192
832.218
0.9
748.9962
总计
418.164
8058.936
31552.1424
沉箱排水体积及浮心高度
总排水体积
前、后趾排水体积
沉箱吃水：
浮心高度：
定倾半径：
重心到浮心的距离为：
。
定倾高度为：
。
满足要求。
干舷高度：
式中F——沉箱的干舷高度（m）
H——沉箱高度（m）
T——沉箱吃水（m）
干舷高度满足要求。
砼容重(kn/m3)
25.00
前趾前高(m)
0.40
沉箱高度(m)
9.50
沉箱仓格尺寸(m)
横
3.60
前趾后高(m)
0.70
墙内加强角尺寸(m)
0.20
纵
3.80
前趾宽(m)
1.00
底加强角(m)
0.20
水容重(kn/m3)
10.25
2、沉箱材料体积和体积矩计算表（对前趾前端求矩）
编号
名称
体积
重量
形心位置（m）
体积矩（m4）
Vi(m3)
Gi(kN)
xi
yi
Vixi
Viyi
1
前壁
41.29
1032.30
1.15
沉箱模板计算书
附件二：沉箱模板计算书一、计算依据1．《水运工程混凝土施工规范》(JTJ268-96)2．《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）3．《建筑结构静力计算手册》4．《组合钢模板施工手册》5．《施工结构计算方法与设计手册》6．港口工程模板参考图集》说明：因内模板有上中下三道连接器支撑作为安全储备，仅计算受力不利的外模板。
二、2.8米外模板计算：1．模板侧压力计算：4.2 挠度：cm EI ql f 0058.023.19810211006932.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=＝3.2 挠度：cm EI ql f 0093.03.198********.6532.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯=＝＝f ∑0.2549+0.058+0.0093+0.237=0.559cm ＜400372=0.93cm 符合要求。
四、2.8m 段对接焊缝强度计算：取对接部分弦杆最大轴力N DE =-195.8q=-195.8×377.57=-73928N 则焊缝处最大应力σ=t l N w =48.0234.1273928⨯⨯=6241N/㎝2=62.41MPa ＜fw t=190MPa ，符合要求。
式中w l ——焊缝计算长度，取实际长度减1cm ；t——腹板厚度，取0.48cm；f w——对接焊缝的抗压强度设计值，取190MPa。
t为防止因操作原因导致焊缝长度不够影响焊缝强度，在2[6.3两侧各帮一道∠30×4（L=20cm，见图4：外模板桁架断面及大样图）作为安全储备。
沉箱模板计算
倾倒混凝土产生的水平动力荷载
P2=2.0KN/m2
振捣混凝土产生的混凝土侧压力
P3=4.0KN/m2
由于浇筑混凝土时倾倒混凝土和振捣混凝土不可能同时发生，而振捣混凝土产生的作用力大。
故验算墙身模板强度的荷载设计值
P=1.2P1+1.4P3=51.89KN/m2
查《建筑施工计算手册》表8-7当F=30KN/m2时得螺栓拉力P=19125N，所以当F=51.89KN/m2时螺栓拉力
P=19125×51.89/30 =33080N
查表8-9选用M22螺栓，其容许拉力为47900N>33080N，可。考虑上下螺栓受力不均和长期受扭的因素，上下螺栓可采用不同钢号的螺栓，由于荷载是逐渐加上去的，而且上部荷载始终小于下部，待全部荷载施加完毕，下部砼已接近初凝，侧压力减少，因此上下分别采用钢号不同的M22螺栓是可行的。
材料选用
O型杆件和U型杆件选用2[8,D型杆件和V型杆件选用[8。
(2)、杆件验算
轴心受拉构件的稳定性应满足下式要求
轴心受压构件的稳定性应满足下式要求
式中
——构件的净截面面积
——构件的毛截面面积
——轴心受压构件的稳定系数，取截面两主轴稳定系数的较小者
——构件对主轴的长细比
——构件对主轴的回转半径
U型抗拉杆件2[8
式中P——模板拉杆承受的拉力（N）
F——混凝土侧压力（N/m2）
A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b
a——模板拉杆的横向间距（m）
b——模板拉杆的纵向间距（m）
这里选取拉杆的横向间距a=0.75m，纵向间距b=0.85m。
沉箱高大模板工程方案
沉箱高大模板工程方案
一、工程概况
本工程位于某省某市，是一条连接城市主要交通干道的桥梁工程，全长1000米，跨度最
大处达到150米。
由于地质条件较为复杂，桥梁设计采用了沉箱高大模板结构，以保证桥梁的承载能力和稳定性。
二、施工方案设计
1. 沉箱高大模板结构
沉箱是指采用预制的钢筋混凝土构件，通过在水中沉降、接缝连接后形成封闭的箱体结构。
高大模板则是指模板体积较大、跨度较宽的一种桥梁结构形式。
沉箱高大模板结构由于具
有自重轻、承载能力强、施工便捷等优点，在桥梁工程中得到了广泛应用。
2. 分段施工
考虑到桥梁全长较大，为了提高施工效率和保证施工质量，本工程将采用分段施工的方式。
具体分为沉箱制作、高大模板浇筑、箱体吊装和箱体连接等阶段，以确保施工的连续性和
高效性。
3. 水工程施工
由于本工程中沉箱需要在水中沉降，因此水工程施工是本工程的重点之一。
将采用水位控制、泵水抽水等方式，确保沉箱的准确下沉和沉箱下沉后的稳定性。
4. 强化安全管理
沉箱高大模板结构施工难度大，安全风险高。
因此在本工程中将严格执行安全管理规定，
加强施工现场监管，确保施工过程中的安全。
5. 施工工期和质量控制
为了保证工程质量和进度，将对每个施工阶段进行详细的规划和实施，建立严格的质量控
制体系，对施工过程进行全面监管和检查，确保施工质量和工期达到设计要求。
以上是本工程沉箱高大模板结构施工方案的设计和规划，希望能够为类似工程的施工提供
一定的参考。
同时也希望在施工过程中能够克服各种困难，确保工程质量和进度的到达。
沉箱模板设计
沉箱钢模板设计概述一、模板设计的一般要求1、模板设计内容是完整的计算书（至少是主要部分）和整套模板加工图。
2、模板设计的一般要求模板设计应达到传力过程清晰、结构合理、不浪费材料、满足砼浇筑、装拆过程中对模板强度、刚度和稳定性的要求；在计算中，刚度要求是主要的，保证拆模后，构件的几何尺寸满足“砼构件工程质量检验标准”规定的误差限制，其次还要考虑模板的装拆方便性、模板拼缝密实性以及模板表面平整度的要求。
3、模板变形的设计限制对预制或现浇砼构件厚度（包括沉箱壁厚）一般允许偏差为±10mm，模板表面平整度为±2mm，壁板厚度安装允许±5mm（安装时尽量取负公差），则壁二侧模板允许变形为取1/2（±10）=±5mm为宜。
这就是模板刚度或挠度计算的依据，即一侧模板最大变形处的面板、肋、立柱、桁架拉杆的变形之和不超过5mm（为节约用料，内模板的挠度可适当放大到7.5mm）。
二、沉箱模板的设计和计算1、沉箱模板的型式（1） 滑升模板用滑升模板的方法预制沉箱，可以节约摸板费用，安装简单，劳动条件较好，但增加了滑升设备，爬杆用料（现在多采用埋入砼代替部分竖筋）及竖筋搭接用量。
由于滑升技术的停滞不前，此种工艺造成构件拉裂成为冷缝，又在滑升到顶部时，二次振捣的时间限制，在构件顶部产生“松顶”+拉裂，后果严重，影响构件的耐久性，特别是构件顶部位于“水位变动区”，危害极大。
所以此种工艺不宜用于水工构件。
（2）外模一次到顶，内模分节叠起安装，分节浇筑工艺此种工艺适用于500t左右的沉箱，一般沉箱的箱格数为4~6个，安装一节内模时间为1.5~2.0小时。
利用预设的砼初凝时间，保证浇筑上节模板砼时，下节面层的砼尚未达到初凝时间，保证上下节模板接缝处砼仍可融为一体，不产生冷缝。
箱格内模分节高度为2.6~2.8m，内模设内模架，内模的四个转角设活动收缩木模板块，以便整体装拆。
外模一次安装到顶，设水平桁架为主要受力构件、水平桁架高度在0.8~1.0m，间距为130~140mm，又兼作为装拆人员的外工作平台。
沉箱模板结构受力计算书【范本模板】
沉箱模板结构受力计算书一、分析计算内容1、沉箱模底层、标准层面板的强度、刚度分析2、沉箱模底层、标准层横助强度、刚度分析3、沉箱模底层、标准层背楞桁架强度、刚度分分析4、沉箱模对拉栓强度分析二、分析计算依据1、钢结构设计规范:GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74—20033、建筑施工模板安全技术规范：JGJ162-20084、全钢大模板应用技术规程:DBJ01-89—20045、建筑施工计算手册三、模板设计构件规格及布置1、面板:—5mm2、横助：【8槽钢布置间距300mm3、背楞桁架:双【8槽钢，桁架连接在竖助上，底层单节模板内模高3800mm，外模高4500mm，标准层单节模板内外模高4700mm，背楞桁架标准层外模从上到下布置：490mm，1860mm,1860mm，490mm 标准层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1910mm底层外模从上以下布置:490mm,1760mm,1760mm,490mm底层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1010mm4、边框:【8槽钢5、竖助：-5＊60 扁铁布置间距300mm6、对拉栓：M30四、荷载分析1、基本荷载（1)、沉箱底层每次浇注高度为4.5m，标准层每次浇注高度为4。
7m,混凝土的初凝时间t0=5h（2)、水平侧压力标准值:F1=52KN/m2=0.052N/mm2（3）、水平荷载：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4。
1.2得q水平=6KN/m2（4）、荷载组合：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4.2。
3得K活=1.4 K恒=1。
2q侧= K恒＊q max+K活＊q水平=1.2＊52+1.4*6=70.8KN/m2=0.071N/mm2五、沉箱模刚度分析1、面板分析（底层、标准层外模和内模一样）（1)、计算单位选取，在最大侧压力区选得1mm宽度分析I面=1＊53/12=10。
工地建筑模板重量计算公式
工地建筑模板重量计算公式在建筑工地施工过程中，模板是必不可少的一种辅助工具。
它们用于支撑混凝土浇筑，保证混凝土的形状和尺寸，并且在混凝土凝固后能够轻松拆除。
因此，模板的重量是一个非常重要的参数，它直接影响着施工过程的安全性和效率。
在本文中，我们将介绍工地建筑模板重量的计算公式，帮助大家更好地理解和应用这一重要参数。
首先，我们需要了解模板的主要构成部分。
一般来说，模板由木材和钢材组成，木材用于支撑混凝土，而钢材用于加固和连接。
因此，模板的重量主要由木材和钢材的重量构成。
在计算模板重量时，我们可以分别计算木材和钢材的重量，然后将它们相加得到总重量。
1. 木材重量的计算。
木材的重量主要取决于其种类、尺寸和长度。
一般来说，常用的模板木材有松木、樟子松、杉木等。
它们的密度分别为0.45g/cm³、0.48g/cm³和0.53g/cm³。
因此，我们可以使用以下公式计算木材的重量：木材重量（kg）= 木材体积（m³）×木材密度（g/cm³）× 1000。
其中，木材体积可以根据木材的尺寸和长度进行计算。
例如，一块尺寸为1m×0.2m×0.02m的松木板，其体积为0.04m³。
将其代入上述公式中，可以得到木材的重量。
2. 钢材重量的计算。
钢材的重量主要取决于其种类、规格和长度。
常用的模板钢材有角钢、工字钢、槽钢等。
它们的密度一般在7.85g/cm³左右。
因此，我们可以使用以下公式计算钢材的重量：钢材重量（kg）= 钢材截面积（cm²）×钢材长度（m）×钢材密度（g/cm³）× 0.000785。
其中，钢材截面积可以根据钢材的规格进行计算。
例如，一根规格为50mm×50mm的角钢，其截面积为2500cm²。
将其代入上述公式中，可以得到钢材的重量。
沉箱施工方案
名目1.编制依据 (1)2.工程概况 (1)3.工程特点 (1)4.工程的质量目标 (2)5.施工方法 (2)6.施工进度方案 (11)7.施工总平面布置 (12)8.现场组织机构及质量保证体系 (12)9.质量保证技术措施 (12)10.机械设备及电力保证措施 (13)11.平安保证措施 (13)12.附件 (14)广州港鸿业石化码头工程施工方案1.编制依据：1.1水运工程混凝土施工标准〔JTJ268—96〕1.2港口工程质量检验评定标准〔JTJ221—98〕2.工程概况：本施工组织设计编制范围包括沉箱预制、预制T型梁、预制实心方块、现浇墩台等。
本工程共需沉箱13个，其中A型工作平台沉箱3个，B型靠船墩沉箱2个，C型系缆墩沉箱8个。
沉箱预制采纳分层预制的方法，分层高度见下表：3.工程特点分析：工程沉箱为钢筋混凝土结构，A型沉箱分6次浇注完成，B型沉箱分6次浇注完成。
C 型沉箱分为4次浇注完成，此沉箱预制工程量大施工周期短，这就要求施工安排要紧凑，因此合理安排施工是重点。
施工现场的模板数量及起重设备选型、合理利用是保证工期的要害，依据施工现场的条件，经综合考虑，模板采纳单片模板、分散支拆，采纳25吨及50吨轮胎吊安装模板，确保工程的顺利进行。
现浇敦台必需在沉箱安装就位后，箱内回填砂完成后进行，因此中间有段时刻要等沉箱出运安装，时刻较长。
4.工程的质量目标：本局的质量方针是——质量是本局的生命，优良的质量是全局职工永恒的追求。
5.施工方法：沉箱预制采纳水平分层的施工方法。
模板采纳定型整片钢模板，外模单片拼装，内模单片拼装；钢筋以现场绑扎和预绑网片相结合；砼由业主提供，采纳商品混凝土，砼搅拌车水平运输，泵车泵送进模工艺。
5.2施工总流程：见附件1：模板工艺：.1模板设计：砼最大侧压力按中国港口工程技术标准推举的公式进行，其公式如下：P ma x=8k s+24k t V1/2h=P ma x/r式中P ma x——混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2);k t——温度校正系数;按下表取值。
沉箱标准模板计算.doc
沉箱模板计算1、外模板设计资料沉箱外侧模板长，高，模板采用大型钢模板，重约。
面板采用 5mm 厚钢板，横肋采用 [8，间距；竖肋为 -6×80mm 扁钢，间距；立围令采用 [8，围令后为桁架结构，桁架宽，间距，桁架为双 [8 结构，上、下均设 M22 对穿螺栓。
现对该模板刚度、强度进行验算，并选用合适的拉条。
2、模板侧压力计算模板的侧向压力主要是由新浇筑的砼对模板产生的侧压力 P1和倾倒砼时对模板产生的水平动力荷载 P2两部分组成。
依据《水运工程混凝土施工规范》（JTS202-2011）规定，采用插入式振捣器时，砼侧压力为：P1=8K S+24K t V 1/2式中 P1——混凝土对模板的侧压力（ KN/m2）K S——外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时选；掺缓凝外加剂时选 K t——温度校正系数按下表取值V ——混凝土浇筑速度 m/h砼侧压力除了和振捣方式有关外，同时还和砼自重、浇注速度、砼的温度、外加剂的应用、砼的下灰方式有关。
温度校正系数表温度（℃）5101520253035Kt根据施工的具体情况，施工期平均气温在 10℃以上，依据搅拌站的施工供应能力，浇筑速度取 h。
故P1=8× +24××2= KN/m2倾倒混凝土产生的水平动力荷载P2=m2振捣混凝土产生的混凝土侧压力P3=m2由于浇筑混凝土时倾倒混凝土和振捣混凝土不可能同时发生，而振捣混凝土产生的作用力大。
故验算墙身模板强度的荷载设计值2P=+= KN/m故验算墙身模板刚度的荷载设计值P′== KN/m23、面板计算为保证砼的外观质量，根据使用要求，大片模板的面板计算应由刚度控制。
Q235 钢的抗拉许用强度 [f]=215N/mm 2，抗剪许用强度 [f v]=125N/mm 2。
弹性模量E=×106kg/cm2；许用挠度[f]=2mm 。
面板区格为 420× 420mm，属于双向板，当/=420/420=1 时，K1=，的弯距系数K2=，挠度系数为K3=，的弯矩系数K4=, 的弯距系数的弯矩系数K5=，计算简图为三面固定，一面简支的最不利状况。
沉箱码头计算书讲解
任务要求：码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa ，Mh —16—30门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。
一．拟定码头结构型式和尺寸1． 拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：即吃水为10.5米。
其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。
由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。
综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。
下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m ，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m 。
此处设计胸墙的顶宽为1.0m 。
设其底宽为5.5m ，检验其滑动和倾覆稳定性要求是否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性）设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。
沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为323.5/kN m ，水下为313.5/kN m ，则在设计高水位时沉箱的自重为：()][()5.511 1.511 1.5 1.5 5.5123.5 3.11 1.5 5.51 3.113.52 4.6 4.[{]62}G -=⨯+⨯⨯⨯-⨯+⨯+⨯+-⨯⨯⨯（）则 227.83G kN =。
自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（） 。
考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：25010178.5714q kPa ⨯==。
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沉箱模板计算1、外模板设计资料沉箱外侧模板长，高，模板采用大型钢模板，重约。
面板采用5mm厚钢板，横肋采用[8，间距；竖肋为-6×80mm扁钢，间距；立围令采用[8，围令后为桁架结构，桁架宽，间距，桁架为双[8结构，上、下均设M22对穿螺栓。
现对该模板刚度、强度进行验算，并选用合适的拉条。
2、模板侧压力计算模板的侧向压力主要是由新浇筑的砼对模板产生的侧压力P1和倾倒砼时对模板产生的水平动力荷载P2两部分组成。
依据《水运工程混凝土施工规范》（JTS202-2011）规定，采用插入式振捣器时，砼侧压力为：P1=8K S+24K t V 1/2式中P1 ——混凝土对模板的侧压力（KN/m2）K S ——外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时选；掺缓凝外加剂时选K t ——温度校正系数按下表取值V ——混凝土浇筑速度m/h砼侧压力除了和振捣方式有关外，同时还和砼自重、浇注速度、砼的温度、外加剂的应用、砼的下灰方式有关。
温度校正系数表力，浇筑速度取h。
故P1=8×+24××2= KN/m2倾倒混凝土产生的水平动力荷载P2=m2振捣混凝土产生的混凝土侧压力P3=m2由于浇筑混凝土时倾倒混凝土和振捣混凝土不可能同时发生，而振捣混凝土产生的作用力大。
故验算墙身模板强度的荷载设计值P=+= KN/m2故验算墙身模板刚度的荷载设计值P′== KN/m23、面板计算为保证砼的外观质量，根据使用要求，大片模板的面板计算应由刚度控制。
Q235钢的抗拉许用强度[f]=215N/mm 2，抗剪许用强度[f v ]=125N/mm 2。
弹性模量E=×106kg/cm 2；许用挠度[f]=2mm 。
面板区格为420×420mm ，属于双向板，当/=420/420=1时，的弯距系数K 1=，的弯距系数K 2=，挠度系数为K 3=，的弯矩系数K 4=,的弯矩系数K 5=，计算简图为三面固定，一面简支的最不利状况。
(1)、强度验算取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为 =×1 = N/mm 支座弯矩N ·mm N ·mm面板的截面抵抗矩mm 3应力为=/W== N/mm 2215 N/mm 2满足要求； 跨中弯矩N ·mm N ·mm钢板的泊松比=，故需换算N ·mm N ·mm应力为=/W== N/mm 2215 N/mm 2满足要求; (2)、挠度验算计算刚度和挠度用以下公式30212(1)Eh B v =-这里的取值是验算刚度的荷载取值所以536022.11052.41012(10.3)B⨯⨯==⨯-N·mmmm[f]=2mm =420=1/438<1/400满足要求。
4、竖向钢肋条验算竖向为-6×80mm钢板肋，可将其视为单跨简支梁计算，跨度为，根据《建筑施工计算手册》附表2-8计算公式(1)、强度验算荷载q=80×=m截面系数W=bh2/6=6×802/6=×10-6m3惯性矩I=bh3/12=6×803/12=×10-7m4×8==740/×10-6=115 N/mm2[f]=215N/mm2满足要求；(2)、挠度验算荷载q′=P′×=×=m模量系数E=×106kg/cm2=×1011Pa惯性矩I=bh3/12=6×803/12=×10-7m4= 5×19440×（384××1011××10-7）= <420/400=满足要求。
5、横向钢肋条验算横肋间距420mm，采用[8，按支撑在竖向桁架上的连续梁计算，其跨距等于竖向桁架的间距，即,按5跨连续梁计算。
荷载式中F——混凝土侧压力h——横肋距离验算强度用q = ×420 = N/mm验算刚度用q = ×420 = N/mm[8的截面系数W=×103mm3，惯性矩I=×104mm4横肋为两段带悬臂的五跨连续梁，可利用弯矩分配法计算得知。
(1)、强度验算查《建筑结构静力计算手册》五跨梁弯矩分配系数（模型荷载实际是不带悬臂的五跨梁弯矩分配系数）得：弯矩计算简图跨内最大弯矩M1、M2、M3的分配系数分别是K1=、K2=、K3=，，支座弯矩M B、M C的分配系数分别是K B=、K C=。
跨内弯矩N·mmN·mmN·mm支座弯矩N·mmN·mmN·mm由以上可得最大弯矩1464288 N·mmN/mm2215 N/mm2满足要求；(2)、挠度验算悬臂部分挠度mm跨中部分挠度mm满足要求。
6、桁架验算桁架宽，间距，桁架为双[8结构。
[8查《热轧型钢规范》（GB/T706-2008）得出[8基本参数：截面面积A=,惯性半径=，=。
(1)、内力计算简化计算按8节间下降式斜杆桁架满载验算, 结构为625mm×8=5000mm。
桁架计算简图荷载P =P1×H×L/8= KN/m2××8= KN(这里H为模板的高度，L为桁架的宽度)查得桁架各杆件内力分配系数如下表：杆件 八节间（满载） 乘数(KN)杆件内力(KN) O1 － P×cotα=O2 －O3 － O4 － U1 0 P×cotα=0 U2U3 U4 D1 P/sinα=D2D3 D4 V1 － P=V2 － V3 － V4 － V5－由上表可知 O 型杆件最大内力 = U 型杆件最大内力 = D 型杆件最大内力 = V 型杆件最大内力=材料选用O 型杆件和U 型杆件选用2[8,D 型杆件和V 型杆件选用[8。
(2)、杆件验算轴心受拉构件的稳定性应满足下式要求轴心受压构件的稳定性应满足下式要求式中——构件的净截面面积——构件的毛截面面积——轴心受压构件的稳定系数，取截面两主轴稳定系数的较小者——构件对主轴的长细比——构件对主轴的回转半径U型抗拉杆件2[8N/mm2215 N/mm2满足要求；D型抗拉杆件[8N/mm2215 N/mm2满足要求；O型抗压杆件2[8组合截面回转半径近似值按下式计算,所以mm , mm计算时mm查得所以N/mm2215N/mm2满足要求；V型抗压杆件[8查得N/mm2215N/mm2满足要求。
7、拉杆计算模板拉杆的计算公式如下式中P——模板拉杆承受的拉力（N）F——混凝土侧压力（N/m2）A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×ba——模板拉杆的横向间距（m）b——模板拉杆的纵向间距（m）这里选取拉杆的横向间距a=，纵向间距b=。
计算拉杆承受的拉力P = ××=33080N查《建筑施工计算手册》表8-7当F=30KN/m2时得螺栓拉力P =19125N，所以当F=m2时螺栓拉力P=19125×30 =33080N查表8-9选用M22螺栓，其容许拉力为47900N>33080N，可。
考虑上下螺栓受力不均和长期受扭的因素，上下螺栓可采用不同钢号的螺栓，由于荷载是逐渐加上去的，而且上部荷载始终小于下部，待全部荷载施加完毕，下部砼已接近初凝，侧压力减少，因此上下分别采用钢号不同的M22螺栓是可行的。
拉杆选用Q235圆钢，直径为20mm，截面面积A=314mm2,抗拉强度设计值[f]=205N/mm2，抗剪强度设计值[f v]=120N/mm2。
其许用拉力值P′为：P′= [f]×A = 205×314 = >P= KN满足要求；模板重量为45/（10×5）= KN/m2，计算时取为KN/m2。
在拉杆的横纵间距内承受的重量为××=满足要求。
8、外模下平台计算外模下平台自重3t，长度15m，用2[10作横梁，5点吊，按四跨连续梁计算。
模板下平台计算简图查《热轧型钢规范》得2[10的惯性矩=198×2=396cm4，截面模数=×2=,荷载跨度L=。
作用在横梁上的荷载集度：查《静力计算手册》得四跨连续梁的荷载分项系数最大值是K=所以作用在梁上的最大弯矩为：KN·m（1）、强度计算N/mm2215 N/mm2(采用近似公式计算，数值偏小)式中d= ，h=100mmQ=q×L=2KN/m×=7500N所以N/mm2125 N/mm2（吊点不进行计算）满足要求；（2）、挠度计算挠度按简支梁的挠度计算公式来求解。
荷载：q=2KN/m模量系数：E=×106kg/cm2=×1011Pa惯性矩：I=2×198=396cm4= 5×2000×（384××1011××10-6）=<3750/400=满足要求。
9、模板支撑计算按照《建筑施工计算手册》中有关规定，外模板倾斜20°存放时，支撑的强度计算。
模板重(包括下平台重量)，采用两点支撑，每点受力，即，采用70×5钢管，外径70mm，管壁厚5mm。
所以A=π×（72-62）/4 = cm2I=π×（74-64）/64= cm4cm模板高度为5m，钢管支撑长度可取为3m查得N/mm2170 N/mm2满足要求。
10、竖向大肋计算（槽钢式计算）计算参考《建筑施工计算手册》章节（现浇混凝土墙大模板计算）。
因为大模板长10m,这里取槽钢的间距为,选用2[8。
查得[8基本参数为：截面面积=,截面模数cm3,惯性矩cm4。
以三道螺栓为支撑点。
螺栓间距分别为,2m,2m,按均布荷载计算。
根据第2节——模板的侧压力计算可知：验算墙身模板强度的荷载设计值P=+= KN/m2故N/mm验算墙身模板刚度的荷载设计值P′== KN/m2故N/mm弯矩计算简图由弯矩图可得最大弯矩为N·mm（1）、强度验算N/mm2215 N/mm2满足要求；（2）、挠度验算悬臂部分挠度mm悬臂部分挠度过大，采取加强角措施；跨中部分挠度mm满足要求。
根据前面求出的面板、横肋和竖向大肋的挠度，组合的挠度为面板与横肋组合mm面板与竖向大肋的组合mm满足施工对模板的质量要求。
加固模板时桁架和槽钢的比较采用槽钢做模板面板支撑时，虽然节省材料，但是相比桁架做模板的支撑骨架，槽钢承受更大的弯矩，模板变形较大，没有桁架稳固，沉箱外模板尺寸比较大，更多的采用桁架做支撑骨架，在设置外模板操作平台时，桁架也起作用。