新版盖梁计算表

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盖梁计算

六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。

单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。

V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。

H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。

盖梁模板计算

盖梁膺架计算一工程概况天津中心渔港经三路跨海滨大道分离式立交桥起点桩号K2+952.833,终点桩号K3+407.533，桥梁全长454.7m ，共18跨，其中0#、1#、17#、18#为桥台，2#-16#为中盖梁，中盖梁长25.816m ，宽1.7m ，高1.6m ，下部结构为4个1.4*1.7m 矩形墩柱，盖梁施工拟搭设膺架进行施工。

膺架搭设在承台上，根据承台尺寸，拟采用φ48*3.5mm 碗扣件作为脚手架，碗扣件立杆横距0.6m ，纵距0.6m ，步距1.2m ，上下托可调范围为30cm ，顶托上布设13*13cm 方木作为横梁，横梁上布设13*13cm 方木作为纵梁，纵梁上铺设盖梁底模。

二膺架计算1、纵梁方木计算按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103Mpaq小方木选用截面5×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（1）荷载计算1、钢筋砼荷载：q1=25*1.6=40KN/ m22、模板荷载：q2=2.5KN/m22 、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：1KN/m23、倾倒、振捣砼时产生的冲击荷载： 2.0 KN/m2平均每平米荷载总计：F=40+2.5+1+2=45.5KN/m2（2）强度计算：按三跨连续梁近似公式计算，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=45.5×0.3=13.65KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×13.65×0.6²=0.49KN/mσmax=Mmax/W=0.49/366.2=1.34Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）刚度验算：f max=qL4/150EI=13.65×0.64/(150*9*106*23.8*10-6)=0.06mmf max＜L/400 =1.5mm 满足要求（三）横梁方木计算横梁方木跨径0.6m，间距0.6m按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103 Mpa小方木选用截面13×13cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（2）、强度计算：转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=13.65*0.6=8.19KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.267×q×L=0.267×8.19×0.6=1.311KN/mσmax=Mmax/W=1.311*103/3.662*10-4=3.6Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）、刚度验算：fmax=1.883qL2/100EI=1.883*8.17*0.62/(100*9*106*2.38*10-5)=0.255mmf max =0.255＜L/400 =1.5mm 满足要求（四）支架强度、稳定性计算1、立杆稳定性计算立杆承受由横梁传递来的荷载N =45.5*0.6*0.6=16.38 KN 。

盖梁计算书

盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。

注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。

注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。

其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。

5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。

6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。

注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。

2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。

3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。

2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。

点击“纵向影响线”看详细计算。

注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。

新规范桥梁构件计算表格

截面半径r (mm):
980截面换算高度h (mm):1960截面纵向配筋半径r s (mm):
890g=r s /r=
0.9082截面有效高度h 0(mm):
1870
构件计算长度l 0(mm):
20000荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ1: 1.000ξ1计算值是否大于1YES 荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ2:
1.000ξ2计算值是否大于1
YES 偏心距增大系数η:
1.144偏心距增大后数值ηe 0(mm):
1103
构件混凝土强度等级f cu,k (Mpa):30混凝土轴心抗压设计强度f cd (Mpa):
13.8混凝土材料极限压应变εcu :0.0033普通钢筋弹性模量E S (MPa): 2.00E+05受拉钢筋设计强度f s d (MPa):280受压钢筋设计强度f's d (MPa):
280结构重要性系数γ0
1.00承载极限状态设计轴向压力N d (kN):8739γ0N d (kN):8739承载极限状态设计偏心弯矩M d (kN.m):8427γ0M d (kN.m):
8427
轴向力对截面重心轴的偏心距e 0(mm)：
964
圆形截面偏心受压钢筋混凝土构件配筋计算(JTG D62-2004)(5.3.9条)
几何信息
材料信息
设计荷载
2071.00
2258.68不同钢筋直径对应配筋根数
2545.44
2836.23
3227.74。

盖梁受力计算

盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。

盖梁荷载计算

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KN/m2 KN/m m m KN/m2 KN KN KN m KN/m
2
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7.22 #NAME? #NAME?
顺子标价网淡墨蓝色区域为数值输入区
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单位ห้องสมุดไป่ตู้
KN m KN/m KN 个 KN/个 KN KN/m
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计算公式
#NAME? #NAME? 48 1283.80 #NAME? #NAME?
分项系数
分项自重(KN)
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盖梁荷载计算
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 支撑系统工作平台可变荷载模板永久荷载盖梁
荷载种类
侧面积宽度钢筋混凝土容重盖梁自重侧模面积侧模每平米重侧模重底模面积底模每平米重底模重端模面积端模每平米重端模重模板自重长度每延米重平台自重 I20b横梁长度 I20b延米重

盖梁施工计算

盖梁施工验算坝沟1号桥（2.8宽m ）盖梁一、荷载计算1、模板自重：模板面积为113.63m2，模板单位重取0.75kn/m2，则模板自重=113.63m2x0.75kn/m2/15.05m=5.66kn/m2、主梁自重：盖梁长度15.05米，主梁长度取16米，双肢工45a 单位重为80.384kg/m,主梁自重=4x80.384kg/mx(16/15.05) *9.8/1000=3.36kn/m3、钢筋混凝土重：盖梁钢筋用量9902.225kg ，混凝土设计方量91.76m3,混凝土容重取25kn/m3，则钢筋砼自重=（9902.225kgx9.8n/kg/1000+91.75m3x25kn/m3)x(30.69/42.14)/15.05=115.69kn/m(已扣除柱顶钢筋及砼)4、人员机具荷载：施工人员、机具材料荷载取以2.5kn/m2计，振捣混凝土产生的荷载，按照2kn/m2考虑，面积为盖梁投影底面积30.69 m2,盖梁等效宽度2.04m ，则施工人员、机具材料、振捣荷载=（2+2.5）kn/m2x2.04m =9.18kn/m5、主梁顶上用槽钢（[10或[14）做分配梁来支撑底模。

每根槽钢长度为3.3m=2.7m+0.3mx2二、确定分配梁的规格及间距1、确定荷载：分配梁=模板自重+钢筋砼重+人员机具荷载=5.66kn/m+115.69kn/m+9.18kn/m=130.53kn/m 。

所有钢材均取A3钢，弯应力[σw]=145mp 剪应力[τ]=85mpa按照τ=IxtQSx，σ=M/wx 进行计算2、因此选用[14，间距25cm满足要求，τ=22.915<[τ]=85mpa,σ=136.764<[σw]=145mp,弯应力安全系数较小，施工过程中分配梁间距不应大于25cm。

3、间距25cm槽钢需要45根，因此分配梁荷载=45x3.3mx14.53kg/mx9.8n/kg/15.05m=1.41kn/m三、主梁验算1、主梁承受荷载=130.53kn/m+1.41kn/m=131.94kn/m2、则单侧主梁承受荷载为65.75kn/m3、主梁受力图4、支反力Ra=Rb=65.75*15.05/2=494.77knQmax=ql=65.75kn/m*3.175m=208.76kn,最大剪应力发生在支点处；Mmax =494.77*4.35-65.75*7.525*(7.525/2)= 290.68knm,最大弯矩发生在跨中处。

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1）弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2）抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。

盖梁计算表格V1.1

盖梁计算程序说明
一、程序说明
1、本程序适用条件为钢筋混凝土盖梁，其跨高比l/h为：简支梁2＜l/h≤5，连续梁2.5＜l/h≤5。

2、本程序编制依据：
1)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)
2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)
3、本程序的编制依据主要参照8.8.2节的盖梁相关内容而定，不明之处请参照规范处置。

4、欢迎使用本程序，如有任何意见与建议，欢迎与编者共同探讨，完善程序，方便设计。

5、因时间有限，功能尚不完善，请见谅。

6、程序的准确性，使用者需自行验证，编者不承担由程序造成的任何后果。

升级内容
1、V1.1较V1.0一些窗口增设了下拉对话框
梁2.5＜l/h≤5。

2010/2/3。

盖梁计算书

附件：盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。

总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。

其中一般构造盖梁7种尺寸，框架墩盖梁2种尺寸。

普通盖梁采用C35混凝土，框架墩盖梁采用C50混凝土。

一般构造盖梁共7种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)：11.2*1.9*1.4共 6个；11.2*2.1*1.9共6个；11.595*1.9*1.4共18个；15.736*2.1*1.5共4个；7.8*1.9*1.3共4个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个。

框架墩盖梁共两种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)；24.2*2.4*2.2共1个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2共2个，适用于松林大桥4#、6#墩。

由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

模板设置横向][8加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ] =21.5KN/cm2=215M pa，不计入系数时[σ] =145Mpa 抗剪：[τ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002（6）机械工程师手册. 机械工业出版社. 2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。

对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。

盖梁受力计算

黔织T1 标受力验算书项目经理部总工办编号：QZT1-ZG-02黔织T1标盖梁计算（工字钢）高度1.4m，宽度1.7m，长度10.69m体积为24.17m3施工材料及尺寸：钢棒预留孔道距顶面高度75cm，钢棒尺寸为Φ80或Φ100，横梁用32b 工字钢，分配梁采用10×10的方木或槽钢。

长度3m，模板高度用楔形木调整。

荷载计算（横向均布）：1、工字钢自重W1=57.741kg/m×2根×9.8N/kg=1.132KN/m2、分配梁10×10cm方木间距50cm，每根3米。

单根重量0.1×0.1×3×8KN/m3=0.24KN/根。

W2=0.24/0.5=0.48KN/m3、模板自重：侧模A8块、侧模B4块、边模C2块、边模D2块、底模采用竹胶板自重：8×196.6+4×250+2×211.2+2×347+500（竹胶板）=4189.2kgW3=4189.2×9.8÷10.69=3.840KN/m4、混凝土自重混凝土和钢筋部分重量由墩柱承担，荷载计算时不考虑墩柱上方混凝土重量钢筋混凝土重（24.17－π×0.72×1.4×2）×25KN/m3=496.49KNW4=496.49÷10.69=46.44KN/m5、施工人员及材料荷载按2KN/m2考虑。

W5=2×1.7=3.4KN/m6、振捣混凝土产生荷载按2KN/m2考虑。

W6=2×1.7=3.4KN/m以上荷载累加W=1.132+0.48+3.84+46.44+3.4+3.4=58.69KN/m2钢棒受力钢棒采用Φ100钢棒允许剪切力为τ=120mpa，弯曲应力σ=201mpaA=（πd2/4）=7.85×10-3每侧每根钢棒受力F=WL÷4=58.69×10.69÷4=156.85KN32b工字钢底面宽b=0.138m作用在钢棒上的均布荷载q=F/B=1136.59KN把钢棒受力作用远离架设成一个受均布荷载的悬臂梁M max=qb2/2=1136.59×0.1382/2=10.823KN·M最大剪力在根部Q max=qb=156.85KNσmax=M/W=(10.823×1000)/(π×d2/32)=110.2mpa＜σ满足要求τmax=4Q max/3A=（4×156850）/（3×7.85×10-3）=26.64mpa＜τ满足要求工字钢受力分析墩顶荷载看作简支悬臂荷载如下图布置1069wFF60075756007575FF6007575均布荷载：W=58.69KN/m ，集中荷载加1.35系数F=58.69×1.35=79.23KN 。

盖梁托架计算_secret

盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。

则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。

(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。

盖梁计算表格

盖梁裂缝计算盖梁高度h1500（mm）盖梁宽度b1640盖梁计算跨径L5483(刚构和连续梁，计算跨径为支撑中心间的距离)柱中距5483柱直径d12001.15倍净距4523跨高比L/h 3.6553333（一般小于5）冲击系数u 1.04恒载标准值Mq399（KN.M）人群荷载70活载标准值Mg217（KN.M）承载能力极限Md873.152短期效应组合Ms620.9长期效应组合Ml513.8C11C2=1+0.5*M l/Ms 1.4137542C30.8207111实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的直径d25钢筋的保护层c50受拉钢筋配筋率ρ0.0057813取0.0060.006（配筋率ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，钢筋的拉应力σss35.800977（N/mm2）钢筋的弹性模量Es200000裂缝宽度Wfk0.033598（mm）（规范P60页，第6.4.3条）盖梁斜截面抗剪承载力计算跨高比L/h 3.6553333α1=0.9盖梁宽度b1640（mm）盖梁高度h01450受拉钢筋配筋率P0.5781329箍筋直径10箍筋肢数6一肢箍筋面积79箍筋间距75箍筋配筋率ρ0.0038537箍筋抗拉强度195砼等级C2530（立方体抗压强度标准值Mpa）剪力抗力R3440.4917KN（规范P77页，第8.2.6条）盖梁正截面抗弯承载力计算跨高比L/h 3.6553333实配钢筋的面积As13748（mm2)钢筋的抗拉强度280（设计值，Mpa）盖梁宽度b1640盖梁高度h01450砼抗压强度11.5（C25砼，设计值）计算受力区高度x=204.10604（mm）计算内力臂Z=1257.32弯矩抗力R=4839.9779(KN.m)（规范P77页，第8.2.4条）中心间的距离)ρ≥2%，取2%，ρ≤0.6%，取0.6%）。

盖梁计算

盖梁支架计算书盖梁尺寸：11.95×1.7×1.45. 盖梁体积29.46m3.一、荷载计算1）、工字钢自重：W1=78.878×9.8×2=1.546KN/m2)、分配梁：12cm×10cm，间距50cm，根数3根·每根长3m单根重：0.1×0.1×0.1×8×3=0.24KN3)、模板自重：5.175KN/m4)、混凝土自重：41.7×25/10.9=95.64KN/m5)、施工机械人：4KN/m6)、振捣荷载：4KN/m7）、钢筋自重：5.97KN/m荷载合计W总= 139.89KN/m二、钢棒受力钢棒选用υ110，钢棒为锰钢最大允许剪应力【τ】=120MP,弯曲应力【σ】=210MP A=9.5cm2 钢棒每侧受力F=WL/4=381.2KN40b工字钢底宽为b=0.144m钢棒上的均布荷载q=F/b=2647.22KN，钢棒受力Mmax=qb2/2=27.45KN·m最大剪力在根部Qmax=qb=381.2KNσ=M/W=194MPa<210 MPa 满足要求Τ=4Q/3A=54MPa<120MPa 满足要求三、工字钢受力分析墩顶荷载看做悬臂简支荷载，荷载布置如下每根工字钢受力均布荷载W=80.44KN/m 集中荷载F=108.59KN（一）均布荷载作用下CA、BD段剪力Qb右=—Qa左=WX1.15=92.51KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=WX6.5/2=216.83KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—WX1.15/2=-46.25KN·mAB段最大弯矩在跨中Mmax=W×25.6/8-46.25=323.147KN·m(二）集中荷载作用下CA、BD段最大剪力Qb右=—Qa左=F=108.59KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=F=108.59KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—F×1.15=124.88KN·mAB段各部分弯矩相同Mmax=124.88KN综上：工字钢所受最大剪力Qmax=216.83KN最大弯矩Mmax=323.147-124.88=198.267KN·m工字钢40b I=22800cm4 W=1140cm3 S=692cm3i=15.6cm b=114mmσmax =M/W=173.92MPa<210 MPa 满足要求Τmax=4Q/3A=30.76MPa<120 MPa 满足要求（三）挠度验算最大挠度在AB段中间ωmax=5ql4/（384EI）=3.9mm＜16.25mm 满足要求湖北路桥新溆七标项目经理部工程部2010. 11 18。