围堰计算(最终)-2
围堰工程量计算方案
围堰工程量计算方案一、围堰工程概述围堰是一种用于控制河流水位和保护岸坡的工程结构，一般由分布在河道各边的防洪堤坝、堰闸和各种辅助设施组成。
围堰工程的主要功能包括控制河流水位、减缓河水流速、改善水质、保护岸坡和土地等。
在进行围堰工程的设计和施工时，需要进行工程量计算，以确定工程所需材料的数量和工程投资的预算。
二、围堰工程量计算的原则1. 根据工程设计方案确定计算方法：围堰工程的计算方法需根据具体的设计方案确定，包括围堰的类型、尺寸、材料和施工工艺等。
2. 按照工程施工顺序进行计算：围堰工程量计算应按照工程施工的先后顺序进行，包括材料的准备、施工的顺序和施工中需要的各种设备和人力等。
3. 严格控制计算误差：围堰工程量计算需要严格控制计算误差，确保计算结果的准确性和可靠性。
4. 结合实际情况进行调整：围堰工程量计算需要根据实际的材料利用率和施工工艺进行调整，确保计算结果与实际情况相符。
三、围堰工程量计算的方法1. 围堰的材料计算：包括土方、石方、混凝土、钢筋、木材等材料的数量和用量计算。
2. 围堰的工作量计算：包括挖土、运输、抛石、浇筑混凝土、施工设备和人力等工作量的计算。
3. 围堰的费用计算：包括材料和工作量的费用计算，以及土地征用、环保等其他费用的预算。
四、围堰工程量计算的实例假设某围堰工程的设计要求为：围堰长1000米，宽10米，高5米，堤坝顶宽8米，坡度1:1.5；采用砂石混凝土坝体，混凝土用量为每米立方。
围堰工程量计算的主要步骤如下：1. 计算围堰的土方量：根据围堰的尺寸和坝体截面积计算围堰的土方量。
2. 计算围堰的混凝土量：根据围堰的尺寸和坝体截面积计算围堰的混凝土量。
3. 计算围堰的钢筋用量：根据围堰的尺寸和混凝土坝体结构计算围堰的钢筋用量。
4. 计算围堰的砂石用量：根据围堰的尺寸和坝体结构计算围堰的砂石用量。
5. 计算围堰的施工工作量：根据围堰的施工工艺和施工进度计算围堰的各项施工工作量。
土石防水围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数围堰顶部宽度B(m)： 5 围堰土堤高度H(m)：7围堰外侧水深hw(m)： 6 围堰内侧坡角α(°)：33.69 围堰外侧坡角β(°)：26.57 围堰顶部均布荷载q(kN/m2)：20围堰底面地基土类型：粉砂基础底面与地基土之间的摩擦系数μ：0.3波浪力对围堰产生的倾覆力矩910.46 波浪力P WF(kN/m)：104.67M WF(kN*m)：填土名称页岩土填土的重度γ(kN/m3) 21填土的内摩擦角φ(°)25 填土的粘聚力c(kPa) 15 计算简图土和块石防水围堰_剖面图二、围堰土堤稳定性计算1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(555.11×cos22.69°×tan25.00° ＋15.00×17.41)/(555.11×sin22.69°)=2.34≥1.25K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(674.28×cos17.57°×tan25.00°＋15.00×20.98)/(674.28×sin17.57°)=3.02≥1.25其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN；满足要求！2、围堰土堤抗倾覆稳定验算土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图围堰土堤重和顶部所受荷载：W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=21.00×7.00×(2×5.00+7.00×ctg33.69°+7.00×ctg26.57°)/2+20.00×5.00=2635.53kNk0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(2635.53×14.04＋359.92×16.83)/(180.00×2.00＋910.46)=33.89≥1.30满足要求！3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×2995.45)/(180.00+104.67)=3.16≥1.30其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；∑Ti--围堰土堤各水平力总和，kN；满足要求！三、围堰土堤断面抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为Hγμ应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ=tanφ= tan25.00°=0.47抗剪切强度：Hγμ=7.00×21.00×0.47=68.55kN/m2剪应力：τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×7.002/4/5.00=7.35kN/m2Hγμ=68.55kN/m2≥3H2/4/B=7.35kN/m2满足要求！。
某围堰受力计算书
七、围堰受力计算（一）已知条件1、计算中根据实际情况取施工最高水位+1.0m。
2、钢板桩顶标高：+2m,承台设计顶标高：-2.0m，底标高：-4.0m。
3、3＃、4＃墩承台尺寸为7.0m×15.0m×2.0m承台的顶标高为-2.000米，底标高为-4.000米。
经过实测目前海河水的水面高程为+0.937米。
3＃墩河床底标高最大为-3.063m，最小为-3.363m；淤泥底标高为-9.450米，淤泥层的厚度为（6.1～6.4）m；4＃墩河床底标高为（-4.565m～-5.065）m，淤泥底标高为-11.5米，淤泥层的厚度为（6.4～6.9）m。
淤泥层的承载力特征值，压缩模量。
4、拉森Ⅳ型钢板桩技术参数为：截面尺寸为：宽度＝400mm；高度＝155mm；每延米重量77.7Kg；截面矩W＝2037cm35、现场实测和地质报告结合后水文地质情况（选用9＃墩处）见图1。
图1：水文地质情况图在19m范围内进行加权平均后得出：γ＝16.3 ；C＝14.4KPa；φ＝9.8°。
主动土压力系数：被动土压力系数：（二）计算内容1．内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：r:平均值，取16.3h1=1.11h=3.14mh2=0.88h=2.49mh3=0.77h=2.18m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示整体平面布置见总平面布置图2．支撑内力计算按简支梁计算（利用等值梁法进行计算），假定横梁承受相邻两跨各半跨上的水压力：：所求横梁支点承受的土压力；D：横梁支点到板状顶的距离；：横梁支点到上一支点的跨度；：横梁支点到下一支点的跨度；其中封底混凝土也做为一道支撑考虑p1=15.6p2=111.2Kp3=86.68 （封底混凝土）3．钢板桩入土深度（用盾恩近似法进行计算）计算简图如下由上图知：MR的斜率：DB板桩上的荷载GDB’N’一半传到D点，另一半传至土压力MR’B’；由式：知：X＝6.4m根据入土部分的固定点，在P点的作用点O，距坑底的距离为：。
土石围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTG 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数：二、围堰土堤稳定性验算：1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1×sinα1)=（322×0.95×0.36+12×16.27）/（322×0.31）=3.06＞1.25（安全系数）K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=（552.95×0.98×0.36+12×15.78）/（552.95×0.19）=3.66＞1.25（安全系数）其中：W1--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载（滑移土层重量+围堰顶部荷载）。
故满足要求！三、围堰土堤抗倾覆稳定验算：由于此围堰由老驳岸和土堤组合而成，故不需要验算其抗倾覆稳定性。
四、围堰土堤整体滑移稳定验算：K C=μ×∑Pi/∑Ti=0.3×899.38/10×4.8=5.62＞1.3（安全系数）其中∑Pi为围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和∑Ti为围堰土堤各水平力总和。
满足要求！五、围堰土堤断面抗剪强度计算：土和块石围堰的抗剪切能力来自于土体断面上的摩擦力，其强度为H γμ1应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ1=tanφ=0.36剪切力强度：Hγμ1=5×14.9×0.36=26.82KN/㎡剪应力：T=3/2（H2 /2/B）=2.34KN/㎡Hγμ1＞T，故满足要求。
围堰设计计算书
一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。
查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。
截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。
(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。
A 0 -A 1=4363.5519m 2。
(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时， 试算得Z=0.847m ， 取Z =0.90m 。
(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。
故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。
1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。
计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。
围堰渗流及稳定计算书(校核)
上游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高43m，上游边坡为1:1.8，下游边坡1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础采用C20混凝土防渗墙。
下游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高14.8m，堰体上、下游边坡均为1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础开挖至基岩。
2.计算内容
进行上游围堰的渗流及稳定计算。
3.渗流计算
1）计算工况
（1）正常运用：10年一遇设计洪水位稳定渗流。
2）计算采用参数
围堰渗流计算断面选取河床段最大堰体断面，计算所采用的相关参数见表3-1。
表3-1 围堰渗流计算参数表
3）计算结果
渗流计算结果见表3-2，正常蓄水位等势线图，见图3-1。
表3-2 堰体渗流计算成果表
注：渗漏量为堰体和堰基渗漏量的总和。
图3－1 10年一遇设计洪水位稳定渗流期等势线图
4.稳定计算
1）计算工况
（1）施工期上、下游坡
（2）10年一遇设计洪水位稳定渗流期上、下游坡
2）计算采用参数
计算所采用的相关参数见表4-1。
表4-1 围堰稳定计算参数表
3）计算结果
稳定计算结果见表4-2，见图4-1~4-2。
图4－1 竣工期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图
图4－2 稳定渗流期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图。
围堰计算书
工程设计证书号：A132019934金庭环岛路B取土区施工围堰计算报告江苏宏鑫路桥建设有限公司2012年02月目录1 工程概况 (1)2 计算依据 (1)3 设计条件 (1)4 钢桩嵌固深度计算 (3)5 排桩结构内力计算 (5)6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5)7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)1 工程概况本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。
依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。
2 计算依据（1）围堰设计图（2）岩土工程勘察报告（3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99（4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999（5）堤防工程设计规范GB50286-983 设计条件工程等别及标准按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。
考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。
根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。
本工程区地震基本烈度Ⅵ度。
围堰断面围堰顶高程、顶宽确定⑴顶高程堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。
设计水位：2.37m。
设计风速取8级风（17.9m/s）安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。
A区围堰：风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。
经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m，围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。
围堰计算
335#墩及类似墩：一、工程概况：绍兴特大桥335#桥墩水深4.0米，河床以下地层依次为：11.5米淤泥粉质粘土、3.3米软塑粉质粘土，施工方法为搭平台先施工孔桩、完后打钢板桩围堰施工承台墩身。
承台平面尺寸为9.6m ×14.3m ，高度 3.5m ，承台顶面与河床底基本相平，因基坑要超挖用混凝土封底，基坑深度按4.0米计算。
采用拉森Ⅳ钢板桩，型号为400mm ×170mm 单根长15m 截面模量2270cm 3。
二、计算：简化模型为：淤泥质粘土各项参数：γ=16KN/m ³ c=11.9Kpa Ka=0.85 Kp=1.17 设基底下y 处土压力为零，则有：Ka ×γ×(H+y)-2c ×Ka^0.5=Kp ×γ×y+2c ×Kp^0.5+P H 为基坑深度=7m P 为封底砼产生的压力为22Kpa y=4.97m 取5m计算模型为：经计算得：Mmax=154.75KN*m 位于第三支撑处 反力 R4=61.26KNσ=M/W=68.17Mpa<[σ]=200Mpa淤泥质粘土根据R4和墙前被动土压力对桩底弯矩相等可得;R4×x=P×0.5×x^2+1/6×Kp×γ×x^3+2c×Kp^0.5×0.5×x^2代入数据求得：x=2.14m所以钢板桩入土深度为x+y=7.14m<8m因基底为淤泥质粘土，土质差所以要进行抗倾覆和抗管涌验算：抗倾覆验算：由公式：M r/M ov>1.2式中M r为稳定力矩M ov为转动力矩K = (q+2πc)/γh≥1.2q:封底混凝土提供的压力c=11.9Kpa γ=16 KN/m³h=7m带入数据得到：q1≥59.668Kpa面图端简M=ql^2/8=381.3885KN*mW=bl^2/6=1000×50^2/6=416666.7cm^3σ=M/W=915.332Kpa<[σ]=1200Kpa 安全系数 1.31抗剪强度验算：封底混泥土所承担的压力由10根钢管桩均匀承担，则剪应力τ=37.668×12.4m×17.3m/10×3.14×0.63×0.5=817Kpa<[τ]=1400Kpa 安全系数1.71 所以可以满足要求。
围堰渗流及稳定计算书(校核)
上游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高43m，上游边坡为1:1.8，下游边坡1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础采用C20混凝土防渗墙。
下游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高14.8m，堰体上、下游边坡均为1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础开挖至基岩。
2.计算内容
进行上游围堰的渗流及稳定计算。
3.渗流计算
1）计算工况
（1）正常运用：10年一遇设计洪水位稳定渗流。
2）计算采用参数
围堰渗流计算断面选取河床段最大堰体断面，计算所采用的相关参数见表3-1。
表3-1 围堰渗流计算参数表
3）计算结果
渗流计算结果见表3-2，正常蓄水位等势线图，见图3-1。
表3-2 堰体渗流计算成果表
注：渗漏量为堰体和堰基渗漏量的总和。
图3－1 10年一遇设计洪水位稳定渗流期等势线图
4.稳定计算
1）计算工况
（1）施工期上、下游坡
（2）10年一遇设计洪水位稳定渗流期上、下游坡
2）计算采用参数
计算所采用的相关参数见表4-1。
表4-1 围堰稳定计算参数表
3）计算结果
稳定计算结果见表4-2，见图4-1~4-2。
图4－1 竣工期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图
图4－2 稳定渗流期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图。
围堰计算
围堰试算木桩顶标高1.8m ，常水位1.0，河床最低标高-2.0m ，木桩L=8m ， 桩底标高-6.2m 。
木桩直径按￠=20cm 计算 每米n=5根抗倾覆验算（1）倾覆弯矩计算1.1、水对围堰的静水压力：Es h γ=（2） 式中：γ--------水重度（kN/m3）；h --------水深度（m ）；Es=γh=10.0×3.0=30KPa合力Ps=γhh/2=10×3×3/2=45KN合力点至桩底的距离：ls= (h/3)+4.2=5.2m1.2、道路结构层主动土压力（按库伦土压力进行计算）：主动土压力标准值E=1/2*H2uγ=71KN水平分力EX=E*COS(α+δ)=68KN合力点至桩底的距离：ls= (h/3)+4.2=5.47m 故水压力产生的倾覆弯矩：M1＝Ps×ls＝234KN.m主动土压力产生的倾覆弯矩：M2= Ex×ls＝372KN.m（2）抗倾覆弯矩计算（按库伦土压力进行计算）：2.1被动区土压力产生的抗倾覆弯矩被动土压力标准值E=319KN水平分力EX=E*COS(α+δ)=316.7KN 故被动土压力产生的抗倾覆弯矩：Mp ＝E ×lp ＝316.7×1.4＝443.4KN.m2.2由围堰体自重产生的抗倾覆弯矩：1.02G y lM l h γ=⨯⨯⨯⨯ (8) 式中： l ------围堰体松木桩内侧宽度。
取2.0 m ； y h ------堰体高度，3.8m ；γ-------堰体容重（kN/m 3）;本工程取18。
1.02G y lM l h γ=⨯⨯⨯⨯＝2.0×3.8×1×18×3.8×0.5 ＝520KN.m抗倾覆验算：抗倾覆安全系数K ＝(Mp ＋M G )/(M2-M1)＝963/138＝6.9；安全。
抗滑移验算：被动土压力316.7KN大于滑移力；安全。
围堰设计计算书
一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。
查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。
截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。
(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。
A 0 -A 1=4363.5519m 2。
(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时， 试算得Z=0.847m ， 取Z =0.90m 。
(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。
故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。
1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。
计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。
围堰渗水和基坑抽水强度计算书(002)
设计计算书计算[2010]002号 共5页 第一页围堰渗水和基坑抽水强度计算书1 围堰渗流计算围堰渗流计算分为两个部分（围堰帷幕部分，堰基部分）分别进行渗流计算。
然后将两部分渗流计算的渗流量累加，既为该围堰的总渗流量。
一般情况下，这样求得的总渗流量较整体计算渗流量较小，所以在最后累加后会乘以约30%做为较小值的进一步精确。
以下来做分别计算(计算为单宽渗流量，单位为m 3/d ，即立方米每天)。
1.1 帷幕灌浆部分的渗流计算查阅相关资料，帷幕灌浆体的渗透系数约为1×106-cm/s 。
根据水利水电出版社《土坝设计》第171页达塞定理计算渗流量的方法和以取定的相关参数， 帷幕灌浆渗流量： kiA q =11q ——渗流量A ——帷幕水流断面面积18.36×1m 2(帷幕平均总长808m ，总计44个灌浆孔，均深18.36m ，渗水断面面积即为18.36×1)。
k ——高喷射墙渗透系数(1×106-cm/s=8.64×104-m/d)i ——水力坡降，210.1/21===LH i ； H ——水头（H =21.00m ）L ——渗透途径长度(L =1m ～1.5m)计算得 kiA q =1=d m /333.036.1821000864.03=⨯⨯图3-1堰基部分渗流计算简图1.2 堰基透水部分渗流计算堰基渗流部分计算则根据《土坝设计》第197页堰基渗流量计算公式来进行计算。
1.2.1渗流参数的取定上游围堰上游水位H=1201.50m （设计堰顶5年一遇37.1m 3/s 的水位高程）。
堰底的高程H 2=1191m 。
上游围堰上游最大水头H 1=20.50m 。
帷幕灌浆孔钻入强风化岩层1.0m ，地质资料中确定：河床覆盖层为10m ～15m 厚的全透水层，其下为强风化岩层，强风化岩层也为较强透水层，其厚度为3m ～5m ，渗透系数由于无试验确定，拟定其渗透系数值为1m/d ～8m/d ，计算取值为4 m/d 。
市政工程预算教程 第四章-2(工具桩、围堰、支撑、拆除)
【解】7cm
3cm：[1-295] 基价=3959元/1000m2 4cm：[1-295]+ [1-296] 基价=3959+245=4204 元/1000m2
直接工程费=（3959+4204）×1000/1000=8163 元
【例题】现有W1-W2-W3-W4管道，W1-W3管径为D500、W3-W4管径为D800， 均为钢筋砼管，采用C15钢筋砼条形基础，下设10cmC10素砼垫层；检 查井均为砖砌井，深度为2.1～2.8m，现采用机械将其全部拆除，试 确定该拆除工程包含的定额子目及定额编号。
第四章-2
第一册第二章《打拔工具桩》 第一册第三章《围堰工程》 第一册第四章《支撑工程》 第一册第五章《拆除工程》
一《通用项目》第二章 打拔工具桩
打拔工具桩（9大项）
竖拆打拔桩架
卷 扬 机 打 拔 圆 木 桩
陆上作业（2-5）
水上作业（6-9）
卷
扬 机 打 拔 槽 形 钢 板
挖 掘 机 打 圆 木 桩
（2）定额套用
竖拆打桩架： [1-125]
竖拆拔桩架： [1-126]
2、打拔工具桩 （1）工程量计算 打拔圆木桩工程量=圆木桩体积；
按桩长和小头直径查《木材、立木材积速算表》计算体积。 打拔钢板桩工程量=钢板桩重量
（2）定额套用 根据打、拔桩机械，桩的材质、桩长、土质类别、作业位置（水上/陆
【例题】 某陆上基坑，长12m、宽7m，采用（单排）钢制桩挡土板、钢 支撑，钢板桩长8m，采用卷扬机打、拔钢板桩，已槽钢桩挡土面每平 方米约重0.00173t，土质为甲级土，试求该基坑支撑的工程量并确定 相应的定额编号。
包括：打拔工具桩、 支撑安拆
某大桥钢围堰计算(有图及计算过程)_secret
XXXX大桥双壁钢围堰计算单目录一、基本资料 (2)二、荷载及计算工况 (3)（一）荷载分类 (3)（二）各工况荷载分析 (3)三、封底砼的计算 (3)四、钢围堰下沉计算 (4)五、围堰侧壁计算 (6)（一）、荷载 (6)（二）、围堰荷载组合 (7)（三）、主要计算结果 (7)（四）、计算结果分析 (9)六、围堰稳定性检算 (11)（一）、荷载 (11)（二）、抗滑移稳定 (11)（三）、抗倾覆检算: (11)一、基本资料1、设计潮水水位按+7.85m考虑，实际+8.5m，钢围堰顶标高按+9.0m设计，承台底标高-3.222m，围堰底标高-7.222m，最大水头差15.7m。
2、围堰竖向布置施工水位：＋6.08m，设计高潮位：＋7.85m，根据实际调查取8.5m计算。
综合拟定:围堰顶标高:+9.0m, 承台底标高:-3.222m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:-7.222m,故围堰的总高度为:9.0+7.222=16.222m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.4m。
围堰抽水后水头差+8.5+7.22=15.72m。
围堰结构见下图。
钢围堰立面布置图钢围堰平面布置图二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。
（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。
工况2，围堰抽水。
三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。
1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力〔τｃ〕=0.99(MPa)。
2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.72-24×4=61.2KN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833qlx2=0.0833×61.2×14.82=1116.7 KN·m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×342=2.67(m3)σmax = Mx/Wx=1116.7/2.67=418.8Kpa=0.419MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。
消防水用量和围堰高度计算过程
1、围堰高度H:
500=1763×H-16×3.14×42×H
H=0.52m
为保险起见，高度在计算基础上加20至30公分。
因此，取0.7m为围堰高度。
2、消防用水量（室外）按全厂最大一处着火用水量考虑，即按照酸处理车间计算。
酸处理车间的体积：66×32×10=21120 m3
12×32×5×2=3840 m3
V=3840+21120=24960 m3
建筑设计防火规范中要求：耐火等级为二级的乙类厂房当建筑物的体积20000<V<=50000时，建筑一次灭火的室外相仿栓用水量为30L/s。
设计消防水量为30 L/s，火灾延续时间为3h，一次消防总用水量为324 m3。
消防水管网设置成环状，并用阀门分隔成若干独立段。
环状消防水管网上设置固定式室外地上式消火栓。
消防用水量（室内）按需要同时开启的各类灭火设备用水量之和计算。
建筑设计防火规范中，高度小于24m且体积大于10000立方米的厂房的消防用水量为10L/s。
火灾延续3h，一次消防用水量为108m3。
围堰计算书
主动土压力：Pac= 1× 9.5×0.70-2.44=6.65-2.44=4.21 Pag 上 =(9.5×1+3×1.77) ×0.70-2.44=10.37-2.44=7.93 Pag 下= (9.5×1+3×1.77×0.55)-4.72=8.14-4.72=3.43 Pad=99.5×1+3×1.77+5×1.93) ×0.55-4.72=13.45-4.72=8.73
桩长还可以减少。
Ef=29.47
龙 网
桩长减短 1 米计算： Ep=12.17×4÷5+15.55=25.29 Ep2=4/2×40.84÷(15.55+25.29)=81.68 H2=4/3×(2×15.55+25.29)÷(15.55+25.29=1.84 对 F 取矩： 29．47×6 =176.82
围堰计算书 一、计算简图：
（一）
防洪堤 原地面 拉杆@3m 第一道支撑
河床线
锚锭板
第二道支撑
砼垫层
排砌抛石
锁口钢管
龙 网
WW 筑
上游围堰断面示意图
W.
第一道支撑
ZH
UL
第二道支撑 离河岸线 砼垫层 排砌抛石 锁口钢管
河床线
上游围堰离岸边较远且水较深。下游围堰离河岸线较近，二侧土层高差较大。上下游围 堰情况比较后，取大值，按最不利计算,即上游围堰岸侧的锁口钢管计算埋深取下游围
2
筑
ZH
UL
（四）计算工况： 工况一、按外排桩计算，围堰内设第二道支撑前抽水至-3 米处，坑深按 5 米计算（通过对 10#墩计算，外侧水位低时，对围堰有利） 。 工况二、亦按外排桩计算，围堰内排砌块石及砼垫层已完成。河水位按+2 米计算，围堰内 抽水至坑底，围堰深度９.５米。
钢板桩围堰计算书(2层围檩@15m钢板桩)精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (3)1.5土体参数 (3)1.6 材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1 计算工况 (4)2.2 钢板桩计算 (5)2.2.1工况一 (5)2.2.1工况二 (6)2.3 围檩及支撑 (8)第三章基坑稳定性验算 (11)3.1钢板桩入土深度验算 (11)3.2基坑稳定性计算 (11)3.3基坑承载力计算 (13)第一章设计条件1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。
对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。
对于大承台，开挖6.5m及以上选用15m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m-6.5m选用12m长钢板桩围堰，2层支撑,开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。
对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。
该计算书验算大承台第一种类型ZX179#（开挖7.45m）承台围堰受力情况。
ZX179#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m（2）钢板桩底标高： -6m（3）承台顶标高： +4.8m（4）承台底标高： +1.6m（5）承台高度： 3.2m（6）地面标高： +8.95m（7）地下水位： +5.16m1.2设计概况承台尺寸18.7×10.6×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为20.8×12.5m，高15m。
采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置两道围檩及支撑。
围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。
施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1m，安装第一道围檩及支撑；继续开挖并降水至第二层围檁标高，安装第二层围檁及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；进行承台施工。
钢套箱围堰计算书
钢套箱围堰计算书一、基本资料1、根据淮委沂沭泗局、沂沭河水利管理局提供的沭河水文资料，2012年7月10日15时30分的水位标高53.60m。
设计水位按53.60m 考虑，钢围堰顶标高按55.60m设计，承台底标高41.92m。
围堰底标高37.92m，最大水头差13.68m。
2、围堰竖向布置设计水位：53.60m，根据实际调查取53.60m计算。
综合拟定:围堰顶标高:55.60m, 承台底标高:41.92m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:37.92m,故围堰的总高为:55.60-37.92=17.68m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.5m。
围堰抽水后水头差h水=53.60-37.92=15.68m。
围堰结构见下图。
二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。
（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。
工况2，围堰抽水。
三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。
1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力[τｃ]=0.99(MPa)。
2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.68-24×4=60.8kN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833ql x2=0.0833×60.8×10.82=590.7k N•m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×42=2.67(m3)σmax= Mx/Wx=590.7/2.67=221kPa=0.212MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。
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围堰安全专项施工方案施工计算书计算：校对：复核：2012年1月5日拉森板桩围堰计算介绍对于水中拉森板桩围堰的计算，我们采用了迈达斯专业计算软件。
第一节、结构形式描述根据设计形式，主桥中墩5#、6#在水中，计划采用拉森板桩围堰进行封闭施工。
钢板桩围堰为方形，内轮廓平面尺寸52.0×11.0m，高22m，顶标高+3.5m，入土12.9m，设3道内支撑，封底厚度1.0m。
钢板桩采用拉森Ⅵ型，围檩主梁第1道采用2I45b、第2道及第3道采用2I63a 型钢梁，内支撑采用Φ630*8mm钢管。
第二节、主要数据及相关参数围堰用钢板桩为日本产SKSP-SX27型，即拉森Ⅵ型高强度钢板桩，单根宽度60cm；截面参数如下表：钢板桩结构型号（宽度×高度）有效宽W1mm有效高H1mm腹板厚tmm单根材每米板面截面面积cm2理论重量kg/m惯性距Ixcm4截面模量Wxcm3截面面积cm2理论重量kg/m2惯性距Ixcm4截面模量Wxcm3600×210 600 210 18.0 135.3 106 8630 539 225.5 177.0 56700 2700 钢板桩的机械性能如下表：标准号牌号机械性能，不小于屈服强度（N/mm2）抗拉强度（N/mm2）延伸率（%）JIS A 5528 SY295 295 490 17 根据钢板桩的进厂检验报告，试验屈服强度在380～405 N/mm2间。
钢板桩插打设备为美国ICE公司的28C-350E液压振动锤，锤宽30cm，设备自带动力，由振动锤和动力站两大部分组成，最大可提供116t的击震力和71t 的拔桩拉力。
28C-350E液压振动锤第三节、主要计算1、钢板桩围堰布置主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。
钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为52.0×11.0m，共设置三道内支撑。
围堰顶高程为+3.5m，围堰底高程为-18.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚1m。
2、钢板桩围堰施工步骤（1）钻孔桩施工结束后打设围堰导向架及围堰施工平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；（2）依次插打钢板桩至合拢；（3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑；（4）围堰内抽水至河床底并挖土至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑；（5）第三道内支撑安装后采用挖掘机配合吊斗及人工，将围堰内基坑底面干挖清理至-11.0m；（6）搭设封底施工平台，采用泵车浇筑封底砼；（7）凿除桩头，施工承台；（8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑；（9）分节施工施工墩柱；（10）向围堰内注水至-3.4m，拆除第二道内支撑；（11）继续向围堰内注水至+1.5m，拆除第一道内支撑；（12）依次拔出钢板桩。
3 、计算假设及基本参数3.1 计算假设（1）由于5#墩河床较6#墩河床高，围堰受力较6#墩更不利，使用本设计取5#墩围堰进行计算；（2）计算时取1m宽单位宽度钢板桩；（3）假设钢板桩在封底砼顶面处固结。
3.2 土层参数根据工程地质勘察报告，5#墩地质取值如下：3.3 钢板桩截面参数本工程使用钢板桩截面参数特性值（每米宽度）如下表围堰主梁、内支撑结构用料4 计算依据（1）施工图纸、施工水位及地质资料（2）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社5 钢板桩及内支撑分析计算5.1主、被动土压力计算本工程钢板桩施工范围内土层为粉质粘土，透水性评价均为不透水，土压力计算时采用水土合算法。
主、被动土压力系数如下表：5.2 钢板桩计算计算工况按照施工工序分为：工况一第一道内支撑（+3.0m）安装后，围堰内抽水至-3.4m；工况二第二道内支撑（-2.4m）安装后，围堰内抽水至河床底(-5.6m)；工况三第二道内支撑（-2.4m）安装后，围堰内挖土至-7.3m；工况四第三道内支撑（-6.3m）安装后，围堰内挖土至-11.0m；工况五封底砼达到强度后，施工承台；工况六承台施工后向钢板桩与承台间回填细砂并在顶部浇注40cm厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑。
在计算时，各工况下钢板桩计算长度按等值梁法确定，从主动土压力与被动土压力相等的反弯矩截面（即净土压力为零或弯矩为零）截断形成等值梁计算支撑反力和钢板桩弯矩。
工况一：第一道内支撑安装后，围堰内抽水至-3.4m ；假设钢板桩上土压力等于零的点离基坑底面的距离为y ，则在y 处板桩前的被动土压力等于板桩后的主动土压力，即p a e e =，p k p a k a w K C yK K C K h 22)1.7(+=-+γγγ(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73=19.2*y*1.85+2*16.3*1.36解得:y=-0.84m,取y=0m则等值梁计算长度为：3+5.6+0=8.6m Pa(－3.4m)=γ水h =10×4.9=49kN/m 2 采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况二 第二道内支撑安装后，围堰内抽水至河床底(-5.6m)；假设钢板桩上土压力等于零的点离基坑底面的距离为y ，则在y 处板桩前的被动土压力等于板桩后的主动土压力，即p a e e =，p k p a k a w K C yK K C K h 22)1.7(+=-+γγγ(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73=19.2*y*1.85+2*16.3*1.36解得:y=-0.84m,取y=0m则等值梁计算长度为：3+5.6+0=8.6m Pa(－5.6m)=γ水h =10×7.1=71 kN/m 2 采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况三 第二道内支撑安装后，围堰内挖土至-7.3m ；假设钢板桩上土压力等于零的点离基坑底面的距离为y ，则在y 处板桩前的被动土压力等于板桩后的主动土压力，即p a e e =，p k p a k a w K C yK K C K h 22)1.7(+=-+γγγ(7.1*10+19.2*1.7)*0.54-2*16.3*0.73=19.2*y*1.85+2*16.3*1.36解得:y=-0.34m,取y=0m则等值梁计算长度为：3+7.3=10.3m Pa(－5.6m)上=γ水h =10×7.1=71 kN/m 2Pa(－5.6m)下=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73 =14.5KN/m 2Pa(－7.3m)=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*1.7)*0.54-2*16.3*0.73 =32.2KN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况四 第三道内支撑安装后，围堰内挖土至-11.0m ；假设钢板桩上土压力等于零的点离基坑底面的距离为y ，则在y 处板桩前的被动土压力等于板桩后的主动土压力，即p a e e =，p k p a k a w K C yK K C K h 22)1.7(+=-+γγγ(7.1*10+19.2*5.4)*0.54-2*16.3*0.73=19.2*y*1.85+2*16.3*1.36解得:y=0.74m,取y=1m则等值梁计算长度为：3+11+1=15m Pa(－5.6m)上=γ水h =10×7.1=71 kN/m 2Pa(－5.6m)下=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73 =14.5KN/m 2Pa(－11.0m)=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*5.4)*0.54-2*16.3*0.73=70.5KN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况五 封底砼达到强度后，施工承台；本工况等值梁长度取值时，因封底混凝土为干做，等值梁底点取在封底混凝土顶面位置，即-10.0m 。
等值梁长为13.0m 。
Pa(－5.6m)上=γ水h =10×7.1=71 kN/m 2Pa(－5.6m)下=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73 =14.5KN/m 2Pa(10.0m)=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*4.4)*0.54-2*16.3*0.73 =60.2KN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况六 承台施工后向钢板桩与承台间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑。
本工况下假设等值梁下支撑点位于砼冠梁1/2厚度处，即-7.2m 。
则等值梁计算长度为3+7.2=10.2m Pa(－5.6m)上=γ水h =10×7.1=71 kN/m 2Pa(－5.6m)下=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*0)*0.54-2*16.3*0.73 =14.5KN/m 2Pa(-7.2m)=a k a w K C K h 2)1.7(-+γγ=(7.1*10+19.2*1.6)*0.54-2*16.3*0.73 =31.1KN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m) 支撑反力图(kN) 钢板桩弯矩图(kN.m) 根据上述工况计算，钢板桩内力及内支撑支撑反力计算结果汇总如下表：计算工况钢板桩最大弯矩(kN.M)第一道内支撑反力(kN)第二道内支撑反力(kN)第三道内支撑反力(kN)工况一233.062.7工况二58.8 7.4 166.5工况三101.10.2 214.8工况四147.6 10.4 136.6 259.4 工况五70.3 7.4 163.5 176.8 工况六97.9 0.7 212.2钢板桩最大弯矩发生在工况一：Mc=233.0KN•m，则钢板桩截面弯矩设计值M max=1.25γ0M c=1.25*1.1*233.0=320.4KN·m，σmax= M max/W=320.4×103/2700＝118.7MPa，安全系数K＝295/118.7=2.5，满足要求！5.3 内支撑计算取上述工况计算下最大支撑反力作为内支撑设计依据：第一道内支撑支撑反力为62.7kN/m，第二道内支撑支撑反力为214.8kN/m，第三道内支撑支撑反力为259.4 kN/m。