桥梁抗震计算书

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引桥抗震计算书

第1章抗震设防水平与性能目标1.1 工程场地地震动参数根据中国地震局地球物理研究所提供的《海南省文昌铺前大桥项目工程场地地震安全性评价报告之一（全线地震危险性分析及主桥塔设计地震动参数确定）》提供的地震动参数（见表1-1），本桥设计地震动加速度峰值（50年超越10%）为0.35g，竖向设计地震动参数取与水平向相同的数值。

表1-1工程场地地表水平向设计地震动峰值加速度及反应谱（5%阻尼比）参数值图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）1.2 抗震设防水平与性能目标1.2.1 主桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，主桥E1和E2地震超越概率分别为50年超越概率10%（地震重现期分别为475年）和50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。

根据铺前大桥主桥梁结构的重要性，以及震后对桥梁结构的性能要求、修复（抢修）的难易程度，相应于E1和E2地震作用，主桥的性能目标如表1所示：表1 主桥不同构件抗震设防水准和性能目标抗震设防水准性能要求E1地震（50年超越概率10%）结构各构件保持弹性工作状态。

E2地震（50年超越概率2%）1、上部结构和塔身、基础、斜拉索等关键构件只允许发生轻微损伤。

2、过渡墩允许出现可修复性损伤，支座允许出现剪切失效和移位失效，但保证不落梁。

3、允许发生不影响桥梁正常通行的残余位移，允许伸缩缝、挡块及其它保险丝式单元发生破坏，但伸缩缝的破坏可以通过搭接钢板完成交通通行。

1.2.2 混凝土箱梁引桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，引桥（不含跨断层）E1地震是在超越概率50年超越概率10%地震动的基础上考虑0.5的调整系数得到的； E2地震超越概率为50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。

根据铺前大桥引桥的结构特点，相应于E1和E2地震作用，引桥的性能目标，参见表2表2 引桥抗震设防水准和性能目标1.2.3 跨断层桥梁推荐方案中引桥跨断层位置拟采用6孔简支钢箱梁，跨径布置为（50+60+50+50+50+50）m，其中60m跨跨越地震断层，其余50m跨均为缓冲跨。

桥梁抗震计算书解析

工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。

桥梁抗震算例

计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。

以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h i iE C C K X Gβγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550== kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯= 3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。

桥梁抗震算例

以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1= s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h iiE C C K X G βγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550==kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯=3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m 32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。

桥梁结构抗震计算-1

1桥梁结构抗震Seismic Design for Bridge Structures土木工程学院2010.8第三章地震作用计算Seismic Action Calculation3. 1 概述3.2 静力法3.3 单自由度体系的地震反应3.4 单自由度体系的水平地震作用-反应谱法3.5 多自由度体系的地震反应3.6 多自由度体系的水平地震作用-振型分解反应谱法3.7 竖向地震作用计算3.8 地震反应时程分析法的概念3.9 结构自振频率的近似计算3.1 概述一、地震作用二、结构地震反应结构地震反应：三、结构动力计算简图及体系自由度a、水塔建筑d、多、高层建筑3.2 静力法静力法明显的优点是简单，其缺点是完全没有反映地基和结构的动力特征。

静力法只对刚度较大，且较低矮的结构才是合适的。

一般认为对于自振周期小于0.5秒的结构按静力法计算地震作用时，误差不会很大。

日本从20世纪20年代起始用静力法以来，为了表示场地、结构动力特性等众多因素的影响，对静力法作过多次修正，乘以多个系数，称之为震度法，并沿用至今。

我国鉴于当前路基和挡土墙、坝体等土木工程结构的动力观测资料和自振特性的试验研究尚少，故对它们的抗震验算，仍采用静力法计算地震作用。

3.3 单自由度体系的地震反应-----------------------单自由度体系的振动f cv cx=−=− f =−I f ma mx=−=−单自由度体系无阻尼自由振动：mxA:振幅单自由度体系无阻尼自由振动：2ξωωξ特征方程：（3）若一、运动方程二、运动方程的解初始条件:初始位移例题3-12.方程的特解II——冲击强迫振动图地面冲击运动地面冲击运动：⎩⎨⎧>≤≤=dtdt x xg g τττ00)(对质点冲击力：⎩⎨⎧>≤≤−=dtdtx m P g ττ0质点加速度（0～dt）：自由振动初速度为t x)(图体系自由振动3.方程的特解III ——动⎪⎩⎪⎨⎧≥−−<=−−ττωωττττξωt t d x e t t dx D D g t )(sin )(0)()( 地面运动脉冲引起的反应tdte xt x D Dtg ωωξωsin )(−−=叠加：体系在t 时刻的地震反应为：⎪⎨≥−−=−−ττωωτξωt t e t dx Dt )(sin )()(单自由度体系的水平地震作用一、水平地震作用的定义二、地震反应谱地震（加速度）反应谱可理解为一个确定的地面运动，通过一组相同但自振周期t地震动的影响频谱：地面运动各种频率（周期）成分与加速度幅值的对应关系不同场地条件下的平均反应谱不同震中距条件下的平均反应谱地震反应谱峰值对应的周期也越长场地越软震中距越大地震动主要频率成份越小（或主要周期成份越长）G —体系的重量；—地震系数；—动力系数。

抗震计算书4.18

十堰至天水咼速公路桥墩抗震计算书一、项目概况徽县（大石碑）至天水高速公路是十堰至天水国家高速公路（G7011）甘肃境内路段，我院承担了该项目第STSJ2合同段的勘察设计工作。

路线起于西和县城南五里铺，终点位于天水市秦州区皂郊镇，路线全长81.625km。

本项目直接或间接影响区域均为四川汶川“5.12 ”大地震的受灾区。

地震动加速度峰值0.30g （抗震设防烈度为毗度），抗震设防措施等级为9度。

地震动反应谱特征周期0.4s。

由于本项目地震烈度较高，桥梁抗震计算显得非常重要。

二、计算内容（1）、地震作用本项目大部分桥梁均为20米、30米预制预应力混凝土连续箱梁桥，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供参考。

详细选取类型见下表：注：墩高组合中“ 5+7+6'表示1号墩高5米，2号墩高7米，3号墩高6米。

以下类推。

根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008 ），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。

在顺桥向地震作用影响下，由于矮墩相对刚度较大，承担的力也相应较大。

因此，高低墩搭配情况下对矮墩更不利；横桥向地震作用下，高低墩搭配情况下对高墩更不利。

据此考虑，选取上述几种跨径和墩高组合进行抗震计算。

（2）桥梁结构概况1、跨径：5-20米、4-30米2、桥梁宽度：12.25米3、桥梁右偏角：90°4、墩台结构：柱式台、双柱式桥墩5、地震烈度：地震动加速度峰值0.30g (抗震设防烈度为毗度)，抗震设防措施等级为9度。

6、支座类型：本项目支座选型见下表7、墩柱配筋率8 桥梁上下部其他构造详见本项目上下部通用图及桥梁设计细则桥梁模型1、地震作用计算依据公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008)，分别计算E1、E2地震作用下结构内力及位移。

计算采用时程分析方法，因本项目暂无地震安全性评价报告，现使用武罐项目地震安全性评价报告中相关曲线。

中小跨径桥梁抗震计算

中图分类号：Ｕ４４２．５５文献标识码：Ａ
度为１２．２５ｍ。
１概况
１．１工程概况某高速公路全线布设大中桥共计１８座，桥梁上部结构均采
用跨径２０ｍ一３０ｍ装配式预应力混凝土先简支后连续箱梁，下
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｔｈｅｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｏｖｅｒｓｅａｔ — ｓｔｙｌｅｒａｉｌｔｒａｎｓｉｔａｎｄｔｙｐｉｃａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｉｎｃｌｕｄｉｎｇｒａｉｌｂｅａｍ，ｓｕｐｐｏ￣ａｎｄｕｐｒｉｇｈｔ，ａｎｄｍａｉｎｌｙｄｅｓｃｒｉｂｅｓｔｈｅｃｒａｆｔｓｍａｎｓｈｉｐ，ｗｉｅｌｄｉｎｇｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｑｕａｌｉｔｙｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆｔｈｅｔｙｐｉｃａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，ｗｈｉｃｈｈａｓｐｒｏｖｉｄｅｄｓｏｍｅ
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１６４・
第４０卷第ｌ１期２０１４年４月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ１．４０Ｎｏ．１１Ａｐｒ．２０１４
文章编号：１００９ — ６８２５（２０１４）１１－０１６４ — ０２

第4章桥梁墩台的抗震计算1

主要内容第四章桥梁抗震设计
《铁路工程抗震设计规范》的适用范围：
位于常水位水深超过5m的桥墩，应计入地震动水压力对抗震检算内容及方法抗震验算规定
3）建筑材料容许应力的修正系数，应符合下表的规定。

桥墩地震作用计算
图中，
h——基础底面位于地面以下或一般冲刷线以下的深度(m)。

（二）地震力计算公式
β——
根据场地类别和地震动参数区划确定的地震动反应谱特
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
185.1261.8418.990.6261.8418.990.62
⎡⎢⎢
=⎢⎢⎣桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
地基变形引起的各质点水平位移
桥梁抗震设计实例桥梁抗震设计实例。

抗震计算—xxx村大桥抗震计算书

一、工程概况K16+930桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。

孔跨布置为19孔30m结构连续预应力混凝土箱形梁桥。

本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:K16+633.96，终止桩号:K16+710.207，半径:1000m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:K16+710.207，终止桩号:K16+855.207，参数A:380.789，右偏)、直线(起始桩号:K16+855.207，终止桩号:K17+063.157)和缓和曲线(起始桩号:K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数A:498.15，左偏)上，纵断面纵坡-1%；墩台径向布置。

采用4、5孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8联，全桥共设10道伸缩缝。

上部构造为30m预应力混凝土箱形梁。

下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，1~13号墩按摩擦桩设计。

上部箱梁采用强度等级C50混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30混凝土。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第二联进行计算，桥型布置图如下图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5号墩、6号墩、7号墩、8号墩，7号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

E1、E2反应谱函数分别如下图3.1、3.2所示。

图3.2 E2反应谱函数四、抗震性能验算4.1 E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图4.1所示。

桥墩抗震计算报告

1、荷载 (2)2、地震计算参数 (2)3、工况组合 (4)4、计算软件及模型 (4)5、桥墩截面尺寸 (5)6、计算结果 (6)6.1 E1地震作用纵、横桥向桥墩强度计算（抗震规范7.3.1）： (6)6.2 E2地震作用桥墩桩、柱抗震强度验算 (13)6.2.1 墩柱有效抗弯刚度计算（抗震规范第6.1.6条） (13)6.2.2 E2地震作用下能力保护构件计算（抗震规范6.8条） (14)6.2.3 E2地震作用下墩柱抗震强度验算（抗震规范7.3.4） (17)6.3 E2地震作用变形验算（抗震规范第7.4条） (17)6.3.1 墩顶位移验算（抗震规范第7.4.6条） (17)6.4 E2地震作用下支座验算（抗震规范7.5.1） (21)6.5延性构造细节设计(抗震规范8.1条) (23)7、抗震计算结论 (23)主线桥左幅桥30+35+31.501m 连续箱梁下部桥墩抗震计算报告1、荷载考虑上部箱梁自重及二期恒载包括桥面铺装和栏杆，下部桥墩自重，程序自动考虑，混凝土容重取26kN/ m3，计算时将荷载转化为质量。

2、地震计算参数按《中国地震动参数区划图（GB18306-2001）》、《福建省区划一览表》、《福州绕城公路西北段线路工程地震安全性评价补充报告》，根据规范表3.1.2判定本桥梁抗震设防类别为B 类。

桥址所在地抗震设防烈度为Ⅶ度，场地类型为Ⅱ类，根据《抗震细则》的9.3.6条规定，混凝土梁桥、拱桥的阻尼比不宜大于0.05，因此在这里取阻尼比为0.05。

设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。

按抗震规范6.1.3，本桥为规则桥梁，抗震规范表6.1.4：本桥E1、E2作用均可采用SM/MM 分析计算方法。

抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规范5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)g g g S T T s S S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩max 2.25i s d S C C C A =式中：T g —特征周期(s)；T —结构自振周期(s)；max S —水平设计加速度反应谱最大值； C i —抗震重要性系数； C s —场地系数；C d—阻尼调整系数；A—水平向设计基本地震加速度峰值。

抗震计算—某大桥抗震计算书

一、工程概况XX〔连汪坝〕至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的XX江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。

中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+646.96〔左K38+626.96〕～K39+113.04，桥面净宽2×14.75米，最大墩高18.27米，全长992.16米(单幅计列)；上部构造为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部构造及根底均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩根底.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+656.96，终止桩号:K38+713.512，参数A:324.207，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+713.512，终止桩号:K39+087.738，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+087.738，终止桩号:K39+134.838，参数A:324.207，右偏)上，纵断面纵坡1.8%；墩台径向布置。

根据?中国地震动参数区划图?〔GB18306-2001〕及?XX省地震动峰值加速度区划图?、?XX省地震动反响谱特征周期区划图?，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反响谱特征周期为0.45s，地震根本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第三联进展计算，桥型布置图如下列图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表模态号频率/Hz 周期/s1 0.563966 1.7731562 1.225745 0.815833 1.36501 0.7325954 1.433196 0.6977415 1.783993 0.560546 2.058775 0.485726第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反响谱输入。

0530抗震计算书(15m墩高)

宁波地铁1号线二期15m墩高桥梁抗震计算—采用能力保护设计与不采用能力保护设计抗震计算比较一、基本资料1、结构尺寸（本计算采用的活荷载及桥梁上部结构尺寸同宁波地铁1号线一期高架桥）图1结构示意图2、材料：桥墩混凝土标号C40，E= 34 GPa ，γ=25kN/ m3。

承台C35，E= 33 GPa桩基30，E= 32 GPa3、墩高h=15m(承台顶到墩顶)墩（按等截面计,墩帽的重量计入模型）：A=2.8×2.2=1.92 m2承台：A=6.2×6.2 m2；4、荷载：梁体质量（自重+二期恒载）为664.62t（标准30m梁）。

列车活载：横向有车（按50%考虑）只考虑单线情况：86.7*50% t竖向只考虑单线情况：86.7t5、地质：根据地质报告，本工程按Ⅳ类场地考虑，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，所属的设计地震分组为第一组。

图2 多遇地震参数图3 设计地震参数图4 罕遇地震参数6、基础柔度系数：基础按4根Ф1.2m桩配置。

横向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 纵向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 7、动力放大系数β图5动力放大系数β二、计算内容：（1）采用（GB50111－2006）规范按C类桥梁抗震设计（2）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗震设计（3）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗并且进行能力保护抗震设计三、采用规范1、《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111-2006)（2009版）2、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）四、计算结果第一振型周期：横向无车：0.625s纵向：0.69s横向有车：0.65s工况1、按C类桥梁抗震设计,重要性系数：多遇地震Ci=1.1，罕遇地震Ci=1.0构造要求配筋：延性设计：墩身主筋全截面配筋率：5‰＜ρ＜4%。

【桥梁设计】桩柱式桥墩抗震计算程序自动生成计算书(原版)

(一) 设计资料1、基本数据及地质资料桥梁抗震设防类别B'类地震动峰值加速度 A =0.20g 区划图上的特征周期0.35sξ =0.05场地土类型Ⅲ类场地地基土的比例系数m =10000kN/m42、上部构造数据一联桥孔数5一孔上部结构重力3800kN3、桥墩数据柱混凝土强度等级C30柱主筋种类HRB335柱主筋保护层0.06m桩基混凝土强度等级C25桩基主筋种类HRB335桩基主筋保护层0.08m4、支座数据一座桥墩上板式橡胶支座的数量n s =8板式橡胶支座的厚度t =0.084m 支座垫石的厚度0.166mK88+888毛不拉昆对沟大桥桩柱式桥墩抗震计算阻尼比一个板式橡胶支座的面积A r =0.1257m25、技术标准与设计规范1)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)2)中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)3)中华人民共和国行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)4)中华人民共和国行业推荐性标准《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01—2008)(二) 恒载计算1、一孔上部恒载重力3800kN2、下部恒载重力(三) 水平地震力计算1、E1地震作用下顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力式中：S max (5.5T+0.45)T ＜0.1s 相应水平方向的加速度反应谱值S = S max0.1s≤T≤T g (5.2.1)S max (T g /T)T＞T g水平设计加速度反应谱最大值S max =2.25C i C s C d A (5.2.2)其中：抗震重要性系数C i =0.5表3.1.4-2 场地系数C s = 1.2表5.2.2 阻尼调整系数C d = 1.0 5.2.4 水平向设计基本地震动加速度峰值 A = 1.96m 2/s∴S max = 2.6特征周期T g =0.45s 表5.2.3对于板式橡胶支座的梁桥基本周期T 1 =2π/ω1(A.2.2)其中：E ihs =(6.7.4-1)(A.2.1)ω12=gG S k k sp h ni itpitp/11∑=tpsp sp tp sp tp sp tp G G K K G G G K K K G G K K K G g2}4])({[)(2/1212211211-++-++∑=ni isk1一联全部板式橡胶支座抗推刚度之和K 1 =相应于一联上部结构的桥墩个数n =4其中：第i号墩上板式橡胶支座数量n s =8 板式橡胶支座的动剪切模量G d =1200kN/m 2板式橡胶支座面积A r =0.1257m 2 板式橡胶支座橡胶层总厚度∑t =0.06m ∴k is =20112.0kN/m K 1 =80448.0kN/m一联桥墩墩顶抗推刚度之和K 2 =一座桥墩墩顶抗推刚度之和k ip =3IE/l i 3支座垫石+支座厚度 =0.25mE c2 =30000MPaE c1 =28000MPa 桩惯矩I 1 =π×d 4/64K 2 =39214.8kN/m 一联上部结构的总重力G sp =19000kN桥墩对板式橡胶支座顶面处的换算质点重力G tp =G cp +ηG p其中：柱采用C30混凝土，则桩采用C25混凝土，则一座桥墩板式橡胶支座抗推刚度k is =∑=ni isk1∑∑=sn j r d tA G 1∑=ni ipk1墩身重力换算系数η =0.16(X f 2+2X f/22+X f X f/2+X f/2+1)顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为X d =X 0－φ0l 0＋X Q其中：桩长h =40m∴αh =13.3 m>2.5 m取αh＝4.0，故kh＝0从而有X 0 =φ0 =由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)表P.0.8查得= 2.4407= 1.6210= 1.6210= 1.7506故344334431120344334431131B A B A C B C B I E l B A B A D B D B I E --⨯+--⨯αα)1(3443344311034433443112B A B A CA C A I E lB A B A D A D A I E --⨯+--⨯-αα34433443B A B A D B D B --34433443B A B A C B C B --34433443B A B A C A C A --34433443B A B A D A D A --2)墩身自重在板式支座顶面的水平地震荷载(6.7.4-3)2、E2地震作用下顺桥向水平地震力计算抗震重要性系数C i = 1.7表3.1.4-2(四) E1地震作用下墩柱截面内力及配筋计算(柱底截面)1、荷载计算2、荷载组合(单柱)3、截面配筋计算偏心矩增大系数η =由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)附录C有f cd =13.8MPa f sd ' =280MPaρ =配筋率212000)(/14001ξξhh e +Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'(五) E1地震作用下一般冲刷线处桩截面内力及配筋计算1、荷载计算2、荷载组合(单桩)3、截面配筋计算偏心矩增大系数η =212000)(/140011ξξhl h e +式中：由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)附录C有f cd =11.5MPa f sd ' =280MPaρ =配筋率Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'(六) E1地震作用下桩身截面内力及配筋计算1、内力计算1)作用于地面处(或一般冲刷线处)单桩顶的外力为2)桩身弯矩M y =x 0 =φ0 =A 3、B 3、C 3、D 3由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)表P.0.8查得，计算见下表桩身弯矩 M y 计算)(33032030302D EIHC EI M B A x EI αααφα+++EI M EI H 2030621.14407.2αα+)7506.1621.1(02EI M EIH αα+-故2、截面配筋计算偏心矩增大系数η =式中：由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)附录C有f cd =11.5MPa f sd ' =280MPaρ =配筋率212000)(/14001ξξhh e +Dgr Ce Ae Br f f sd cd --⋅00'(七) E2地震作用下支座验算1、支座厚度验算橡胶片剪切角正切值tanγ = 1.0E2地震作用效应和永久作用效应组合后橡胶支座顶面相对于底面的水平位移X0 =E hzb∑t/(n s G d A r)其中：板式橡胶支座橡胶层总厚度∑t =0.06m一座桥墩上板式橡胶支座的数量n s =8板式橡胶支座的动剪切模量G d =1200kN/m2板式橡胶支座面积A r =0.1257m22、支座抗滑稳定性验算支座的动摩阻系数(与钢板)μd =0.10(八) 计算结果汇总。

桥梁抗震算例【范本模板】

计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10。

972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中,3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数 (1)全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=(2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K :m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=(4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ,676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1)计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2。

桥梁下部抗震计算

Xxx桥下部结构桥墩抗震计算书一、设防标准、性能目标根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的规定，进行该桥梁的抗震设计和计算。

本桥为三级公路中桥，考虑到该桥对当地的重要性，抗震设防类别提高一个等级，抗震设防类别定为C类，分别进行E1地震作用下桥墩抗弯刚度验算和E2地震作用下变形验算。

根据细则里桥梁重要性系数Ci抗震设防目标是在E1地震作用下，结构一般不受损伤和不需修复可继续使用，在E2地震作用下，结构应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可供维持应急交通使用。

二、技术路线和计算方法在E1地震作用下，结构处于弹性工作范围内，采用反应谱方法计算，对于规则桥梁，由于其动力响应主要由第一振型控制，可采用规范简化的单模态反应谱方法计算。

在E2地震作用下，由于容许结构进入弹塑性工作范围，对于规则桥梁，可利用结构的弹性反应，采用规范的修正系数，利用简化方法来考虑弹塑性效应。

设计图纸中最大桥墩墩高为16.78m，直径1.5m。

计算流程1. 场地和地基地震危险性分析。

2. 地震作用（设计加速度反应谱）参数3. E1地震作用下水平地震力计算（取构件毛截面抗弯刚度）4. 桥墩抗弯刚度验算5. 桥梁墩柱变形验算。

6. 分析构造细节措施。

桥墩箍筋构造。

三、场地和地基地震危险性分析根据图纸，桥址段处青藏北部抗震区南北地震带和政——武山——天水地震亚带，地质构造简单、地层单一、岩性均匀、水文条件较简单，场地土类别为Ⅱ类场地土，属建筑抗震可进行建设的一般场地。

桥址段抗震设防类别为8度，设计基本地震加速度为0.2g 。

根据《地震动反应谱特征周期区划图》，该区域场地特征周期为0.45s四、地震作用参数及计算过程1、规范水平设计加速度反应谱阻尼比为0.05的水平设计加速度反应谱S 由下式确定：⎪⎩⎪⎨⎧+=)/(*)45.05.5(*1maxmax max T T S S T S S g m ax S =2.25*Ci*Cs*Cd*A抗震重要性系数Ci=0.34（E1）和1.0（E2）场地系数Cs=1.0（二类场地、0.2g ）阻尼调整系数Cd=1.0得g g T T T T s s T >≤≤<1.01.0m axS =2.25*0.34*1.0*1.0*0.2g=0.153g （E1地震作用） m ax S =2.25*1.0*1.0*1.0*0.2g=0.45g （E2地震作用）桥墩基本周期，按照细则近似计算公式2112⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=g G T s t δπ p cp sp t G G G G η++=该桥为三柱式墩KNG X X X X X KNGcp KNGsp p f f f f f 77126.0)1*2*(*16.02732/546119321212212==+++====η得：KN G t 1666=)/(10*21.0645.1*142.3*10*0.378.16*1*31*3144733KN m EI PL s -===δ 则：2141)8.910*21.0*1666(*142.3*2-=T =0.37s 由于：0.1s ＜T 1＜Tg故：S=0.153g （E1地震作用下）S=0.45g （E1地震作用下）2.规则桥梁顺桥向水平地震力根据细则g G S E t h htp /1=作用下）在作用下）在2(7.749/1666*45.01(9.254/1666*153.0E KN g g E E KN g g E htp htp ====3.墩柱持久状况承载能力极限状态计算桥梁纵向强度设计应由E1地震作用控制设计，根据规范沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：'3300'220sd cd d sdcd d f r D f Br e N f r C f Ar N ργργ+≤+≤在E1作用下偏心距57.2166678.16*9.2540===d d N Me 取墩柱纵向主筋为34-φ25，等间距。

(桥梁人论坛分享)通辽西特大桥抗震设计计算书

某特大桥抗震设计计算书（一）设计资料设计荷载：汽－超20级，挂－120级。

桥面净宽：11.25＋2×0.5m标准跨径：35m上部构造：预应力砼连续箱梁冲刷深度：局部冲刷线标高：174.194m一般冲刷线标高：177.418m地震烈度：设计烈度为8度（二）上部反力上部荷载反力：7988.4KN（参照箱梁标准图桥墩台垂直力表）下部恒载计算：1）盖梁与防震挡块重力为半个盖梁加一个防震挡块重力为：P G=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一个承梁）9.1×25＝227.5KN3)一个柱重力P d=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN 4）单桩自重力：P Z=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力计算 1）顺桥向水平地震力计算上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载=Eihs∑=ni KitpKitp1×C i ×C Z ×K h ×β1×Gsp式中: C i =1.7; C Z =0.3; K h =0.2;根据地质资料分析，桥位所在地土层属于Ⅲ类地区, 所以有: β1＝2.25×（145.0T ）0.95对于板式橡胶支座的梁桥T 1＝2π/W 1 其中：21W =()()[]{}TPSP SP TP SPTP SP TP G G K K G G G K K K G G K K K G g2421212211211-++-++∑==ni Kis K 11计算采用6孔×35米为一联，主墩和次主墩都采用滑板支座，中间三个墩采用板式橡胶支座，故n=3∑∑==nsi d tArG Kis 1其中：n s =8； G d =1200KN/㎡由橡胶支座计算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡ ∑t=88×8/11=64mm=0.064m 所以064.0126.0*12008⨯=Kis＝18900 mKN/m KN K /567001890031=⨯=∑==ni Kip K 1233liIE Kip =其中桩柱均采用25号砼，则E h =2.85×104MPa E=0.667×2.85×104×103=1.9×107 KN/㎡按墩高6.6m 控制设计，系梁顶标高181.1m ，局部冲刷线标高174.194m 系梁顶至局部冲刷线的距离： △l=181.1－174.194=6.906m支座垫石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148m l i =6.6+6.906+0.148=13.654m 柱惯矩:I 2=π/64×1.64=0.3217m 4 桩惯矩:I 1=π/64×1.84=0.515m 4 h 1=13.654－1.6－0.148=11.906m h 2=5m （柱高）=I /1()1312/1I h h -+()2312/I h h =028162.244931.0mI =m KN Kip /11.220832654.13109.14931.0337=⨯⨯⨯⨯=KNK 33.6624911.2208332=⨯=KNG SP 4.479304.79886＝＝⨯其中：KNP G G CP7455.37222=⨯==KNG P 34.13812558.02906.6259.0222=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=ππη⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯++⨯=1216.021212212ffff fXXXXXX f 为考虑地基变形时，顺桥向作用与支座顶面的单位水平力在局部冲刷线引起的水平位移与支座顶面的水平位移之比值。

225 23 32 275m连续梁E1、E2抗震验算书

*****设计研究院二○一一年四月****高速公路**段第A合同段施工图设计22.5+23+32+27.5m连续梁下部抗震计算书（桥梁专业）计算：复核：一、概述本计算为22.5+23+32+27.5m桥跨、柱高8m预应力砼连续箱梁抗震验算。

桥宽16.25m，上部采用预应力砼等截面连续箱梁，上部梁高1.8m。

支座采用盆式橡胶支座。

下部中墩采用双柱式桥墩，无盖梁，桩基础，桥墩墩柱直径为 1.6m，桩基直径为1.8m；边墩采用双柱式桥墩，矩形盖梁，桩基础，22.5m跨桥墩墩柱直径为1.4m，桩基直径为1.6m；27.5m跨桩基直径为1.4m。

柱高均按实际长度，桩基采用端承桩。

根据《***高速公路地勘报告》：地震动峰值加速度A=0.1g，地震动反应谱特征周期Tg=0.45s，场地类别为II类。

二、计算模型简要说明取(22.5+23+32+27.5m)一联整体建模，模型依据抗震规范JTG/TB02-01-2008中6.3条建模原则考虑上下部的共同刚度，并在边墩侧加邻跨的恒载支点反力。

支座与梁、桥墩采用铰接连接。

采用盆式支座时，支座和桥墩刚度串联计算。

固定盆式支座刚度可视为无限大；活动盆式支座活动刚度参考抗震规范JTG/TB02-01-2008中6.3.7条计算，约束方向亦视为无限大。

GPZ盆式橡胶支座刚度桥墩与盖梁、桩基连接处按刚性连接考虑，桩基按实际长度输入，桩基按桩-土作用施加节点弹性支承，弹性支承刚度按m法计算，节点弹性支座刚度k=0.9* (d+1)*a*z*m计算(注：d为桩径、a为单元长度、Z为从冲刷线至单元中部的距离)，桩基底部按固接考虑。

地震力计算采用规范：《公路桥梁抗震设计细则》JTJ/T B02-01-2008。

本桥地震力计算采用midas civil 软件进行计算，采用反应谱法计算。

三、主要计算参数取值水平向设计基本地震动加速度峰值A：0.1g特征周期Tg：0.45s场地类别：II类抗震重要性系数Ci：1.7(E2作用)、0.5(E1作用)场地系数Cs：1.0阻尼调整系数C d：1.0E1地震作用反应谱曲线如下图所示：E2地震作用反应谱曲线如下图所示：四、计算模型如下图所示：五、动力特性特征值计算结果1、各模态频率及周期如下表所示：2、各振型参与质量百分比如下表所示：六、E1地震作用下计算结果根据模型计算结果，组合采用抗震规范规定，对恒载和地震力进行系数为1.0的组合，并且，纵横向不同时组合，计算结果如下：E1地震作用结构处于弹性状态，不控制结构配筋设计。

抗震计算—3-30混凝土小箱梁抗震计算

一、工程概况K44+033.729/K44+035.763桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路7合同牛凤龙段，为主线上跨楚大高速而设。

孔跨布置为左幅3×30+3×30+3×30 +(50+60+40) m，右幅4×30+4×30+(50+60+50)m先简支后连续预应力小箱梁和连续钢箱梁桥，错墩台设置。

本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号:K43+819.332，终止桩号:K43+925.604，参数A:312.65，右偏)、圆曲线(起始桩号:K43+925.604，终止桩号:K44+165.386，半径:425m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K44+165.386，终止桩号:K44+238.925，参数A:312.65，右偏)上，纵断面纵坡-1.81%；墩台径向布置。

采用3、4孔一联连续结构，按半幅计左幅桥设4联，右幅桥设3幅，全桥共设9道伸缩缝。

本计算为左幅第二联3×30先简支后连续预应力小箱梁。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场地类型3区，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是4号墩、5号墩，其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型模态号频率/Hz 周期/s 振型特征1 0.245193 4.078413 主梁纵飘2 0.915799 1.091943 5号墩顺桥向弯曲3 1.676969 0.596314 主梁横向对称弯曲4 2.775748 0.360263 5号墩扭转弯曲5 3.101696 0.322404 主梁竖向反对称弯曲6 3.189287 0.313550 主梁竖向对称弯曲第一阶振型主梁纵飘第二阶振型5号墩顺桥向弯曲第三阶振型主梁横向对称弯曲第四阶振型5号墩扭转弯曲第五阶振型主梁竖向反对称弯曲第六阶振型主梁竖向对称弯曲图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

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