桥墩抗震验算
混凝土桥墩的抗震性能研究
混凝土桥墩的抗震性能研究一、引言混凝土桥墩是公路、铁路等交通建设中常见的结构形式之一，它承载着桥面和行车荷载，同时还要承受地震等自然灾害的影响。
因此，研究混凝土桥墩的抗震性能对于保障交通安全、提高抗震能力具有重要意义。
本文将从混凝土桥墩的地震影响、抗震设计等方面进行探讨，旨在提高混凝土桥墩的抗震性能。
二、混凝土桥墩的地震影响1.地震的基本概念地震是指地球内部因断层活动或岩石变形等原因，导致能量释放而引起地震波传播的自然现象。
地震波的传播会对建筑物等人类活动产生影响，对于桥梁结构来说，地震波的震动会对桥墩产生不同的反应。
2.混凝土桥墩的地震反应地震波传播到混凝土桥墩时，会产生不同的反应。
其中，包括桥墩的位移、加速度、速度等参数。
桥墩的位移是指桥墩在地震波作用下的位移量，加速度是指桥墩在地震波作用下的加速度大小，速度则是指桥墩在地震波作用下的速度大小。
这些参数的大小影响着桥墩的抗震性能。
3.地震对混凝土桥墩的影响地震波的作用下，混凝土桥墩会产生不同的反应。
其中，包括桥墩的振动、损伤、破坏等。
桥墩振动的大小与地震波的强度、震源距离、土质等因素相关。
损伤和破坏则与桥墩的设计、建造、材料等因素有关。
三、混凝土桥墩的抗震设计1.抗震设计的基本原则混凝土桥墩的抗震设计应遵循以下原则：一是依据地震波的参数进行分析和计算，确定桥墩的抗震设计参数；二是采用合适的抗震设计方法，保证桥墩能够承受地震的作用；三是选用高强度材料，提高桥墩的抗震性能。
2.抗震设计的方法目前，混凝土桥墩的抗震设计主要包括几何设计、截面设计、材料设计等方面。
其中，几何设计是指桥墩的高度、宽度、几何形状等设计，截面设计则是指桥墩的截面形状、面积等设计，材料设计则是指桥墩所选用的混凝土的强度等参数的设计。
3.抗震设计中需要注意的问题混凝土桥墩的抗震设计需要注意以下问题：一是要根据地震波的参数进行分析和计算，确定桥墩的抗震设计参数；二是要选用合适的抗震设计方法，保证桥墩能够承受地震的作用；三是要选用高强度材料，提高桥墩的抗震性能；四是要进行合理的施工、检验和维护，确保桥墩的质量和安全。
混凝土桥墩的抗震标准
混凝土桥墩的抗震标准一、前言混凝土桥墩是公路、铁路、城市桥梁等交通建筑中常见的构件，其安全性能直接关系到交通行业的发展和人民的生命财产安全。
在地震灾害频繁的中国，混凝土桥墩的抗震性能更是备受关注。
因此，制定合理的混凝土桥墩抗震标准，对于提高桥梁的抗震能力具有重要的意义。
二、混凝土桥墩的抗震设计要求1.设计基本要求混凝土桥墩的抗震设计应满足以下基本要求：(1)满足设计载荷和强度要求；(2)满足位移限值要求；(3)满足抗震性能要求。
2.设计地震参数混凝土桥墩的抗震设计应根据地震区划、场地条件、地震动力学特征等因素确定地震参数，包括设计地震加速度、设计地震分组、设计地震烈度等。
3.设计荷载混凝土桥墩的抗震设计荷载应包括静力荷载和动力荷载。
其中，静力荷载包括自重、活荷载、温度荷载等；动力荷载包括地震作用、风荷载等。
4.设计强度混凝土桥墩的抗震设计应根据设计地震参数和设计荷载计算墩身和墩柱的受力状态，确定墩身和墩柱的强度等级和配筋形式。
5.设计位移限值混凝土桥墩的抗震设计应根据工程实际情况和设计地震参数，确定墩身和墩柱的位移限值。
一般来说，混凝土桥墩的位移限值应满足结构安全和使用要求。
三、混凝土桥墩的抗震设计规范1.国家标准《公路桥梁抗震设计规范》（GB 50011-2010）和《铁路桥梁抗震设计规范》（TB 10002-2013）是我国公路、铁路桥梁抗震设计的重要规范，其中包括了混凝土桥墩的抗震设计要求和规范。
2.行业标准交通行业还制定了一些行业标准，如《公路桥梁设计细则》、《铁路桥梁设计规范》等，这些标准对于混凝土桥墩的抗震设计也有一定的规范。
3.地方标准不同地区的地震状况和场地条件不同，因此一些地方政府和地震局也制定了一些地方标准，如《广东省公路桥梁抗震设计规范》、《四川省公路桥梁抗震设计规范》等。
四、混凝土桥墩的抗震检验方法1.静力弹塑性分析法静力弹塑性分析法是一种常用的混凝土桥墩抗震检验方法，其原理是在设计地震作用下，通过静力荷载作用下混凝土桥墩的弹塑性分析，确定墩身和墩柱的受力状态和变形情况，从而判断其抗震能力。
桥梁抗震设计理念及抗震验算
地震引起的破坏
Lateral Restraint 横向的约束
We learn from failures 我们从失败中学习！
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
从如何去抵抗一个地震力 改变成 如何去适应地表的位移
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 减震 延性
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 使地震的波动尽量不传到结构上； 减震 消耗地震输入的能量，减低结构的反应； 延性 使结构可以承受地震的变形。
时间 2010.04.14 2010.03.04 2008.10.06 2008.05.12 1999.09.21 1996.02.03 1988.11.06 1985.08.23 1976.08.16 1976.07.28 1976.05.29 1975.02.04 1974.05.11 1973.02.06 1970.01.05 1966.03.08 1955.04.15 1955.04.14 1950.08.15
要预防地震产生的灾害， 首先就是要研究地震的特性！
地震
地震按其成因可分为构造地震、火山地震、陷落地震和诱发地震等。
构造地震是现代地壳运动所产生、分布最广、数量最多（＞90％ ）、 危害最重的地震。它产生于板块边缘和板块内部的活动构造带。
岩石圈在地球内力作用下，应变能不断积累，一旦达到岩体强度极限 ，就会发生突然的剪切破裂(脆性破坏)或沿已有破裂面产生突然错动(粘滑 )，积蓄的应变能就会以弹性波的形式突然释放使地壳震动而发生地震。
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
地震后结构物的损坏情况：
地震引起的破坏
Bearing Restraint 支座位移的约束
抗震计算桥墩屈服判断
抗震计算桥墩屈服判断英文回答：Seismic design is an essential aspect of engineering structures, especially for bridges that are subjected to dynamic loads during earthquakes. In order to ensure the safety and structural integrity of bridge piers, it is necessary to evaluate their yielding behavior under seismic forces. The yielding of a bridge pier refers to the point at which the material in the pier starts to deform plastically, indicating that it has reached its maximum capacity to resist the applied loads.There are several methods to determine the yielding behavior of bridge piers. One commonly used approach is to calculate the yield strength of the materials used in the construction of the pier. The yield strength is the maximum stress that a material can withstand without permanent deformation. By comparing the calculated yield strength with the expected seismic forces, engineers can assesswhether the pier will yield or remain elastic under the given loading conditions.Another method to evaluate the yielding behavior of bridge piers is through the use of yield displacement criteria. This criterion considers the displacement of the pier at which yielding occurs, rather than the stresslevels in the materials. The yield displacement is determined based on the expected seismic forces and the stiffness of the pier. If the calculated yield displacement is smaller than the expected displacement during an earthquake, it indicates that the pier will yield and undergo plastic deformation.In addition to these methods, engineers also take into account the ductility of the bridge piers. Ductility refers to the ability of a material to deform plastically without failure. A high ductility is desirable in bridge piers as it allows them to absorb and dissipate energy during seismic events. This helps prevent sudden and catastrophic failure. By considering the ductility of the materials used in the piers and the expected seismic forces, engineers canassess the yielding behavior of the piers.To illustrate these concepts, let's consider an example. Imagine a bridge pier made of reinforced concrete. The engineer calculates the yield strength of the concrete and finds it to be 30 MPa. The expected seismic forces on the pier are estimated to be 20 MPa. Since the calculated yield strength is higher than the expected forces, the engineer concludes that the pier will remain elastic and not yield under the seismic loads.中文回答：抗震设计是工程结构中的重要方面，特别是对于在地震中承受动态荷载的桥梁而言。
混凝土桥墩的抗震标准
混凝土桥墩的抗震标准一、引言混凝土桥墩是大型桥梁工程中重要的承重构件，其抗震性能直接关系到桥梁的安全和稳定性。
因此，建立科学合理的混凝土桥墩抗震标准，对于确保公路桥梁的安全运行，具有重要的作用。
二、抗震设计基础1.地震烈度和地震分级地震烈度是指地震震源到某地的烈度，主要包括了地震震级、震源距离、地震波传播路径等因素。
地震分级是按照地震的烈度大小将地震分为不同等级，用于评估地震的危害程度和对建筑物的影响。
2.地震参数地震参数是指地震波在传播过程中的各种物理参数，包括地震波振幅、周期、波速等。
地震参数的选取对于混凝土桥墩的抗震设计至关重要。
3.地震作用方式地震作用方式主要包括水平地震作用和竖向地震作用。
水平地震作用是指地震波在水平方向上对混凝土桥墩的作用，竖向地震作用是指地震波在竖直方向上对混凝土桥墩的作用。
三、混凝土桥墩抗震设计标准1.设计地震烈度设计地震烈度应根据当地地震活动情况和地震烈度分级进行确定。
一般情况下，设计地震烈度应为当地历史最大地震烈度的1.5-2倍。
2.设计地震参数设计地震参数应根据当地地震活动情况和地震波传播路径等因素进行选取。
一般情况下，设计地震参数应考虑到地震波在不同方向上的作用，包括水平地震作用和竖向地震作用。
3.混凝土桥墩的抗震等级混凝土桥墩的抗震等级应根据桥梁的重要性和设计地震烈度进行确定。
一般情况下，桥梁的抗震等级应不低于7级。
4.混凝土桥墩的抗震设计要求混凝土桥墩的抗震设计要求包括桥墩的几何形状、结构形式、混凝土强度等方面。
具体要求如下：（1）桥墩的几何形状应符合设计要求，避免出现过于细长的墩身；（2）桥墩结构形式应采用适当的抗震措施，如采用钢筋混凝土、预应力混凝土等结构形式；（3）混凝土强度应符合设计要求，一般应不低于C30级。
5.混凝土桥墩的抗震验算混凝土桥墩的抗震验算应根据当地地震烈度、地震参数、抗震等级等因素进行。
具体要求如下：（1）对于重要性较高的桥梁，应进行三级地震动力分析；（2）对于一般情况下的桥梁，应进行二级地震动力分析；（3）对于重要性较低的桥梁，应进行一级地震动力分析。
基于MIDAS桥梁墩柱抗震验算分析
76桥梁结构城市道桥与防洪2020年6月第6期D O I:10.16799/ k i.csdqyfh.2020.06.024基于M ID AS桥梁墩柱抗震验算分析栾旭光(上海市政工程设计研究总院(集团）有限公司，上海市200092)摘要：以郑州市某跨河桥为工程背景，以现行规范为基础，运用有限元软件m id a s建立模型，结合反应谱法对该桥桥墩进行E1和E2地震作用下的抗震验算。
通过桥梁抗震验算可知，满足抗震设防目标，满足规范要求，其方法可为同类桥梁抗震验算提供参考。
关键词：桥墩；反应谱；抗震验算中图分类号：11442.5 *5 文献标志码：A文章编号=1009-7716(2020)06-0076-030引言随着我国城市化进程的加快，桥梁作为城市 交通基础设施中的重要枢纽,迎来了高速建设期。
地震是一种破坏严重的自然灾害，在地震时，桥墩 作为桥梁主要的承重构件，受到破坏会导致桥梁 坍塌、交通中断。
进行正确有效的抗震设计，使桥 梁在可能发生的地震作用下能继续安全可靠地运 行，是我国桥梁设计人员桥梁抗震设计的目标。
本文以郑州市某主干路跨河v形刚构景观桥 为例，运用有限元软件M IDAS Civil建立有限元模 型，结合反应谱分析方法，进行该桥梁的动力特性 及地震响应分析，并进行抗震性能验算，可为同类 桥梁抗震计算提供参考。
1基本概况1.1桥梁概况桥梁上部结构为跨经(20+30+20)m等截面连 续梁，分左、右两幅设计，左幅桥宽25.5 m,右幅桥 宽28.5 m，单箱五室直腹板截面。
中心梁高1.6 m,两幅桥悬臂长度外侧1.87 m。
每幅箱梁梁顶设置 1.5%的横坡，梁底水平。
桥墩采用V形墩,每个墩 由交角约80°的V腿构成，V腿均为等高度矩形断 面，敏垂直高度4.5 m,尺寸(B x//)均为16 mx 1m，钢筋混凝土结构。
顺桥向V墩顶部与上部箱梁相 接;V墩底部与承台相接，两V腿之间设/?=0.8 m 圆弧段相连。
第4章 桥梁墩台的抗震计算1
主要内容第四章桥梁抗震设计
《铁路工程抗震设计规范》的适用范围：
位于常水位水深超过5m的桥墩，应计入地震动水压力对抗震检算内容及方法抗震验算规定
3）建筑材料容许应力的修正系数，应符合下表的规定。
桥墩地震作用计算
图中，
h——基础底面位于地面以下或一般冲刷线以下的深度(m)。
（二）地震力计算公式
β——
根据场地类别和地震动参数区划确定的地震动反应谱特
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
185.1261.8418.990.6261.8418.990.62
⎡⎢⎢
=⎢⎢⎣桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
地基变形引起的各质点水平位移
桥梁抗震设计实例桥梁抗震设计实例。
桥墩地震作用计算
桥墩地震作用计算1 桥墩计算简图梁桥下部结构和上部结构是通过支座相互连接的，当梁桥墩台受到侧向力作用时，如果支座摩阻力未被克服，则上部桥跨结构通过支座对墩台顶部提供一定约束作用。
震害表明，在强震作用下，支座均有不同程度破坏，桥跨梁也有较大的纵、横向位移，墩台上部约束作用并不明显。
《公路抗震规范》计算桥墩地震作用时，不考虑上部结构对下部结构的约束作用，均按单墩确定计算简图。
（1）实体墩计算实体墩台地震作用时，可将桥梁墩身沿高度分成若干区段，把每一区段的质量集中于相应重心处，作为一个质点。
从计算角度，集中质量个数愈多，计算精度愈高，但计算工作量也愈大。
一般认为，墩台高度在50~60m以下，墩身划分为4~8个质点较为合适。
对上部结构的梁及桥面，可作为一个集中质量，其作用位置顺桥向取在支座中心处，横桥向取在上部结构重心处。
桥面集中质量中不考虑车辆荷载，由于车辆的滚动作用，在纵向不产生地震力；在横向最大地震惯性力也不会超过车辆与桥面之间摩阻力，一般可以忽略。
实体墩的计算简图为一多质点体系。
（2）柔性墩柔性墩所支承的上部结构重量远大于桥墩本身重量，桥墩自身质量约为上部结构的1/5~1/8，它的大部分质量集中于墩顶处，可简化为一单质点体系。
2 桥墩基本振型与基本周期（1）基本振型墩台下端嵌固于基础之上，墩身可视为竖向悬臂杆件。
在水平地震力作用下，墩身变形由弯曲变形和剪切变形组成，两种变形所占的份额与桥墩高度与截面宽度比值H/B有关。
当计算实体桥墩横向变形时，H/B的值较小，应同时考虑弯曲变形和剪切变形影响；当计算纵向变形时，H/B的值较大，弯曲变形占主导作用。
公路桥梁墩身一般不高，质量和刚度沿高度分布均匀，实体墩在确定地震作用时一般只考虑第1振型影响，由于墩身沿横桥向和顺桥向的刚度不同，在计算时应分别采用不同的振型曲线。
振型曲线确定之后，可以运用能量法或等效质量法将墩身各区段重量折算到墩顶，换算成单质点体系计算基本周期。
桥墩的抗震性能评估与实践案例分析
桥墩的抗震性能评估与实践案例分析摘要：地震是一种常见的自然灾害，对桥梁结构的抗震性能提出了严峻的挑战。
桥墩作为桥梁结构的重要组成部分，其抗震性能评估及实践案例分析具有重要意义。
本文通过回顾国内外相关研究成果，总结了桥墩的抗震性能评估方法，然后选取了几个实际案例进行了分析，并提出了一些建议和改进措施，以提高桥墩的抗震性能。
一、介绍桥梁结构在地震中承受外力的作用，桥墩的抗震性能是评估桥梁结构安全性的重要指标。
桥墩的抗震性能评估与实践案例分析，能够为桥梁结构设计、加固和维修提供重要的参考依据。
二、抗震性能评估方法1. 静力弹塑性分析方法该方法通过采用弹塑性材料模型，结合地震作用力来进行静力弹塑性分析，评估桥墩结构的破坏模式和承载能力。
这种方法具有较高的准确性和适用性。
2. 动力反应分析方法该方法通过进行地震动力响应分析，评估桥墩结构受地震作用力引起的振动响应情况。
动力反应分析方法能够较真实地反映桥墩的地震响应特性，但需要较大的计算量和较高的专业技术水平。
3. 综合考虑法综合考虑法结合了静力弹塑性分析方法和动力反应分析方法的优点，可以更全面地评估桥墩的抗震性能。
该方法对于大型桥梁结构的抗震性能评估具有重要意义。
三、实践案例分析1. 案例一：XX桥XX桥是一座地震频发地区的大型桥梁，经过静力弹塑性分析和动力反应分析，发现其存在某些地震特有的问题，如桥墩地震反应过大等。
针对这些问题，通过增加桥墩的抗震强度、改变桥墩的结构形式等措施来提高其抗震性能。
2. 案例二：YY桥YY桥是一座老旧桥梁，经过抗震性能评估发现存在较严重的破坏威胁。
通过对桥墩进行加固和维修工作，提高了其抗震性能，增强了桥梁结构的安全性。
四、建议和改进措施1. 针对桥墩的抗震性能评估方法，应不断完善，提高其准确性和适用性。
2. 加大对桥墩结构的抗震设计研究力度，通过优化结构形式、增加抗震强度等手段提高桥墩的抗震性能。
3. 借鉴国内外成功的抗震设计与实践经验，推动桥梁结构的抗震工作。
桥梁结构抗震能力验算
墩柱设计：在地震作用下将会受到较大剪力和弯矩作 用，由地震反应控制。
另一方面，在强震作用下，通常希望在墩柱中(而不是 在上部结构)形成塑性铰耗散能量，以降低对结构强度 的要求。
墩柱的剪切破坏：脆性破坏，伴随着强度和刚度的急 剧下降。 墩柱的弯曲破坏：延性破坏，多表现为开裂、混凝土剥 落、压溃、钢筋裸露和弯曲等，产生很大的塑性变形。
图5.1给出了得到广泛认可的约束混凝土的应力—应变 曲线，其1 xr
(x c / cc)
(5 1)
式中：fcc 是约束混凝土的峰值纵压应力，εC为混凝土 的纵向压应变，εCC为相应于 fcc 的纵向压应变。
f c 、εCO分别为无约束混凝土的圆柱体抗压强度
延性可分为材料、截面、构件和整体延性等。 延性—般可用以下的无量纲比值μ来表示，其定义为：
式中，Δy和Δmax分 别表示结构首次屈 服和所经历过的最 大变形。延性系数 通常表示成与变形 有关的各种参数的 函数，如挠度、转 角和曲率等。
5.2.2 墩柱容许的最大塑性转角
通过桥梁结构的非线性地震反应时程分析，可得到结 构在强震作用下危险截面的最大塑性转角θp及相应的 轴力水平。
应力—应变关系为： 由平衡条件得：
求和下标j表示截面的第j种材料，Aj为相应面积，积分 号中不是两项相乘，而是函数关系。
由(5.5)和(5.6)可得M—φ关系，一般如下图所示，求解 通常采用数值解法。
对确定的轴向力Np，计算M—φ关系的步骤为：
(b) 选择参考轴，一般选截面形心轴，假定其应变为ε0； (c) 由式(5.4)求出各条带(窄条)的应变ε；
其保守估计值为：
其中，εsu为约束箍筋在最大拉应力时的应变；ρS是
混凝土桥墩抗震设计与计算
混凝土桥墩抗震设计与计算一、设计概述本文主要介绍混凝土桥墩的抗震设计与计算方法。
混凝土桥墩是桥梁结构中重要的承重构件，其在地震作用下的抗震能力直接关系到桥梁的安全性。
因此，合理的抗震设计与计算是桥梁工程中不可忽视的环节。
二、设计标准混凝土桥墩的抗震设计应遵循以下标准：1.《公路桥梁抗震设计规范》（GB 50011-2010）；2.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；3.《钢筋混凝土桥梁设计规范》（JTG/T D62-2004）。
三、设计流程混凝土桥墩的抗震设计与计算主要包括以下步骤：1.确定地震烈度；2.选择设计地震动；3.计算桥墩受力；4.计算桥墩的抗震承载力；5.根据桥墩受力和抗震承载力确定桥墩的尺寸和配筋；6.检查桥墩的抗震性能是否满足要求。
四、确定地震烈度确定地震烈度应根据所在地区的地震烈度图进行，根据地震烈度图确定地震作用下的水平设计地震加速度系数和垂直地震加速度系数。
五、选择设计地震动选择设计地震动应根据所在地区的地震烈度和桥梁的重要性级别进行确定。
常用的设计地震动包括：地震动记录、地震响应谱、等效静力法等。
六、计算桥墩受力计算桥墩受力应考虑静力作用和动力作用两种情况。
静力作用下计算桥墩的自重、地震惯性力和水平力的作用；动力作用下计算桥墩的地震作用下的地震惯性力和地震反力。
七、计算桥墩的抗震承载力计算桥墩的抗震承载力应根据桥墩的几何形状、材料性质和受力状态进行确定。
常用的计算方法包括：弯剪承载力计算、轴心压缩承载力计算、剪压承载力计算等。
八、根据桥墩受力和抗震承载力确定桥墩的尺寸和配筋根据桥墩受力和抗震承载力确定桥墩的尺寸和配筋应考虑桥墩的抗震性能和经济性。
一般情况下，桥墩的截面应当满足强度和稳定性要求，并且应当尽可能减小桥墩的尺寸和配筋。
九、检查桥墩的抗震性能是否满足要求检查桥墩的抗震性能应根据设计地震动下的桥墩受力和抗震承载力进行。
若桥墩的抗震性能不满足要求，则应进行优化设计或者改进措施，直至满足要求为止。
桥墩抗震计算报告
1、荷载 (2)2、地震计算参数 (2)3、工况组合 (4)4、计算软件及模型 (4)5、桥墩截面尺寸 (5)6、计算结果 (6)6.1 E1地震作用纵、横桥向桥墩强度计算（抗震规范7.3.1）： (6)6.2 E2地震作用桥墩桩、柱抗震强度验算 (13)6.2.1 墩柱有效抗弯刚度计算（抗震规范第6.1.6条） (13)6.2.2 E2地震作用下能力保护构件计算（抗震规范6.8条） (14)6.2.3 E2地震作用下墩柱抗震强度验算（抗震规范7.3.4） (17)6.3 E2地震作用变形验算（抗震规范第7.4条） (17)6.3.1 墩顶位移验算（抗震规范第7.4.6条） (17)6.4 E2地震作用下支座验算（抗震规范7.5.1） (21)6.5延性构造细节设计(抗震规范8.1条) (23)7、抗震计算结论 (23)主线桥左幅桥30+35+31.501m 连续箱梁下部桥墩抗震计算报告1、荷载考虑上部箱梁自重及二期恒载包括桥面铺装和栏杆，下部桥墩自重，程序自动考虑，混凝土容重取26kN/ m3，计算时将荷载转化为质量。
2、地震计算参数按《中国地震动参数区划图（GB18306-2001）》、《福建省区划一览表》、《福州绕城公路西北段线路工程地震安全性评价补充报告》，根据规范表3.1.2判定本桥梁抗震设防类别为B 类。
桥址所在地抗震设防烈度为Ⅶ度，场地类型为Ⅱ类，根据《抗震细则》的9.3.6条规定，混凝土梁桥、拱桥的阻尼比不宜大于0.05，因此在这里取阻尼比为0.05。
设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。
按抗震规范6.1.3，本桥为规则桥梁，抗震规范表6.1.4：本桥E1、E2作用均可采用SM/MM 分析计算方法。
抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规范5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)g g g S T T s S S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩max 2.25i s d S C C C A =式中：T g —特征周期(s)；T —结构自振周期(s)；max S —水平设计加速度反应谱最大值； C i —抗震重要性系数； C s —场地系数；C d—阻尼调整系数；A—水平向设计基本地震加速度峰值。
混凝土桥墩抗震设计方法
混凝土桥墩抗震设计方法一、前言混凝土桥墩是桥梁结构中的重要组成部分，其抗震能力的设计至关重要。
本文将介绍混凝土桥墩抗震设计的方法，包括桥墩的设计原则、地震荷载的计算、桥墩的抗震设计方法等内容。
二、混凝土桥墩设计原则1. 桥墩应具有足够的强度和刚度，能够承受地震作用下的荷载和变形。
2. 桥墩应具有足够的延性，能够在地震作用下发生一定程度的变形，从而减小地震对结构的破坏。
3. 桥墩的设计应充分考虑地震作用下的荷载和变形，采用合适的设计方法和荷载组合。
4. 桥墩的设计应满足国家相关规范的要求。
三、地震荷载的计算地震荷载的计算是混凝土桥墩抗震设计的重要一环，其计算方法包括：1. 设计地震动参数的确定设计地震动参数是指在设计地震作用下，地震波的主要参数，如地震烈度、周期、加速度等。
其确定需要参考当地的地震烈度图和规范要求。
2. 地震作用下的静力荷载计算地震荷载的静力计算主要是通过地震作用下的等效静力方法进行，即将地震作用下的荷载转化为等效的静力荷载。
具体计算方法可参考国家相关规范。
3. 地震作用下的动力荷载计算地震荷载的动力计算主要是通过地震作用下的响应谱方法进行，即根据地震波的频率特性，计算结构的响应谱，然后将谱值与结构的质量和阻尼进行组合，得到地震作用下的动力荷载。
具体计算方法可参考国家相关规范。
四、桥墩的抗震设计方法桥墩的抗震设计方法包括：1. 桥墩截面的设计桥墩截面的设计应根据地震荷载的计算结果，合理确定截面的尺寸和配筋，保证桥墩在地震作用下具有足够的强度和延性。
2. 桥墩的基础设计桥墩基础的设计应根据地震荷载的计算结果，合理确定基础的尺寸和配筋，保证桥墩在地震作用下具有足够的稳定性和承载能力。
3. 桥墩的连接设计桥墩的连接设计应采用合适的连接方式和连接件，保证桥墩在地震作用下具有足够的刚度和延性。
4. 桥墩的受力分析桥墩的受力分析应考虑地震作用下的荷载和变形，采用弹性或弹塑性分析方法进行，得出桥墩在地震作用下的受力状态。
混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析
混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析一、引言混凝土桥梁是现代交通建设中不可或缺的一部分，桥梁墩基础是桥梁结构的重要组成部分，其抗震性能的好坏直接影响着桥梁的运行安全。
因此，研究混凝土桥梁墩基础的抗震性能是非常必要的。
二、混凝土桥梁墩基础的抗震设计要求混凝土桥梁墩基础的抗震设计应符合以下要求：1. 满足地震烈度和规定的安全等级要求；2. 基础应保证有足够的抗震强度和刚度；3. 应避免基础的水平位移和旋转；4. 基础的抗震性能应考虑土体的动态效应。
三、混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析方法混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析方法包括以下几种：1. 静力分析法：静力分析法是通过对桥梁墩基础在地震作用下的受力情况进行静力分析，确定其抗震强度和刚度。
2. 动力分析法：动力分析法是根据桥梁墩基础的动力特性，通过地震波的输入和墩基础的反应，计算墩基础的抗震性能。
3. 土-结构耦合分析法：土-结构耦合分析法是将土体与结构进行耦合分析，考虑土体的非线性特性和结构的动态响应，计算墩基础的抗震性能。
四、混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析案例以某公路高速桥梁为例，进行混凝土桥梁墩基础的抗震性能分析。
1. 基础参数：墩柱截面尺寸为1.2m×1.2m，墩柱高度为20m，基础尺寸为4.8m×4.8m×2.5m。
2. 地震参数：设计地震烈度为8度，地震作用时间为10s。
3. 分析方法：采用动力分析法分析墩基础的抗震性能。
4. 分析结果：根据计算结果得出，该墩基础的水平抗震刚度为1.2×10^6N/m，水平抗震弹性周期为1.1s，地震作用下的最大位移为0.01m，墩柱的最大剪力为1.2×10^6N。
五、混凝土桥梁墩基础的加固措施对于已经建成的混凝土桥梁墩基础，如果其抗震性能不足，可以采取以下加固措施：1. 增加墩基础的截面尺寸或高度；2. 在墩基础周围设置加固带；3. 对墩柱进行加固或更换；4. 在墩基础下方设置抗震支撑。
桥梁抗震算例【范本模板】
计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10。
972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。
以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。
一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中,3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数 (1)全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=(2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K :m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=(4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ,676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1)计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2。
Midas-城市桥梁抗震分析及验算资料讲解
• 一、延性设计理念
目录
• 二、Midas 抗震分析前处理
• 三、Midas 抗震分析后处理
• 四、结论
1. 荷载工况
完成反应谱分析后，需要定义混凝土的荷载工况，一般点击自动生成。规范选择城市桥梁抗震设 计规范。
Midas 抗震分析后处理
2. 后处理验算
点击设计-RC设计
①RC设计参数
这里的规范同前，也需要选 择城市桥梁抗震设计规范。
运行后可在结果-振型中查看周期 与振型。 同时点击自振模态可以输出周期 与振型的数据表格。
Midas 抗震分析前处理
3. 抗震分析前处理步骤
总结
模型建立
振型分析
重点：（1）支座连接 （2）桩基模拟
重点：（1）转化质量 （2）分析类型
反应谱分析
重点：（1）设计数据 （2）组合类型
Midas 抗震分析前处理
规范流程图参照：11抗震设 计规范81-83页
延性设计理念
• 一、延性设计理念
目录
• 二、Midas 抗震分析前处理
• 三、Midas 抗震分析后处理
• 四、结论
1. 工程案例
城市主干路上的混凝土空心板结构，桥梁上部结构为2孔20米的简支梁， 下部结构为柱式墩台，墩柱一体。顶部设有盖梁，柱高30米。
Midas 抗震分析后处理
调整系数是在特性---截面管理器---刚度中设置。 Civil中的调整刚度是通过边界条件的形式添加的，所以先定义一个刚度调整的边界组。注意在相应 的施工阶段要激活，否则不予考虑。
Midas 抗震分析后处理
• 一、延性设计理念
目录
• 二、Midas 抗震分析前处理
• 三、Midas 抗震分析后处理
桥墩抗震验算
桩柱式桥墩抗震计算V2009数据输入：
1、基本数据及地质资料
项目名称上海路
桥梁名称十五里河桥
桥梁抗震设防类别B
地震动峰值加速度0.1g
区划图上的特征周期0.35s
桥梁工程场地类别Ⅱ类场地
地基土的比例系数20000kN/m4
2、上部构造数据
一联桥孔数3孔
一孔上部结构重力22152kN
3
4、支座数据
一座桥墩上板式橡胶支座的数量15个一个板式橡胶支座的总厚度0.084m 支座垫石的厚度0.101m 一个板式橡胶支座的面积0.016m2
V2009
说明 ：
B'为“高速公路、一级公路上的特大桥、大桥”
B为“高速公路、一级公路上的中桥、小桥，二级公路上的特大桥、大桥”
C为“二级公路上的中桥、小桥，三、四级公路上的特大桥、大桥”
D为“三、四级公路上的中桥、小桥”
根据土层平均剪切波速和场地覆盖土层厚度划分
2~10
不等跨桥输入为‘一联上部结构的总重力／桥孔数’
指钢筋重心至砼边缘的距离
≥10 (抗震设防烈度7度及7度以上)
≥0.06+主筋外径(m)/2
不包括盖梁高度
≥12mm
≥0.8m
≥16mm
包括橡胶层和钢板总厚度。
抗震计算—桥墩墩身及桩基抗震计算
桥墩抗震计算 选用最不利的空心板处的独柱墩进行抗震计算（一）设计资料1、 上部构造：3孔25m 连续桥面简支空心板，25m 预制后张预应力空 心板，计算跨径为24.26m,每跨横向设6块板。
桥面现浇10cm 厚50 号混凝土，7cm 沥青混凝土。
2、 桥面宽度（单幅）：0.5 （防撞护栏）+净 7.0（行车道）+ 0.5m （护栏）=8.0m 。
3、 设计荷载：公路H 级。
4、 支座：墩顶每块板板端设 GYZ250x52m 板式橡胶支座2个。
5、 地震动峰值加速度：0.10g 。
6、 下部构造：巨型独柱墩，1.3 x 1.5m ;钻孔桩直径1.5m ,均值长 40m 墩柱为30号混凝土，桩基础为30号混凝土，HRB335钢筋。
（二）恒载计算桥墩F II r 忙 I1、上部恒载反力（单孔）空心板：4.7843 X 25X 26= 3109.8kN桥面铺装（包括50号混凝土和沥青混凝土）:7X 25X 0.1 X 26+ 7X 25X 0.07 X 24= 749kN防撞护栏：0.351 X 25X 25X 2 = 438.8kN合计：3109.8 + 749+ 438.8 = 4297.6kN 2、下部恒载计算1）盖梁加防震挡块重力P G= 23.358 X 26 = 607.3kN2）墩身重力P d= 3.23 X 13X26= 1091.7kN3）单桩自重力2P z= —X 1.5 X 40X 25= 1767.1kN4（三）水平地震力计算1、顺桥向水平地震力计算1）上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载ihs = —--C j C z K h '1 G spK i t pi W式中：C = 1.7 , C Z = 0.3 , K h= 0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属皿类场地，所以有0.45) 0.951 = 2.25 X (对于板式橡胶支座的梁桥其中:2G tpQ (K i K 2)G sp —{[G tp K i (K i K 2)G sp ]2 —4G p G sp K i K 2}1/2 3 1 = g —2G sp G tpn1= 'Kis i丄计算采用 3孔x 25m 为一联，故n = 2K負 G d A ris=iS t其中：n s = 2X 12= 24, G d = 1200kN/m由橡胶支座计算知— 2 2A r = x 0.25 2= 0.0491m 24' t = 0.032mis= 24 x1200°.°491= 44190kN/m0.032K1= 44190kN/mnK2=二 K ipi Tl i其中：墩柱采用30号混凝土，则E c = 3.00 x 104MPa 4 3 7 2E1= 0.8 x 3.00 x 10 x 10 = 2.4 x 10 kN/m按墩高H= 13+2=15m g 制设计，支座垫石+支座厚度=0.1 + 0.052 = 0.152mi=—-ip=3I 1E 1li = 15+ 0.142 = 15.152m柱惯矩：I 1= 0.4531m43 0.4531 2.4 107K P—3—9378.1kN/m15.152K= 9378.1kN/mG P—3X4297.6 -2—6446.4kNG P—G P + n G P其中：G cp —607.3kNGP— 1091.7kNn —0.16( X f2+2x f12+x f x 1+X f1 +1)2 f 2 2顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为: X d—X—© o l 0 + X Q其中：l 0—l i —15.152mX3 3l 15 152 3Q—10——0.000107 3E1I1 3 2.4 10 0.4531桩的计算宽度：b i= 0.9(d+1) = 0.9 x (1.5 + 1) = 2.25m桩在土中的变形系数：a =普m 4—20000kN/m其中：桩采用30号混凝土，则E c—3.0 x 104MPa7 兀 4 6El —0.8 x 3.0 x 10 x — x 1.5 —5.964 x 10 64a — 5 20000 2f5-0.3763V 5.964H06桩长h = 40ma h = 0.3763 x 40= 15.052m > 2.5m取 a h = 4.0，故 K h = 0由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得B 3 D 4- B 4 D 3A 3B 4 - A 4 B 3A 3B 4 - A 4 B 32.441 1.6251。
抗震验算中构件地震作用取值规则
4.判断的总前提是“计算资料 =》偶然作用 =》地震作用是否考虑”选择“是”，若选择“否”则不进行抗震计算。
（顺便指出：目前的抗震计算书章节结构有些不妥，不应以地震作用水平为章标题，而应以验算构件及验算项目作为章节标题）
a)若选择“按公路2008规范”，则D类桥梁，或6度区的B、C、D类桥梁（细则3.1.3条），判断为“否”。其它情况判断为“是”。
b)若选择“按城市2011规范”，则丁类桥梁，或6度区的乙、丙、丁类桥梁（规范3.3.3条），判断为“否”。其它情况判断为“是”。
然后桥墩系梁（包括柱系梁和基础系梁）按下图流程执行，将桥墩系梁单独列出仅为叙述的方便：
2.
本节分为扩大基础、桥台、桥墩分别叙述仅仅是为了叙述方便。另外桩基础及支座的地震作用水平选取随相应墩台不像扩大基础这样单独论述。
2.1.
扩大基础的各项验算均采用E1作用，这主要是因为规范没有提供合适。以下桥墩和桥台的判断规则均不适用于扩大基础。
2.2.
首行E2地震下的计算”直接选择“是”或者“否”，若用户选择“自动考虑”，则根据“偶然作用 =》反应谱确定方法”和“抗震设防类别作进一步判断，规则如下：
桥墩的其它构件按下图流程执行：
2.3.
桥台只有E1作用和E2作用两种选择，“是否进行E2下的计算”判断为“是”则采用E2，否则采用E1，判断规则基本同上一节的桥墩，仅存在以下差异：
a)若选择“按公路2008规范”，则重力式桥台不进行E2下的计算（细则7.1.4条），采用E1作用。
桥墩首先判断是否进行e2下的计算该项控制可由用户在抗震计算控制是否进行e2地震下的计算直接选择是或者否若用户选择自动考虑则根据偶然作用反应谱确定方法和抗震设防类别作进一步判断规则如下
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计算书计算: XXX校核: XXX审核: XXX 二零一五年三月1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/TB 02-01-2008)1.6. 城市桥梁抗震设计规范(CJJ 166-2011)2. 设计资料2.1. 使用程序: MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )2.2. 截面设计内力: 3D2.3. 构件类型: 普通混凝土桥梁2.4. 地震作用等级: E2弹塑性作用3. 模型简介3.1. 单元数量: 单元39 个3.2. 节点数量: 1162 个3.3. 边界条件数量: 8 个4. 荷载组合说明4.1. 荷载工况说明4.2. 荷载组合说明4.2.2. 荷载组合5. 验算结果表格5.1. 桥墩单元强度验算名称激活弹性描述cLCB3承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB4承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB3cLCB5承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB3cLCB8承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB9承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB8cLCB10承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB8cLCB13承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB14承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB13cLCB15承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB13cLCB18承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB19承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB18cLCB20承载能力极限状态No偶然组合: 1.0D-1.0cLCB18单元位置组合名称类型验算x (mm)rNd (kN) e (mm)e' (mm)Nn (kN)1I cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002568.0110.0000.00010880.5261I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002568.011620.309-359.69113708.7001I cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002568.011620.309-359.69113708.7001I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002706.468626.516-353.48413419.3871J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002543.3030.0000.00010880.5261J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303605.582-374.41814238.227 1J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759610.623-369.37714037.202 5I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002568.0110.0000.00015902.307 5I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002568.011558.579-421.42115926.164 5I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002568.011558.579-421.42115926.164 5I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002706.468562.938-417.06215685.018 5J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.3030.0000.00015902.307 5J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.303548.236-431.76416081.017 5J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303548.236-431.76416081.017 5J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759551.777-428.22315999.096 201I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002568.0110.0000.00010880.526 201I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 201I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 201I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002706.468616.300-363.70013777.643 201J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.3030.0000.00010880.526 201J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.303614.362-365.63813944.685 201J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303614.362-365.63813944.685 201J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759602.296-377.70414226.371 209I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002568.0110.0000.00010880.526 209I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 209I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 209I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002706.468616.300-363.70013777.643 209J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.3030.0000.00010880.526 209J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.303614.362-365.63813944.685 209J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303614.362-365.63813944.685 209J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759602.296-377.70414226.372 217I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5090.0000.00010880.526 217I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.509605.577-374.42314238.864 217I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.509605.577-374.42314238.864 217I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.552610.628-369.37214036.586 217J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00010880.526 217J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801590.672-389.32814800.702 217J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801590.672-389.32814800.702 217J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844594.544-385.45614634.152 225I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 225I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009590.668-389.33214800.702 225I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009590.668-389.33214800.702 225I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636594.548-385.45214634.152225J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300575.644-404.35615160.530 225J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300575.644-404.35615160.530 225J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927578.325-401.67515276.548 252I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5100.0000.00015902.307 252I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.510548.233-431.76716082.020 252I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.510548.233-431.76716082.020 252I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.552551.780-428.22015998.133 252J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00015902.307 252J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801537.766-442.23416371.973 252J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801537.766-442.23416371.973 252J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844540.485-439.51516504.771 253I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00015902.307 253I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009537.763-442.23716372.941 253I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009537.763-442.23716372.941 253I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636540.488-439.51216503.825 253J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.3000.0000.00015902.307 253J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300527.211-452.78916962.140 253J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300527.211-452.78916962.140 253J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927529.095-450.90517104.057 254I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5090.0000.00010880.526 254I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.509614.356-365.64413944.685 254I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.509614.356-365.64413944.685 254I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.552602.300-377.70014225.782 254J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00010880.526 254J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801597.427-382.57314417.957 254J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801597.427-382.57314417.957 254J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844588.140-391.86014774.698 255I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 255I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 255I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 255I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636588.144-391.85614774.154 255J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.3000.0000.00010880.526 255J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 255J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 255J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927573.881-406.11915442.579 256I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5100.0000.00010880.526 256I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.510614.356-365.64413944.685 256I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.510614.356-365.64413944.685256J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00010880.526 256J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801597.427-382.57314417.958 256J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801597.427-382.57314417.958 256J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844588.140-391.86014774.699 257I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 257I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 257I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 257I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636588.144-391.85614774.154 257J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.3000.0000.00010880.526 257J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 257J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 257J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927573.881-406.11915442.579 258I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 258I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509575.641-404.35915161.030 258I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509575.641-404.35915161.030 258I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718578.328-401.67215276.049 258J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8000.0000.00010880.526 258J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.800560.674-419.32615897.165 258J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.800560.674-419.32615897.165 258J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010562.135-417.86515859.529 259I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00015902.307 259I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509527.209-452.79116963.044 259I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509527.209-452.79116963.044 259I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718529.097-450.90317104.057 259J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8010.0000.00015902.307 259J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.801516.699-463.30117550.891 259J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.801516.699-463.30117550.891 259J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010517.725-462.27517550.891 260I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 260I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509580.330-399.67014937.506 260I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509580.330-399.67014937.506 260I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718573.883-406.11715442.579 260J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8000.0000.00010880.526 260J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.800563.258-416.74215616.562 260J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.800563.258-416.74215616.562 260J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010559.688-420.31215672.824 261I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 261I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509580.330-399.67014937.5075.2. 桥台单元强度验算5.3. 盖梁强度-抗弯验算261I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002631.718573.883-406.11715442.579261J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002469.8010.0000.00010880.526261J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002469.801563.258-416.74215616.563261J cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002469.801563.258-416.74215616.563261JcLCB20偏心-MyminOK0.0002607.010559.688-420.31215672.824单元位置组合名称类型验算x (mm)rNd (kN) e (mm)e' (mm)Nn (kN)1I cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002876.1510.0000.00020443.9681I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002876.151590.000-590.00022631.2381I cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002876.151590.000-590.00022631.2381I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002994.259590.000-590.00022631.2381J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002766.0630.0000.00020443.9681J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002766.063590.000-590.00022631.2381J cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002766.063590.000-590.00022631.2381JcLCB20偏心-MyminOK0.0002884.171590.000-590.00022631.238单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu (kN-m)Mn (kN-m)252I 最大cLCB20MY-MAX OK 3096.8315264.144252I 最小cLCB20MY-MIN OK 3096.8315264.144252J 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.2615264.144252J 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.2615264.144253I 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.4565264.144253I 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.4565264.144253J 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.3585264.144253J 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.3585264.144254I 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.5245264.144254I 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.5245264.144254J 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.7875264.144254J 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.7875264.144255I 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.8025264.144255I 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.8025264.144255J 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144255J 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144256I 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144256I 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144256J 最大cLCB20MY-MAX OK 1632.0355264.144256J最小cLCB20MY-MINOK1632.0355264.144257J最大cLCB20MY-MAX OK1906.8135264.144 257J最小cLCB20MY-MIN OK1906.8135264.144 258I最大cLCB20MY-MAX OK1906.6505264.144 258I最小cLCB20MY-MIN OK1906.6505264.144 258J最大cLCB20MY-MAX OK2464.7905264.144 258J最小cLCB20MY-MIN OK2464.7905264.144 259I最大cLCB20MY-MAX OK2464.3755264.144 259I最小cLCB20MY-MIN OK2464.3755264.144 259J最大cLCB20MY-MAX OK3536.8775264.144 259J最小cLCB20MY-MIN OK3536.8775264.144 260I最大cLCB20MY-MAX OK3536.4505264.144 260I最小cLCB20MY-MIN OK3536.4505264.144 260J最大cLCB20MY-MAX OK3814.0485264.144 260J最小cLCB20MY-MIN OK3814.0485264.144 261I最大cLCB20MY-MAX OK3813.7775264.144 261I最小cLCB20MY-MIN OK3813.7775264.144 261J最大cLCB20MY-MAX OK4168.1995264.144 261J最小cLCB20MY-MIN OK4168.1995264.144 262I最大cLCB20MY-MAX OK4168.0685264.144 262I最小cLCB20MY-MIN OK4168.0685264.144 262J最大cLCB20MY-MAX OK4168.0685264.144 262J最小cLCB20MY-MIN OK4168.0685264.144 263I最大cLCB20MY-MAX OK4168.1995264.144 263I最小cLCB20MY-MIN OK4168.1995264.144 263J最大cLCB20MY-MAX OK3813.7775264.144 263J最小cLCB20MY-MIN OK3813.7775264.144 264I最大cLCB20MY-MAX OK3814.0485264.144 264I最小cLCB20MY-MIN OK3814.0485264.144 264J最大cLCB20MY-MAX OK3536.4505264.144 264J最小cLCB20MY-MIN OK3536.4505264.144 265I最大cLCB20MY-MAX OK3536.8775264.144 265I最小cLCB20MY-MIN OK3536.8775264.144 265J最大cLCB20MY-MAX OK2464.3755264.144 265J最小cLCB20MY-MIN OK2464.3755264.144 266I最大cLCB20MY-MAX OK2464.7905264.144 266I最小cLCB20MY-MIN OK2464.7905264.144 266J最大cLCB20MY-MAX OK1906.6505264.1445.4. 盖梁强度-抗剪验算267J 最大cLCB20MY-MAX OK 1402.2975264.144267J 最小cLCB20MY-MIN OK 1402.2975264.144268I 最大cLCB20MY-MAX OK 1632.0355264.144268I 最小cLCB20MY-MIN OK 1632.0355264.144268J 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144268J 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144269I 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144269I 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144269J 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.8025264.144269J 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.8025264.144270I 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.7875264.144270I 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.7875264.144270J 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.5245264.144270J 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.5245264.144271I 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.3585264.144271I 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.3585264.144271J 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.4565264.144271J 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.4565264.144272I 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.2615264.144272I 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.2615264.144272J 最大cLCB20MY-MAX OK 3096.8315264.144272J最小cLCB20MY-MINOK3096.8315264.144单元位置最大/最小组合名称类型验算rVd (kN)Vn (kN)截面验算剪力验算252I 最大cLCB20FZ-MAX NG 1724.4190.000OK 验算252I 最小cLCB20FZ-MIN NG 1724.4190.000OK 验算252J 最大cLCB20FZ-MAX NG 1746.4780.000OK 验算252J 最小cLCB20FZ-MIN NG 1746.4780.000OK 验算253I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2028.0840.000OK 验算253I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2028.0840.000OK 验算253J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2078.3160.000OK 验算253J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2078.3160.000OK 验算254I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2356.2280.000OK 验算254I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2356.2280.000OK 验算254J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2375.8840.000OK 验算254J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2375.8840.000OK 验算255I最小cLCB20FZ-MIN NG2667.3310.000OK 验算255J最大cLCB20FZ-MAX NG2674.9750.000OK 验算255J最小cLCB20FZ-MIN NG2674.9750.000OK 验算256I最大cLCB20FZ-MAX NG2674.9750.000OK 验算256I最小cLCB20FZ-MIN NG2674.9750.000OK 验算256J最大cLCB20FZ-MAX NG2703.3670.000OK 验算256J最小cLCB20FZ-MIN NG2703.3670.000OK 验算257I最大cLCB20FZ-MAX NG3283.8770.000OK 验算257I最小cLCB20FZ-MIN NG3283.8770.000OK 验算257J最大cLCB20FZ-MAX NG3269.6810.000OK 验算257J最小cLCB20FZ-MIN NG3269.6810.000OK 验算258I最大cLCB20FZ-MAX NG2974.5570.000OK 验算258I最小cLCB20FZ-MIN NG2974.5570.000OK 验算258J最大cLCB20FZ-MAX NG2954.9010.000OK 验算258J最小cLCB20FZ-MIN NG2954.9010.000OK 验算259I最大cLCB20FZ-MAX NG2682.1450.000OK 验算259I最小cLCB20FZ-MIN NG2682.1450.000OK 验算259J最大cLCB20FZ-MAX NG2631.9130.000OK 验算259J最小cLCB20FZ-MIN NG2631.9130.000OK 验算260I最大cLCB20FZ-MAX NG2351.1310.000OK 验算260I最小cLCB20FZ-MIN NG2351.1310.000OK 验算260J最大cLCB20FZ-MAX NG2331.4750.000OK 验算260J最小cLCB20FZ-MIN NG2331.4750.000OK 验算261I最大cLCB20FZ-MAX NG2057.7280.000OK 验算261I最小cLCB20FZ-MIN NG2057.7280.000OK 验算261J最大cLCB20FZ-MAX NG2007.4960.000OK 验算261J最小cLCB20FZ-MIN NG2007.4960.000OK 验算262I最大cLCB20FZ-MAX NG1734.2470.000OK 验算262I最小cLCB20FZ-MIN NG1734.2470.000OK 验算262J最大cLCB20FZ-MAX NG1734.2470.000OK 验算262J最小cLCB20FZ-MIN NG1734.2470.000OK 验算263I最大cLCB20FZ-MAX NG2007.4960.000OK 验算263I最小cLCB20FZ-MIN NG2007.4960.000OK 验算263J最大cLCB20FZ-MAX NG2057.7280.000OK 验算263J最小cLCB20FZ-MIN NG2057.7280.000OK 验算264I最大cLCB20FZ-MAX NG2331.4750.000OK 验算264I最小cLCB20FZ-MIN NG2331.4750.000OK 验算264J最大cLCB20FZ-MAX NG2351.1310.000OK 验算264J最小cLCB20FZ-MIN NG2351.1310.000OK 验算5.5. 桥墩塑性铰区抗剪强度验算265I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2631.9130.000OK 验算265J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2682.1450.000OK 验算265J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2682.1450.000OK 验算266I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2954.9010.000OK 验算266I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2954.9010.000OK 验算266J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2974.5570.000OK 验算266J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2974.5570.000OK 验算267I 最大cLCB20FZ-MAX NG 3269.6810.000OK 验算267I 最小cLCB20FZ-MIN NG 3269.6810.000OK 验算267J 最大cLCB20FZ-MAX NG 3283.8770.000OK 验算267J 最小cLCB20FZ-MIN NG 3283.8770.000OK 验算268I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2703.3670.000OK 验算268I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2703.3670.000OK 验算268J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2674.9750.000OK 验算268J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2674.9750.000OK 验算269I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2674.9750.000OK 验算269I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2674.9750.000OK 验算269J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2667.3310.000OK 验算269J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2667.3310.000OK 验算270I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2375.8840.000OK 验算270I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2375.8840.000OK 验算270J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2356.2280.000OK 验算270J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2356.2280.000OK 验算271I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2078.3160.000OK 验算271I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2078.3160.000OK 验算271J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2028.0840.000OK 验算271J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2028.0840.000OK 验算272I 最大cLCB20FZ-MAX NG 1746.4780.000OK 验算272I 最小cLCB20FZ-MIN NG 1746.4780.000OK 验算272J 最大cLCB20FZ-MAX NG 1724.4190.000OK 验算272J最小cLCB20FZ-MINNG1724.4190.000OK验算单元位置剪力方向组合名称验算Vc0 (kN)Vn (kN)201I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193201I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193201J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193201J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193209I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193217I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 217I横桥向cLCB20NG783.833592.193 217J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 217J横桥向cLCB20NG783.833592.193 225I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 225I横桥向cLCB20NG783.833592.193 225J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 225J横桥向cLCB20NG783.833592.193 202I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 202I横桥向cLCB20NG783.833592.193 202J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 202J横桥向cLCB20NG783.833592.193 210I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 210I横桥向cLCB20NG783.833592.193 210J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 210J横桥向cLCB20NG783.833592.193 218I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 218I横桥向cLCB20NG783.833592.193 218J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 218J横桥向cLCB20NG783.833592.193 226I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 226I横桥向cLCB20NG783.833592.193 226J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 226J横桥向cLCB20NG783.833592.193 203I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 203I横桥向cLCB20NG783.833592.193 203J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 203J横桥向cLCB20NG783.833592.193 211I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 211I横桥向cLCB20NG783.833592.193 211J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 211J横桥向cLCB20NG783.833592.193 219I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 219I横桥向cLCB20NG783.833592.193 219J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 219J横桥向cLCB20NG783.833592.193 227I顺桥向cLCB20NG783.833592.1935.7. 支座抗滑稳定性（板式橡胶支座）验算5.9. 墩顶位移(规则桥梁)验算204I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193204I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193204J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193204J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193212I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193212I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193212J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193212J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193220I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193220I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193220J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193220J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193228I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193228I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193228J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193228J横桥向cLCB20NG783.833592.193构件变形方向验算Δd (mm)Δu (mm)1顺桥向(z)OK 1.534127.81481横桥向(y)OK 0.485327.81485顺桥向(z)OK 1.534127.81485横桥向(y)OK0.485327.81486.1. 桥台单元强度验算:5单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 2876150.95 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1327322.90+280.00*15708.80) = 20443967.97 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------5单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 1.98/2876150.95 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2876150.95 N, γ0Nd = 2876150.95 N.γ0Nde = 1696929063.63 N.mm,γ0Nde' = -1696929059.66 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 N Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =69179424073518.20 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 1.98/2876150.95 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2876150.95 N, γ0Nd = 2876150.95 N.γ0Nde = 1696929063.63 N.mm,γ0Nde' = -1696929059.66 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 N Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =69179424073518.20 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 5.93/2994259.27 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mmNd = 2994259.27 N, γ0Nd = 2994259.27 N.γ0Nde = 1766612977.40 N.mm,γ0Nde' = -1766612965.54 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 24108088797417.22 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 2766062.79 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1327322.90+280.00*15708.80) = 20443967.97 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------5单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 37.26/2766062.79 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2766062.79 N, γ0Nd = 2766062.79 N.γ0Nde = 1631977083.91 N.mm,γ0Nde' = -1631977009.39 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 3543219114413.63 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 37.26/2766062.79 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2766062.79 N, γ0Nd = 2766062.79 N.γ0Nde = 1631977083.91 N.mm,γ0Nde' = -1631977009.39 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 3543219114413.63 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 12.51/2884171.11 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2884171.11 N, γ0Nd = 2884171.11 N.γ0Nde = 1701660968.98 N.mm,γ0Nde' = -1701660943.97 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =11007146307866.46 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------6.2. 盖梁抗弯强度验算:252单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3096830529.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mmξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mmγ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3096830529.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3091260783.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3091260783.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3091455628.90 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3091455628.90 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2713357778.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2713357778.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mmγ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2713523741.77 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2713523741.77 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2424787110.50 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2424787110.50 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2424801764.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2424801764.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2259123385.73 N.mm。