菱形挂篮设计计算单(修)
64米菱形挂篮计算书
目录一、设计依据 (2)二、设计数据 (2)三、挂篮设计计算 (2)(一)底模板计算 (2)(二)底模纵梁计算 (6)(三) 底模前横梁与上横梁的计算 (10)(四) 底模后横梁计算 (14)(五)菱形桁架主杆件选取与检算 (15)(六)挂篮前吊杆、底模后锚杆计算 (20)(七)菱形支架后锚杆计算 (21)(八)走行锚固检算 (22)1一、设计依据1．无砟轨道预应力混凝土连续梁概图（一）、概图（二）、概图（三）；2.《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；3. 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；4.《施工结构计算方法与设计手册》中国建筑工业出版社；5.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
二、设计数据1.挂篮及模板总重小于50t；2.0号段长度9.0m，底宽6.7m，顶宽12.0m；3.①号段3.0m节段的最大砼量49.75m3；4.②号段3.25m节段的最大砼量50.242 m3；5.④号段4.25m节段的最大砼量55.298m3；6.混凝土的容重26.0KN/ m3；7.施工人员及施工设备的自重为250Kg/㎡；8.振捣混凝土时产生的荷载为200Kg/㎡；9.倾倒混凝土时产生的荷载为400Kg/㎡；10.挂篮及模板材料采用Q235钢（A3钢）。
三、挂篮设计计算(一)底模板计算1、结构计算简图挂篮底模板的计算依据有限元思想，在1＃段、2＃段、4＃段根部最大断2面处沿梁纵向取50厘米一段研究，模板与横向加劲肋（8＃槽钢）组成的截面为梁，底模纵梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到纵梁上的力。
其计算图示如下：2、荷载计算简图中p1为外模板与翼缘板混凝土传递荷载，经计算为P1＝（（1.2246*0.5*26）+8.5*0.5*2.65+56.3/4.8*0.5）/2=18.31KN q0为施工临时荷载，施工荷载包括施工人员及施工设备的自重、振捣混凝土产生的荷载（按4个振捣点每振捣点1平方米考虑）、倾倒混凝土产生的荷载（按1个倾倒点），取值参照“设计数据”项，q0＝(250×9.8×0.5×6.7＋200×9.8×1×1×4＋400×9.8×1×1×1)/6700＝2.98N/mmq1－q3分别为腹板位置混凝土荷载、顶底板位置变截面部分混凝土荷3载、顶底板位置等截面部分混凝土荷载，具体位置见下示断面图（图示为1＃段断面，2＃段、4＃段断面参照划分）。
菱形挂篮计算报告-修改
目 录前言 (1)一、计算简介 (3)1.1工程概况 (3)1.2计算内容 (5)1.3计算依据 (5)1.4计算参数 (5)二、模板计算 (8)2.1底篮模板 (8)2.2侧模计算 (10)2.3内模计算 (14)三、主要结构计算 (17)3.1荷载分析 (17)3.1.1 底篮普通纵梁荷载分析 (17)3.1.2 底篮加强纵梁荷载分析 (18)3.1.3 侧模纵梁荷载分析: (18)3.1.4 内模滑梁荷载分析 (19)3.1.5 底部防护平台自重 (20)3.2结构计算模型 (21)3.2.1 建立模型 (21)3.2.2 施加荷载 (23)3.3结构验算 (25)3.3.1 底篮纵梁 (25)3.3.2 底篮加劲纵梁 (26)3.3.4 底篮前托梁 (27)3.3.5 底篮后托梁 (28)3.3.6 外侧纵梁 (29)3.3.7 内模滑梁 (30)3.3.8 分配梁3和8 (31)3.3.9 分配梁1、2、7和9 (32)3.3.10 前横梁 (34)3.3.11 后横梁 (35)3.3.12 上平纵联 (36)3.3.13 主桁结构 (36)3.3.14 钢吊带Ⅰ和Ⅱ (38)3.3.15螺纹钢筋吊杆 (39)3.3.16 后托梁锚杆 (39)3.3.17 主桁后锚杆 (40)四、其他结构验算 (41)4.1主桁架销子与节点板的校核 (41)4.2主桁架后锚梁 (42)4.3移篮后托梁计算 (43)五、结论与建议 (45)前言K92+621大桥是连霍高速（G30）潼关～西安改扩建工程渭南过境段跨越G310线和陇海铁路及连接线的一座大桥，全长721.16m。
主桥为(47+80+47）m预应力混凝土连续梁桥，悬臂浇筑法施工，施工采用桁架式菱形挂篮。
中铁七局三公司路通钢构厂就本桥施工挂篮进行了设计，设计参照《钢结构设计规范》（GBJ 17-88）、《铁路桥涵施工设计技术规范》和《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）进行，结构计算参数及荷载分别按上述规范取值。
菱形挂篮计算书
绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
挂篮设计计算(菱形挂蓝)
挂篮构造设计与安装施工方案一.概述:下沙大桥主桥为五跨刚构—连续梁组合体系，桥跨布置为127+3X232+127m。
箱梁设计为两独立的单箱单室断面，箱梁顶宽为16.6m，底宽为8m，悬臂长度4.3m，顶板厚度为30—45cm，底板厚度为30—135cm，腹板厚度为45—100cm，为减轻自重，箱梁顶面设置成2%的向外侧的单向横坡，主墩墩顶梁高为12.5m，在各跨跨中和边跨现浇段梁高均为4m，其间梁底下缘以二次抛物线变化。
单幅桥五跨连续梁—刚构组合体系由四个托架浇注墩顶0#梁段，在四个主墩上按“T”利用挂篮分段对称悬臂浇注各段箱梁，四个“T”的悬臂各分为27对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：10X3.0m、9X4.0m、8X5.0m。
二．挂篮设计及制作：根据设计要求，挂篮最大承载力不得小于最大节段重量（258t）的1.25倍（320t），挂篮自身重量及全部施工荷载重量之和应控制在120t以下，在确保承载力、刚度的情况下尽可能轻型化。
挂篮总长14.15m，高6.0m，锚固在已浇好的箱梁上，悬臂长8m（包括工作平台2m），其中新作挂篮自重119t，改造挂篮自重116t，具体见附表。
挂篮主要由主桁架，行走及锚固系统，吊带系统，底篮平台系统，模板系统五大部分组成。
挂篮型式及构造见附图。
经过计算，挂篮最大竖向变性为21mm。
挂篮计算书附后。
2.1 挂篮主桁架系统：挂篮主桁架由杆件、结点板、前、后横梁桁片、上下平联等组成（均采用Q345A材料制作）。
主桁杆件采用钢板组合梁制作，各杆件通过前挂点结点板、前支点结点板、立柱上结点板、后锚结点板连接组合成两个菱形结构，再通过前、后横梁桁片、上下平联将两个菱形结构连成一体，形成挂篮主桁架。
为保证在现场能一次性安装到位，挂篮主桁架制作完毕均须进行试拼，为保证结构的可靠性，主桁架各构件的焊缝均须进行超声拨探伤检查。
2.2 挂篮行走及锚固系统:挂篮行走及锚固系统由滑船分配梁、滑船、行走钢轨、顶推千斤顶及底座、夹具、后锚行走小车及拉杆、后锚主锚杆及连接器、蹬筋锚固分配梁等组成。
双线菱形挂篮计算书
挂篮计算书目录第一章设计计算说明 (1)1.1计算依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3 挂篮设计 (2)1.3.1 主要技术参数 (2)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 内力符号规定 (3)1.3.5 载荷分配情况 (3)第二章挂篮结构的强度计算 (5)2.1荷载组合Ⅰ：混凝土重量+振动力+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (5)2.1.1荷载情况 (5)2.1.2结果分析 (6)2.2荷载组合Ⅱ(混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具及人群荷载) (12)2.2.1荷载情况 (12)2.2.2结果分析 (13)2.3荷载组合Ⅲ(混凝土重量+挂篮自重+风载) (16)2.3.1荷载情况 (16)2.3.2结果分析 (16)2.4 荷载组合Ⅳ (挂篮前行工况：挂篮自重+冲击荷载+风载) (17)2.4.1 荷载情况 (17)2.4.2 结果分析 (18)2.5 荷载组合Ⅴ(挂篮后退工况：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (19)2.5.1 荷载情况 (19)2.5.2 结果分析 (20)2.6 主桁杆件强度验算及结论 (21)第三章挂篮结构的刚度计算 (25)3.1荷载组合Ⅵ：混凝土重量+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (25)3.1.1荷载情况 (25)3.1.2结果分析 (25)3.2刚度验算结论 (29)第四章挂篮抗倾覆计算 (30)4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算 (30)4.2挂篮前行工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击荷载+风载) (32)4.2.1 荷载情况 (32)4.2.2 结果分析 (33)4.3挂篮后退工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅴ：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (34)4.3.1 荷载情况 (34)4.3.2 结果分析 (34)第一章设计计算说明1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》2．《钢结构设计规范》GBJ17-88；3.《实用土木工程手册》（第三版）4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）1.2工程概况本桥为40＋64＋40m的单箱室连续梁。
菱形挂蓝计算书
D 15菱形挂篮计算书计算：复核：项目负责：总工程师：XX局集团XX分公司技术部2006 年 10月 1 日一、概述：D15标主桥采用(71+125+125+125+71)m变高度预应力混凝土刚构箱梁，主桥幅为双幅4车道，采用单箱单室直腹板截面，单箱顶板宽12.5m，底板宽 6.5m，内外侧悬臂长度2.875m。
主梁除0#块、支座及中跨合拢段处有隔墙外，其余部位均未设隔墙，主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块节段长13m，合拢段长2.0m，其它各节段长3.5～5.0m，最重悬臂浇注节段为1号节段,其重量为1619.8KN。
D15标菱形挂篮为新制挂蓝。
每只挂篮由两片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板处，两片主梁的间距为6.0m，底模平台、外导梁及外模吊挂梁前后吊挂均采用精轧螺纹钢筋。
本挂篮主桁的后锚固利用竖向预应力筋来作为锚固。
二、计算假定：1、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁传至前一节段已施工完的箱梁翼缘和挂篮主桁的前上横梁上。
2、箱梁顶板砼，内模的重量通过内导梁传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。
3、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁的前上横梁承担。
4、挂篮主桁之间的连接假定为铰接。
三、检算项目：1、检算底模平台纵梁、前、后下横梁的强度及挠度并求得其前、后吊点反力。
2、检算内、外导梁受力是否满足要求，并分别求其前、后吊点反力。
3、根据前吊挂的作用力检算前上横梁的强度及挠度，然后计算挂篮主桁各杆件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力，从而确定后锚固筋的根数。
4、计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。
四、计算荷载1、挂篮结构自重荷载(1)底模平台及底模底模平台纵梁为组合式桁片；底模平台前下横梁采用2[32c型钢梁，后下横梁采用2[40a型钢梁。
每片纵梁重4.61KN，跨度6m，共14片，总重64.54KN。
纵梁之间连接系：3.1KN。
前下横梁总长9.5m，总重9.12KN。
菱形挂篮计算书(最强)
菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
菱形挂篮计算书(最强)
目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
菱形挂篮的设计及详细计算
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。
典型的菱形挂篮计算书好好看看
千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
菱形挂篮计算书
绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
菱形挂篮计算书——【桥梁与隧道 精】
1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
1图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
1在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
菱形挂篮计算书(上报)
一、挂蓝设计参数取值依据1、挂蓝设计以有关的桥涵施工规范，钢模板技术规范，钢结构设计规范为依据。
2、钢筋混凝土比重取值为2.6t／m3。
3、超载系数取1.05。
4、新浇砼动力系数取1.2。
5、挂蓝行走时的冲击系数取1.1。
6、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。
7、抗倾覆稳定系数不小于1.5。
8、前后托梁及外模刚度取L／400，内模取L／2509、风荷载取800Pa．10、荷载组合：1)砼重+挂蓝自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)2)砼重+挂蓝自重+人群机具 (刚度)3)砼重+挂蓝自重+风荷载 (稳定)4)挂蓝自重+冲击附加系数+风荷载 (行走稳定)11、悬浇节段最大重量154.3t(变更后左幅2#块)。
12、左幅2#块参数:①顶板厚度:25cm;②腹板厚度:60cm;③底板平均厚度:(0.559+0.50)/2=0.530m;④箱梁中心高平均值:(4.342+4.027)/2=4.185m.二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析=13750×10-3×4113×2556.5×[887+(4113×2556.5)/(2×5500)]/5500 =4.84×107N.mm纵梁选用I28a工字钢,其截面特性为:W x=5.08×105mm3I x=7.114×107mm4σ= M max/ W x=95.3N/mm2<2157N/mm23、普通纵梁刚度计算EIy=-qcx3/12+q（x-d）4/24+mx+n代入q=1375Kg/m， c=4.113m, d=0.887m,得:EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+mx+n由边界条件 y|x=0=0,得:n=-35.46由边界条件 y|x=5.5=0,得:m=9545.84∴ EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+9545.84x-35.46 y max≈y中= y|x=2.75=17104.58×10/(2.06×1011×7.114×10-5) =11.7×10-3m=11.7mm<L／400=13.75mm刚度满足要求。
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桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书
计算：
复核：
项目负责人：
1 概述：
主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。
箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。
箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。
箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。
箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。
悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。
主桥采用先梁后拱的施工顺序。
箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。
边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。
支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。
施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。
本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点：
1）0号和边跨段浇筑
在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。
2）节段悬臂浇筑
单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。
纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。
挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。
挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。
3）合拢段合拢
中跨合拢前先检查合拢标高，合龙承重结构不大于1000KN。
箱梁合龙段临时连接劲性骨架形式可由施工单位根据具体条件确定后经设计单位确认。
在正式施工前，需先对一天中的气温变化进行观测，选择合适时间，焊接合拢段间的劲性骨架后，一次浇注混凝土。
整个过程在尽量短的时间内完成。
混凝土浇注完并达到设计要求的强度后张拉合拢束。
2 计算说明：
1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。
2、检算内外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。
3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算菱形挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。
4、计算假定：
a、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁分别传至上一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上；
b、箱梁底板、腹板、顶板砼及底模平台、内模及支架系统的重量由上一节段已施工完的箱梁底板、翼缘板和挂篮主桁的前上横梁承担；
c、挂篮主桁的杆件连接假定为铰接。
5、混凝土比重取26.5KN/m3。
6、施工荷载
施工荷载按2.5KN/m2
3.3 主桁架计算：
8m。
6.64 吊带内力 单位（t ）
前吊带最大拉力为15.65t ，后吊带最大拉力为34.35t 吊带截面为200*20mm ，吊带孔为φ61，净截面为2780mm2 拉应力为：σ＝N/A=343500/2780 =123.56MPa 满足规范允许值，ok ！
吊带孔销轴计算：销轴截面为：A=2826mm2 τ=N/2*A=34.35*10000/2*2826
=60.77MPa 满足规范要求
3.5 上下横梁强度计算
4 6m节段施工最不利工况计算
4.1 结构整体建模
支点反力：后端锚杆最大拉力为52t，前端最大支撑反力为111.3t 后锚杆采用4根32的精轧螺纹钢筋。
单根精轧螺纹钢的允许拉力为
=78.9MPa 满足规范要求
4.3.1.1 稳定计算
普槽36a截面几何特性：
截面高度H=360mm；
截面宽度B=96mm；
中和轴距离z0=24.4mm；
截面面积A=6089mm2；
惯性矩Ix=118741000mm4；
惯性矩Iy=4550000mm4；
Iy=4550000+6089*71.6*71.6=35765623.84 mm4
回转半径iy=76.64mm；
长细比：λ＝7376/76.64＝96
查表得到：ψ＝0.66
稳定性计算杆件轴向应力为σ＝N/ψA=961000/6089*2*0.66 =119.5MPa 满足规范要求4.3.1.3 销轴计算
销轴强度计算，销轴采用φ75
底模分配梁变形单位（mm）
构最大应力为106MPa结构强度满足规范要求。
通过上面计算可得，在浇注状态下，随时要调整挂篮标高，前端
拉应力为：σ＝N/A=269/2780
=96.8MPa
满足规范允许值，ok！
吊带孔销轴计算：销轴截面为：A=2826mm2
＝30.1MPa 满足规范要求
5 挂篮走行计算
挂篮走行分为两步：第一步移动挂篮主桁架及挂篮下导梁
故可采用10t的液压千斤顶来顶推。
走道梁采用U型φ20的圆钢进行锚固，可提供的锚固反力为8.5t，
故走行时稳定系数为：K=8.5/2.8=3.03≥2 满足要求。
5.2 挂篮下横梁及底模、侧模系统在下导梁上滑移
前吊带最大拉力为12.8t，后吊带最大拉力为12.5t
吊带截面为200*20mm，吊带孔为φ61，净截面为2780mm2 拉应力为：σ＝N/A=12.8*10000/2780
=46MPa
满足规范允许值，ok！
上横梁采用2I45b组焊而成：组合截面几何特性Wx=2*1500400mm3
σ＝M/W=12.7*10^7/2*1500400
＝27.5MPa 满足规范要求
5.2.1.4 下导梁分析计算
Wx=8124419mm3
σ＝M/W=57.1*10^7/8124419
=86MPa
上横梁内力单位（t-m）上横梁采用2I45b组焊而成：组合截面几何特性Wx=2*1500400mm3
σ＝M/W=11.4*10^7/2*1942240
＝29.4MPa 满足规范要求
5.2.2.4 下导梁强度分析
Wx=8124419mm3
σ＝M/W=58.6*10^7/8124419
＝72.1MPa 满足规范要求。