水泥罐及粉煤灰罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入一套HZS60拌合站,单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐(装满材料后)和1个100t 粉煤灰罐(装满材料后)。
根据公司以往拌和站施工经验,结合现场地质条件以及基础受力验算,水泥罐采用砼扩大基础,基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数1、风荷载参数:查询公路桥涵设计通用规范得知:本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速:s m V /3.21max =;2、仓体自重:200t 罐体自重约16t ,装满材料后总重为216t ; 100t 罐体自重约8t ,装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上,地基承载力基本容许值[]Kpa f a 6800=; 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时,扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m (长×宽×高);三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型(按最不利200吨罐体计算),空仓时受十年一遇风荷载,得计算模型如下所示:F1F2F3GR图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知,风荷载标准值按下式计算:gV W d k 22γ=;查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下:空气重力密度:01199899.0012017.00001.0==-Zeγ; 地面风速统一偏安全按离地20m 取:s m V k k V /92.32max 5220==; 其中:12.12=k ,38.15=k ,s m V /3.21max =;代入各分项数据得:222/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算: ①、迎风面积:216.58.22m A =⨯= 作用力:2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度:m H 94.181=②、迎风面积:2215.3123.65m A =⨯= 作用力:KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度:m H 43.142=③、迎风面积:235.112/6.45m A =⨯= 作用力:KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度:m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.331倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆,稳定力矩由两部分组成,一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ,另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
120拌合机水泥罐基础处理计算书
1#拌合站120型拌合机水泥罐地基处理方案验算1、地基处理方案1#拌合站120型拌合机共配置150t水泥罐3个,100t粉料罐2个,罐体自重2t,地基处理方案:罐体下部设置1m厚钢筋混凝土扩大基础,扩大基础下部为25根φ50cmCFG桩基础,桩基长度16m,其中20根桩基位置对应20个罐体支腿,剩余5根位置对应5个罐体的中心,(最大桩间距2.13m,最小桩间距0.79m),桩间换填1m厚毛渣。
2、荷载计算(1)水泥罐及基础总荷载G(KN)计算G=mg=850500*9.8=8334900N=8334.9KN注:m——水泥罐装满时的重量+水泥罐自重+混凝土基础重量=(150t*3+100t*2)+2t*5+76.2m2*2.5t/m2=850.5t=850500kg;g——重力加速度,取值9.8g/cm3。
(2)水泥罐及基础荷载P(KPa)计算P=G/S= 8334900/76.2=109381.89Pa=109.38KPa 注:G——总荷载;S——水泥罐混凝土基础面积,根据图纸计算为76.2㎡。
(3)CFG单桩承载力控制值按1.5倍安全系数来计算,CFG单桩承载力控制值[R]:[R]=G/n*1.5=8334.9/25*1.5=500.1KN注:G——总荷载;n——CFG桩根数。
(4)复合地基承载力控制值[f spk](KPa)计算按1.5倍安全系数来计算,复合地基承载力控制值[f spk]:[f spk]=1.5P=164.07KPa3、CFG桩单桩承载力验算(1)单桩承载力特征值Ra计算Ra=μp*∑qsi*li+Ap*qp=3.14*0.5*(12.5*1.9+22.5*1+10*3.5+25*5.5+25*4.1)+3.14*0.252*350 =573KN注:up——桩的周长(m)=3.14*0.5mAp——桩身有效截面积(㎡)=3.14*0.252㎡i ——桩身范围内所划分的土层数,1~5qsi、 qp——桩周第层上的侧阻力、桩端端阻力特征值(KPa),可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007 有关规定确定:侧阻力:qs1=12.5KPa(杂填土),qs2=22.5KPa(粉质黏土),qs3=10KPa(淤泥),qs4=25KPa (粉质黏土),qs5=25KPa(中砂)端阻力:qp=350KPa(中砂)li——第层土的厚度(m),l1=1.9m,l2=1m,l3=3.5m,l4=5.5m,l5=4.1m。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入两个100t型水泥罐,100t型水泥罐直径3m,支腿邻边间距2.05m。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算,水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.5m(高),基础埋深1.2m,外漏0.3m,承台基础采用Φ16@250mm×250mm上下两层钢筋网片,架立筋采用750mm×750mmφ12钢筋双排双向布置,基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:.水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ,水泥满装150t ,共重170t 。
水泥罐支腿高3m ,罐身高18m ,共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知:原设计路面按汽一超20级设计,汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为:460mm ×200mm ,通过受力计算,其地基承载力为:δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑,风力水平 荷载为500N/m 2,抗倾覆计算以空罐计算,空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为:0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷(18)•M水泥罐空罐自重20t ,则基础及水泥罐总重为:G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较:356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求,水泥罐是安全的。
4、基础配筋基础配筋属于构造配筋,配筋率必须满足§≥ 0.15%,经计算断面配筋, @150Φ16钢筋满足要求。
004水泥罐基础计算书
珠海华发新城一期(B标段)工程搅拌站散装水泥贮罐基础设计验算书文件号:CCEED/HFXC/SGFA/004建设单位:珠海华发实业股份有限公司设计单位:珠海市建筑设计院监理单位:深圳现代建设监理公司总包单位:中国建筑第八工程局编制计算:审核:审定:莫海军郭书伟袁正明叶晓红一、概况珠海华发新城一期(B标段)工程混凝土搅拌站共设有4台容量为100吨(由于水泥厂家没有50吨的的水泥罐,实际使用过程中,我们将规定只允许装50吨水泥,但本计算书按100吨容量计算)的水泥贮罐,每台自重10吨,螺旋管长为6m。
根据现场平面布置,设计其中2台为一组,采用整板式钢筋混凝土基础(简称1号基础),设计尺寸基础自重 G2= a·b·h·ρ·g=6×6×0.6×2.5×9.8 = 529.2 KN (54t)上部荷载 P2= (100+10)×9.8 = 1078 KN (110t)Q 2 = G2+ P2= 1607.2 KNp 2 = Q2/s2= 1607.2/(6×6) =44.6 KN/m2 =0.0446 MPa < 0.1 MPa四、抗倾覆验算见图3ωk = βzμsμzω式中ωkβz——zμsμzω取ω=0.7 KN/m2 ,ω=0.84 KN/m2;取μs=+0.7 ;βz=1.35。
ωk = βzμsμzF =ωkM风载=对于1MG= (对于2号基础,MG= (1607.2-= 1881.6 KN·m> M风载=379.53 KN·m结论:1、2号基础设计均满足要求。
五、正截面承载力验算基础采用C30混凝土,φ20@150双层双向配筋,面筋向下弯到底部,形成钢筋笼。
查表得:fcm =16.5N/mm2 fc=15N/mm2(1)、1号基础ψ·(fc·A + fy·As)= 1.0×(15×400×400+310×5880)= 4222.8 KN >N结论:设计配筋合格。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入四个100t 型水泥罐,100t 型水泥罐直径3m ,支腿邻边间距2.05m 。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算,水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m (长)×4m (宽)×1.5m (高),基础埋深1.2m ,外漏0.3m ,承台基础采用Φ16@250mm ×250mm 上下两层钢筋网片,架立筋采用750mm ×750mm φ12钢筋双排双向布置,基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:.架立筋-1号111-1剖面1号3号5070050基础配筋图2号80004000354502050?320罐支脚80004000220600600?33003700水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ,水泥满装150t ,共重170t 。
水泥罐支腿高3m ,罐身高18m ,共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知:原设计路面按汽一超20级设计,汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为:460mm ×200mm ,通过受力计算,其地基承载力为:δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑,风力水平 荷载为500N/m 2,抗倾覆计算以空罐计算,空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为:0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷(18)•M水泥罐空罐自重20t ,则基础及水泥罐总重为:风荷载(500N/m2)G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较:356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求,水泥罐是安全的。
水泥罐计算书
福民站80T水泥罐基础设计计算书一、水泥罐基础及承台设计1、水泥罐基础根据现场实际情况,采用人工素填土基础;2、基础承台设计为:承台砼C35、承台尺寸为5000*5000*600mm,水泥罐的预埋件规格为:450*450*20mm,由厂家提供,施工安装。
二、水泥罐基础、承台计算1、基础竖向承载力验算根据设计资料,本基础位置的持力层为素填土,该层土的承载力特征值为100Kpa。
V=80+7=87t=870KN,G=5*5*0.6*2.5*10=375KN, A=5*5=25m2σ地=(G+V)/A=(870+375)/ 25=49.8KN/ m2<[σ地]=100KN/ m2经计算地基承载满足要求。
其中式中:V——为水泥罐满载时总重量87T,根据厂家提供;G——为基础承台重量;A——为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算w k=βz μN μz w o =1*0.8*1.17*0.75=0.702 KN/ m2w k ——风荷载标准值(KN/ m2);βz ——高度z处的风振系数,查《建筑结构荷载规范》低于30m取1;μN ——风荷载形体系数,查《建筑结构荷载规范》圆形取0.8;μz ——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》靠近海边取1.17;w o ——基本风压(KN/m2),查《建筑结构荷载规范》风压深圳地区按50年一遇,取0.75;只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可:M稳= P1×1/2×基础宽=(70+375)/2*5=1112.5 KN•MM倾=P2×受风面×(7+7)= 0.702*6.5*2.6*7*7=581.326 KN•MM稳/ M倾≥1.5即满足要求=1112.5/581.326=1.91>1.5M稳—抵抗弯距KN•MM倾—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN经计算满足抗倾覆要求。
为了提高储料罐的抗倾覆能力,水泥罐采用三根直径16mm的缆风绳三角对称加固,每根长度约15米。
水泥灰罐桩基础承载力及稳定性计算书
水泥灰罐桩基础承载力及稳定性计算书项目名称_____________日期_____________计算_____________复核_____________审核_____________日期_____________一、设计资料1、扩大基础尺寸:10×10×0.5m(长、宽、高)兼作基础功能;承台底换填砂0.5m;木桩群桩桩径D=0.18m;入土深度8m。
(详见示意图)2、设计荷载:装满水泥的水泥灰罐自重65T×2+110T×2=330TC20混凝土扩大基础自重,10×10×0.5×2.5T/m3=125T基础与水泥灰罐全部自重455T3、土质自地面而下的分布情况为上述土质情况表明,淤泥土为荷载的主要承载体根据《泉州晋江大桥详勘—工程地质报告》,淤泥质软土地基容许承载力推荐值[σ]=50kPa[τ]取10KN二、木桩群桩基础及扩大基础示意图立面图平面图三、 验算内容①、 混凝土扩大基础的承载力验算 ②、 整体抗倾覆性验算 ③、 基础抗滑性验算④、 混凝土基础上表面细部承载力验算 四、 验算过程1、混凝土扩大基础的承载力①、混凝土扩大基础的容许承载力[σ]计算[σ]=[σ0]+K1r1(b-2)+k2r2(h-3)=[σ0] (淤泥质土k1=0,h <3m ) 则[σ]= [σ0]=50KPa砂垫层底面尺寸应为:11×11米,但不考虑砂垫层的内摩擦角的作用。
基底的最大应力σMAX 计算σMAX =AN =1004500=450KPa <[σ]=500KPa所以基础承载力小于地基承载力。
2、灰罐及基础整体抗倾覆验算图示:①基底偏心矩验算按基础受荷载组合Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ作用于淤泥层时验算,即:e0=ΣM/NΣM………………………竖向荷载相对于基底形心的弯矩之和N……………………………………………基底合力的竖向分力ΣM=162KN×8=1.30×106N·MN=5000KN=5×106Ne0=1.30×106/5×106=0.26m又基础底面的核心半径ρ=W/A=1/6a3÷a2=1/6×103÷102=1.67mW ………………………基础底面的截面模量A ………………………基底的面积所以,e0=0.26m≤ρ=1.67m;在允许范围之内,满足要求。
150吨水泥罐基础设计计算书
、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个 loot 型和一个150t 型两个水泥 罐,100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ; 150t 型水泥罐直 径3.3m ,支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经 验、现场地质条件以及基础受力验算,水泥罐基础采用C30钢筋砼条 形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m (长)x 4m (宽)x 0.8m (高),基础埋深0.6m ,外漏0.2m ,承台基础采用 ①16@150mm x 150mm h 下两层钢筋网片,架立筋采用 450mr X 450mm 12钢筋双排双向布置,基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下8000水泥罐平面位置示意图8000450rL・ = ,•i J* ,1P -----■■■ ■ ■ 10 01-1剖面 1号2号 3号基础配筋图1 1■ —1|| 1 L胃L~11-—* J■-[4 1±1架立筋-1号一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t,水泥满装150t,共重170t。
水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4n K 4nr K 0.8m钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:5 1=1700 +0.8 25 =106.3+20 =126.3kN /m2 =0.13MPa 4x4根据资料可知:原设计路面按汽一超20级设计,汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为:460mM 200mm通过受力计算,其地基承载力为:5 2= |——130———1000 =1.413MPa [(460 汉200 )因5 1< 5 2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑,风力水平荷载为500N/m,抗倾覆计算以空罐计算,空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为:M =0.5 3.3 18 ( 18" 2+3)=356.4KN ?M 水泥罐空罐自重20t,则基础及水泥罐总重为:|| "HF"G=170 9.8+4 4 0.8 25=1986KN抗倾覆极限比较:M=356.4"18V3"5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求,水泥罐是安全的。
水泥罐基础计算书.txt
鄂州航空都市区安置小区项目水泥罐基础计算根据施工需要,施工区域旁设置一个水泥罐,主要用于现场桩基后注施工,水泥罐设计容量为80t,每个罐体自重取10t,罐体直径为3.0m,罐身高度取12m(罐体9m+支架3m)。
水泥罐基础采用现浇钢筋混凝土独立式基础,基础尺寸为4.0m(长)×4.0m(宽)×1.0m (深)。
混凝土基础采用C30混凝土,容重取2400kg/m³。
(1)地基承载力计算混凝土基础重量为:(4.0m×4.0m×1.0m)×2400kg/m³=38400kg。
每个水泥罐按照装满水泥总共重量90t计算,水泥罐(装满水泥)及水泥罐基础的总重为:(90000kg+34800kg)×10N/kg=1248000N水泥罐基础传送给基坑底部的承载力为:1248000N÷(4.0m×4.0m)=78000Pa,即78KPa。
考虑1.2的安全系数,水泥罐基础基坑底部要承受的承载力为:78KPa×1.2=93.6KPa水泥罐基础基坑开挖后及时对地基承载力进行了检测,实测承载力为117.3KPa,大于水泥罐基础需要承受的承载力,所以承载力验算满足要求。
(2)抗倾覆计算抗倾覆计算时风力取10级,水平荷载取500N/㎡。
计算时以空罐计算,空罐计算满足则抗倾覆满足,同时风荷载计算时考虑1.2的安全系数。
水平风荷载产生的弯矩为:M风=500N/㎡×9m×3.0m×(9/2+3)m×1.2=121.5KN·m;稳定力矩计算:M抗=(10000kg+34800kg)×10N/kg×(4.0m÷2)=896KN·m;M抗=896N·m>M风=121.5KN·m所以水泥罐体抗倾覆满足要求。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数:1、 风荷载参数计算风力考虑8级,最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重:G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算:风荷载强度计算:0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压:风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数,按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算:A 1=1.522×1.2=1.826m 2,考虑仓顶护栏等,提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度:H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度:H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度:H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度:H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算:mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算:假定筒仓绕AB 轴倾覆,稳定力矩由两部分组成,一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1,另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
(每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算)4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ,高度1.5m 设计,混凝土采用C25。
搅拌站基础计算书
拌合站基础计算书第2混凝土拌合站,配备HZS120拌和机两套,每套搅拌楼设有6个储料罐,单个罐在装满材料时均按照150吨计算。
对应新建线路里程桩号DK224+700。
经过现场开挖检查,在地表往下0.5~3米均为粉质砂土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—地基受到的压应力MPaσ0—地基容许承载力MPa通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa2.风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6v2W —风荷载强度Pa,W=V2/1600v—风速m/s,取28.4m/s(按10级风考虑)3.基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐自重KNP’—基础自重KNP2—风荷载KN二、储料罐地基承载力验算1.储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图,现场平面尺寸如下:地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围,宽6.25m,基础浇注厚度为0.6m。
基底处理方式为:压路机碾压两遍,填筑30cm山皮石并碾压两遍。
查《路桥计算手册》,密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。
2.计算方案开挖深度为1.5米,根据规范,不考虑摩擦力的影响,计算时按整体受力考虑,每个水泥罐集中力P=1500KN,水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土,自重P’=1170KN,承载力计算示意见下图:P=9000KN0.6m 基础6.25m粉质砂土本储料罐受沿海大风影响,根据历年气象资料,考虑最大风力为28.4m/s(10级风),风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m,储蓄罐顶至地表面距离为22米,罐身长21m,6个罐基本并排竖立,受风面积593m2,在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
水泥罐地基承载力计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础承载力计算书一、编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的,为确保有足够的水泥贮藏量,保证工程顺利进行,本工程计划投入10座120T水泥罐。
二、编制范围中国中铁隧道局集团新建重庆东环线铁路8标一分部项目经理部鹞子岩隧道混凝土拌和站。
三、编制依据1、施工现场总平面布置图;2、水泥罐总示意图及基础图参数3、东环线铁路施工图4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
四、水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况,采用扩大基础,根据现场需要,一台HLS90拌和站配置5座120T水泥罐,故5座水泥罐扩大基础连成一个环形基础,基础尺寸为4m×18.8m×2m。
基础采用C30钢筋砼,钢筋为双层配筋,钢筋为φ18。
2、每个水泥罐下设计四个支座,支座设计为C30砼,500×500×500mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ18钢筋,以加强承台和基础的连接;3、水泥罐预埋板采用δ16mm Q235钢板,再焊接4根φ20锚固钢筋,锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内,每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测;五、水泥罐基础计算1、计算公式①地基承载力计算公式P1/A=σP1—水泥罐重量与基础本身重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力MPa通过动力触探计算得出土基容许的应力②风荷载强度计算公式W=K1×K2×K3×W0;W0=v²/1.6W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3风荷载系数,根据《铁路桥涵设计基本规范》查表分别取0.8、1.13、1.0v—风速m/s,取重庆最大风速20m/sW =0.8×1.13×1.0×20×20/1.6=226Pa③基础抗倾覆计算公式Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KN④基础抗滑稳定性验算计算公式K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KNf—基底摩擦系数,查表得0.25;⑤基础承载力计算公式P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa(2)水泥罐基础验算①水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌合站安装施工图,现场平面尺寸如“图1拌合站安装施工图”所示。
水泥罐基础拟计算
水泥罐基础拟采用独立基础或者桩基础。
(1)桩基础拟采用直径为0.8m的4根C25混凝土摩檫桩。
桩径根据罐脚下预埋的600×600mm的钢板取值,直径为0.8米;摩檫桩的桩长未定。
(2)独立基础拟采用4m×4m×0.8m的C30钢筋混凝土基础。
基础的长和宽根据水泥罐的直径为 2.8米,同时需在罐脚下预埋的600×600mm的钢板,故拟定为4m×4m;深度根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第9.1.2条H0≥(b-b0)/2tgαH0≥(4-2.85)/2=0.575 所以深度拟取值为0.8米。
四、独立基础验算1、荷载计算C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3Mpa,轴心抗拉强度设计值f t=1.43Mpa。
(1)恒荷载基础自重:F1=4.0×4.0×0.8×25=320kN,水泥罐空载时自重F2=86KN,水泥罐满载时自重F3=1000KN。
(2)风荷载风荷载标准值按照以下公式计算W k=βz·μz·μs·ω0其中βz--风振系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用:βz=1.60;ω0 -- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用:ω0 = 0.5 kN/m2;μz-- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用:μz= 1.28;μs -- 风荷载体型系数:按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定取值为0.5;经计算得到,风荷载标准值为:W k = 1.60 ×0.5×1.28×0.5 = 0.512 kN/m2;受风面积S=0.5×π×d×H=0.5×3.14×2.8×15=65.94m2(d为罐身直径,H为罐身高度),则风荷载F风=S× W k=1.4×65.94×0.512=47.3KN,风荷载产生弯距M=F风×h=47.3×(15/2+3)=496.65KN.m(h为风荷载作用点离基础底面的距离)。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐,水泥罐直径2.7m,顶面高度20m。
水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为4.2m×0.5m+3.2m×1.0m。
基础立面图二、设计依据:1、《建筑结构荷载规范(2006版)》(GB50009-2001)2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
三、荷载计算1、水泥罐自重:8t;满仓时水泥重量为100t。
2、风荷载计算:宜昌市50年一遇基本风压:ω0=0.3kN/㎡,风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0其中:βz=1.05,μz=1.25,μs=0.8,则:ωk=βzμsμz ω0=1.05×0.8×1.25×0.3=0.315 kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。
水泥罐满仓时自重荷载:G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载:G ck=(3.2×3.2×1.0+4.2×3.2×0.5)×24=407kN风荷载:风荷载作用点高度离地面12.5m,罐身高度15m,直径2.7m。
F wk=0.315×15×2.7=12.8kN风荷载对基底产生弯矩:M wk=12.8×(12.5+2)=185.6kN·m基础底面最大应力:p k,max= G ck+G kbh+M wkW=407+10804.2×3.2+185.69.408=130.6kPa。
2、基础配筋验算(1) 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算。
混凝土基础承受弯矩:M max=1.2×(18×207×3.2×1.912)=362kN 按照单筋梁验算:αs= M maxf c bh02=362×10611.9×3200×8502= 0.013ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.013 =0.013<ξb=0.55A s=f c bξh0f y=11.9×3200×0.013×850300=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,A s实=13×201=2613mm2 >A s=1403mm2,基础配筋满足要求。
水泥罐基础设计计算书
图:、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个loot 型和一个150t 型两个水泥 罐,100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ; 150t 型水泥罐直 径3.3m ,支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经 验、现场地质条件以及基础受力验算,水泥罐基础采用C30钢筋砼条 形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸 8m (长)x 4m (宽) x 0.8m (高),基础埋深0.6m ,外漏0.2m ,承台基础采用 ①16@150mm x 150mm 上下两层钢筋网片,架立筋采用 450m X 450mn ^)12钢筋双 排双向布置,基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下8000 水泥罐平面位置示意图8000基础配筋图一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t,水泥满装150t,共重170t。
水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4mx 4nr K 0.8m钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:8 1 = 170^ +0.8 25 =106.3+ 20 = 126.3k N / m 2 = 0.13 M Pa4汽4根据资料可知:原设计路面按汽一超20级设计,汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为:460m M 200mm通过受力计算,其地基承载力为:8 2= 1301000 =1.413 M Pa]]460 200因8 1< 8 2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算风荷载(500N/m2)武汉地区按特大级风荷载考虑,风力水平荷载为500N/nt抗倾覆计算以空罐计算,空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为:M =0.5 3.3 18 ( 18 " 2+3 ) =356.4K NNIG=170 9.8+4 4 0.8 25=1986K N水泥罐空罐自重20t,则基础及水泥罐总重为:抗倾覆极限比较:M 356.4 30.18< 0.5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求,水泥罐是安全的。
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、计算参数水泥罐自重2.5t,自重压力P1=25KN,粉煤灰罐自重2.5t,自重压力P2=25KN。
水泥罐装满水泥约为45t,水泥重量为P1’=450KN,粉煤灰罐装满粉煤灰为45t,粉煤灰重量为P2’=450KN。
基础尺寸为8m×6m×1m,采用C30钢筋混凝土结构。
2、地基承载力验算σ1=(P1+P1’+ P2+ P2’)/A=(25+450+25+450)/(8×6)=19.79Kpa<670KPa,满足要求。
根据《鹏飞路站地质详勘图》中取泥质粉砂岩天然抗压强度最小值670KPa。
3、基础抗倾覆验算水泥罐、粉煤灰为空罐时,抗倾覆能力最不利。
Kc=M1/M2=((P1+ P2)×0.5×基础宽)/(P3×cos34°×受风面积×受力点到倾覆点的距离)=((25+25)×0.5×3)/(0.25×cos34°×13.5×8.143)=3.29>1.5,满足要求。
根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)荷载取值,南宁市风荷载P3=0.25KN/m2。
4、基础抗滑稳定性验算K0=(P1+ P2)×f/(P3×受风面积)=(25+25)×0.25/(0.25×3×4.5)=3.7>1.3,满足要求。
5、基础承载力σ2=(P1+P1’+ P2+ P2’)/8/0.0005/103=2.375MPa<25MPa,满足要求。
6、车站结构承载力通过与车站设计单位联系,车站顶板承载力按22KPa考虑。
根据“2地基承载力验算”σ1=19.79KPa<22KPa,满足车站顶板受力要求。
100t水泥罐基础设计计算
100t 水泥隼基础段计计算一、荷载1、 水泥罐自重G1: 200kn (20t)估2、 水泥自重 G2: 1000kn (100t)3、 基础承台自重 G3: 3. 8m*3. 8m*1.2m*26=451 kn4、 荷载组合:(G1+G2+G3) *1.2 (分项系数)=1981.2kn二、受力分析1、承台地基承载力:按12t/m 2估算,承台地基承载力为3. 8m*3. 8m*120kn/m 2=1732. 8kn2、桩承载力需达到 1981.2kn-1732. 8kn=248. 4kn三、单桩承载力计算1、土层极限侧摩阻力系数根据上述柱状图,打入桩范围内平均层厚:素填土 2.92叭 淤泥质粉质粘土 4. 67m. 粉土 1.41mo 打入桩的极限侧摩阻力标准值为:20Kpa 、14Kpa 、30Kpa,故打入桩桩身范围 内(9m) 土层平均极限侧摩阻力为:(2. 92m*20+4. 67m*14+1.41m*30) /9m=18. 45KpaJ01地面标高3. 5m J02 地面标高3. 5m ① 素填土 0. 88m① 索填土0. 44m J03 地面标高3. 5m ① 索填土 0. 41m③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土-1.72m -4.76m粉土 粉土 -5. 79m 粉土2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为:[P]二1/1.5* (U*a*H*T)(不计桩端承载力)式中:[P] --- 沉桩容许承载力U ------ 桩周长,a——震动沉桩影响系数,锤击沉桩取1.0H ---- 桩入土深度,9. 0mT----- 桩侧土的极限摩阻力,取18.45Kpa;①如采用直径273钢管桩,则单桩的容许承载力为:[P]二1/1.5* (U*a*H*T )=1/1.5*0. 273*3. 14*1.0*9*18. 45=94. 89kn,需打入的根数为248. 4kn/94. 89kn=2. 61 根, 取3根,布置如图:0. 650m 2. 5m3. 8m②如采用直径630钢管桩,则单桩的容许承载力为:[P]=1/1.5* (U*a*H*T ) =1/1.5*0. 63*3. 14*1.0*9*18. 45=218. 99kn,需打入的根数为248. 4kn/218. 99kn=1. 1 根, 取2根。
水泥罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下:杂填土:0~3.3m;粉细砂层:0~5.5m;粉砂岩:0~6.5m。
该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。
2、荷载分析静荷载:支架40.5t;水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。
动荷载:施工不考虑;风荷载:根据气象资料,按10级台风计算。
3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30,承台尺寸为:8900mm×4400mm×600mm。
4、受力及变形验算(1)基础竖向承载力验算静荷载:V=405+1000=1405kNG =8.9×4.4×0.6×25=586.5kN式中V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重40.5T,水泥罐可装60T水泥,粉煤灰可装40T;G—为基础重量;深层搅拌桩复合地基承载力:f——复合地基承载力特征值(kPa)spkm——面积置换率,桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积;a R ——单桩竖向承载力特征值(KN )p A ——桩的截面积(2m )β——桩间土承载力折减系数,当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时,可取0.1~0.4,差值大时取低值;当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时,可取0.5~0.9,差值大时或设置褥垫层时均取高值;桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算,由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。
1P na p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ②式中:p u ——桩的周长(m );n ——桩长范围内的土层数;si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值,淤泥可取4~7kpa ;淤泥质土可取6~12kpa ;软塑状的黏性土可取10~15kpa ;对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12~18kpa ;对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8~15kpa ;p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值(kpa ),可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值;i l ——第i 层土层的厚度(m );α——桩端天然地基土的承载力折减系数,可取0.6~0.8;承载力高时取低值; η——桩身水泥土强度折减系数;cu f ——桩身水泥标准抗压强度;根据地质勘察资料:V+G/A=50.86(Kpa)<fspk满足要求(2)抗倾覆验算:0.95MG-1.2 MK>0MG—自重及压重产生的稳定力矩kN.m,0.95安全系数,按最不利情况(空罐)考虑;MK—风荷载产生的力矩kN.m,1.2安全系数;MG=(405+750)×2.5= 2887.5kN.mMK=WK×2.5WK—风荷载标准值;WK=βZμSμZWO=2.0×0.8×1.25×0.5=1.0 kN/m2βZ—风振系数,取2.0;μS—体型系数,取0.8;μZ—风压高度变化系数,取1.25;WO—基本风压,按10级大风计算,取0.5 kN/m2;0.95MG-1.2 MK=0.95×2887.5-1.2×1.0×18×2.8×2×9= 2743.125- 1088.64= 1654.485>0满足要求。
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水泥罐及粉煤灰罐基础计算书
1、计算参数
水泥罐自重2.5t,自重压力P1=25KN,粉煤灰罐自重2.5t,自重压力P2=25KN。
水泥罐装满水泥约为45t,水泥重量为P1’=450KN,粉煤灰罐装满粉煤灰为45t,粉煤灰重量为P2’=450KN。
基础尺寸为8m×6m×1m,采用C30钢筋混凝土结构。
2、地基承载力验算
σ1=(P1+P1’+ P2+ P2’)/A=(25+450+25+450)/(8×6)=19.79Kpa<670KPa,满足要求。
根据《鹏飞路站地质详勘图》中取泥质粉砂岩天然抗压强度最小值670KPa。
3、基础抗倾覆验算
水泥罐、粉煤灰为空罐时,抗倾覆能力最不利。
Kc=M1/M2=((P1+ P2)×0.5×基础宽)/(P3×cos34°×受风面积×受力点到倾覆点的距离)=((25+25)×0.5×3)/(0.25×cos34°×13.5×8.143)=3.29>1.5,满足要求。
根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)荷载取值,南宁市风荷载P3=0.25KN/m2。
4、基础抗滑稳定性验算
K0=(P1+ P2)×f/(P3×受风面积)=(25+25)×0.25/(0.25×3×4.5)=3.7>1.3,满足要求。
5、基础承载力
σ2=(P1+P1’+ P2+ P2’)/8/0.0005/103=2.375MPa<25MPa,满足要求。
6、车站结构承载力
通过与车站设计单位联系,车站顶板承载力按22KPa考虑。
根据“2地基承载力验算”σ1=19.79KPa<22KPa,满足车站顶板受力要求。