塔吊基础钢板桩围护施工方案

一、编制依据：

地基土承载力表

根据施工现场环境及工程结构的类型特点，工程施工采用3台塔式起重塔吊（如下）：

（1）、1台QTZ80型塔吊、臂长55米、用于2、5#楼、安装高度70米（建筑物最最高顶标为63.5米）

（2）、2台QTZ63型塔吊、臂长55米。分别用于1#、4#楼和3、6#楼，安装高度65米（房屋顶标高为60.5米）

1#楼塔吊位置图

2#楼塔吊基础位置图

3#楼塔吊基础位置图

四、塔吊基础施工：

根据工程结构特点及施工环境条件允许，工程基础挖土前必须把塔吊架立

完毕，因此塔吊基础土方先行开挖做塔吊基础，塔吊基础与车库筏板顶面一平，塔吊基础底面防

水及垫层做法同筏板做法，防水及筏板钢筋在塔吊基础边甩出搭设长度，塔吊基础四周施工缝在筏板板厚中心预埋止水钢板，以满足防水及人防密闭要求。基础混凝土到设计强度后方可进行塔吊安装。

具体施工方法详见附图。

五、塔吊基础计算：

㈠、塔机属性

1、塔机传递至基础荷载标准值

2

矩形桩式基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.312kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×945.312=1276.172kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(461.4+945.312)/4=351.678kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L

=(461.4+945.312)/4+(611.86+16.89×1.25)/4.95=479.558kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L

=(461.4+945.312)/4-(611.86+16.89×1.25)/4.95=223.798kN

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L

=(622.89+1276.172)/4+(826.011+22.802×1.25)/4.95=647.403kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L

=(622.89+1276.172)/4-(826.011+22.802×1.25)/4.95=302.128kN (四)、桩承载力验算

桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m

桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2

复合桩基竖向承载力特征值：

R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.199×(1.42×8+0.6×15+3.98×54)+1500×0.385=1094.88kN Q k=351.678kN≤R a=1094.88kN

Q kmax=479.558kN≤1.2R a=1.2×1094.88=1313.856kN

满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算

Q kmin=223.798kN≥0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！

3、桩身承载力计算

纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=647.403kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=3500kN

满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Q kmin=223.798kN≥0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！

4、桩身构造配筋计算

As/Ap×100%=（1539.38/（0.385×106））×100%=0.4%≥0.3%

满足要求

5、裂缝控制计算

Q kmin=223.798kN≥0

不需要进行裂缝控制计算！

（五）、承台计算

1

承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm

M=(Q max+Q min)L/2=(647.403+(302.128))×4.95/2=2349.969kN·m

X方向：M x=Ma b/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·m

Y方向：M y=Ma l/L=2349.969×3.5/4.95=1661.679kN·m

2、受剪切计算

V=F/n+M/L=622.89/4 + 826.011/4.95=322.602kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1190)1/4=0.91

塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6m

a1l=(a l-B-d)/2=(3.5-1.6-0.7)/2=0.6m 剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1190=0.504，取λb=0.504；

λl'= a1l/h0=600/1190=0.504，取λl=0.504；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.504+1)=1.163

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.504+1)=1.163

βhsαb f t bh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kN

βhsαl f t lh0=0.91×1.63×1.71×103×5.5×1.19=11790.263kN

V=322.602kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11790.263kN

满足要求！

3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98m

a b=3.5m≤B+2h0=3.98m，a l=3.5m≤B+2h0=3.98m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

4、承台配筋计算

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= M y/(α1f c bh02)=1661.679×106/(1.02×19.1×5500×11902)=0.011

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.011)0.5=0.011

γS1=1-ζ1/2=1-0.011/2=0.994

A S1=M y/(γS1h0f y1)=1661.679×106/(0.994×1190×360)=3901mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.71/360)=max(0.2,0.214)=0.214%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3901,0.0021×5500×1190)=13990mm2承台底长向实际配筋：A S1'=14714mm2≥A1=13990mm2