悬挑型钢脚手架(专家论证,有阳角计算过程)
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书
型钢悬挑式扣件钢管脚手架（阳角）计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011阳角部位选择最大悬挑高度段、最大悬挑尺寸和带联梁的T1栋阳角架进行计算。
部位如下图示意：二、计算参数:悬挑双排脚手架，考虑上段架体的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故此悬挑段架体计算高度按第二段阳角悬挑高度18.9m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为18.9+7.2=26.1m，立杆采用单刚管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.23米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.0米。
施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用钢管、挡脚板采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.010kN/m2。
每米立杆承受结构自重标准值0.1072 kN/m，脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.79，体型系数1.128。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.15m。
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60m，建筑物内锚固段长度3.40m。
相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。
三、荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm) 100 压环钢筋直径d1(mm) 18主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/360 荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.754×106/(141×103)=12.44 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.997×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.996N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.034 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-1.335kN；R2=8.068kN；R3=5.088kN；R4=10.619kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1000 3300 2200 是2 下撑槽钢1500 3300 3100 是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=5.088kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=5.088/tan(56.31°)=3.392kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=5.088/sin(56.31°)=6.115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=6.115×103/(10×100)=6.115N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型5号槽钢下撑杆截面积A(cm2) 6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm4) 26下撑杆截面抵抗矩W(cm3) 10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) 205下撑杆弹性模量E(N/mm2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w(N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=10.619kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=10.619/tan(46.79°)=9.975kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=10.619/sin(46.79°)=14.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=14570/(0.156×693)=134.773N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=14.57×103/A=14.57×103/693=21.025N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.754×106/(1.05×141000)+6.583/2610=11.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
悬挑脚手架阳角支撑计算式
悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。
型钢采用14号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1900mm。
型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。
阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m经过连续梁的计算得到5.365.17阳角型钢支撑梁剪力图(kN)2.425阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为15.479kN型钢固接处的支撑力为4.829kN型钢最大弯矩 M max =2.425kN.m图中距离|MP|=(1.900×1.900+0.000×0.000+1.900×0.000×1.414+2.900×2.900)1/2=3.467m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.467)=0.991图中角度 <OPQ=arctg(0.000/1.900)=0.000每根支撑杆的压力 T=15.479/2/sin(0.991)=9.253kN水平型钢的轴向力 N=2×9.253×cos0.991×cos0.000=10.142kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.425×106/(1.05×102000.0)+10.142×1000/2150.0=27.360N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢,计算公式如下其中b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度=2.43×106/(0.929×102000.00)=25.59N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=9.253kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.25kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.18；i ——计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm；l ——受最大压力斜杆计算长度，l = 3.47m；A ——受压斜杆净截面面积，A =18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 28.51 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=9.253kN；l w为斜撑支杆件的周长，取500.00mm；t为斜撑支杆的厚度，t=6.00mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9252.96/(500.00×6.00) = 3.08N/mm2。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m) 35 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.5 梁/楼板混凝土强度等级C302、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.645 压环钢筋2 0.8,-0.6 122.005 2.25 压环钢筋3 1,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、联梁验算联梁材料类型 工字钢 联梁材料规格16号工字钢 联梁截面积A(cm 2) 26.1 联梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 联梁截面抵抗矩W x (cm 3)141联梁自重标准值g k (kN/m)0.205 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125联梁弹性模量E(N/mm 2)2060001、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.377×106/(141×103)=9.766 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.606×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.5 34N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.044 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=9.292kN；R'1B=-2.293kN；R'1C=10.387kN；R'1D=9.21kN；承载能力极限状态下：R1A=11.66kN；R1B=-2.881kN；R1C=13.018kN；R1D=11.552kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.184×106/(141×103)=8.397 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.493×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 01N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.069 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=8.889kN；R'2B=7.775kN；R'2C=9.476kN；R'2D=9.3kN；承载能力极限状态下：R2A=11.154kN；R2B=9.747kN；R2C=11.873kN；R2D=11.665kN；四、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =2(R'1A-F1')+F1'=2×(9.292-8.66)+8.66=9.924kN；第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2×(8.889-8.66)+8.66=9.118kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2×(11.66-10.87)+10.87=12.45kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(11.154-10.87)+10.87=11.438kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=3.059×106/(141×103)=21.695 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 15N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.237 mm≤[ν]＝2l/360=2×1938/360=10.767mm满足要求！4）支座反力计算R1=-4.239kN；R2=14.918kN；R3=13.86kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1838 2800 1738 是2 下撑槽钢1938 2800 1838 否3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(2800/1738)=58.172°上拉杆件支座力：R S1=R3=13.86kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=13.86/tan(58.172°)=8.603kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=13.86/sin(58.172°)=16.313kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =16.313kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×221.5/8=23.534kN≥N S=16.313kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.534/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=23.534×103/(π×202/4)=74.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×23.534×103/(π×202)=37.456N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=16.313×103/(10×100)=16.313N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.603kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.059×106/(1.05×141000)+8.603/2610=20.665N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。
悬挑型钢脚手架(专家论证-有阳角计算过程)
省机械工业技术学院汽车大厦工程悬挑钢管脚手架施工方案编制;审核：审批：省第三工程2014年8月10日目录第一章：施工概况---------------------------------1第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5第二节：施工计划----------------------------------12第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15第二节：工艺流程----------------------------------16第三节：构造要求----------------------------------17第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26第五节：检查与验收--------------------------------31第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40第二节：技术保障措施------------------------------43第三节：预防监控与应急救援------------------------48第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70第一章：工程概况第一节：工程概况一、设计概况1、本工程位于市机械工业技术学院校，为省工业机械技术学院汽车大厦1#、2#楼。
悬挑脚手架计算方案
悬挑脚手架计算方案悬挑脚手架是常见的施工脚手架之一，通常用于高层建筑外墙装饰和维护保养工程。
悬挑脚手架与普通脚手架不同，它需要悬挂在建筑物的外墙面上，所以需要根据具体情况进行计算，以确保悬挑脚手架的安全可靠。
本文将介绍悬挑脚手架的计算方案。
一、计算悬挑脚手架的受力悬挑脚手架的主要受力分为以下几类：1. 自重：即悬挑脚手架本身的重量。
2. 负载：包括在脚手架上进行的工作人员、工具材料等。
3. 风荷载：在高层建筑外壳受到风力作用时产生的风荷载。
4. 悬挂荷载：悬挂在脚手架上的吊篮等设备的荷载。
根据上述受力分析，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝N＋Q＋G＋P其中，F为悬挑脚手架的总受力；N为自重；Q为负载；G为风荷载；P为悬挂荷载。
二、计算悬挑脚手架的结构悬挑脚手架的结构主要由以下几个部分组成：1. 主梁：用于支撑整个脚手架的主要结构部件。
2. 直角支撑：固定在建筑物上的支撑结构，用于承载脚手架的受力。
3. 悬挂装置：固定在主梁上，用于吊挂吊篮等设备。
4. 外围围板：用于防止工作人员和工具材料等跌落。
根据上述结构，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝(σ1＋σ2)×A其中，F为主梁的受力；σ1为直角支撑的受力；σ2为悬挂装置的受力；A为主梁的横截面积。
三、确定悬挑脚手架的尺寸和材料根据上述计算公式，可以确定悬挑脚手架的尺寸和材料。
需要注意的是，悬挑脚手架的设计和施工必须符合国家相关标准和规定，且必须经过专业机构的审核和验收。
在确定悬挑脚手架尺寸和材料时，还需要考虑以下因素：1. 施工环境：确认施工环境是否允许使用悬挑脚手架，是否需要进行结构加固。
2. 材料选择：选择强度高、耐腐蚀、耐疲劳等特点的优质材料。
3. 安全保障：必须配备安全保障措施，如安全网、安全带等。
四、悬挑脚手架的施工要求1. 悬挑脚手架的悬挂点必须在建筑物主体结构上，且要满足承载要求。
2. 悬挑脚手架的钢管杆必须有正确的连接，结构牢固、无明显变形。
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书-----
悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书-----悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书⼀、基本参数1、脚⼿架参数2、型钢参数3、布置图悬挑脚⼿架阳⾓处型钢布置图⼆、⽴杆计算1、荷载计算挡风系数Glk k（2）构配件⾃重NG2k=0.90+1.20+0.78＝2.88kN 其中：脚⼿板重量：5×1.50×0.40×0.30＝0.90kN 栏杆、挡脚板重量:5×1.50×0.16＝1.20kN 安全⽹重量:51.75×1.50×0.01＝0.78kN （3）活荷载包括：a.施⼯荷载NQk=1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kNb.风荷载标准值计算⽔平风荷载标准值ωk =µzµsω=0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2由风荷载设计值产⽣的⽴杆段弯矩:M W =0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωk L a h2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10＝0.12kN·mm＝120000N·mm2、⽴杆长细⽐验算⽴杆计算长度l=kµh=1.0×1.50×1.80＝2.70m长细⽐λ=l/i=2.70103/15.80＝171≤210⽴杆长细⽐λ=171.00＜210,满⾜要求。
3、轴⼼受压构件的稳定系数计算⽴杆计算长度l=kµh=1.155×1.50×1.80＝3.12m长细⽐λ=l/i=3.12×103/15.80＝197查《规范》表A得，υ=0.1864、⽴杆稳定性验算1)不组合风荷载时N 1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+1.4×3.00＝15.41kNN/(A)=15.41×1000/(0.186×489)＝169.43 N/mm2 2)组合风荷载时N 1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+0.9×1.4×3.00＝14.99kNN/(A)＋MW/W=14.99×1000/(0.186×489)+120000/5080＝188.43N/mm2 ⽴杆稳定性为=188.43N/mm2＜f=205N/mm2,满⾜要求。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数1、基本参数平面图2、主梁锚固参数1主梁2锚固图23M主梁3锚固图三、一号主梁验算1主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F i'=8kN ;第二排立杆处：P2' =F2'=8kN ；荷载设计值：q=1.2 材k=1.2 为.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F i=10.9kN; 第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN;计算简图如下：1）抗弯验算(T =M bax/W=1.754 X06/(141 W3)=12.44 N/mm2< [f]=205 N/mn?满足要求！2) 抗剪验算®ax =V max /(8l z S )际甘)h=10.997 1000 >[88 X 602-(88-6) 1H 0.22]/(8 X 300000)6)=12.996N/ 2 2 mm 2< [ T ]=125N/r n m满足要求！3) 挠度验算v ax =0.034 mm < [ v]/360=2 W93/360=10.517mm满足要求！4) 支座反力计算 R i =-1.335kN ; R 2=8.068kN ; R 3=5.088kN ; R 4=10.619kN ; 2、支撑杆件设置3、上拉杆件验算拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径12 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170 de(mm)主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm 2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：a =arcta n(n/m i)= arcta n(3300/2200)=56.31 °上拉杆件支座力：R si=R3=5.088kN主梁轴向力：N szi= R si/tan i a5.088/tan(56.31 )=3°.392kN上拉杆件轴向力：N si= R si/sin i=5.088/sin(56.31 )=6：115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N s=max[N si] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]= a>g F=0.85 帖1.5/8=16.097kN 春6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 16.097/(2 13.19)=1 个< [n]=个符合要求！花篮螺栓验算：(T =问/( n 3/4)=16.097 133/( nX2/4)=i42.329N/mm2< [ft]=170N/mm r符合要求!拉环验算:(T =[F]/(2A)=2[F g]/ ,=2X16.097 W3/( n02)=25.619N/mm2w [f]=65N/mn i注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：of=N s/(h e X l w)=6.115 103/(10 100)=6.115N/mm2<f f t w=1.22 为60=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数8=1.22符合要求！下撑杆件角度计算：a =arcta n(m/m 1)= arcta n(3300/3100)=46.79下撑杆件支座力：R x1=R4=10.619kN主梁轴向力：N xzi= R xi/tan a10.619/tan(46.79)=9°75kN下撑杆件轴向力：N xi= R xi/sin a10.619/sin(46.79 )=l4.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N x=max[N xi] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)°.5=4527.693下撑杆长细比：ZL1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，血=0.156轴心受压稳定性计算：01 =N x1/( 1A)=14570/(0.156 693)=134.773N/mm2< f=205N/mrt i符合要求！对接焊缝验算：o =N/(l w t)=14.57 W3/A=14.57 W3/693=21.025N/mm2<f=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：omax=M max/( 丫W)+N/A=1.754 丈/(0.05 141000)+6.583/2610=11.85 N/mm2w [f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中如--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，松=1.6由于3大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到®值为0.894 o = M bax/( b W x)=1.754 W6/(0.894 1M1 X103)=13.915N/mm2< [f]=205N/mm2符合要求！压环镯前锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.668kN压环钢筋验算：(T =N/(4A)=N/ 韵1.335 沐03/(3.14 1^)=1.66N/mm2< 0.85 X [f]=0.85 X 65=55.25N/mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！四、二号主梁验算1主梁验算荷载标准值：q'=g k =0.205kN/m第二排立杆处：P2' =F 2'=8kN ; 荷载设计值：q=1.2 砂=1.2 为.205=0.246kN/m 第二排立杆处：P2 =F 2=10.9kN ;计算简图如下：10.9KN0.246KN/mvu i u ID! u i u ID! u i u1) 抗弯验算J ” 颈jTr r[1J(2)(T =M bax /W=0.537 X 06/(141 W 3)=3.809 N/mm 2< [f]=205 N/mm 2满足要求！2) 抗剪验算i n 1.002為 SiT ax =V max/(8l zS )[bh 2-(b- 5 )h=11.013 1000 >[88 为6&-(88-6) 140.22]/(8 11300000)6)=13.015N/ mm 2< [ T ]=125N/m m满足要求！3) 挠度验算v ax=0.027 mm< [ v]/360=2 1710/360=9.5mm满足要求！4) 支座反力计算R i=0.321kN;R2=-0.569kN;R3=11.714kN;2、支撑杆件设置下撑杆件角度计算：a =arcta n(n/m 1)= arcta n(3300/3100)=46.79下撑杆件支座力：R x1=R3=11.714kN主梁轴向力：N xz1= R x〃ta n 1o=11.714/ta n(46.79)=1°.004kN下撑杆件轴向力：N X1= R x1/sin 1=11.714/si n(46.79 )=16.072kN下撑杆件的最大轴向压力：N x=max[N x1] =16.072kN 下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)°.5=4527.693下撑杆长细比：刀二L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，如=0.156轴心受压稳定性计算：01 =N xi/( 1A)=16072/(0.156 693)=148.666N/mm2w f=205N/mn n符合要求！对接焊缝验算：o =N/(|w t)=16.072 W3/A=16.072 X03/693=23.192N/mm2wf=185N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N xz1 =11.004kN压弯构件强度：omax=M max/( 丫W)+N/A=0.537 丈/(0.05 141000)+11.004/2610=3.631 N/mm n w [f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中如--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，2=1.6由于2大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到2值为0.894< o = Max/( b W x)=0.537 W6/(0.894 1M1 X103)=4.26N/mm2< [f]=205N/mn?符合要求！压环镯前锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.284kN压环钢筋验算：(T =N/(4A)=N/ n=0.569 沐03/(3.14 1^)=0.707N/mm2< 0.85 X [f]=0.85 X 65=55.25N/mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求!五、三号主梁验算1主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩l x(cm4) 1130主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm 2)205 主梁材料抗剪强度设计值T (N/mn2) 125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁允许挠度[v ](mm) 1/360 荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F i'=8kN ;第二排立杆处：P2' =F2'=8kN ;荷载设计值：q=1.2 材k=1.2 为.205=0.246kN/m第一排立杆处：Pi =F i=10.9kN;第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN;计算简图如下:10.3kN1) 抗弯验算000小La 24駅N川0.24GkN/m m12)[3](T =M bax/W=1.286 X06/(141 W3)=9.121 N/mm2< [f]=205 N/m*满足要求！2) 抗剪验算T ax =V max/(8l z S )际甘)h=6.697 1000>[88 为602-(88-6) 140.22]/(8 伪300000)6)=7.914N/m m2< [ T ]=125N/m m满足要求！3）挠度验算v ax=0.014 mm< [ v]/360=2 1400/360=7.778mm满足要求！4) 支座反力计算R i=-1.114kN;R2=7.958kN;R3=9.37kN;R4=6.077kN;2、支撑杆件设置3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：a =arcta n(ni/m i)= arcta n(3100/2200)=54.638 °上拉杆件支座力：R si=R3=9.37kN主梁轴向力：N szi= R si/tan a=9.37/tan(54.638 )=6°.65kN上拉杆件轴向力：N si= R si/sin i=9.37/sin(54.638 )=11.49kN上拉杆件的最大轴向拉力：N s=max[N s1] =11.49kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]= aXg F=0.85 X 151.5/8=16.097kN s=kN.49kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 16.097/(2 1X.19)=1 个 <[=3 个符合要求！花篮螺栓验算：(T =间/( nX/4)=16.097 1X3/( nX2/4)=142.329N/mm2< [ft]=170N/mm r符合要求！拉环验算：(T =[F]/(2A)=2[F g]/ n2=2X6.097 X03/( nX2)=?5.619N/mm2< [f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：尸N s/(h e X w)=11.49 103/(10 100)=11.49N/mm2W f f t w=1.22 X60=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数8=1.22符合要求！下撑杆件角度计算：a =arcta n(n/m 1)= arcta n(3100/3100)=45下撑杆件支座力：R xi=R4=6.077kN主梁轴向力：N xz1= R x〃tan o=6.077/tan(45 )=6.077kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1 /sin 1=6.077/sin(45 )=8.594kN下撑杆件的最大轴向压力：N x=max[N x1] =8.594kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+31002)°.5=4384.062下撑杆长细比：^=L〃i=4384.062/19.4=225.983查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，“=0.166轴心受压稳定性计算：o1 =N x1/( 1A)=8594/(0.166 693)=74.706N/mm2< f=205N/mrt i符合要求！对接焊缝验算：(T =N X/(l w t)=8.594 1%3/A=8.594 103/693=12.401N/mm2wf=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N szi-(N xzi)=0.573kN压弯构件强度：omax=M max/( 丫W)+N/A=1.286 X 6@1.05 141000)+0.573/2610=8.686 N/mm2w [f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中他--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，松=2.8由于松大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到松值为0.969。
悬挑脚手架方案及计算书(专家论证版)
目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、外脚手架方案选择 (3)四、外架材料选用 (4)五、悬挑架的搭设 (4)六、外脚手架的搭设和拆除 (5)1、搭设顺序 (5)2、拆除顺序 (6)七、构造要求及技术措施 (6)八、脚手架的防护 (11)九、脚手架的监测措施 (12)1、监测控制 (12)2、监测点设置 (12)3、监测措施 (12)4、仪器设备配置 (12)5、监测说明 (12)6、监测频率 (12)十、脚手架的检查与验收 (13)十一、外脚手架的拆除 (14)1、外架拆除总体安排 (14)2、外脚手架拆除准备 (14)3、外脚手架拆除顺序 (14)4、外脚手架拆除安全措施 (14)十二、安全管理 (15)十三、应急救援预案 (16)十四、外架受力计算 (21)（一）悬挑脚手架计算一 (23)（二）悬挑脚手架计算二 (35)（三）底部落地脚手架计算 (47)（四）三排立杆悬挑架主梁验算计算书 (53)（五）四排立杆悬挑架主梁验算计算书 (58)（六）阳角部位主梁（斜工字钢）验算计算书 (64)（七）搁置简支连梁验算计算书 (69)（八）墙柱位置悬挑工字钢埋件和焊缝计算: (73)（九）阳台回顶处阳台承载力验算: (75)（十）结构梁吊挂钢丝绳的强度计算一: (75)（十一）结构梁吊挂钢丝绳的强度计算二: (80)（十二）、连墙件钢管焊缝计算 (85)（十三）、楼板抗冲切计算 (86)十五、脚手架搭设施工图 (86)一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）；5、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）；7、工程设计图纸及地质资料等8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；10、《建筑施工安全技术统一规范》（GB50870-2013）；11、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204-2015）12、《关于印发〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的通知》（建质[2009]87号）13、×××关于脚手架工程的相关条文规定二、工程概况本工程×××住宅楼，建设用地面积17613m2，地上总建筑面积73699㎡。
通过型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=2.943×106/(141×103)=20.872 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V max=11.505kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.5 97N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.111 mm≤[ν]＝2l/360=2×1727/360=9.594mm 满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=-0.381kN；R2=6.8kN；R3=17.119kN；标准值：R'1=-0.296kN；R'2=5.385kN；R'3=13.526kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170连接板与建筑物连接形式 预埋锚筋 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2)125上拉杆件角度计算：α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1450)=64.204° 上拉杆件支座力： 设计值：R S1=R 3=17.119kN 标准值：R'S1=R'3=13.526kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=17.119/tan(64.204°)=8.274kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：N S1= R S1/sinα1=17.119/sin(64.204°)=19.014kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=13.526/sin(64.204°)=15.023kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =15.023kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =19.014kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N'S =15.023kN 符合要求！n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[σ]=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.274kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.943×106/(1.05×141000)+8.274×103/2610=23.049N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9. 155N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.引言本文档旨在对型钢悬挑脚手架(阳角)进行计算和评估，以确保其安全可靠性。
本文档包含了以下内容：设计依据、设计参数、受力分析及计算、构件选型、施工方案等。
二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》2. 《建筑结构设计通则》三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析及计算1. 根据荷载参数和悬挑长度，进行受力分析，计算脚手架各部件受力情况。
2. 分析阳角结构的受力情况，并进行计算。
五.构件选型1. 根据受力分析结果，选择合适的型钢构件作为悬挑脚手架(阳角)的支撑结构。
2. 根据实际情况进行施工方案的调整，并选择合适的构件进行搭建。
六.施工方案1. 根据设计要求和选型结果，制定详细的施工方案，包括构件的安装顺序、固定方式等。
2. 进行安全评估，确保施工过程中的安全性。
七.附件本文档所涉及的附件包括：型钢悬挑脚手架(阳角)的设计图纸、受力计算表格等。
八.法律名词及注释1. 《建筑结构荷载规范》：国家推行的对建筑结构荷载计算和设计的规范标准。
2. 《建筑结构设计通则》：国家对建筑结构设计的通用规范。
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.简介本文档是对型钢悬挑脚手架(阳角)的计算书，主要包括以下内容：设计依据、设计参数、受力分析、构件选型、设计计算、施工方案等。
二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》：规定了建筑结构设计时应考虑的荷载标准。
2. 《建筑结构设计通则》：对建筑结构的设计原则和要求进行了规定。
三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析1. 根据设计参数进行受力分析，确定脚手架各个部件的受力情况。
2. 阳角结构的受力分析，分析其受力特点和承载能力。
阳角型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数3、外排立杆纵距二、主梁布置及锚固参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=11.674kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8.876kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=14.579kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.221kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M ma x/W=25.053×106/(141×103)=177.681 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V ma x=26.225kNτma x＝V ma x/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.225×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130 0000×6)=30.993N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νma x=12.89 mm≤[ν]＝2l/250=2×1727/250=13.816mm满足要求！4）支座反力计算R1=-19.524kN；R2=46.062kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。
悬挑脚手架阳角计算书
悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。
型钢采用[16b号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点1830mm。
型钢截面惯性矩I = 83.40cm4，截面抵抗矩W = 17.55cm3，截面积A = 25.15cm2。
阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m经过连续梁的计算得到型钢支点的的支撑力为10.566kN型钢固接处的支撑力为9.491kN型钢最大弯矩 M max =2.584kN.m图中距离|MP|=(1.830×1.830+0.300×0.300+1.830×0.300×1.414+2.900×2.900)1/2=3.553m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.553)=0.955图中角度 <OPQ=arctg(0.109/1.830)=0.060每根钢丝绳的拉力 T=10.566/2/sin(0.955)=6.473kN水平型钢的轴向力 N=2×6.473×cos0.955×cos0.060=7.467kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.584×106/(1.05×17550.0)+7.467×1000/2515.0=143.169N/mm 2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用[16b 号槽钢U 口竖向,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1830.0×160.0×235.0)=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.847经过计算得到强度=2.58×106/(0.847×17550.00)=173.77N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=6.473kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.0。
悬挑脚手架阳角型钢计算书
悬挑脚手架阳角型钢计算书悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12型钢支撑形式两根支杆 立杆横向间距或排距Lb(m) 1.05 内排架距离墙长度a(m) 0.35 阳角型钢长度L(m) 3.2 点M 到Q 点的距离D 1(m)3.3 O 点到Q 点的距离D 2(m)0.2支点P 到建筑物角点O 的距离D 3(m)2型钢型号8号槽钢支杆类型8号槽钢水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
型钢截面惯性矩I=101.3cm 4，截面抵抗矩W =25.3cm 3，截面积A =10.24cm 2。
3501000混凝土结构钢管脚手架15001500悬挑脚手架转角处简图焊接8#槽钢16#工字钢平面图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=12kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×8.04×9.8×10-3=0.095 kN/m 经过连续梁的计算得到剪力图(kN)弯矩图(kN·m)型钢支点的支撑力为R A=13.088kN;型钢固接处的支撑力为R B=11.216kN;型钢最大弯矩M max=4.071kN·m;图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(3.3×3.3+0.2×0.2+2×2+1.4142×0.2×2)1/2=3.94m图中角度<MPQ=arcsin(3.300/3.936)=56.963°图中角度<OPQ=arctan(0.707×0.200 /(2.000 + 0.707× 0.200))=3.778°每根支杆的压力T=13.088/2/sin(56.963°)=7.806kN水平型钢的轴向力N=2×7.806×cos(56.963°)×cos(5.711°)=8.469kN型钢最大应力计算值σ=M max/(1.05W)+N/A=4.071×106/(1.05×25.3×103)+8.469×103/(10.24×102)=161.509N/m m2型钢的最大应力计算值σ= 161.509 N/mm2≤[f]=215 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用8号槽钢φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/f y)=570×8×43×235 /(2.4×103×80×235)=1.021由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.021=0.794。
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省机械工业技术学院汽车大厦工程悬挑钢管脚手架施工方案编制;审核：审批：省第三工程2014年8月10日目录第一章：施工概况---------------------------------1第二章：编制依据---------------------------------4第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5第二节：施工计划----------------------------------12第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15第二节：工艺流程----------------------------------16第三节：构造要求----------------------------------17第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26 第五节：检查与验收--------------------------------31第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40第二节：技术保障措施------------------------------43第三节：预防监控与应急救援------------------------48第六章：劳动力计划------------------------------64第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65 第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70 第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70第一章：工程概况第一节：工程概况一、设计概况1、本工程位于市机械工业技术学院校，为省工业机械技术学院汽车大厦1#、2#楼。
该工程总建筑面积33000m2，建筑高度96.55米，33层框架-剪力墙结构，两幢楼均设有人防、车库及设备地下室一层，地下总建筑面积2841m2，且一楼地下室贯通。
2、本工程设计使用年限50年，结构安全等级二级，抗震设防类别丙类，防水等级二级。
3、本工程建筑物地上部分层高一致（第一层除外），均为2.9米。
4、本工程结构砼最低标号：C30。
5、本工程结构板厚度大于等于100mm。
二、工程周边概况1、拟建汽车大厦1#、2#楼现场施工场地总长度为65米，东西宽为44.6米。
建筑物及地下室车库边线紧靠建筑物，东面与机械学院厂区间距为2.5米，西面与木材市场建筑物间距为8米，南面是项目部生活区，北是操场。
2、本工程位于市区，周边建筑物不高，建筑高度大多在30米以下。
三、气候水文条件1、本工程属跨年度施工项目，期间将经历春夏秋冬不同的气候，因此必须重视气候对工程施工的影响。
根据本地气象资料显示：本地区年平均湿度15.6℃，年平均最高温度40℃，年平均最低温度-20℃，处极端最低温度-2℃，年极端最高温度为39.3℃，年平均降雨量为1281.3毫米，年平均风速为2.9米/S。
本地区4至6月为梅雨季节，降雨量特多，7～9月份为雷暴、多风季节。
四、工程组织结构业主单位：省机械工业技术学院设计单位：省机械工业设计研究院监理单位：市城规建设监理施工单位：省第三工程第二节：施工特点1、本工程周边建筑物较多，场地狭窄，东侧、北侧与学校设施很近，西侧与居民区较近，设施均处于本工程施工物体掉落的坠落半径，故立面防护与分段的架外水平防护是重点。
2、本工程为剪力墙结构，悬挑层出剪力墙需开洞，悬挑型钢的布置不得影响剪力墙的钢筋，且方便周转。
3、本工程为住宅，悬挑型钢在布置时如何尽量避开卫生间和厨房等对防水要求较高的房间是一个难点，万一无法避开时，防水施工要十分重视。
4、本工程阳台、飘窗、空调板等突出构件较多，在保证受力计算满足要求的情况下需灵活避开、跨越突出构件。
5、悬挑脚手架的阳角处理是关键。
6、悬挑层的底层防护必须严密。
7、汽车大厦1、2#楼仅两楼之间有地下室顶板，其他方向无，故无法利用地下室顶板搭设落地脚手架。
8、场地狭窄，需尽快回填地下室土方。
第二章：编制依据1、《钢管扣件脚手架安全技术规》（JGJ 130-2011）2、《建筑施工高处作业安全技术规》（JGJ 80-91）3、建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20114、省机械工业技术学院汽车大厦《施工组织设计》5、省机械工业技术学院汽车大厦施工图纸6、省建工集团安全文明标准化图集第三章：方案选择与施工计划第一节：方案选择一、地下室~地上第二层采用落地式脚手架；（第一段）二、于三层楼面开始搭设第一层悬挑架，1#栋北侧，2#栋南侧扔采用落地脚手架搭设至10层。
（第二段）同时拆除第一段脚手架，回填地下室周边土方，搭设进出口防护棚。
三、于11层楼面搭设悬挑架，（第三段）安装施工电梯，开始砌筑1~10层墙体，第三段安装完毕前7天开始第二段悬挑架的拆除。
四、利用第二段悬挑架的构件于19层开始搭设悬挑架，（第四段）开始砌筑11~18层墙体，第四段安装完毕前7天开始第三段悬挑架的拆除。
五、利用第三段悬挑架的构件于27层开始搭设悬挑架，（第五段）开始砌筑19~屋顶的墙体。
随后从上到下开始屋面工程和外装修工程六、拆除过程与搭设过程相反。
七、1~10层的装修架采用落地脚手架（第六段）各段脚手架概况23.2米第三段11~18层悬挑脚手架结构施工服务后期装修架23.2米第四段19~26层悬挑脚手架结构施工服务后期装修架22.3米第五段27~屋顶悬挑脚手架结构施工服务后期装修架第六段1~10层双立杆落地装修架29米脚手架第一段脚手架搭设示意图第二段脚手架搭设示意图第三段脚手架搭设示意图第四段脚手架搭设示意图第五段脚手架搭设示意图第五段脚手架准备拆除第五段脚手架拆除第四段脚手架拆除，第六段脚手架搭设第二节：施工计划一、进度计划1、外脚手架施工进度以满足主体结构进度，主体结构超出施工层支模架1步为准，不快不慢。
2、主体结构施工时悬挑架搭设考虑流水搭接，如第四段悬挑脚手架搭设前7天开始拆除第二段悬挑脚手架，拆除第二段悬挑脚手架前需做好第二段悬挑架部位结构临边防护。
3、悬挑层型钢布置过程中，主体模板和钢筋施工宜暂停。
二、材料计划三、设备计划第四章：施工工艺第一节、技术参数第二节、工艺流程落地脚手架搭设工艺流程：地面硬化-施工交底-排扫地杆-首段立杆安装-大横杆安装-小横杆安装-连墙件安装-脚手架底段验收-搭设中段脚手架-中段验收-上段脚手架搭设-上段验收悬挑脚手架搭设工艺流程：施工交底-墙上留洞-压环预埋-悬挑型钢安装-型钢连梁安装-扫地杆安装-首段立杆安装-大横杆安装-小横杆安装-连墙件安装-脚手架底段验收-搭设中段脚手架-中段验收-上段脚手架搭设-上段验收落地脚手架拆除工艺流程：施工交底-剪刀撑--拆小横杆-拆大横杆--拆立杆-拆连墙件悬挑脚手架拆除工艺流程：施工交底-剪刀撑--拆小横杆-拆大横杆--拆立杆-拆连墙件-拆型钢连梁-拆悬挑型钢第三节、构造要求一、材料要求：1、钢管1.1脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 12793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定。
1.2脚手架钢管采用φ48×3.5钢管。
2、扣件2.1扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件，经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
2.2件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。
3、脚手板3.1竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板;竹串片脚手板符合现行行业标准《建筑施工脚手架安全技术规》JGJ464的相关规定。
4、悬挑脚手架用型钢4.1悬挑脚手架用型钢的材质符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。
4.2用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1 部分：热轧光圆钢筋》GB1491.1中HPB235级钢筋的规定。
5、密目式安全网5.1选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。
密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不得低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。
不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。
5.2旧密目式安全网再次使用时必须经过耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可使用。
5.3密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。
5.4密目式安全网使用时须采用有足够强度、耐候性好的绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。
6、安全平网6.1安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。
外观须平整，网眼尺寸不大于5cm，每安全平网重量一般不超过15kg。
6.2水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。
6.3阻燃安全网必须具有阻燃性。
二、落地脚手架构造要求（一）纵向水平杆：1、纵向水平杆设置在立杆侧，单根杆长度不小于3跨；2、纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。
并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3（图1－1）；2）搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；（a）接头不在同步（立面）；（b）接头不在同跨（平面）图1－1 纵向水平杆对接接头布置1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆3、大横杆作为小横杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；（二）横向水平杆：1、作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2；2、横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
（三）脚手板的设置应符合下列规定：1 作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。