烟气条件参数表
烟气的物性参数
通用烟气焓
当缺乏燃料元素分析成分时，可通过燃料收到基的低位发热量按经验公式计算出理论空气量L0和理论烟气量V0后，按下式计算烟气焓：
H y＝ε0c0y t y[V0+1.0161(α-1)L0]
式中ε0－通用烟气焓的校正系数；
c0y t y－通用烟气焓（kJ/m3），查下表。
通用烟气焓
通用烟气校正系数ε0值
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注：摘自《动力工程师手册》机械工业出版社2001年5月第一版第二次印刷p.3－41
一般燃烧生成气（烟气）的物理性质
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注：1、λ－热导率；ν－运动粘度；Pr－普兰特准数；c－平均比热容〔kJ/(Nm3•℃)〕。
2、摘自《工业炉设计手册》第二版2000年6月p.1003
烟气的物性参数
（p＝760mmHg＝1.0132×105Pa，组成：CO213%, H2O11%, N226%）
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烟气的物性参数
1.6531
0.3948
2810.21
700
1.5018
0.3587
1051.27
1800
1.6636
0.3973
2994.55
800
1.5210
0.3633
1216.80
1900
1.6735
0.3997
3179.73
900
1.5396
0.3677
1385.67
2000
1.6832
0.4020
一般燃烧生成气（烟气）的物理性质
t(℃)
λ[w/（m•℃）]
ν×106（m2/s）
Pr
c
kJ/Nm3•℃）
kCal/Nm3•℃）
0
0.0228
12.2
0.72
1.424
0.340
100
0.0313
21.5
0.69
1.432
0.342
200
0.0401
32.8
0.67
1.440
0.344
300
0.0484
0.59
1000
0.275
1.306
39.230
109.21
4.930
174.3
0.58
1100
0.257
1.323
42.287
124.37
5.169
197.1
0.57
1200
0.240
1.340
45.427
141.27
5.402
221.0
0.56
45.8
0.65
1.449
0.346
400
蜂窝式催化剂选型计算
3.2 催化剂活性系数
K0——催化剂初始活性系数，m/h Ke——3年末催化剂活性系数,m/h Ke=衰减系数×K0 衰减系数取值：
序号
1 2 3 4
温度，℃
390-400 380-390 350-380 310-350
衰减系 数 0.65
0.75
0.80
0.85
备注
温度越高，K0衰减越快，但催化剂活性越高。 根据第三方检测数据：378℃，21孔，K0=36.2m/h
尔比就是定值，其传质系数、反应速率都是定值，脱硝 效率和氨逃逸量也是定值。
3.8 催化剂计算中富余量考虑
结合烟气条件，烟气条件本身，设计值，是否已经有了 一定的富余量。例如烟气流量、NOX浓度等。
分析计算过程中取值，对计算结果/使用效能的影响， 是正影响或负影响。例如：K0、衰减系数等取值。
VNOx——NOX传质速率 CNOx·gas——气相NOX浓度
CNOx·surface——催化剂表面NOX浓度
对NH3而言，也是如此。
（2）反应速率
Kchem——反应速率常数 Asurface——催化剂通道的面 积
UNOx——NOX反应 浓度
CNOx·surface——催化剂表面NOX
（3）活性系数K
1.1 烟气相关知识 1.1.1 烟气状态 （1）标态/工况： 标态：1个大气压、0℃条件下；一般用N标识，例如： 烟气流量单位Nm3/h。 工况：实际工作条件（温度、压力）下。 （2）干基/湿基： 是否计入水汽量；计入水汽量的为湿基；例如：NOX的 浓度为550mg/Nm3（干基），表示的是：计算NOX浓 度时，其分母（烟气流量）中扣除了水汽含量。故其湿 基浓度要小于干基浓度。 （3）实际氧/6%O2/8%O2/10%O2： 按多少氧含量折算的参数（浓度、体积流量等）。
全烟气调试数据表
零点漂移、量程漂移、示值误差、系统响应时间调试检测结果表2-1 颗粒物CEMS零点和量程漂移检测测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：3测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：量程范围：计量单位： mg/m3污染物名称： SO23测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：污染物名称： NO 量程范围：标准气体浓度：计量单位：mg/m33测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：量程范围：标准气体浓度：计量单位：mg/m3污染物名称： NO23表2-5 氧含量零点和量程漂移检测测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：污染物名称： O量程范围：计量单位：% 2表2-6 气态污染物CEMS（SO2）示值误差和系统响应时间检测测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：量程范围：计量单位： mg/m3污染物名称： SO2标准气体浓度:低浓度中浓度高浓度计量单位：mg/m3测试日期：测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：污染物名称： NO（使用NO标气，NO量程计量单位： mg/m3 ）标准气体浓度：低浓度中浓度高浓度计量单位：mg/m3测试日期：测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：污染物名称： NO2（使用NO2标气，NO2量程计量单位： mg/m3 ）标准气体浓度：低浓度中浓度高浓度计量单位：mg/m3测试日期：表2-9 氧含量示值误差和系统响应时间检测测试人员： CEMS生产厂商：测试地点：CEMS型号、编号：测试位置： CEMS原理：量程范围：计量单位：% 污染物名称： O2标准气体浓度:低浓度中浓度高浓度计量单位：% 测试日期：。
饮食业油烟排放标准 (GB18483-2001)
饮食业油烟排放标准（GB18483-2001）GB18483-2001（国家环保总局2001年12月1日批准2002年1月1日实施）为贯彻《中华人民共和国大气污染防治法》，防治饮食业油烟对大气环境和居住环境的污染，国家环保总局特制定《饮食业油烟排放标准》。
本标准从2002年1月1日起实施。
全文如下：1主题内容与适用范围1.1主题内容本标准规定了饮食业单位油烟的最高允许排放浓度和油烟净化设施的最低去除效率。
1.2适用范围1.2.1本标准适用于城市建成区。
1.2.2本标准适用于现有饮食业单位的油烟排放管理，以及新设立饮食业单位的设计、环境影响评价、环境保护设施竣工验收及其经营期间的油烟排放管理；排放油烟的食品加工单位和非经营性单位内部职工食堂，参照本标准执行。
1.2.3本标准不适用于居民家庭油烟排放。
2引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文：GB3095一1996环境空气质量标准GB/T16157-1996固定污染源排气中颗粒物和气态污染物采样方法GB14554-1993恶臭污染物排放标准3定义本标准采用下列定义3.1标准状态指温度为273K，压力为101325Pa时的状态。
本标准规定的浓度标准值均为标准状态下的干烟气数值。
3.2油烟指食物烹任、加工过程中挥发的油脂、有机质及其加热分解或裂解产物，统称为油烟。
3.3城市与《中华人民共和国城市规划法》关于城市的定义相同，即：国家按行政建制设立的直辖市、市、镇。
3.4饮食业单位处于同一建筑物内，隶属于同一法人的所有排烟灶头，计为一个饮食业单位。
3.5无组织排放未经任何油烟净化设施净化的油烟排放。
3.6油烟去除效率指油烟经净化设施处理后，被去除的油烟与净化之前的油烟的质量的百分比。
P=（C前×Q前-C后×Q后）/（C前×Q前）×100%式中：P--油烟去除效率，%；C前--处理设施前的油烟浓度，mg/m3；Q前--处理设施前的排风量，m3/h；C后--处理设施后的油烟浓度，mg/m3；Q后--处理设施后的排风量，m3/h。
烟气空气全参数
烟气热物理性质 (烟气成份：RCO2=0.13； RH2O=0.11 ；RN2=0.76)附：湿空气干、湿球温度对照表水的汽化热为40.8千焦/摩尔，相当于2260千焦/千克天然气是一种无毒无色无味的气体，其主要成份是甲烷，天然气的低热值为34.91MJ/Nm3。
天然气(甲烷)的密度在0℃,101.352Kpa时为0.7174Kg/Nm3,相对密度(设空气的密度为1)为0.5548，天然气约比空气轻一半，完全燃烧时,需要大量的空气助燃。
1立方米天然气完全燃烧大约需要9.52立方米空气。
如果燃烧不完全,会产生有毒气体一氧化碳，因而在燃气器具使用场所,必须保持空气流通。
在封闭空间内,天然气与空气混合后易燃、易爆、当空气中的天然气浓度达到5-15％时，遇到明火就会爆炸，因而一定要防止泄漏。
天然气的密度定义为单位体积气体的质量。
在标准状况（101325Pa，15.55℃）下，天然气中主要烃类成分的密度为0.6773Kg/m3（甲烷）-3.0454Kg/m3（戊烷）。
天然气混合物的密度一般为0.7-0.75Kg/m3，其中石油伴生气特别是油溶气的密度最高可达1.5Kg/m3甚至更大些。
天然气的密度随重烃含量尤其是高碳数的重烃气含量增加而增大，亦随CO2和H2S的含量增加而增大。
天然气的相对密度是指在相同温度、压力条件下天然气密度与空气密度的比值，或者说在相同温度、压力下同体积天然气与空气质量之比。
天然气烃类主要成分的相对密度为0.5539（甲烷）-2.4911（戊烷），天然气混合物一般在0.56-1.0之间，亦随重烃及CO2和H2S的含量增加而增大。
在标准状况下，天然气的比重与密度、相对比重与相对密度在数值上完全相同。
天然气中常见组分的密度和相对密度值如表所示。
天然气在地下的密度随温度的增加而减小，随压力的增加而加大。
但鉴于天然气的压缩性极强，在气藏中，天然气的体积可缩小到地表体积的1/200-1/300，压力效应远大于温度效应，因此地下天然气的密度远大于地表温压下的密度，一般可达150-250Kg/m3；凝析气的密度最大可达225-450Kg/m3。
除雾器技术规范书
河北鑫跃焦化有限公司280m2烧结机烟气脱硫除雾器技术规范书买方：河北鑫跃焦化有限公司卖方：目录1、总则 (1)2、设计条件及要求 (1)3、技术要求 (2)4、生产制造标准 (5)5、保证 (5)6、监造和检验 (6)7、清洁、油漆、包装、装卸、运输与储存 (8)8、供货范围 (8)9、卖方应提供的资料 (10)10、卖方应填写的数据 (11)11、附图 (12)1、总则1.1本技术规范书适用于河北鑫跃焦化有限公司280㎡烧结机烟气脱硫工程除雾器整套装置,包括除雾器的本体及其辅助设备系统的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2本技术规范书所提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。
卖方应保证提供符合本技术规范书要求和现行中国或国际通用标准的优质产品。
1.3 卖方提供的设备应是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。
1.4凡在卖方设计范围之内的外购件或外购设备，卖方应至少要推荐2至3家产品供买方确认，且买方具有选择的权利，而且买方有权单独采购，但技术上均由卖方负责归口协调。
1.5在设备制造前，买方有权因设计需要修改技术参数，卖方应无条件接受。
1.6本技术规范书所使用的标准，如遇到与卖方所执行的标准不一致时，按较高的标准执行。
1.7所有文件中的单位均采用国际单位制。
1.8本规范为订货合同的附件，与合同正文具有同等效力。
2、设计条件及要求2.1运行条件及参数表2-1 运行条件及参数2.2烟气参数表2-2 烟气参数2.3浆液成分资料表2-3 浆液成分资料2.4除雾器冲洗水采用钢厂工艺水冲洗。
3、技术要求3.1总的要求卖方提供的除雾器的设计、制造、检验和试验应符合国内或生产国最新标准规范的有关要求。
加工前按照本规范的要求，编制质量控制计划和质量检查计划报买方认可。
卖方应提供所有必要的拴系设备，包括紧固件等。
所有支撑（包括支撑梁）的结构选型由卖方设计计算，并提供结构计算书，支撑梁应采用箱形结构，冲洗水管支撑的设计应适应涂鳞箱形梁和涂鳞吸收塔的要求。
烟气空气参数
烟气热物理性质(烟气成份：R CO2=0.13；R H2O=0.11 ；R N2=0.76)附：湿空气干、湿球温度对照表水的汽化热为40.8千焦/摩尔，相当于2260千焦/千克天然气是一种无毒无色无味的气体，其主要成份是甲烷，天然气的低热值为34.91MJ/Nm3。
天然气(甲烷)的密度在0℃,101.352Kpa时为0.7174Kg/Nm3,相对密度(设空气的密度为1)为0.5548，天然气约比空气轻一半，完全燃烧时,需要大量的空气助燃。
1立方米天然气完全燃烧大约需要9.52立方米空气。
如果燃烧不完全,会产生有毒气体一氧化碳，因而在燃气器具使用场所,必须保持空气流通。
在封闭空间内,天然气与空气混合后易燃、易爆、当空气中的天然气浓度达到5-15％时，遇到明火就会爆炸，因而一定要防止泄漏。
天然气的密度定义为单位体积气体的质量。
在标准状况（101325Pa，15.55℃）下，天然气中主要烃类成分的密度为0.6773Kg/m3（甲烷）-3.0454Kg/m3（戊烷）。
天然气混合物的密度一般为0.7-0.75Kg/m3，其中石油伴生气特别是油溶气的密度最高可达1.5Kg/m3甚至更大些。
天然气的密度随重烃含量尤其是高碳数的重烃气含量增加而增大，亦随CO2和H2S的含量增加而增大。
天然气的相对密度是指在相同温度、压力条件下天然气密度与空气密度的比值，或者说在相同温度、压力下同体积天然气与空气质量之比。
天然气烃类主要成分的相对密度为0.5539（甲烷）-2.4911（戊烷），天然气混合物一般在0.56-1.0之间，亦随重烃及CO2和H2S的含量增加而增大。
在标准状况下，天然气的比重与密度、相对比重与相对密度在数值上完全相同。
天然气中常见组分的密度和相对密度值如表所示。
天然气在地下的密度随温度的增加而减小，随压力的增加而加大。
但鉴于天然气的压缩性极强，在气藏中，天然气的体积可缩小到地表体积的1/200-1/300，压力效应远大于温度效应，因此地下天然气的密度远大于地表温压下的密度，一般可达150-250Kg/m3；凝析气的密度最大可达225-450Kg/m3。
烟气有关参数的测定
斜管压力计
斜管微压计两侧压力p1、p2和液 柱长度l的关系可表示为
重量: 5kg
外形尺寸: 330*175*200
图7 测压装置示意图 1—实验管道 2—测压管 3——测压计
图3 倾斜式微压计 1—底板 2—水准指示器 3—弧形之架 4—加液盖 5—零位调整旋钮 6—阀门炳 7—游标 8—倾斜测量管 9—定位螺钉 10 —宽广容器 11—多向阀门
倾斜式微压计
ⅱ.用橡皮管将全压出口与微压计的正压端连接，静压管的
出口与微压计的负压端连接，此时微压计的读数应为零
ⅲ. 在皮托管上标出各测点应插入采样孔的位置 ⅳ. 将皮托管插入采样管。使用标准皮托管时，在插入风管
前，捏死皮托管和微压计的通路，以避免微压计中的液体 被吸入连接管中，使压力测量产生错误
ⅴ. 在各测量点是皮托管的全压测孔正对着气流方向，其偏 差不得超过10°，测出各点的动压，分别记录在表中。 重复测量一次，取平均值
e.清理完毕后，注入经过测定比重的工作液，正、
负压端接好橡皮管。从正压端加压吹起一段液柱，卡死橡 皮管，若液面不下降，则表示整个正压系统不漏。再从负 压端吸起一段液柱，若卡死橡皮管后液面不下降，则整个 负压系统不漏。按以上方法检查时，若液面有持续下降的 现象，应对微压计和橡皮管逐一检查，找出漏处，予以清 除。测量用的传压橡皮管亦应按上述方法预先进行严密性 检查；
冷凝法 ：由烟道中抽出一定量的气体，通过冷凝 器，根据冷凝出的水量，加上从冷凝器排出的饱和 气体含有的水蒸气量，计算排气中的水分。
烟气的扩散流动
辐射
火灾烟气的状态参数及其确定 2.3.1 火灾烟气的温度
着火房间的热平衡方程式
对流 辐射
Qr Qq Qw Qq Qd Q f
着火房间内的 产热量 着火房间内气 体的吸热量 着火房间内维护结构 及物品的吸热量
y 4 MfQdw VCp (Tv T0 ) 3.6[d F (Tv Tw ) 0F (Tv4 T w )]
一元高阶方程，非线性，无解析解。 待求解的未知参量——
Tv
着火房间内的气体在τ时刻的平均容积温度
火灾烟气的状态参数及其确定 2.3.1 火灾烟气的温度
火灾标准温度曲线 Standard Fire Curve (ISO 834)
tv 345 lg( 8 1) t0
火灾标准温度曲线 的制定有何作用？
火灾烟气的状态参数及其确定 2.3.3 火灾烟气的密度
同温同压下，一般烟气的密度都比空气稍重。 （教材P59表2-16）
假设火灾烟气为理想气体
火灾情况
标准状况
nRT pV V m/
nR p m T
p1 p0 1T1 0T0
T0 p1 p1 p0 1 0 T1 p0 0 air
火灾烟气的光学浓度（用烟的减光系数来表征）
Lambert-Beer’s Law Light extinction coefficient
cs D
I I 0e
Cs—烟的减光系数，m-1； D—光源与受光体之间的距离，m；
I—受光体处的光亮度，cd/m2；
I0—光源处的光亮度， cd/m2。
火灾烟气的状态参数及其确定 2.3.4 火灾烟气的浓度
除雾器技要求
一、除雾器技术规范书一技术规范1 总则1.1本技术规范书包括除雾器本体（及其冲洗装置）、辅助设备系统的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2本技术规范书所提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。
报价方应提供符合本技术规范书要求和现行中国或国际通用标准的优质产品。
1.3提供的设备应完全符合本技术规范书的要求。
1.4 法兰标准：GB/T 9119-2010.2 工程概况为360m2烧结机设置烟气脱硫装置，脱硫系统采用石灰石-石膏法一机两塔(一用一备)设计方案，FGD系统SO2排放浓度小于100mg/Nm3。
2.2 现场设计条件系统概况：脱硫工艺：石灰石-石膏湿法脱硫工艺机组规模：360m2烧结机脱硫系统设计脱硫效率：95%脱硫系统运行方式：连续运行，年运行小时按7920小时考虑。
3 设计和运行条件3.1设计条件数量：每台吸收塔配置2套完整的屋脊式（三级）除雾器，本工程共2座吸收塔，共设2套除雾器系统。
包括：优化布置的三级除雾器、冲洗水系统等。
布置要求：FGD吸收塔内上部，离吸收塔底板23.4m~27.9m，除雾器应尽可能少占空间，离最上层喷淋管为2米。
除雾器顶部到塔烟道出口底部的垂直距离为2.5米。
报价方需提供优化的布置图。
3.2 设计与运行参数吸收塔横截面积是 143m2（内径13.5m）。
烟气设计参数见下表：参 数100%工况吸收塔直径(m)13.5吸收塔入口烟气流量，实际氧量，实态，湿态(m3/h)2160000净烟气粉尘含量(mg/Nm3)≤100SO2含量(mg/Nm3,干基实际O2)1500脱硫喷淋层数3每层喷淋量m3/h4200浆液Cl离子ppm40000（最大）吸收塔喷淋方式（上/下）下吸收塔喷嘴形式空心锥空塔烟气流速 3.5净烟气温度（饱和温度）45～55注：报价方应提出设计参数允许变化范围。
4 技术要求4.1设计原则除雾器应安装在吸收塔上部，用以分离净烟气夹带的雾滴。
排烟口最大允许排烟量自动计算表格
本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相
关的数据即可自动进行计算
注：1.黄色的为手动输入数据，其他数据为自动生成数据；
2.本小程序中的“烟气平均
温度与环境温度的差ΔT”比
华电源的大，因此计算出来
的“单个排烟
口最大允许排烟量”大。
注：
1.黄色的为手动输入数据，
其他数据为自动生成数据；
2.本小程序中的“烟气平均温度与环境温度的差ΔT”比华电源的大，口最大允许排烟量”比华电源的大。
注：
1.黄色的为手动输入数据，其他数据为自动生成数据；
2.本小程序中的“烟气平均温度与环境温度的差ΔT”比华电源的大，因此计算出来的“单个排烟
口最大允许排烟量”比华电源的大。
的大，因此计算出来的“单个。
脱硫设备选型
脱硫设备选型(总19页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--7.设备选型计设备选型依据1）FGD系统设备参数的设计应依照100%BMCR工况下FGD入口处的烟气条件，烟气条件如下所示(示例)：a. 烟气量（湿） 1,256,682 m3N/h(干） 1,193,075 m3N/hb. 烟气温度 131 ℃c. SO浓度 1,761 ppm （干）2流量 2,101 m3N/hd. 脱硫效率 95％e．灰尘浓度 mg/m3N（干）流量 kg/h2) 根据以上设计条件进行物料平衡计算(略)3）原则上，电机额定功率要根据设计的轴功率进行选择，并考虑裕量，具体裕量值如下表所示。
增压风机1 风机数量：1套×2台炉＝2套2 风机型式：静叶轴流可调式3 设计条件：烟气条件：风机入口处烟气流量 1,256,682 m3N/h风机入口处烟气压力 (-24mmAq)风机入口处烟气温度 131℃1) 烟气量2) 增压风机烟气流量min /950,35601245.8930332,1015.27313115.27368225613m =⨯-⨯⨯＋，，（大气压：8,）增压风机烟气设计流量（10％裕量）m in /700,39545,391.1950,353m →=⨯3) 烟气压力4) 锅炉荷载 100％BMCR 5) 风机入口处温度 131℃ 6) a. 每段烟道的压力损失b.增压风机的设计压力是基于初始干净状态下所需压力值，并考虑20％裕量。
392×=470mm Aq c.压力平衡100%BMCR 工况下的压力平衡如下所示。
（略） d.增压风机入口和出口压力 入口压力 －24mmAq 出口压力干净状态 368mmAq 污染状态 406mmAq 设计压力 446mmAq 4．电机功率计算1）根据绝热空气动力学理论计算为：⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅-=-1612011k k Ps Pd Qs Ps k k Lad Qs ：入口流量＝39,700m3/min 入口压力＝－24 mmAq 大气压＝ mmAq Ps: 入口总压力＝ －24＝ mmAq 出口压力＝446 mmAq k: 比热比（Cp/Cv ）=kW Lad 299315.89065.93766120397005.890614.14.14.114.1=⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-=-2) 轴功率（Ls ）tLad Ls η/=ηt ：总压力效率＝( 供应商提供数据) Ls ：2993/＝3513KW 3) 电机额定功率设备供应商提供值为4000Kw （裕量：％）GGH(略)吸收塔1 吸收塔数量：1套×2units=2套2 类型：管道内置型喷淋塔3 作用：烟气中的SO2由吸收塔内的浆液吸收并去除。
烟气空气参数
烟气热物理性质(烟气成份：R CO2=0.13；R H2O=0.11 ；R N2=0.76)附：湿空气干、湿球温度对照表水的汽化热为40.8千焦/摩尔，相当于2260千焦/千克天然气是一种无毒无色无味的气体，其主要成份是甲烷，天然气的低热值为34.91MJ/Nm3。
天然气(甲烷)的密度在0℃,101.352Kpa时为0.7174Kg/Nm3,相对密度(设空气的密度为1)为0.5548，天然气约比空气轻一半，完全燃烧时,需要大量的空气助燃。
1立方米天然气完全燃烧大约需要9.52立方米空气。
如果燃烧不完全,会产生有毒气体一氧化碳，因而在燃气器具使用场所,必须保持空气流通。
在封闭空间内,天然气与空气混合后易燃、易爆、当空气中的天然气浓度达到5-15％时，遇到明火就会爆炸，因而一定要防止泄漏。
天然气的密度定义为单位体积气体的质量。
在标准状况（101325Pa，15.55℃）下，天然气中主要烃类成分的密度为0.6773Kg/m3（甲烷）-3.0454Kg/m3（戊烷）。
天然气混合物的密度一般为0.7-0.75Kg/m3，其中石油伴生气特别是油溶气的密度最高可达1.5Kg/m3甚至更大些。
天然气的密度随重烃含量尤其是高碳数的重烃气含量增加而增大，亦随CO2和H2S的含量增加而增大。
天然气的相对密度是指在相同温度、压力条件下天然气密度与空气密度的比值，或者说在相同温度、压力下同体积天然气与空气质量之比。
天然气烃类主要成分的相对密度为0.5539（甲烷）-2.4911（戊烷），天然气混合物一般在0.56-1.0之间，亦随重烃及CO2和H2S的含量增加而增大。
在标准状况下，天然气的比重与密度、相对比重与相对密度在数值上完全相同。
天然气中常见组分的密度和相对密度值如表所示。
天然气在地下的密度随温度的增加而减小，随压力的增加而加大。
但鉴于天然气的压缩性极强，在气藏中，天然气的体积可缩小到地表体积的1/200-1/300，压力效应远大于温度效应，因此地下天然气的密度远大于地表温压下的密度，一般可达150-250Kg/m3；凝析气的密度最大可达225-450Kg/m3。
焦炉烟气脱硫脱硝方案10.11
焦炉废气SDS干法脱硫+布袋除尘SCR脱硝项目技术方案山东XX环保工程有限公司2018年10 月10日1项目概况1.1项目基本情况本方案采用前置SDS干法脱硫+布袋除尘技术+SCR脱硝，在适应用户场地情况等的同时，可保证项目投资少，运行费用低，运行维护方便，无二次污染。
1.2设计基本参数表格 1 原烟气参数表1.3设计指标要求《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB16171-2012）规定，结合对日益提高的排放标准的前瞻性考虑，本项目要求焦炉烟囱大气污染物排放限值：粉尘≤10mg/Nm3，SO2≤20mg/Nm3。
2净化工艺要求及选择2.1焦炉烟气特点焦炉生产过程中排放的烟气是焦化工业主要的大气污染物，也是国家大气污染治理的重点领域。
焦炉烟气特点如下：（1）烟气污染物成分复杂，如SO2、NOx、H2S、焦油、有机物等，处理难度大。
（2）烟气量波动大，在焦炉生产过程中通常需要换向，造成烟气量大幅度波动。
（3）污染物浓度范围大，受串漏及H2S脱除效率影响，SO2浓度通常在100～800mg/Nm3，NOx通常在500～1000mg/Nm3。
（4）烟气湿度大，通常为10%以上，对烟气净化设备要求较高。
2.2焦炉烟气对净化工艺的要求安全性要求高。
焦炉生产中必须保证烟气排放负压在300Pa以上，否则容易引起安全事故因此，新增烟气处理设备的同时，必须保证外排烟囱的热备状态和事故工况下的快速响应。
本项目高温烟气直接回原烟囱排放，排烟温度大于150℃。
●处理难度大。
为保证烟囱长期处于热备状态，要求在保证高效脱硫的前提下烟气温降越小越好；NOx入口浓度高，要求脱除效率高，因此不宜采用活性炭法或湿式氧化吸收法，只能采用SCR法。
然而由于烟气温度不能满足耐硫性好的高温SCR催化剂所需的温度窗口，必须先脱硫后脱硝；系统串漏的焦油、有机物等不可控成分，易造成SCR催化剂堵塞，尤其因燃烧问题及烟气串漏导致的冒黄烟，处理难度更大。
空气、烟气焓的计算及温焓表
在燃烧过程中，随着燃料种类和燃烧条件的变化，烟气焓与空气焓的 差异也会发生变化。
04
温焓表的应用
温焓表的结构和编制
结构
温焓表是一种表格，列出了不同温度 和湿度的空气或烟气的焓值。这些数 据通常按照温度和湿度的不同组合进 行排列，以便用户查找。
编制
温焓表通常由实验测定和计算得出。 在编制过程中，需要收集大量的实验 数据，并进行数据处理和误差分析， 以确保数据的准确性和可靠性。
空气、烟气焓的计算 及温焓表
目录
• 引言 • 空气焓的计算 • 烟气焓的计算 • 温焓表的应用 • 温焓表的局限性及改进方法 • 结论
01
引言
目的和背景
01
了解空气和烟气的焓计算方法， 对于能源利用、燃烧过程、热力 系统分析等具有重要意义。
02
随着工业和能源领域的快速发展 ，准确计算空气和烟气的焓值对 于提高能源利用效率、降低能耗 和减少环境污染具有重要意义。
焓的定义和意义
焓是一个热力学状态参数，表示物质所 含的热能。对于空气和烟气，焓的计算 可以帮助我们了解其热能含量，从而更 好地进行能源利用和热量回收。
焓的计算对于热力系统分析、热力循 环、热工控制等领域具有广泛应用， 是实现节能减排和可持续发展的重要 基础。
02
空气焓的计算
湿空气焓的计算
湿空气焓是指湿空气中含有的热量，包括显热和 潜热两部分。
温焓表的局限性
数据量庞大
温焓表包含了大量的温度、压力 和湿度的数据，使用时需要查找 对应的数据点，操作不便。
精度问题
由于测量技术和数据采集的限制， 温焓表中的数据可能存在一定的 误差和不确定性。
适用围有限
温焓表的数据主要适用于稳态条 件下的空气和烟气，对于非稳态 流动或复杂流动条件下的计算可 能不适用。
烟汽净化系统工艺流程
一、博海昕能环保有限公司烟汽净化系统工艺流程图：1 系统概述佳木斯市生活垃圾焚烧发电项目是一项综合型环保节能工程。
为确保垃圾焚烧电厂尾气达标排放，本项目采用半干法烟气净化系统，包括：SNCR脱硝+急冷塔+反应塔+活性炭喷射＋布袋除尘+单元制烟囱。
该烟气净化工艺在实际中具有广泛的应用性。
2 设计资料1、锅炉出口烟气条件按处理垃圾的元素分析，每台焚烧炉烟气排放量为94900Nm3/h。
每台锅炉出口烟气条件2、处理后的烟气污染物排放值烟气污染物排放值22)烟气最高黑度时间，在任何1h内累计不得超过5min。
3 工艺流程及其主要设备选择3.1 酸性气体处理技术烟气中的气态污染物主要是HCl、HF、SOx等酸性气体，本方案采用Ca(OH)2作碱性吸收剂，以液/固态的形式与酸性气体发生化学反应，主要反应方程式为：2HCl+Ca(OH)2 CaCl2 + 2H2O2HF+Ca(OH)2 CaF2 + 2H2OSO2+Ca(OH)2 CaSO3 + 2H2O本方案采用循环流化床半干法脱酸工艺处理技术，此技术具有工艺成熟、设备简单、一次性投资较低、净化效率高、生成物易处理，无二次污染等优点。
在国内外焚烧厂中均有良好应用业绩。
烟气CFB脱硫工艺一般采用干态的熟石灰粉Ca(OH)2作为吸收剂，在特殊情况下也可采用其它对二氧化硫气体有吸收能力的干粉或浆液作吸收剂。
由锅炉排出的烟气从急冷塔顶部布风器进入冷却塔进行预冷却后从循环流化床吸收塔的底部进入，流化床吸收塔的底部为一个文丘里装置，烟气流经文丘里装置加速后，在吸收塔内与熟石灰粉末和返料飞灰充分混合。
它们之间的相对滑移速度很大, 加上吸收剂颗粒的密度很大，因此颗粒之间、气体与颗粒之间有着剧烈的摩擦，对SO2的吸收反应的传热传质过程十分有利。
同时设置的加湿雾化水通过双流体雾化喷头喷入反应段，对熟石灰进行活化从而提高熟石灰的利用效率具体工艺流程：细度超过200目的超细熟石灰粉末Ca(OH)2，通过气力输送喷入半干式反应塔中，形成扩散效果。
危险废弃物焚烧炉二燃室设计思路
—91—《装备维修技术》2021年第9期危险废弃物焚烧炉二燃室设计思路吴 健（江苏天楹等离子体科技有限公司上海分公司，上海 200000）摘 要：本文简述二燃室的作用，基本设计思路及设计要点，结合某项目的实际输入数据进行危险废弃物焚烧炉二燃室的设计，并从项目实际运行状况验证设计的正确性。
关键词：二燃室；热工计算；容积热密度；烟气停留时间0. 概述二燃室是废弃物焚烧系统的主要组成设备，一般废物焚烧处置系统如垃圾焚烧处理线、废弃物热解系统、回转窑协同处置危废系统、废弃物熔融处置系统都会设置二燃室，其作用为废弃物焚烧炉出口烟气的热氧化，烟气中未燃尽的有害物质在二燃室中进一步销毁，以达到排放要求。
根据《危险废弃物焚烧污染控制标准》（GB18484-2020）的相关要求，为保证二燃室内有害物质被彻底销毁，二燃室内烟气温度不低于1100℃，烟气停留时间大于等于2s 。
二燃室出口烟气为两部分组成：一部分为危险废弃物焚烧过程产生并经二燃烧室氧化后的烟气，另一部分为二燃室燃烧器产生的烟气。
1. 二燃室设计基本思路1.1 二燃室系统的设计范围不同的废弃物处理系统，二燃室的结构，形式都不相同，常见的二燃室为圆筒形，分立式和卧式两种，具体形式需根据工艺需求确定。
二燃室的设计范围一般包括炉膛尺寸计算、二燃室烟气入口和烟气出口尺寸计算、耐火材料选型及结构设计、燃烧系统的系统的设计。
1.2 二燃室系统的设计思路一般情况下二燃烧室的主要设计思路包括如下几个步骤：1.根据入口烟气中可燃气体的组分、烟气出口含氧量的要求、出口烟气温度计算配风量、出口烟气总量、出口烟气总焓值；2.根据二燃烧室出口烟气总焓值以及二燃室容积热负荷计算二燃室的有效体积；3.根据二燃室出口烟气流量以及二燃室的有效体积计算烟气停留时间；4.根据烟气停留时间计算二燃室所需高度；5.根据二燃室的有效体积及有效高度计算二燃室的直径；6.根据进口烟气中的酸性气体组分，综合分析选定二燃室炉壳设计温度；7.根据二燃室内烟气组分选择合适的耐火材料；8.根据炉壳设计温度，二燃室内径，设计计算耐火材料各层厚度及温度分布；在设计之前需参照一些的标准和相关经验数据来设定一些参数，这些参数主要包括烟气在高温段的温度T 、烟气在高温段停留时间t 、炉膛的容积热负荷q 、烟气流速v 。
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2.92
1.62
业
收到基灰分Aar(%)
45.46
30.57
36.48
分
收到基挥发分Var(%)
18.68
23.26
20.87
析
收到基固定碳FCar(%)
31.67
32.87
34.44
元
收到基碳Car(%)
38.05
41.55
43.4
素
收到基氢Har(%)
2.75
2.91
2.94
分
收到基氮Nar(%)
序号
锅炉耗煤量
1×260t/h
1
小时耗煤量t/h
44.7
2
日耗煤量t/d
983.4
3
年耗煤量104t/a
32.184
注：①日耗燃料量按每日22小时计算。
②年耗燃料量按每年7200小时计算。
③锅炉额定工况。
出口烟尘浓度
＜20
mg/Nm3
工艺空气0.6MPa
元/m3
出口烟气温度
＞70
℃
低压饱和蒸汽0.6MPa
110
元/吨
注：带＊项为必填项，若对烟尘脱除率要求高，则需提供烟尘粒度分布资料及烟尘成分组成。
电
元/kWh
20%废氨水
550
元/吨
脱硫后副产物
液氨
3050
元/吨
硫酸铵在当地售价：1100元/吨
当地人工平均工资
260t/h循环流化床锅炉脱硫SO2排放初始＜100mg/Nm3最终＜50mg/Nm3
环评或当地环保要求的烟囱顶标高
150
m
进口烟气温度
＊
最大值200
正常值135
最小值100
℃
进口烟气压力
＊
最大值
正常值
最小值
kPa
进口烟气流量
（工况）＊
最大值500000
正常值413775
最小值350000
m3/h
（标况）＊
＞1.5×103
＞1.5×103
＞1.5×103
2、锅炉耗燃料量
（1）设计煤种消耗量
序号
锅炉耗煤量
1×260t/h
1
小时耗煤量t/h
48.7
2
日耗煤量t/d
1071.4
3
年耗煤量104t/a
35.064
注：①日耗燃料量按每日22小时计算。
②年耗燃料量按每年7200小时计算。
③锅炉额定工况。
（2）校核煤种消耗量
0.64
0.7
0.77
析
收到基氧Oar(%)
8.24
10.3
7.89
收到基全硫St,ar(%)
0.67
0.65
0.32
收到基低位发热量Qnet,ar(MJ/Kg)
14.46
15.49
16.32
哈氏可磨性指数HGI
61
74
79
二氧化硅SiO2(%)
64.87
52.77
52.53
三氧化二铁Fe2O3(%)
元/人.年
30%～35%浓度硫酸铵在当地售价：元/吨
本工程燃料采用热值不高的煤质，设计煤种按浑源煤和矸石煤1：1比例混合，校核煤种为保德煤。含硫量按照1.5%设计。
1、燃料成分分析
样品名称
矸石
浑源
保德
项目名称
201178
2011786
2011787
全水分
收到基水分Mar(%)
4.2
13.3
8.2
工
一般分析煤样水分Mad(%)
2.22
3.35
2.7
三氧化二铝Al2O3(%)
23.81
34.98
36.69
煤
氧化钙CaO(%)
0.33
1.67
1.43
灰
氧化镁MgO(%)
0.12
0.35
0.41
成
二氧化钛TiO2(%)
1.41
1.35
1.07
分
氧化钾K2O(%)
0.89
0.63
1.09
氧化钠Na2(%)
/
/
/
二氧化二磷P2O5(%)
最大值300000
正常值275111
最小值220000
Nm3/h
III.烟气组成（v/v）
锅炉烟气
烟气含尘量
最大值＊
120
mg/m3
正常值＊
30
mg/m3
二氧化硫SO2
最大值＊
4633
mg/Nm3
正常值＊
2050
mg/Nm3
氮氧化物NOx
最大值＊
400
mg/Nm3
正常值＊
200
mg/Nm3
水H2O
＊
烟气条件参数--设计基础数据表
参 数 描 述
设计基础数据
单 位
I.现场条件
现场平面布置图（附电子版）
当地气温条件Βιβλιοθήκη 平均：12.7最高：39.5
最低：-16.5
℃
相对湿度
平均：62
最高：90
最低：10
%
当地大气压力
100.1
kPa
地震列度
□小于6
√□7～8
□9～10
□11～12
度
II.装置数据
装置规模及脱硫装置设计要求
0.24
0.15
0.22
三氧化硫SO3(%)
0.09
0.61
0.1
项目名称
煤灰熔融性(弱还原性气氛下测定) (℃)
样品名称
变形温度
软化温度
半球温度
流动温度
矸石
＞1.5×103
＞1.5×103
＞1.5×103
＞1.5×103
浑源
＞1.5×103
＞1.5×103
＞1.5×103
＞1.5×103
保德
＞1.5×103
5~7
%
三氧化硫SO3
mg/Nm3
二氧化碳CO2
＊
14
%
一氧化碳CO
%
氮N2
＊
78
%
氧O2
＊
7
%
氯离子Cl－
%
氟离子F－
%
其他成分
%
IV.运行成本分析（单价）
V.要求达到的性能（保证值）
工艺水
元/吨
出口SO2浓度
＜50
mg/Nm3
循环水
元/吨
出口NOx浓度
＜100
mg/Nm3
仪表空气0.6MPa
元/m3