DTII A 带式输送机 第 版 计算书
DTⅡ(A)型带式输送机计算机辅助设计软件说明书
DT Ⅱ（A ）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书一. 概述DT Ⅱ（A ）型固定带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食和机械等行业。
本软件依据GB/T17119-1997连续搬运设备带承载托辊的带式输送机运行功率和张力计算标准，参照《DT Ⅱ（A ）型带式输送机设计手册》，对设备选型及计算运用Visual Baic 进行编程，可直接在Windows 环境下安装运行，可辅助设计人员快速准确的进行设计计算和选型，该软件计算中目前提供了十二种最常用的侧型，适用于带宽为400、500、650、800、1000、1200、1400、1600、1800、2000、2200、2400的输送机设计，计算输出结果包括：圆周驱动力、轴功率、电机功率、各相关参数值、各关键点输送带张力以及主要滚筒合力、拉紧力等。
二. 程序计算依据及说明1. 基本原理本程序计算遵循欧拉定理，即T 1=T 2×e u φ其中：T 1----输送带紧边拉力，N T 2----输送带松边拉力，N u----输送带与传动滚筒的摩擦系数φ---输送带在传动滚筒上的包角，°（度） 那么，传动滚筒上的圆周驱动力：F U =T 1-T 2=T 2×e u φ-T 2胶带上的张力由逐点计算原理计算： T i =T i-1+∑-ii W 1各点拉力计算如下（参考图1）：T 4+W 2=T 1T 2+W 1=T 3 T 1=T 2×e u φ F U =W 1+W 2图1其中：W 1----回程段的总阻力，N W 2----承载段的总阻力，N2. 主要计算公式1) 圆周驱动力计算F U =W 1+W 2=F H +F N +F s1+F s2+F st当机长大于80米时，水平输送的圆周力可简化为：F U =C·F H + F s1+F s2+F st其中：C-----系数，由表1查出，或由C=LL L 0计算，L 0=70m ～100m 之间 L------输送机长度，m F H ----主要阻力，NF N ----附加阻力，N ，程序在计算中将该力忽略不计 F s1----特种主要阻力，N F s2----特种附加阻力，N F st ----倾斜阻力，N 表1a)主要阻力F HF H =f L g [q RO +q RU +(2q B +qG )cos δ]式中：f-----模拟摩擦系数 L----输送机长度，单位：米g----重力加速度， g=9.81m/s 2～10 m/s 2q RO ----承载托辊单位质量，单位：千克/米，q RO =G1/a o G1-----承载分支每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a o -------承载分支托辊间距，单位：米q RU ----回程托辊单位质量，单位：千克/米，q RU =G2/a u G2-----回程分支每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a u -------回程分支托辊间距，单位：米 qB------输送带单位长度质量，单位：千克/米 qG-----物料单位长度上质量，单位：千克/米，qG=vQ 6.3 Q-------每小时输送量，单位：吨/小时 v--------输送速度，单位：米/秒δ------输送机倾角，单位：度 模拟摩擦系数参照下表2选取：表2b) 附加阻力F NF N =F ba +F f +F I +F t式中：F ba ---加料段、加速段输送物料与输送带间的惯性阻力和摩擦阻力，N F f ----加速段物料与导板间的摩擦阻力，N F I ----输送带经过滚筒时的弯曲阻力，N F t ----滚筒轴承阻力，N 其中：F ba =I v ρ(v-v 0)F f =2120b22)2(gl b v v v I u v +ρF I =9B(140+0.01F/B)(d/D) (帆布输送带) F I =12B(200+0.01F/B)(d/D) (钢绳芯输送带) F t =0.005(d 0/D)F T 式中：I v -----输送量，m 3/s ρ----物料的密度，kg/m 3 v-----带速，m/sv 0----在输送带运行方向上物料的输送速度分量，m/s u 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 2=0.5~0.7 l b -----加速段长度，m B-----带宽，mF-----滚筒上输送带的平均张力，N d-----输送带厚度，m D-----滚筒直径，m d 0-----轴承直径，mF T -----作用于滚筒上的两个输送带拉力和滚筒旋转部分质量的向量和，N c)特种主要阻力F S1F S1=F e +F gl式中：F e -----托辊前倾阻力，NF gl -----输送物料与导料板间的摩擦阻力，N 其中：F e =C e u 0L e (qB+qG)gcos δsine （三个等长前倾托辊） F e =u 0L e qBgcos λcos δsine （二个等长前倾托辊） F gl =21222V gl b I u v ρ式中：C e ----槽角槽形系数，槽角λ=30°时，C e =0.4；槽角λ=45°时，C e =0.5 u 0----承载托辊和输送带间的摩擦系数，u 0=0.3～0.4 L e ----装有前倾托辊的设备长度，m e-----前倾角，°l-----装有导料板设备的长度，m b 1---导料槽两拦板间的宽度，mu 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 0=0.5～0.7 d) 特种附加阻力F s2F s2=n r·F r +F a式中：n r -----清扫器个数，一个空段清扫器等于1.5个清扫器 F r -----输送带清扫器的摩擦阻力，N F a -----犁式卸料器的摩擦阻力，N 其中：F r =A·p·u 3 F a =B·k a式中：A-----输送带和清扫器的接触面积，m 2p------输送带和清扫器间的压力，一般p=30~100N/m 2 u 3-----输送带和清扫器接触的摩擦系数，u 3=0.5～0.7 k a -----刮板系数，一般k a =1500N/m e)倾斜阻力F stF st =qG×H×g×cos δH-----物料提升高度，m ，向上为正值；向下为负值2) 功率计算传动滚筒轴功率： P A =F U ×v (w) 电动机功率： P M =P A /η (w) 3) 输送带不打滑输送带不打滑，要求： F min >15.1-⨯φu Ue FF min 为驱动段皮带松边张力 4) 输送带垂度输送带在托辊间的垂度不能过小，应满足： 承载段：F czmin ≥8)(1000gqG qB a +回程段：F hcmin ≥8100gqB a u ⋅⋅⋅3. 最小张力的确定1） 先以输送带不打滑条件Fmin 初定皮带最小张力，即松边张力T2=Fmin ，将其与回程段皮带在托辊间垂度条件Fhcmin 进行对比，如果T2小于Fhcmin ，那么令T2=Fhcmin ，再根据逐点张力计算法推算出T3点的张力，将T3与Fczmin 进行比较，如果T3小于Fczmin ，则令T3=Fczmin ，这样T3就确定下来，由T3用逐点张力计算法推算出T2、T1及T4。
带式输送机计算书（标准版）
带式输送机计算书（标准版）带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：1002、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*H L3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。
DTⅡA型凸弧皮带计算书
主斜井地面生产系统末煤上仓转载带式输送机计算设计说明书二. 计算过程1、输送带上最大的物料横截面积S：已知：托辊槽角λ=35°运行堆积角θ=25°输送带可用宽度b=0.9×B−0.05=0.9×1.2−0.05=1.03m 中间辊长度l3=0.465m结果：S1=[l3+(b−l3)×cosλ]2×tanθ6=[0.465+(1.03−0.465)×cos35°]2×tan25°6=0.0669m2S2=(l3+b−l32×cosλ)(b−l32×sinλ)=(0.465+1.03−0.4652×cos35°)(1.03−0.4652×sin35°) =0.11284m2结果：S=S1+S2=0.0669+0.11284=0.17975m22、输送能力：已知：最大截面积S=0.17975m2带速v=3.15m/s 物料密度ρ=1000kg/m3倾斜系数k=0.93(查表获得)结果：最大输送能力I vMax=Svk=0.17975×3.15×0.93=0.527m3/s 最大输送能力I mMax=Svkρ=I vMaxρ=0.527×1000=526.568kg/s 最大输送能力Q Max=3.6×I mMax=3.6×526.568=1895.645t/h实际：输送量Q=1200t/h输送量I m=3.6×Q=3.6×1200=333.333kg/s输送量I v=I mρ=333.333×1000=0.333m3/s3、输送带宽度B：已知：实际输送量Q=1200t/h带速v=3.15m/s 物料密度ρ=1000kg/m3倾斜系数k=0.93(查表获得)计算：最大截面积S=Q3.6vkρ=12003.6×3.15×0.93×1000=0.1138m2已知：托辊槽角λ=35°运行堆积角θ=25°结果：计算输送带宽度B=0.962m4、计算圆周驱动力-F H(主要阻力)：已知：模拟摩擦系数f=0.03输送机长度(头尾滚筒中心距) L=125.762m重力加速度g=9.81m/s2输送机在运行方向上的倾斜角δ=11.0928°输送机承载分支托辊间距a o=1.2m输送机回程分支托辊间距a u=3m承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m每米输送物料的质量q G=Q3.6v =12003.6×3.15=105.82 kg/m输送机承载分支托辊旋转部分质量q RO=18.45kg/m输送机回程分支托辊旋转部分质量q RU=6.913kg/m承载分支每组托辊旋转部分质量G1=22.14kg回程分支每组托辊旋转部分质量G2=20.74kg托辊前倾角ε=1.383°结果：计算主要阻力F HF H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosδ]=0.03×125.762×9.81×[18.45+6.913+(2×20.4+105.82)×cos11.0928]=6264.011N5、计算圆周驱动力-计算系数C(附加阻力)：已知：附加长度L0=90m输送机长度(头尾滚筒中心距) L=125.762m结果：c=(L+L0)L =(125.762+90)125.762=1.7166、计算圆周驱动力-附加阻力F N：已知：结果：附加阻力F N=0N7、计算圆周驱动力-主要特种阻力F S1:已知：槽形系数Cε=0.43托辊与输送带间的摩擦系数μ0=0.35装有前倾托辊的输送机长度Lε=125.762m承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m每米输送物料的质量q G=105.82 kg/m重力加速度g=9.81m/s2输送机在运行方向上的倾斜角δ=11.093°托辊前倾角ε=1.383°结果：托辊前倾的摩擦阻力FεFε=Cεμ0Lε(q B+q G)g cosδsinε=0.43×0.35×125.762×(20.4+105.82)×9.81×cos11.093°×sin1.383°=555.192N已知：物料与导料栏板间的摩擦系数μ2=0.7输送能力I v=0.333m3/s被输送散状物料的堆积密度ρ=1000kg/m3导料栏板(导料槽)的长度l=2.4m输送带速度v=3.15m/s导料栏板间的宽度b1=0.73m结果：导料槽拦板间的摩擦阻力F g1F g1=μ2I v2ρglv2b12=0.7×0.3332×1000×9.81×2.43.152×0.732=346.313N结果：主要特种阻力F S1F S1=Fε+F g1=555.192+346.313=901.506N8、计算圆周驱动力-附加特种阻力F S2：已知：头部清扫器个数n3t=1空段清扫器个数n3k=1结果：清扫器个数n3=n3t+1.5×n3k=2.5(注：1个空段清扫器相当于1.5个清扫器)已知：输送带清扫器与输送带的接触面积A=0.012m2输送带清扫器与输送带间的压力p=100000N/m2输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3=0.6输送带宽度B=1.2m犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数k2=1500N/m犁式卸料器个数n a=0结果：输送带清扫器摩擦阻力F r=Apμ3=0.012×100000×0.6=720N 结果：梨式卸料器摩擦阻力F a=n a Bk2=0×1.2×1500=0N结果：附加特种阻力F S2=n3F r+F a=2.5×720+0=1800N9、计算圆周驱动力-倾斜阻力F St：已知：每米输送物料的质量q G=105.82 kg/m重力加速度g=9.81m/s2输送带卸料点与装料点间的高差H=24.2m结果：倾斜阻力F St=q G gH=105.82×9.81×24.2=25121.905N10、计算圆周驱动力-圆周驱动力Fu：已知：系数 C=1.716主要阻力F h=6264.011N附加阻力F n=0N特种主要阻力F S1=901.506N特种附加阻力F S2=1800N倾斜阻力F St=25121.905N结果：圆周驱动力F u=CF h+F S1+F S2+F St=1.716×6264.011+901.506+1800+25121.905=38570.191N11、传动滚筒轴功率和电机功率：已知：传动滚筒上所需圆周驱动力F u=38570.191N已知：输送带速度v=3.15m/s结果：传动滚筒轴功率P a=F u×v1000=38570.191×3.151000=121.496kw已知：传动效率η=0.88电压降系数η，=0.95多机驱动功率不平衡系数η=1.00结果：电机功率P m=P a(ηη，η)=121.496×(0.88×0.95×1.00)=145.33kw12、驱动单元电机功率和数量：头部单滚筒驱动(共1个驱动单元)：第1驱动滚筒单元结果：传动滚筒上所需圆周驱动力F u=38570.191N电机数量n=1台每台电机功率P m=145.33kw输送带张力：13、满足垂度条件下输送带张力：已知：输送机承载分支托辊间距a o=1.2m输送机回程分支托辊间距a u=3m承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m每米输送物料的质量q G=105.82 kg/m重力加速度g=9.81m/s2两组托辊之间输送带的允许垂度ℎpa=0.01结果：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力F mino：F mino=a o(q B+q G) g8×ℎpa =1.2×(20.4+105.82)×9.818×0.01=18573.289N满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力F minu：F minu=a u q B g8×ℎpa =3×20.4×9.818×0.01=7504.65N14、输送带张力-按照输送带不打滑条件：头部单驱动-第1驱动滚筒单元已知：传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ=0.35输送带在传动滚筒上的包围角∅=190°自然对数的底e=2.718启动系数K a=1.5传动滚筒上所需圆周驱动力F u=38570.191N结果：输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力F umax：F umax=K a F u=1.5×38570.191=57855.286N结果：保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力F2min：F2min=F umax(e(μ×∅)−1)=57855.286×[2.718×(0.35×190)−1]=26398.604N已知：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力F mino=18573.89N 满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力F minu=7504.65N结果：滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2：F2=Max(F2min,F minu)=Max(26398.604,7504.65)=26398.604N滚筒上输送带趋入点(紧边)张力F1：F1=F2+F u=26398.604+38570.191=64968.765N15、计算输送带张力-各特性点张力：已知：模拟摩擦系数f=0.03重力加速度g=9.81m/s2输送机回程分支托辊旋转部分质量q RU=6.913kg/m承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m输送带清扫器摩擦阻力F r=720N输送机长度(头尾滚筒中心距)L=125.762m中部垂直重锤拉紧支架到头架距离L czj=68.931m结果：传动滚筒趋入点张力S t1=F1=64968.795N传动滚筒奔离点张力S t2=F2=26398.604N传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力S tg1=S t2+1.0×F r=26398.604+1.0×720=27118.604N已知：传动滚筒支架增面改向滚筒阻力系数K ptg=1.02结果：传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力S tg2=1.02×S tg1=1.02×27118.604=27660.976N已知：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离L czj=68.931m垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数K pcj1=1.03中部垂直重锤拉紧支架到头部高差H t=10295.334m结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj11：S cj11=S tg2+fL czj g(q RU+q B)−q B gH t+1.5F r=27660.976+0.03×68.931×9.81×(6.913+20.4)−20.4×9.81×10295.334+1.5×720=27234.722N垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力S cj12：S cj12=K pcj1×S cj11=1.03×27234.722=28051.763N已知：垂直重锤拉紧支架头部180度改向滚筒阻力系数K pcj2=1.04结果：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力S cj21=S cj12=28051.763N垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力S cj22=K pcj1×S cj21=1.04×28051.763=29173.834N已知：垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数K pcj3=1.03结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力S cj31=S cj22=29173.834N垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力S cj32=K pcj3×S cj31=1.03×29173.834=30049.049N结果：尾部增面改向滚筒趋入点张力 Swg1：S wg1=S cj32+f(L−L czj)g(q RU+q B)−q B gH+1.5×F r= 30049.049 + 0.03 × ( 125.762 − 68.931 ) × 9.81 × ( 6.913 + 20.4 ) − 20.4 x 9.81 × 13917.06 + 1.5 × 720 ＝ 28800.735N已知：尾部增面改向滚筒阻力系数K pwg=1.02结果：尾部增面改向滚筒奔离点张力S wg2=K pwg S wg1=1.02 ×28800.735 ＝ 29376.749N已知：尾轮阻力系数K pw=1.04结果：尾轮趋入点张力S w1=S wg2=29376.749N尾轮奔离点张力S w2=K pw S w1=1.04 × 29376.749 ＝ 30551.819N 结果：尾轮改向滚筒上合力F w1=S w1+S w2=29376.749 + 30551.819 ＝ 59928.569N已知：传动滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2=26398.604N输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力F umax=57855.286N结果：传动滚筒上合力F cd=2F2+F umax=2 × 26398.604 + 57855.286 ＝ 110652.494N已知：传动滚筒直径D=1m结果：传动滚筒的扭矩M=F u D2000=38570.191 ×1 2000 ＝ 19.285kN/m输送带张力：结果：输送带最小张力F min=F2=26398.604N输送带最大张力(稳定工况下) F max=F min+F u=26398.604 +38570.191 ＝ 64968.795 N16、计算拉紧力：已知：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力S i=28051.763N 垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力S i1=29173.834N结果：中部垂直重锤拉紧力F0=S i+S i1=28051.763 + 29173.834 ＝57225.597N17、计算上带面各段两端张力：第1段(直段)上带面两端张力：已知：第1段起始点张力F x1=30551.819N模拟摩擦系数f=0.03带面长度L=93.763m重力加速度 g=9.81m/s2承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m每米输送物料的质量q G=105.82kg/m输送机承载分支托辊旋转部分质量q RO=18.45kg/m与尾部连线倾角δ＝ 14.3°结果：主要阻力F H=fLg[q RO+(q B+q G)cosδ]=0.03 × 93.763 × 9.81 × ( 18.45 + ( 20.4 + 105.82 ) ×cos14.3 ) ＝ 3884.174N倾斜阻力F st=(q G+q RO)gH=( 105.82 + 18.45 ) ×9.81 × 23.159 ＝ 28233.345N已知：尾轮奔离点张力S w2=30551.819N结果：第1段终止点张力F x2=S w2+F H+F st=30551.819 + 3884.174 + 28233.345 ＝ 62669.339N 第2段(凸弧段)上带面两端张力：已知：第2段起始点张力F x1=62669.339 N模拟摩擦系数f=0.03带面长度L=101.25m重力加速度g=9.81m/s2承载分支或回程分支每米输送带质量q B=20.4kg/m每米输送物料的质量q G=105.82kg/m输送机承载分支托辊旋转部分质量q RO=18.45kg/m与尾部连线倾角δ＝ 13.774°结果：主要阻力F H=fLg[q RO+(q B+q G)cosδ]=0.03 × 101.25 ×9.81 × ( 18.45 +( 20.4 + 105.82 )×cos13.7736 )＝ 4202.727N倾斜阻力F st=(q G+q RO)gH=( 105.82 + 18.45 ) × 9.81 × 24.089 ＝ 29366.524N已知：尾轮奔离点张力S w2=30551.819N结果：第2段终止点张力F x2=S w2+F H+F st=30551.819 + 4202.727 + 29366.524 ＝ 64121.07N第3段(直段)上带面两端张力：已知：第3段起始点张力F x1= 64121.07N结果：第3段终止点张力F x1= 64968.795 N18、计算弧段半径：已知：第2段(凸弧段)最小半径计算：半径计算系数K ＝ 38输送带宽度B=1.2m托辊槽角λ=35°结果：第2段(凸弧段)最小半径R min=KB sinλ=38×1.2×sin35°= 26.155m19、输送带选择计算：已知：输送带最大张力(稳定工况下) F max=64968.795N输送带静安全系数n=10输送带扯断强度σ=300N/(mm∙层）结果：输送带计算层数Z js=F max nBσ=64968.795 x 101200 x 300=1.805层已知：输送带允许最小层数Z min=4层输送带允许最大层数Z max=6层输送带实选层数Z=5层结果：输送带实选层数Z满足：Z min≪Z≪Z max结果：输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z≫Z js结果：输送机几何尺寸决定的输送带周长L Z=255.786m已知：考虑中部重锤拉紧增加长度L ZDetCZJ=5m结果：修正后输送机几何尺寸决定的输送带周长L Z=260.786 m接头数N=L Z100=260.786100=3个已知：输送带层数Z=5层输送带阶梯宽度b p=450mm结果：接头长度L a=(Z−1)b p+B tan60°=( 5 − 1 ) ×0.45 +1.2× tan60°＝2.493m结果：输送带订货总长度L d=L Z+L a N=260.786 + 2.493 ×3 ＝ 268m 已知：输送带层数Z=5层输送带上胶厚d B2=4.5mm输送带下胶厚d B3=3mm结果：输送带总平方米M d=B[Z+(d B2+d B3)×1.5]L d1000=1200 ×[ 5 + ( 4.5 + 3 ) ×1.5 ] × 268 1000 ＝3216m220、根据输送带核算传动滚筒直径D：已知：系数C=108输送带层数Z=5层每层厚度d B1=1.35mm结果：核算传动滚筒直径D=CZd B1=108 ×5 ×1.35 ＝ 729mm21、选择传动滚筒单元：选择第1传动滚筒单元：已知：计算扭矩M=19.285kN/m计算合力F=110.652kN传动滚筒合力系数K c=1计算合力F=110.652 × 1＝ 110.652kN结果：传动滚筒图号＝ DTII(A)120A308传动滚筒许用扭矩＝ 27 kN/m传动滚筒许用合力＝ 160 kN计算扭矩 M ≪传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力 F ≪传动滚筒许用合力，合力满足22、选择电动机功率：已知：每个电动机计算所需功率P m＝ 145.33kw每个电动机选择功率P=185kw结果：每个电动机计算所需功率 Pm ≪每个电动机选择功率 P，满足要求23、选择拉紧装置：已知：计算拉紧力＝ 57.226kN拉紧装置图号＝ DTII(A)120D1071C拉紧装置许用拉紧力＝ 63 kN结果：计算拉紧力≪许用拉紧力，满足要求已知：拉紧装置(包括改向滚筒)重量G k=17324.46N拉紧装置配重G=F0−G k=57225.597 − 17324.46 ＝ 39901.137N 每个重锤块质量＝ 15 kg重力加速度g=9.81m/s2结果：重锤块数量G num=G15g =39901.13715×9.81=271中部垂直拉紧装置基础荷载：已知：拉紧装置(包括180度改向滚筒)重量G k=17324.46N重锤块数量G num=271每个重锤块质量 G zck＝ 15 kg固定90度改向滚筒的拉紧装置质量G ljzz＝ 734 千克90度改向滚筒质量 G t＝ 893 千克重力加速度g=9.81m/s2荷载系数k=1.2结果：中部垂直拉紧装置基础垂直力(与基础或带面垂直)＝[G k+G num G zck g+(G ljzz +2G t)g]k=( 17324.46 + 271 x 15 x 9.81 + ( 734 +2 x 893 )x 9.81 )x 1.2 ＝ 98307.972N中部垂直拉紧支架基础荷载：已知：中部垂直拉紧支架重量G zj=804kg重力加速度g=9.81m/s2荷载系数k=1.2结果：中部垂直拉紧支架基础垂直力(与基础垂直)＝G zj gk=( 804 x 9.81 ) x 1.2 ＝ 9464.688N24、选择尾轮改向滚筒：已知：计算合力F=59.929kN结果：尾轮改向滚筒图号＝ DTII(A)120B207尾轮改向滚筒许用合力＝ 100 kN计算合力F≤许用合力，合力满足25、计算辊子荷载：已知：输送能力I m=333.333kg/s输送带速度v=3.15m/s输送带单位质量q B=20.4kg/m重力加速度g=9.81m/s2工况系数f a=1.1冲击系数f d=1.11运行系数f s=1.2输送机承载分支托辊间距a o=1.2m上托辊辊子荷载系数e=0.8结果：上托辊静荷载P=ea o(I m v+q B)g=0.8 ×1.2 × ( 333.333×3.15 + 20.4 ) × 9.81 ＝ 1188.69N上托辊动荷载P,=Pf s f d f a=1188.69 ×1.2 ×1.11 ×1.1 ＝ 1741.669N 选择：上托辊辊子直径D=133mm上托辊辊子长度L=465mm上托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G506结果：上托辊辊子承载能力＝ 3.42 kN已知：下托辊间距a u=3m下托辊辊子荷载系数e=0.63结果：下托辊静荷载P=ea u q B g=0.63 × 3 × 20.4× 9.81 ＝ 378.234N 下托辊动荷载P,=Pf s f a=378.234×1.2 ×1.1 ＝ 499.269N选择：下托辊辊子直径D=133mm下托辊辊子长度L=700mm下托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G511结果：下托辊辊子承载能力＝ 2.09 kN三. 计算结果1、计算结果-物料计算：允许最大输送量Q Max=3.6×I mMax=3.6×526.568=1895.645t/h2、计算结果-张力计算：第1传动滚筒所需圆周驱动力F u=38570.191N第1传动滚筒所需最大圆周驱动力F umax=57855.286N第1传动滚筒合力F cd=110652.494N第1传动滚筒扭矩M=19.285kN/m输送带张力(第1传动滚筒趋入点) F1=64968.795N输送带张力(第1传动滚筒奔离点) F2=26398.604N改向滚筒(尾轮)合力F w1= 59928.569N输送带张力(尾轮趋入点) S w1=29376.749N输送带张力(尾轮奔离点) S w2＝ 30551.819N3、计算结果-输送带计算：输送带最大张力F max＝ 64968.795 N输送带最小张力F min=26398.604N4、计算结果-功率计算：传动滚筒总轴功率P a＝ 121.496kw驱动电机总功率P m＝ 145.33kw驱动电机总实选功率P=185kw第1传动滚筒驱动单元轴功率P a＝ 121.496kw第1传动滚筒驱动单元电机数量n=1第1传动滚筒驱动单元每个电机功率P m＝ 145.33kw 第1传动滚筒驱动单元每个电机功率P=185kw四. 结果校对五. 地脚荷载1、尾部荷载：结果：尾部荷重(垂直向下) ＝ 15.824 kN尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 59.929 kN已知：基础荷载系数(尾部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，尾部荷重(垂直向下) ＝ 18.988 kN考虑荷载系数后，尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 71.914 kN2、头部荷载：结果：头部荷重(垂直向下) ＝ 133.344 kN头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 110.652 kN已知：基础荷载系数(头部) ＝ 1.8结果：考虑荷载系数后，头部荷重(垂直向下) ＝ 240.019 kN考虑荷载系数后，头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 199.174 kN3、中部荷载：结果：中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 8.375 kN已知：基础荷载系数(中部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 10.05 kN。
毕业设计计算说明书第一部分
毕业设计计算说明书第一部分DTII (A)型带式输送机设计计算一设计条件物料名称：含铁原料质量体(t/m3)：2.2~2.5输送量(T/h)：1200投影长度(m)：179.167提升高度(m)：4.05输送角度(°)：0~10°带速(m/s)：2.5胶带机型号：DTII型二初选数据带宽B = 800mm倾斜角10o松散密度ρ = 2.5t/m3查表1-2与1-6，输送带初选NN-150。
查表2-16，输送带NN-150芯层数Z = 5层。
查表2-20，传动滚筒直径D = 630mm。
查表2-21，<45°改向滚筒直径D = 315mm，≈180°尾部改向滚筒直径D=500mm 查表2-23，上托辊选用35o槽角的槽型托辊，下托辊选平行托辊。
查表2-24，上托辊间距取a0 = 1.0m，下托辊间距取a u = 3.0m。
查表2-42，上托辊直径φ = 108mm，上托辊长l = 315mm，轴承4G205。
查表2-50，下托辊直径φ = 108mm，下托辊长l = 950mm，轴承4G205。
导料槽长度l=5m三由带宽验算输送能力根据式2-2I v = Svk查表2-4得，物料安息角=35o，动堆积角为安息角的50%~70%，即17.5o~24.5o，选定20o，查表1-3得，S = 0.0678m2 查表2-28得，倾斜系数k = 0.95则I v = 0.0678×2.5×0.95 = 0.161m3/s即Q = 3.6I v = 1449t/h能满足设计要求1200t/h的输送能力四机长的计算根据图1-2取R = 240m，D1 = 630mm，H2 = 800mm，H0 = 3800mm，H=1135mm根据式1-12H = (L 0-l 1)tan β +2H 2-D 12cos β- H 0 得 l 1 = L 0 - H+H 0-2H 2-D 12cos βtan β= 179167-1135+3800-2×800-6302cos10°tan10° = 153972 (mm)根据式1-11l 1 = L 1+(R+H 2)tan β2得 L 1 = l 1- (R+H 2)tan β2=153972-(240000+800)tan5°=132905 (mm)根据式1-13l = L 0 - l 1- H 0cot β=179167 - 15372 -3800cot10°=3644 (mm)根据式1-14L 2 = L 0-l 1cos β + (H 2-D 12)tan β - (R+H 2)tan β2= 179167-153972cos10° + (800-6302)tan10°-(240000+800)tan5° = 4602 (mm)根据式1-15得输送机总长L= L 1+L 2+0.01745R β=132905+4602+0.01745×240000×10=179387 (mm)五驱动力及所需传动功率计算(1) 圆周驱动力根据式2-13F U = CfLg[q Ro +q Ru +(2q B +qG )]+q G Hg+F s1+F s2机长L= 179.387m查表2-29得 C = 1.53查表2-30得f = 0.03查表2-70得单个上托辊转动部分质量q′Ro= 3.53kgq Ro = nq′Roa o=3×3.531.0= 10.59 (kg/m)查表2-70的单个下托辊转动部分质量q′Ru= 8.74kgq Ru = nq′Rua u=1×8.743.0= 2.91 (kg/m)计算q B，初选输送带NN-150，Z=5层，查表1-6得，输送带每层重量1.15kg/m2，上层胶厚3mm，下层胶厚1.5mm，每毫米胶料重量1.19kg/m2q B = 5×1.15+(3.0+1.5)×1.19 = 11.10 (kg/m)计算q G，由公式2-14得q G = I vρv=Q3.6v=12003.6×2.5=133.33 (kg)计算F s1，查表2-32得特种附加阻力F s1 = Fε+F gl因为托辊无前倾，所以Fε=0导料槽阻力Fgl = μ2I2vρgl v2b12取μ2 = 0.7，导料槽长l=5m，查表2-112得导料槽内部宽度E = 730mm，即b1 = 0.73m，则Fgl = μ2I2vρglv2b12=0.7×0.1612×2500×9.8×52.52×0.732= 667.4 (N)因此，F s1= Fε+ F gl = 0+572.0N = 667.4 (N)计算F s2F s2 = F r+F a由表2-32得，输送带与清扫器间的摩擦阻力F r = Apμ3取μ3 = 0.7，p = 8×104 N/m2清扫器由一个头部H\P型合金清扫器和两个空段清扫器组成，查表2-66得A = 1×0.01×1.6+2×0.01×1.6 = 0.048 (m2)则F r = Apμ3 = 0.048×8×104×0.7 = 2688.0 (N)无卸料器，所以F a = 0因此F s2 = F r+F a = 2688.0+0 = 2688.0 (N)将上述诛数值代入F u = CfLg[q Ro+q Ru+(2q B+q G)]+q G Hg+F s1+F s2得FU=1.53×0.03×179.387×9.8×[10.59+2.91+(2×11.10+133.33)+ 133.33×4.05×9.8+667.4+2688.0= 22286.6 (N)(2) 传动功率计算传动功率P A，由公式2-15得P A = F U v = 22286.6×2.5 = 55.71 (kw) 驱动电机所需功率P M，由公式2-16得P M = P Aη=55.710.88=63.60 (kw)式中η = 0.98×0.96×0.94 = 0.88，表示传动滚筒及联轴器效率0.98，液力偶合器效率0.96，二级减速机效率0.94。
DTⅡ型带式输送机设计计算书
DTⅡ型带式输送机设计计算书已知参数带宽B=1000mm水平机长L=600m提升高度H=51m带速 V=2m/s输送量 Q=750 t/h松散密度(Kg/m3)=1000一、输送能力校核带宽=1000带速=2输送能力=808满足要求！二、传动滚筒上所需圆周驱动力计算1、初选输送带钢丝绳芯带ST-2000满足要求！B=1000上胶厚=6下胶厚=34层q B=34kg/m2、计算每米物料质量qG qG=Q/3.6v q G=104.17kg/m3、计算托辊每米转动质量q RO、q Ru3.1选择上托辊上托辊为普通托辊托辊直径=133辊子长度=380上托辊间距1200轴承型号4G205辊子图号DTⅡGP3204旋转质量=6.04kg3.2选择下托辊下托辊为平行托辊托辊直径=133辊子长度=1150下托辊间距2000轴承型号4G305辊子图号DTⅡGP3312旋转质量=16.09kg3.3上托辊每米转动质量q ro q ro=旋转质量X3/上托辊间距=15.1kg/m下托辊每米转动质量q ru qru=旋转质量/下托辊间距=8.05kg/m4、计算"托辊前倾阻力、导料槽阻力、清扫器等附加阻力"上托辊前倾阻力Fes=Cμ0Le(qB+qG)gcosδsinε=0(N)下托辊前倾阻力Fex=μ0 Le qB g cosλ sinδ=0(N)确定导料槽长l=4.5 m导料槽阻力 Fgl=769(N)清扫器摩擦阻力Fr=2400(N)犁式卸料器数量：0犁式卸料器阻力Fa=0(N)特种主要阻力Fs1=Fes+Fex+Fgl=769(N)特种附加阻力Fs2=Fr+Fa=2400(N)5、计算传动滚筒上所需圆周驱动力确定模拟摩擦系数：Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2其中：模拟摩擦系数f=0.03系数C=1.17Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2=95417(N)三、传动功率计算传动轴功率PA=FuV=190.8KW 电机轴功率Pm=PA*k/η=280.6KW 其中η=0.85k= 1.25确定电机功率 PM=315KW155号四、输送带张力计算1、按不打滑条件计算确定传动滚筒摩擦系数μ=0.35确定包角200度启动系数kv= 1.2Fumax=KvFu=114500(N)F2min=Fumax eμα/(eμα-1)=47847(N) 2、按下垂条件计算Fmin=20311(N)各点张力F2min=47847F4=56187满足要求！可取 F4=40161则最大张力 F1max=1432633、输送带层数计算Z=F1max*12/B*d=0.9满足要求！4、重锤张紧力计算重锤张紧力计算=2*F4=80322(N)五、校核辊子载荷1、静载计算承载分支po=9.8e a0(Im/v+qB)=1300(N)辊子静承载能力：2740 N满足要求！回程分支pu=9.8e a0qB=666(N)辊子静承载能力：1120 N满足要求！2、动载计算每天运行时间大于16小时运行系数 fs= 1.2物料粒度100至150冲击系数 fd= 1.03工况条件有磨蚀和磨损性物料工况系数 fa= 1.1承载分支动载荷po`= fs fd fa p0=1767(N)满足要求！回程分支动载荷pu`= fs fd fa pu=905(N)满足要求!六、启动和制动验算m1=(q G +q Ro +q Ru +2q B )L=117192(N)m2=n∑J iD i i 2/r 2+∑J i /r i 2=162548(N)1、启动验算启动时传动滚筒上最大圆周力 F A =K A *F u =114500(N)启动加速度 αA =(F A -F u )/(m1+m2)=0.07(m/s 2)启动时间:V/αA =28.6(S)2、制动验算为安全起见，取f=0.016则摩擦阻力 Fu *=55783(N)0.2(m/s 2)10(S)179200(N)0.84(m/s2)2.4(S)自由停车时间 v/αB = 电动机: Y400-39-4减速器：DCY315-40液力偶合器：YOXⅡZ650制动器 YWZ5-500/121制动停车时间 v/αB=制动器制动力 FZ=i*MZ/r=自由减速度 αB =fU */(m1+m2)= 制动力偏大，只能采用停车后延时制动方法！驱动装置组合号:传动滚筒图号：DTⅡ04A7203Z 传动滚筒直径 Φ1000 减速度αB=(fU*+FZ)/(m1+m2)=。
输送机计算
接头数N=Lz/100= 7.42 取N= 8.00
2、接头长度LA 查表3-22得，阶梯宽度b′= 450.00
织物芯带(m)：LA＝（（Z-1）•b′+B•ctg60°）/1000= 1.48
导料槽长度（m）＝ 输送带上胶厚（mm）＝ 输送带下胶厚（mm）＝
托辊前倾（°）ε＝
谷物 504.00 10.00 700.00 24.00 1000.00
2.50 35.00
1.20
3.00 133.00
2.00
3.00 1.50 1.38
，满足输送能力要求 0mm原煤要求
30°槽角时为0.4，35°槽角时为0.43，45°槽角时为0.5 托辊和输送带之间的摩擦系数一般取0.3-0.4
确定层数，取Z＝ 3.00 2、核定传动滚筒直径D
系数C= 90.00 织物芯带每层厚度(mm)dB1= 0.75 核算传动滚筒直径(mm)D=CZdB1= 202.50
1、织物芯输送带厚度dB 查表4-2得，织物芯带每层厚度(mm)dB1= 0.75
按4.1.2节原则，织物芯上覆盖层厚度(mm)dB2= 3.00 按4.1.2节原则，织物芯下覆盖层厚度(mm)dB3= 1.50
由表4-2查得输送带伸长率ζ=
0.018
S＝LZ*ζ/2+Sa= #REF!
8.14
8.59
带式输送机计算说明书
物料名称＝ 求输送能力（t/h）Q＝
物料最大粒度(mm)a＝ 密度（kg/cm－3）ρ＝
静堆积角（°）α＝ 带宽（mm）B＝ 带速（m/s）V＝
DTⅡA型带式输送机计算书1.2m模板
主井转载带式输送机安装一. 原始参数主功能节：设计种类=普通带式输送机设计标准节：基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A)尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A)中间架及支腿标准=DTII(A) 导料槽标准=DTII(A)头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A) 驱动装置标准=DTII(A)传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A)上托辊标准=DTII(A) 下托辊标=DTII(A)物料参数节：物料名称=煤松散密度=1安息角=25 最大块度=300输送量=1200 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2 运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 运行条件(确定运行系数fs)=3主参数参数节：带宽=1200 速度=3.15头轮(传动滚筒)直径=1000 尾轮(改向滚筒)直径=630拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=光面几何参数节：输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=倾斜输送方向=由左至右头轮顶部实际高度=1760尾轮顶部实际高度=1200 尾部地基标高=0头部地基标高=16500 水平投影长度=85500带面到通廊地基高度=1200 斜廊起点到尾架最小距离=5200斜廊终点到头架最小距离=1780输送带参数节：输送带种类=聚酯带输送带规格=EP-300扯断强度=300 每层厚度=1.4每层质量=1.7 层数=5上胶厚=4.5 下胶厚=3尾部(拉紧)参数节：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=30000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=4800 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0 垂直重锤拉紧装置形式=箱式头架参数节：头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有驱动参数节：驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧外边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1托辊参数节：上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133下托辊形式=V形下托辊直径=133受料参数节：落料点个数=1 每处落料点宽度=500每处落料点间距=2000导料槽节：布置形式=随落料点自动设置矩形口 1500缷料参数节：缷料方式=普通头部缷料参加计算卸料器个数=1柱标参数节：纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0横向柱标(头部)数量=0计算参数节：模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=9运行系数=1.2 冲击系数=1.11工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.8基础荷载系数(驱动部分)=1.8 传动滚筒合力安全系数=1改向滚筒合力安全系数=1厂房标识节：标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否价格节：产生价格否=否产生保护装置否=是二. 计算过程输送带上最大的物料横截面积S：已知：托辊槽角λ＝ 35 度运行堆积角θ＝ 25 度输送带可用宽度 b ＝ 0.9 x B - 0.05 ＝ 0.9 x 1.2 - 0.05 ＝ 1.03 米中间辊长度 l3 ＝ 0.465 米结果：S1 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) x cos(λ) ] 2 x tg(θ) / 6＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) x cos(35) ] 2 x tg(25) / 6＝ 0.0669 平方米S2 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) / 2 x cos(λ) ] x [ ( b - l3 ) / 2 x sin(λ) ＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x cos(35) ] x [ ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x sin(35) ]＝ 0.11284 平方米结果：S ＝ S1 + S2＝ 0.0669 + 0.11284＝ 0.17975 平方米输送能力：已知：最大截面积 S ＝ 0.17975 平方米带速 v ＝ 3.15 米/秒物料密度ρ= 1000 千克/立方米倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得)结果：最大输送能力 IvMax ＝ S x v x k＝ 0.17975 x 3.15 x 0.93＝ 0.527 立方米/秒最大输送能力 ImMax ＝ IvMax x ρ＝ 0.527 x 1000＝ 526.568 千克/秒最大输送能力 QMax ＝ 3.6 x ImMax＝ 3.6 x 526.568＝ 1895.645 吨/小时实际：输送量 Q ＝ 1200 吨/小时输送量 Im ＝ Q / 3.6＝ 1200 / 3.6＝ 333.333 千克/秒输送量 Iv ＝ Im / ρ＝ 333.333 / 1000＝ 0.333 立方米/秒输送带宽度：已知：实际输送量 Q ＝ 1200 吨/小时带速 v ＝ 3.15 米/秒倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得) 物料密度ρ= 1000 千克/立方米计算：最大截面积 S ＝ Q / ( 3.6 x V x k x ρ )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 x 0.93 x 1000 )＝ 0.1138 平方米已知：托辊槽角λ= 35 度运行堆积角θ= 25 度结果：计算输送带宽度 B ＝ 0.962 米计算圆周驱动力-FH(主要阻力)：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.2842 度输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ Q / ( 3.6 x v )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 )＝ 105.82 千克/米输送机承载分支托辊旋转部分质量 qRO ＝ 18.45 千克/米输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支每组托辊旋转部分质量 G1 ＝ 22.14 千克回程分支每组托辊旋转部分质量 G2 ＝ 20.74 千克托辊前倾角ε= 1.383 度结果：计算主要阻力 FH ＝ f x L x g x ( qRO + qRU + ( 2 x qB + qG ) x cosδ)＝0.03 x 87.149 x 9.81 x ( 18.45 + 6.913 + ( 2 x 20.4 + 105.82 ) x cos 11.2842)＝ 4338.347 牛计算圆周驱动力-计算系数C(附加阻力)：已知：附加长度 L0 ＝ 90 米输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米结果：系数C(附加阻力) ＝ ( L + L0 ) / L＝ ( 87.149 + 90 ) / 87.149＝ 2.033计算圆周驱动力-附加阻力FN：已知：结果：附加阻力 FN ＝ 0 牛计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1：已知：槽形系数 Ce ＝ 0.43托辊与输送带间的摩擦系数μ0 ＝ 0.35装有前倾托辊的输送机长度 Le ＝ 87.149 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.284 度托辊前倾角ε= 1.383 度结果：托辊前倾的摩擦阻力Fep ＝ Ce x μ0 x Le x ( qB + qG ) x g x cosδ x sinε＝0.43 x 0.35 x 87.149 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 x cos 11.284 x sin 1.383＝ 384.479 牛已知：物料与导料栏板间的摩擦系数μ2 ＝ 0.7输送能力 Iv ＝ 0.333 立方米/秒被输送散状物料的堆积密度ρ= 1000 千克/立方米导料栏板(导料槽)的长度 l ＝ 2 米输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒导料栏板间的宽度 b1 ＝ 0.73 米结果：导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl ＝μ2 x Iv x Iv x ρ x g x l / ( v x v x b1 x b1 ) ＝0.7 x 0.333 x 0.333 x 1000 x 9.81 x 2 / ( 3.15 x 3.15 x 0.73 x 0.73 )＝ 288.594 牛结果：主要特种阻力 Fs1 ＝ Fep + Fgl＝ 384.479 + 288.594＝ 673.073 牛计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2：已知：头部清扫器个数 n3t ＝ 1空段清扫器个数 n3k ＝ 1结果：清扫器个数 n3 ＝ n3t + 1.5 x n3k＝ 1 + 1.5 x 1＝ 2.5 (注：1个空段清扫器相当于1.5个清扫器)已知：输送带清扫器与输送带的接触面积 A ＝ 0.012 平方米输送带清扫器与输送带间的压力 P ＝ 100000 牛/平方米输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3 ＝ 0.6输送带宽度 B ＝ 1.2 米犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数 ka ＝ 1500 牛/米犁式卸料器个数 na ＝ 0结果：输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ A x P x μ3＝ 0.012 x 100000 x 0.6＝ 720 牛结果：梨式卸料器摩擦阻力 Fa ＝ na x B x ka＝ 0 x 1.2 x 1500＝ 0 牛结果：附加特种阻力 Fs2 ＝ n3 x Fr + Fa＝ 2.5 x 720 + 0＝ 1800 牛计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst：已知：每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送带卸料点与装料点间的高差 H ＝ 17.06 米结果：倾斜阻力 Fst ＝ qG x g x H＝ 105.82 x 9.81 x 17.06＝ 17709.905 牛计算圆周驱动力-圆周驱动力Fu：已知：系数 C ＝ 2.033主要阻力 Fh ＝ 4338.347 牛附加阻力 Fn ＝ 0 牛特种主要阻力 Fs1 ＝ 673.073 牛特种附加阻力 Fs2 ＝ 1800 牛倾斜阻力 Fst ＝ 17709.905 牛结果：圆周驱动力 Fu ＝ C x Fh + Fs1 + Fs2 + Fst＝2.033 x 4338.347 + 673.073 + 1800 + 17709.905＝ 29001.577 牛传动滚筒轴功率和电机功率：已知：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛已知：输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒结果：传动滚筒轴功率 Pa ＝ Fu x v / 1000＝ 29001.577 x 3.15 / 1000＝ 91.355 千瓦已知：传动效率η= 0.88电压降系数η' ＝ 0.95多机驱动功率不平衡系数η" ＝ 1结果：电机功率 Pm ＝ Pa / ( η x η' x η" )＝ 91.355 / ( 0.88 x 0.95 x 1.00 )＝ 109.276 千瓦驱动单元电机功率和数量：头部单滚筒驱动(共1个驱动单元)：第1驱动滚筒单元结果：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛电机数量 n ＝ 1 台每台电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦输送带张力：满足垂度条件下输送带张力：已知：输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2两组托辊之间输送带的允许垂度 hpa ＝ 0.01结果：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino：Fmino ＝ ao x ( qB + qG ) x g / ( 8 x hpa )＝ 1.2 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu：Fminu ＝ au x qB x g / ( 8 x hpa )＝3 x 20.4 x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 7504.65 牛输送带张力-按照输送带不打滑条件：头部单驱动-第1驱动滚筒单元已知：传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ= 0.35输送带在传动滚筒上的包围角φ= 190 度自然对数的底 e ＝ 2.718启动系数 KA ＝ 1.5传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛结果：输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax：Fumax ＝ KA x Fu＝ 1.5 x 29001.577＝ 43502.365 牛结果：保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力 F2min： F2min ＝ Fumax / ( e ( μ x φ) - 1 )＝ 43502.365 / ( e ( 0.35 x 190 ) - 1 )＝ 19849.556 米已知：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力 Fmino ＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu ＝ 7504.65 牛结果：滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2：F2 ＝ Max ( F2min, Fminu )＝ Max ( 19849.556 , 7504.65 )＝ 19849.556 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力 F1：F1 ＝ F2 + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算输送带张力-各特性点张力：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ 720 牛输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米结果：传动滚筒趋入点张力 St1 ＝ F1 ＝ 48851.132 牛传动滚筒奔离点张力 St2 ＝ F2 ＝ 19849.556 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力 Stg1 ＝ St2 + 1.0 x Fr＝ 19849.556 + 1.0 x 720＝ 20569.556 牛已知：传动滚筒支架增面改向滚筒阻力系数 Kptg ＝ 1.02结果：传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力 Stg2 ＝ 1.02 x Stg1＝ 1.02 x 20569.556＝ 20980.947 牛已知：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj1 ＝ 1.03中部垂直重锤拉紧支架到头部高差 Ht ＝ 5967.715 米结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj11：Scj11 ＝ Stg2 + f x Lczj x g x ( qRU + qB ) - qB x g x Ht + 1.5 x Fr ＝20980.947 + 0.03 x 30 x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 5967.715 + 1.5 x 720＝ 21107.813 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj12：Scj12 ＝ Kpcj1 x Scj11＝ 1.03 x 21107.813＝ 21741.047 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部180度改向滚筒阻力系数 Kpcj2 ＝ 1.04结果：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Scj21 ＝ Scj12 ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Scj22 ＝ Kpcj2 x Scj21＝ 1.04 x 21741.047＝ 22610.689 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj3 ＝ 1.03结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj31 ＝ Scj22 ＝ 22610.689 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj32 ＝ Kpcj3 x Scj31＝ 1.03 x 22610.689＝ 23289.01 牛结果：尾部增面改向滚筒趋入点张力 Swg1：Swg1 ＝ Scj32 + f x ( L - Lczj ) x g x ( qRU + qB ) - qB x g x H + 1.5 x Fr ＝23289.01 + 0.03 x ( 87.149 - 30 ) x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 11088.707 + 1.5 x 720＝ 22609.278 牛已知：尾部增面改向滚筒阻力系数 Kpwg ＝ 1.02结果：尾部增面改向滚筒奔离点张力 Swg2 ＝ Kpwg x Swg1＝ 1.02 x 22609.278＝ 23061.464 牛已知：尾轮阻力系数 Kpw ＝ 1.04结果：尾轮趋入点张力 Sw1 ＝ Swg2 ＝ 23061.464 牛尾轮奔离点张力 Sw2 ＝ Kpw x Sw1＝ 1.04 x 23061.464＝ 23983.922 牛结果：尾轮改向滚筒上合力 Fwl ＝ Sw1 + Sw2＝ 23061.464 + 23983.922＝ 47045.386 牛已知：传动滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2 ＝ 19849.556 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛结果：传动滚筒上合力 Fcd ＝ 2 x F2 + Fumax＝ 2 x 19849.556 + 43502.365＝ 83201.476 牛已知：传动滚筒直径 D ＝ 1 米结果：传动滚筒的扭矩 M ＝ Fu x D / 2000＝ 29001.577 x 1 / 2000＝ 14.501 千牛.米输送带张力：结果：输送带最小张力 Fmin ＝ F2 ＝ 19849.556 牛输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ Fmin + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算拉紧力：已知：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Si ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Si1 ＝ 22610.689 牛结果：中部垂直重锤拉紧力 F0 ＝ Si + Si1＝ 21741.047 + 22610.689＝ 44351.737 牛输送带选择计算：已知：输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ 48851.132 牛输送带静安全系数 n ＝ 9输送带扯断强度σ＝ 300 牛/毫米.层结果：输送带计算层数 Zjs ＝ Fmax x n / ( B x σ )＝ 48851.132 x 9 / ( 1200 x 300 )＝ 1.221 层已知：输送带允许最小层数 Zmin ＝ 4 层输送带允许最大层数 Zmax ＝ 6 层输送带实选层数 Z ＝ 5 层结果：输送带实选层数Z满足：Zmin≤Z≤Zmax结果：输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z≥Zjs结果：输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 176.859 米已知：考虑中部重锤拉紧增加长度 LzDetaCZJ ＝ 5 米结果：修正后输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 181.859 米接头数 N ＝ Lz / 100 ＝ 181.859 / 100 ＝ 2 个已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带阶梯宽度 bp ＝ 450 毫米结果：接头长度 La ＝ ( Z - 1 ) x bp + B / tan(60)＝ ( 5 - 1 ) x 0.45 + 1.2 / tan(60)＝ 2.493 米结果：输送带订货总长度 Ld ＝ Lz + La x N＝ 181.859 + 2.493 x 2＝ 187 米已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带上胶厚 dB2 ＝ 4.5 毫米输送带下胶厚 dB3 ＝ 3 毫米结果：输送带总平方米 Md ＝ B x ( z + ( dB2 + dB3 ) / 1.5 ) x Ld / 1000＝ 1200 x ( 5 + ( 4.5 + 3 ) / 1.5 ) x 187 / 1000＝ 2244 平方米根据输送带核算传动滚筒直径D：已知：系数 C ＝ 108输送带层数 Z ＝ 5每层厚度 dB1 ＝ 1.35 毫米结果：核算传动滚筒直径 D ＝ C x Z x dB1＝ 108 x 5 x 1.35＝ 729 毫米选择传动滚筒单元：选择第1传动滚筒单元：已知：计算扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米计算合力 F ＝ 83.201 千牛传动滚筒合力系数 kc ＝ 1计算合力 F ＝ 83.201 x 1 ＝ 83.201 千牛结果：传动滚筒图号＝ DTII(A)120A208传动滚筒许用扭矩＝ 20 千牛.米传动滚筒许用合力＝ 110 千牛计算扭矩 M ≤传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力 F ≤传动滚筒许用合力，合力满足选择电动机功率：已知：每个电动机计算所需功率 Pm ＝ 109.276 千瓦每个电动机选择功率 P ＝ 132 千瓦结果：每个电动机计算所需功率 Pm ≤每个电动机选择功率 P，满足要求选择拉紧装置：已知：计算拉紧力＝ 44.352 千牛拉紧装置图号＝ DTII(A)120D2061C拉紧装置许用拉紧力＝ 50 千牛结果：计算拉紧力≤许用拉紧力，满足要求已知：拉紧装置(包括改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛拉紧装置配重 G ＝ F0 - Gk＝ 44351.737 - 14067.54＝ 30284.197 牛每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2结果：重锤块数量 Gnum ＝ G / ( zckKg x g )＝ 30284.197 / ( 15 x 9.81 )＝ 206中部垂直拉紧装置基础荷载：已知：拉紧装置(包括180度改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛重锤块数量 Gnum ＝ 206每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克固定90度改向滚筒的拉紧装置质量 ljzz ＝ 541 千克90度改向滚筒质量 gt ＝ 731 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧装置基础垂直力(与基础或带面垂直)＝ ( Gk + Gnum x zckKg x g + ( ljzz + 2 x gt ) x g ) x k＝ ( 14067.54 + 206 x 15 x 9.81 + ( 541 + 2 x 731 ) x 9.81 ) x 1.2 ＝ 76835.844 牛中部垂直拉紧支架基础荷载：已知：中部垂直拉紧支架重量 Gzj ＝ 804 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧支架基础垂直力(与基础垂直) ＝ ( Gzj x g ) x k＝ ( 804 x 9.81 ) x 1.2＝ 9464.688 牛选择尾轮改向滚筒：已知：计算合力 F ＝ 47.045 千牛结果：尾轮改向滚筒图号＝ DTII(A)120B306尾轮改向滚筒许用合力＝ 90 千牛计算合力F≤许用合力，合力满足计算辊子荷载：已知：输送能力 Im ＝ 333.333 千克/秒输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒输送带单位质量 qB ＝ 20.4 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2工况系数 fa ＝ 1.1冲击系数 fd ＝ 1.11运行系数 fs ＝ 1.2输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米上托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.8结果：上托辊静荷载 P ＝ e x ao x ( Im / v + qB ) x g＝ 0.8 x 1.2 x ( 333.333 / 3.15 + 20.4 ) x 9.81＝ 1188.69 牛上托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fd x fa＝ 1188.69 x 1.2 x1.11 x 1.1＝ 1741.669 牛选择：上托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米上托辊辊子长度 L ＝ 465 毫米上托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G506结果：上托辊辊子承载能力＝ 3.42 千牛已知：下托辊间距 au ＝ 3 米下托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.63结果：下托辊静荷载 P ＝ e x au x qB x g＝ 0.63 x 3 x 20.4 x 9.81＝ 378.234 牛下托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fa＝ 378.234 x 1.2 x 1.1＝ 499.269 牛选择：下托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米下托辊辊子长度 L ＝ 700 毫米下托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G511结果：下托辊辊子承载能力＝ 2.09 千牛三. 计算结果计算结果-物料计算：允许最大输送量 Qmax ＝ 1895.645 吨/小时计算结果-张力计算：第1传动滚筒所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛第1传动滚筒合力 Fcd ＝ 83201.476 牛第1传动滚筒扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米输送带张力(第1传动滚筒趋入点) F1 ＝ 48851.132 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点) F2 ＝ 19849.556 牛改向滚筒(尾轮)合力 Fwl ＝ 47045.386 牛输送带张力(尾轮趋入点) Sw1 ＝ 23061.464 牛输送带张力(尾轮奔离点) Sw2 ＝ 23983.922 牛计算结果-输送带计算：输送带最大张力 Fmax ＝ 48851.132 牛输送带最小张力 Fmin ＝ 19849.556 牛计算结果-功率计算：传动滚筒总轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦驱动电机总功率 Pm ＝ 109.276 千瓦驱动电机总实选功率 P ＝ 132 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量 n ＝ 1第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 P ＝ 132 千瓦四. 结果校对五. 地脚荷载尾部荷载：结果：尾部荷重(垂直向下) ＝ 14.431 千牛尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 47.045 千牛已知：基础荷载系数(尾部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，尾部荷重(垂直向下) ＝ 17.317 千牛考虑荷载系数后，尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 56.454 千牛头部荷载：结果：头部荷重(垂直向下) ＝ 96.256 千牛头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 83.201 千牛已知：基础荷载系数(头部) ＝ 1.8结果：考虑荷载系数后，头部荷重(垂直向下) ＝ 173.261 千牛考虑荷载系数后，头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 149.763 千牛中部荷载：结果：中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 7.66 千牛已知：基础荷载系数(中部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 9.192 千牛。
DTⅡ(A)型带式输送机设计说明书
（2011届）专科毕业设计（论文）资料题目名称： DTⅡ(A)型带式输送机系统设计学院（部）：机械工程学院专业：机械设计与制造学生姓名：班级：学号指导教师姓名：职称职称最终评定成绩：湖南工业大学教务处2011届专科毕业设计（论文）资料第一部分设计说明书摘要本次毕业设计是关于DT(A)带式输送机的设计。
首先对胶带输送机作了简单的概述；接着分析了带式输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。
普通型带式输送机由六个主要部件组成：传动装置，机尾和导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。
最后简单的说明了输送机的安装与维护。
目前，胶带输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。
在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。
本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。
关键词：带式输送机；选型设计；主要部件湖南工业大学专科毕业设计论文目录AbstractThe design is a graduation project about the belt conveyor used in coal mine. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End, Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor.Keyword: belt conveyor; Lectotype Design目录一绪论 (1)二带式输送机概述 (2)2.1 带式输送机的应用 (2)2.2 带式输送机的分类 (2)2.3 各种带式输送机的特点 (3)2.4 DTⅡ(A)固定式带式输送机的发展状况 (3)2.5 DTⅡ(A)固定式带式输送机的工作原理 (4)2.6 DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构和布置形式 (4)2.6.1DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构 (4)2.6.2整机布置方式 (5)三 DTⅡ(A)型带式输送机的设计计算 (7)3.1 已知原始数据及工作条件 (7)3.2 计算步骤 (7)3.2.1带宽的确定: (7)3.2.2输送带宽度的核算 (9)3.3 圆周驱动力 (9)3.3.1计算公式 (9)3.3.2主要阻力计算 (11)3.3.3主要特种阻力计算 (11)3.3.4附加特种阻力计算 (12)3.3.5倾斜阻力计算 (13)3.4传动功率计算 (13)P）计算 (13)3.4.1传动轴功率（A3.5 输送带张力计算 (13)3.5.1输送带不打滑条件校核 (13)3.5.2输送带下垂度校核 (14)3.5.3传动滚筒合力F N (15)3.5.4各特性点张力计算 (15)3.6 拉紧力计算 (16)3.7输送带的选择及强度校核计算 (16)四驱动装置的选用与设计 (18)4.1 电机的选用 (18)4.2 减速器的选用 (19)4.3 联轴器 (20)五带式输送机部件的选用 (21)5.1 输送带 (21)5.1.1输送带的分类： (21)5.1.2输送带的连接 (21)5.2 托辊 (22)5.2.1托辊的作用与类型 (22)5.2.2托辊的选型 (24)5.2.3托辊的校核 (27)结论 (28)设计的主要成果： (28)存在的主要问题： (28)进一步研究的建议： (29)致谢 (30)参考文献 (31)一绪论DTⅡ(A)固定式带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、采矿、动力、建材等重工业部门及交通运输部门运送大量散状货物，如矿石、煤、砂等粉、块状物和包装好的成件物品。
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书输送机代号工程号查表或输入计算结果已知参数带宽(mm)B=1200机长(水平)(m) Ln=45带速(v/s)v=1.25水平段机长(m) Ls=45输送量(t/h)Q=1500提升高度(m)H=0物料最大粒度(mm)a=200倾斜角度(°)δ=0松散密度(Kg/m3)ρ=1950一、核算输送能力查表(2-1)得静堆积角(°)α=40运行堆积角(°)θ=35再查表(3-2)得输送带上物料的最大截面积(m2)S=0.182根据δ=0查表(3-3)得倾斜输送机面积折算系数 k=1输送能力可达(t/h)Q=3.6Svkρ=1597.1满足要求！二、根据物料粒度核算输送机带宽带宽B=2a+200=600满足要求！三、计算圆周驱动力和传动功率1、主要阻力FH由表(3-6)得模拟摩擦系数 f=0.03(多尘、潮湿)由表(3-7)得承载分支每组托辊旋转部分质量(kg)G1=4.08由表(3-7)得回程分支每组托辊旋转部分质量(kg)G2=3.27承载分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRO=G1/a0=3.4承载分支托辊间距(m)a0=1.2回程分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRU=G2/aU=1.09回程分支托辊间距(m)aU=3每米长度输送物料重量(kg/m)qG=Q/(3.6v)=333.3由表(3-8)每米长度输送带质量(kg/m)qB=5输送机长度(头尾滚筒中心距)(m)L=45.000主要阻力(N)FH=fLg[(qRO+qRU)+(2qB+qG)cosδ]=4606.42、主要特征阻力Fs1槽形系数Cε=0.4托辊和输送带间的摩擦系数μ0=0.4装有前倾托辊的输送机长度(m)Ln=45.000托辊前倾角度(°)ε=1.5倒料槽栏板长度(m)l=4查表(3-11)导料槽两栏板间宽度(m)b1=0.315物料与导料栏板间的摩擦系数μ2=0.7托辊前倾的摩擦阻力(N)Fε=Cε•μ0•Ln•(qB+qG)•g•cosδ•sinε=625.5导料栏板间的摩擦阻力(N)Fgl=μ2•Iv2•ρ•g•l/(v2•b12)=15773.5输送量(m3/s)Iv=0.2137主要特征阻力(N)Fs1=Fε+Fgl=16399.13、附加特种阻力Fs2查表(3-11)一个清扫器和输送带接触面积(m2)A=0.005清扫器和输送带间的压力((N/m2)p=100000清扫器和输送带间的摩擦系数μ3=0.6清扫器摩擦阻力(N)Fr=Ap•μ3=300刮板系数(N/m)k2=1500梨式卸料器摩擦阻力(N)Fa=n4•B•k2=0梨式卸料器个数n4=0附加特种阻力(N)Fs2=n3•Fr+Fa=600清扫器个数n3=24、倾斜阻力Fst倾斜阻力(N)Fst=qG•g•H=05、圆周驱动力Fu系数C=1.92圆周驱动力(N)Fu=C•FH+Fs1+Fs2+Fst=258436、传动功率计算传动滚筒轴功率(kw)PA=Fu•v/1000=32.3传动效率η=0.88电压降系η′=0.95多电机驱动不平衡系数η"=1电动机功率(kw)PM=PA/(ηη′η")=38.6计算功率(kw)得P=k•PM=50.2功率备用系数k=1.3四、张力计算1、输送带不打滑条件校核输送带满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力(N)Fumax=Ka•Fu=38765启动系数Ka=1.5为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保证最小张力F2min(N)传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ=0.35F2min≥Fumax/(eμφ-1)=14096欧拉系数eμφ=3.75 2、输送带下垂度校核承载分支最小张力(N)FminF承min≥a0(qB+qG)g/(8(h/a)adm)=49786允许最大下垂度(h/a)adm=0.01回程分支最小张力(N)FminF回min≥aU•qB•g/(8(h/a)adm)=18393、传动滚筒合力Fn(kN)Fn=Fumax+2S1=42.4令S1=F回min 根据Fn查第六章表6-1初选传动滚筒直径(mm)D=500输送机代号5050许用合力(kN)=49满足要求！4、传动滚筒扭矩Mmax（kN•m）Mmax＝Fumax•D/（2000*1000）=9.69输送机代号5050许用扭矩(kN•m)=2.7满足要求！5、拉紧装置计算拉紧形式垂直拉紧垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′= 4.5垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)H′=0垂直拉紧重锤重量G=2.1{Fu/[g•(eμφ-1)]+(qB+qRU)•f•L′-qB•H′)}=20136、输送带选择计算(1)输送带层数Z稳定工况下输送带最大张力 Fmax=Fu+S1=27683n=9ζ=563.71确定层数，取Z＝4R=800.000改向滚筒d＝500091.57阶梯宽度b′=2501.44150001.4500.92取N=24201.51（3）输送带订货长度Ld（m）94.460.990输送机代号5050电机型号Y132M-4电机功率7.5kw 驱动装置组合号888抽出力（N/mm）Fc＝搭接长度（mm）l′＝Ps•K/Fc＝（2）输送带几何长度Lz送带几何长度Lz＝（D＋d）•π/（2•1000）+2•（Ls+Lh+Lx）=接头长度LaZ＝Fmax•n/（B•ζ）=弧长Lh(m)倾斜段距离Lx＝S＝（Ls+Lh+Lx）•2.2/100=弧长Lh(m)Lh=δ•3.1415926•R/180=7.拉紧行程S（m）织物芯带：La＝（（Z-1）•b′+B•ctg60°）/1000=接头数N=Lz/100=Ld＝Lz+La•N＝钢丝绳破段强度（N/根）Ps＝钢绳芯带：La＝（3•l′+250）/1000＝接头系数K＝带宽B=500带速v=0.8k=1G1=4.0865010.99 5.55800 1.250.98 6.091000 1.60.97 6.24G2=120020.95 6.451400 2.50.937.745 3.150.919.0340.8910.5930.8512.210.8114.31515.9616.3518.922.1424.6327.21 3.27η=31.59 4.4134.92 4.781 5.045.797.147.158.7810.4312.513.64Cε=0.4传动滚筒直径(mm)D=500输送方向倾斜向上14.180.43630倾斜向下16.090.5800219.281100拉紧形式21.83125022.27140026.56129.991车式拉紧垂直拉紧25、各特性点张力(N)根据不下垂条件，传动滚筒奔离点最小张力为(N)1839令S1=1839>F2min 亦满足不打滑条件S2=S1+2Fr=14696S3=1.02xS2=14990垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′=30.45S4=S3+f•Li•g•(qRU+qB)+1.5Fr=15495S5=1.03xS4=15960S6=S5=15960S7=1.04xS6=16598Li=30.50.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 4。
DTII（A）带式输送机（第2版）计算书（下运）Ver1...
已知设计参数显示提示：带宽(m m) B =800机长(水平)(m) Lh =托辊直径(mm) d G =带速(m/s) v =2尾部水平机长(m) L1 =头部水平机长(m) L2 =设计输送量(t/h) Q =350提升高度(m) H =初选胶带规格:物料最大粒度(mm) a =250倾斜角度(°) δ =(-16°13'9")初选胶带层数 Z =物料堆积密度(kg/m 3) ρ =1000托辊槽角(°) λ =胶带上下覆盖胶厚度(mm) q B2+q B3 =带宽(m) Bm =0.8WIDTH DIA 直径系列Mn Rf D 托辊直径系列号：4胶带类型Bt =ST80010008>=55.4>=318.3>=87012倾角(RAD)δr =-0.28311000200重力加速度g =9.81RF 合力惯量质量序列>=59.77330.87242RF 合力惯量质量序列>=11.95023.55341RF 合力惯量质量序列>=90.812661.810252RF 合力惯量质量序列>=103.824014014261RF 合力惯量质量序列>=75.324014014261一、核算输送能力物料的运行堆积角(°) θ =查表2-1输送带装载物料的可用宽度(m) b=0.9*B-0.05 =承载托辊组中间辊的长度(m) l 3 =查表1-1 物料的上部横截面面积(m 2) S 1=[l 3+(b-l 3)cosλ]2tgθ/6 =料的下部横截面面积(m 2) S 2=[l 3+0.5(b-l 3)cosλ][0.5(b-l 3)sinλ] =输送带上物料的最大截面积(m 2) S=S 1+S 2 =S1的减少系数 k 1=√[(cos 2δ-cos 2θ)/(1-cos 2θ)] =倾斜输送机面积折算系数 k =1-S 1(1-k 1)/S =倾斜输送机面积折算系数 k(查表3-3) =取k =FALSE 理论质量输送量(t/h) Q m =3.6Svkρ =>Q=350t/h,装载率:65.72%,满足要求！物料的下部横截面宽度(mm) W=l 3+(b-l 3)cosλ=物料高度(mm) h 3=h 1+h 2=Wtgθ/4+(b-l 3)sin λ/2=189如果给料不均匀或为了减少由于输送带跑偏和加料偏载造成的撒料，应降低输送机的装载率。
DTII(A)型带式输送机设计说明书
DTII(A)型带式输送机设计说明书目录一、摘要-----------------------------------------------------------------------------------------1Abstract---------------------------------------------------------------------------------11.1DTII(A)型带式输送机输送机简介------------------------------------------------21.2 国内外研究概况及发展趋势-----------------------------------------------------3二、带式输送机方案的确定------------------------------------------------------52.1 工作原理----------------------------------------------------------------------------72.2 拟定方案时考虑的要求和条件-------------------------------------------------82.3输送带的设计-----------------------------------------------------------------------92.3.1带速与槽角的确定-------------------------------------------------------------92.3.2输送带强度的验算------------------------------------------------------------10三、带式输送机的设计--------------------------------------------------------103.1 电机的选择------------------------------------------------------------------------103.2减速器的设计计算----------------------------------------------------------------113.3轴的设计计算----------------------------------------------------------------------113.4轴承选择----------------------------------------------------------------------------123.5键的选择----------------------------------------------------------------------------133.6 轴的受力分析及校核------------------------------------------------------------133.7 轴承校核---------------------------------------------------------------------------183.8传动滚筒的设计计算-------------------------------------------------------------19四、机架设计----------------------------------------------------------------------------------204.1机架设计一般要求--------------------------------------------------------------204.2支撑结构--------------------------------------------------------------------------214.3机架中典型零件的受力分析--------------------------------------------------22五、结论----------------------------------------------------------------------------------------24致谢-----------------------------------------------------------------------------26参考文献----------------------------------------------------------------------------------------28摘要带式输送机式是由承载的输送带兼作牵引机构的连续运输设备，可输送矿石、煤炭等散装物料和包装好的成件物品。
DTII(A)手册
12
1
37 120100. 1200 1000
20
2
38 120100. 1200 1000
27
3
39 120100. 1200 1000
40
4
40 120100. 1200 1000
52
5
41 120100. 1200 1000
66
6
42 120125. 1200 1250
40
1
43 120125. 1200 1250
表1-2
产品规格(已开发部分)
输送机代 序号
号
带宽 /mm
传动滚 筒直径
/mm
传动滚筒 许用扭矩 /KN' m
序号
输送机代 号
带宽 /mm
传动 滚 筒直 径
/m m
传动滚筒 许用扭矩 /KN' m
1
5050
500
500
2.7
17 10063.2 1000 630
12
2 6550.1 650 500
3.5
20
13 8080.4 800 800
32
14 80100 800 1000
40
15 80125 800 1250
52
16 10063.1 1000 630
6
33 12080.3 1200 800
27
34 12080.4 1200 800
40
35 12080.5 1200 800
52
36 120100. 1200 1000
表1-3
部分分类代码
代码 A B C D E F G H K L
部件名称 传动滚筒 改向滚筒
DTII(A)带式输送机计算书
1、已知参数录入说明带宽B:可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。
机长(水平)Lh ：输入为大于0的任意值。
托辊直径d G ：可输入或菜单选择，但输入必须符合提示的范围。
头部水平机长L1：输入小于Lh的任意值。
带速v：可输入或菜单选择，输入可为任意正数值。
尾部水平机长L2：输入小于Lh-L1的任意值。
设计输送量Q：输入大于0的任意值。
提升高度(m) H ：输入大于0的任意值。
物料最大粒度a ：输入大于0的任意值。
初选胶带规格：可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。
物料堆积密度ρ：输入大于0的任意值。
初选胶带层数Z：输入大于3的任意整数值。
托辊槽角λ:可输入或菜单选择，但输入必须是菜单范围值。
胶带上下覆盖胶厚度qB2+qB3：输入大于0的任意整数值。
2、其它数据录入说明回程托辊形式：菜单选择。
有平形托辊，V形托辊和30%V形托辊3种选项。
30%V形托辊即每10组设7组平形托辊和3组V形托辊。
承载托辊前倾选项：菜单选择。
有100%前倾，无前倾和20%前倾3种选项。
20%前倾即每5组设4组槽形托辊和1组前倾托辊。
回程托辊前倾选项：菜单选择。
有30%前倾，无前倾2种选项。
30%前倾即每10组设7组平行或V形托辊和3组前倾托辊。
卸料车形式：菜单选择。
有固定式和移动式2种选项。
若卸料车数量不为0，根据实际情况选择。
DTII(A)型带式输送机设计计算书(Ver.1.57)（计算依据：GB50431-2008 带式输送机工程设计规范）（设计数据：DTII(A)带式输送机设计手册）功能说明1、 本计算书只适用于头部单滚筒驱动(驱动单元可为2个)，单加料点的散料水平和上运(B500~B2400mm）带式输送机的各种阻力、驱动滚筒扭矩及合力、改向滚筒合力的计算，带宽确定，输送带张力计算及选型，电机功率计算及选型等。
可供方案设计、基础设计和工程设计用。
2、本计算书可用于计算5种常见带式输送机侧型：水平型，倾斜型，带凸弧型，带凹弧型和带凹凸弧型。
DTII(A)型手册
表1-3 部件分类代码
代 码
部 件 名 称
代 码
部 件 名 称
代 码
部 件 名 称
A
传动滚筒
M
导料槽
JB
改向滚筒支架
B
改向滚筒
Q
驱动装置
JC
中间架及支腿
C
托辊
R
输送机罩
JD
拉紧装置支架
D
拉紧装置
S
共用部件
JF
梨式卸料器漏斗
E
清扫器
T
卸料车
JQ
驱动装置架
F
梨式卸料器
U
可逆配仓带式输送机
√
√
√
1200
25
100
√
√
√
50
120
√
√
√
√
63
140
√
√
√
90
140
√
√
120
160
√
√
√
1400
50
120
√
√
√
√
90
140
√
√
√
150
160
√
√
注：打√记号表示已有图纸。
2. 车式拉紧装置
该装置参数见表1-11.
表1-11 车式拉紧装置参数
带宽
/mm
最大拉紧
力/kN
拉紧装置滚筒轴承处轴径/mm
该产品代号将打印在产品铭牌上。已开发的产品规格见表1-2.
表1-2 产品规格（已开发部分）
序
号
输送机
代号
带宽
/mm
传动滚
022511_DTII(A)型手册
DTⅡ（A）型带式输送机设计手册北京起重运输机械研究所武汉丰凡科技开发有限责任公司2003D TII(A)型带式输送机产品系列1.1 适应范围D TII(A)型固定式带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食和机械等行业，输送堆积密度为500～2500kg/md 的各种散状物料和成件物品，适用环境温度为-20～40°C。
对于有耐热耐寒防腐防爆和阻燃等要求的工作环境，在选用本系列产品时，需选用特种橡胶输送带并采用相应防护措施。
1.2产品规格1.2.1带宽系列D TII(A)型固定带式输送机以其带宽作为主参数，见表1-1。
本带宽系列，符合《GB/T987-1991带式输送机基本参数与尺寸》的规定。
表1-1 带宽系列 带宽/mm (400) 500 650 800 10001200 代 码 40 50 65 80 100 120 带宽/mm 1400 (1600) (1800) (2000) (2200) ( 2400) 代 码1401601802002202401.2.2 产品代号D TII(A)型固定带式输送机以其带宽（B）、传动滚筒直径（D）和传动滚筒许用扭矩（序号）作为产品代号，即：该产品代号将打印在产品铭牌上。
已开发的产品规格见表1-2.表1-2 产品规格（已开发部分） 序 号 输送机 代号 带宽 /mm 传动滚 筒直径 /mm 传动滚筒 许用扭矩 /kN.m 序 号 输送机代号 带宽 /mm 传动滚 筒直径 /mm 传动滚筒 许用扭矩 /kN.m 1 5050 500 500 2.7 29 12063.1 1200 630 12 2 6550.1 650 500 3.5 30 12063.2 1200 630 20 3 6550.2 650 500 6.3 31 12080.1 1200 800 12 4 6563.1 650 630 4.1 32 12080.2 1200 800 20 5 6563.2 650 630 7.3 33 12080.3 1200 800 27 680505005004.13412080.41200800407 8063.1 630 630 6.0 35 12080.5 1200 800 528 8063.2 630 630 12 36 120100.1 1200 1000 129 8063.3 630 630 20 37 120100.2 1200 1000 2010 8080.1 800 800 7.0 38 120100.3 1200 1000 2711 8080.2 800 800 12 39 120100.4 1200 1000 4012 8080.3 800 800 20 40 120100.5 1200 1000 5213 8080.4 800 800 32 41 120110.6 1200 1000 6614 80100 800 1000 40 42 120125.1 1200 1250 4015 80125 800 1250 52 43 120125.2 1200 1250 6616 10063.1 1000 630 6 44 120140 1200 1400 8017 10063.2 1000 630 12 45 14080.1 1400 800 2018 10080.1 1000 800 12 46 14080.2 1400 800 2719 10080.2 1000 800 20 47 14080.3 1400 800 4020 10080.3 1000 800 27 48 14080.4 1400 800 5221 10080.4 1000 800 40 49 140100.1 1400 1000 2022 100100.1 1000 1000 12 50 140100.2 1400 1000 2723 100100.2 1000 1000 20 51 140100.3 1400 1000 4024 100100.3 1000 1000 27 52 140100.4 1400 1000 5225 100100.4 1000 1000 40 53 140100.5 1400 1000 6626 100100.5 1000 1000 52 54 140125.1 1400 1250 4027 100125 1000 1250 52 55 140125.2 1400 1250 6628 100140 1000 1400 66 56 140140 1400 1400 801.3整机结构、部件名称及代码D TII(A)型带式输送机典型整机结构见图1-1。
DTⅡ（A）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书资料
DTⅡ（A）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书资料DT Ⅱ（A ）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书⼀. 概述DT Ⅱ（A ）型固定带式输送机是通⽤型系列产品，可⼴泛⽤于冶⾦、煤炭、交通、电⼒、建材、化⼯、轻⼯、粮⾷和机械等⾏业。
本软件依据GB/T17119-1997连续搬运设备带承载托辊的带式输送机运⾏功率和张⼒计算标准，参照《DT Ⅱ（A ）型带式输送机设计⼿册》，对设备选型及计算运⽤Visual Baic 进⾏编程，可直接在Windows 环境下安装运⾏，可辅助设计⼈员快速准确的进⾏设计计算和选型，该软件计算中⽬前提供了⼗⼆种最常⽤的侧型，适⽤于带宽为400、500、650、800、1000、1200、1400、1600、1800、2000、2200、2400的输送机设计，计算输出结果包括：圆周驱动⼒、轴功率、电机功率、各相关参数值、各关键点输送带张⼒以及主要滚筒合⼒、拉紧⼒等。
⼆. 程序计算依据及说明1. 基本原理本程序计算遵循欧拉定理，即T 1=T 2×e u φ其中：T 1----输送带紧边拉⼒，N T 2----输送带松边拉⼒，N u----输送带与传动滚筒的摩擦系数φ---输送带在传动滚筒上的包⾓，°（度）那么，传动滚筒上的圆周驱动⼒：F U =T 1-T 2=T 2×e u φ-T 2胶带上的张⼒由逐点计算原理计算： T i =T i-1+∑-ii W 1各点拉⼒计算如下（参考图1）：T 4+W 2=T 1T 2+W 1=T 3 T 1=T 2×e u φ F U =W 1+W 2图1其中：W 1----回程段的总阻⼒，N W 2----承载段的总阻⼒，N2. 主要计算公式1) 圆周驱动⼒计算F U =W 1+W 2=F H +F N +F s1+F s2+F st当机长⼤于80⽶时，⽔平输送的圆周⼒可简化为：F U =C·F H + F s1+F s2+F st其中：C-----系数，由表1查出，或由C=LL L 0计算，L 0=70m ～100m 之间 L------输送机长度，m F H ----主要阻⼒，NF N ----附加阻⼒，N ，程序在计算中将该⼒忽略不计 F s1----特种主要阻⼒，N F s2----特种附加阻⼒，N F st ----倾斜阻⼒，N 表1a)主要阻⼒F HF H =f L g [q RO +q RU +(2q B +qG )cos δ]式中：f-----模拟摩擦系数 L----输送机长度，单位：⽶g----重⼒加速度， g=9.81m/s 2～10 m/s 2q RO ----承载托辊单位质量，单位：千克/⽶，q RO =G1/a o G1-----承载分⽀每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a o -------承载分⽀托辊间距，单位：⽶q RU ----回程托辊单位质量，单位：千克/⽶，q RU =G2/a u G2-----回程分⽀每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a u -------回程分⽀托辊间距，单位：⽶ qB------输送带单位长度质量，单位：千克/⽶ qG-----物料单位长度上质量，单位：千克/⽶，qG=v Q 6.3 Q-------每⼩时输送量，单位：吨/⼩时 v--------输送速度，单位：⽶/秒δ------输送机倾⾓，单位：度模拟摩擦系数参照下表2选取：表2b) 附加阻⼒F NF N =F ba +F f +F I +F t式中：F ba ---加料段、加速段输送物料与输送带间的惯性阻⼒和摩擦阻⼒，N F f ----加速段物料与导板间的摩擦阻⼒，N F I ----输送带经过滚筒时的弯曲阻⼒，N F t ----滚筒轴承阻⼒，N 其中：F ba =I v ρ(v-v 0)F f =2120b22)2(gl b v v v I u v +ρF I =9B(140+0.01F/B)(d/D) (帆布输送带) F I =12B(200+0.01F/B)(d/D) (钢绳芯输送带) F t =0.005(d 0/D)F T 式中：I v -----输送量，m 3/s ρ----物料的密度，kg/m 3 v-----带速，m/sv 0----在输送带运⾏⽅向上物料的输送速度分量，m/s u 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 2=0.5~0.7 l b -----加速段长度，m B-----带宽，mF-----滚筒上输送带的平均张⼒，N d-----输送带厚度，m D-----滚筒直径，m d 0-----轴承直径，mF T -----作⽤于滚筒上的两个输送带拉⼒和滚筒旋转部分质量的向量和，N c)特种主要阻⼒F S1F S1=F e +F gl式中：F e -----托辊前倾阻⼒，NF gl -----输送物料与导料板间的摩擦阻⼒，N 其中：F e =C e u 0L e (qB+qG)gcos δsine （三个等长前倾托辊） F e =u 0L e qBgcos λcos δsine （⼆个等长前倾托辊） F gl =21222V gl b I u v ρ式中：C e ----槽⾓槽形系数，槽⾓λ=30°时，C e =0.4；槽⾓λ=45°时，C e =0.5 u 0----承载托辊和输送带间的摩擦系数，u 0=0.3～0.4 L e ----装有前倾托辊的设备长度，m e-----前倾⾓，°l-----装有导料板设备的长度，m b 1---导料槽两拦板间的宽度，mu 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 0=0.5～0.7 d) 特种附加阻⼒F s2F s2=n r·F r +F a式中：n r -----清扫器个数，⼀个空段清扫器等于1.5个清扫器 F r -----输送带清扫器的摩擦阻⼒，N F a -----犁式卸料器的摩擦阻⼒，N 其中：F r =A·p·u 3 F a =B·k a式中：A-----输送带和清扫器的接触⾯积，m 2p------输送带和清扫器间的压⼒，⼀般p=30~100N/m 2 u 3-----输送带和清扫器接触的摩擦系数，u 3=0.5～0.7 k a -----刮板系数，⼀般k a =1500N/m e)倾斜阻⼒F stF st =qG×H×g×cos δH-----物料提升⾼度，m ，向上为正值；向下为负值2) 功率计算传动滚筒轴功率： P A =F U ×v (w) 电动机功率： P M =P A /η (w) 3) 输送带不打滑输送带不打滑，要求： F min >15.1-?φu Ue FF min 为驱动段⽪带松边张⼒ 4) 输送带垂度输送带在托辊间的垂度不能过⼩，应满⾜：承载段：F czmin ≥8)(1000gqG qB a +回程段：F hcmin ≥8100gqB a u3. 最⼩张⼒的确定1）先以输送带不打滑条件Fmin 初定⽪带最⼩张⼒，即松边张⼒T2=Fmin ，将其与回程段⽪带在托辊间垂度条件Fhcmin 进⾏对⽐，如果T2⼩于Fhcmin ，那么令T2=Fhcmin ，再根据逐点张⼒计算法推算出T3点的张⼒，将T3与Fczmin 进⾏⽐较，如果T3⼩于Fczmin ，则令T3=Fczmin ，这样T3就确定下来，由T3⽤逐点张⼒计算法推算出T2、T1及T4。
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541
3) 胶带绕过滚筒缠绕阻力F1(N)
∑Fl =
243 见表0：各特性点张力和滚筒参数中F1的合计值。
4) 非传动滚筒的轴承阻力Ft(N)
∑Ft =
76 见表0：各特性点张力和滚筒参数中Ft的合计值。
FN=FbA+Ff+F1+Ft =
1693
输送机长附加度阻<8力0系米数,CC值=不能确定！ 查表3-5使用附加阻力系数 C =1+FN/FH =
带宽 B=2a+200=
800 <1200mm,满足要求！
物料形态： 末筛分
三、计算圆周驱动力
1、主要阻力FH(N)
模拟摩擦系数 f =
承载分支每组托辊旋转部分质量(kg) G1 =
回程分支每组托辊旋转部分质量(kg) G2 =
0.03 查表3-6 22.14 查表3-7 0.00 19.28 查表3-7 0.00
每米长度输送带质量(kg/m) qB=[ZqB1+1.14(dB2+dB3)]B或qB=qB1•B（ST带）= 输送机长度近似值(m) L ≈L1+L2+L3 =
18.45 6.43
24.88 133.33 13.36 32.200
承载分支托辊间距(m) a0= 1.2
回程分支托辊间距(m) aU=
输送带上物料的最大截面积(m2) S=S1+S2 = S1的减少系数 k1=√[(cos2δ-cos2θ)/(1-cos2θ)] =
倾斜输送机面积折算系数 k =1-S1(1-k1)/S =
倾斜输送机面积折算系数 k(查表3-3) =
0.465 查表1-1 0.0669 0.1128 0.1797 查表3-2 0.9575 0.9842 0.9750 取k =
回程分支托辊类型： 平形托辊 平形托辊(一辊式)
承载分支每米长度托辊旋转部分质量(kg/m) qRO=G1/ao = 回程分支每米长度托辊旋转部分质量(kg/m) qRU=G2/au =
每米长度托辊旋转部分质量(kg/m) qR=qRo+qRu = 每米长度输送物料质量(kg/m) qG=Q/(3.6v) =
0
一般取μ1=0.5~0.7
物料与导料栏板间的摩擦系数 μ2 =
0.7
一般取μ2=0.5~0.7
导料槽两栏板间宽度(m) bl =
0.73 查表3-11
加速段长度(m) lb > lb,min=(v2-vo2)/(2gμ1) =
0.53
Ff=μ2•Iv2•ρ•g•lb/{[(v+v0)/2]2•bl2} =
No RF 合力 惯量 质量
头
1200 >=7. 400 4
17
7 387
增
No RF 合力 惯量 质量
尾
1200 >=7. 4N0o0 R8F
17 合力
7 惯量
387 质量
增 垂
1200 >=0 0
0
0
改
No RF 合力 惯量 质量
垂
1200 >=0 0
0
0
拉
No RF 合力 惯量 质量
尾
1200 >=4 630 5.8
53
38.5 900
轮
一、核算输送能力
物料的运行堆积角(°) θ =
25 查表2-1
输送带装载物料的可用宽度(m) b=0.9*B-0.05 =
1.03
承载托辊组中间辊的长度(m) l3 = 物料的上部横截面面积(m2) S1=[l3+(b-l3)cosλ]2tgθ/6 = 下部横截面面积(m2) S2=[l3+0.5(b-l3)cosλ][0.5(b-l3)sinλ] =
3
0.00 查表4-2计算 式中:qB1(kg/m2)= 1.073
FH=fg(L1+L2)(qR+2qB+qG)+fgL3[qR+(2qB+qG)cosδ] =
1741
L3=Lh/cosδ-0.5(D1-D2)tgδ =
32.200
承载分支:FHo=fg(L1+L2)(qRo+qB+qG)+fgL3[qRo+(qB+qG)cosδ] =
回程分支:
FHu=fg(L1+L2)(qRu+qB)+fgL3(qRu+qBcosδ) =
1555 物料:FHL=fg(L1+L2)qG+fgL3qGcosδ =
187
空载:FHE=FH-FHL =
1254 487
28%
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DT型带式输送机设计计算书 VER.2.0
2. 附加阻力FN(N)
1.973
FN=(C-1)FH = 取 FN =
1பைடு நூலகம்93
按分项计FA算LS附E加阻力取值
3、主要特种阻力FS1(N)
1）托辊前倾的摩擦阻力Fε(N)
28%
1）在加料点和加速段被输送物料与输送带间的惯性和摩擦阻力FbA (N)
设计体积输送量(m3/s) Iv=Q/(3.6ρ) = 0.3704
FbA=Ivρ(v-vo) =
833
2) 在加速段被输送物料和导料栏板的摩擦阻力Ff(N)
物料与输送带间的摩擦系数 μ1 =
0.6
物料阻力
72%
空载阻力
物料在输送方向上的分量(m/s) V0=
DT型带式输送机设计计算书 VER.2.0
设备位号 已知设计参数
带宽(mm) B = 带速(m/s) v = 设计输送量(t/h) Q = 物料最大粒度(mm) a = 物料堆积密度(kg/m3) ρ =
1200 2.5
1200 300 900
设备名称
输煤带式输送机
显示提示： 可选输入 输入或选取 计算结果
重要结果
133 0
NN-100 4 6
带宽(m) Bm = 1.2
WIDTH
DIA
直径系 列号
Mn
Rf
托辊直径系列号： 5
胶带类型Bt = NN 1200 800
7
>= 5.4
>=52
倾斜角度(RAD)δr = 0.12218 设备代号
12080.1
重力加速度g = 9.81
传动滚筒计算
改向滚筒计算
0.9842
TRUE 按公式计算k值取值
理论质量输送量(t/h) Qm=3.6Svkρ = 1432.9 >Q=1200t/h,装载率:83.75%,满足要求！
如果给料不均匀或为了减少由于输送带跑偏和加料偏载造成的撒料，应降低输送机的装载率。典型的为80%~100%的理论输送量。
二、根据物料粒度核算输送机带宽
机长(水平)(m) Lh =
31.97
托辊直径(mm) dG =
头部水平机长(m) L1 =
0
尾部水平机长(m) L2 =
提升高度(m) H =
3.925
初选胶带规格:
倾斜角度(°) δ = 7.0004 (7°0'1")
初选胶带层数 Z =
托辊槽角(°) λ =
35 胶带上下覆盖胶厚度(mm) qB2+qB3 =