第04章油气藏压力与温度

第一节油气藏压力

?油藏能量的重要标志?工程破坏的主要原因原始地层压力p i 动态地层压力p

第四章

油气藏压力与温度

井底流压p wf 井底静压p s 表

压

p gau

绝对压力p abs air

gau abs p p p +=力?

压力~ 压强~ 应力

某一深度D 处, 由岩石孔隙中流体的重量产生的压力

一、流体压力

地面

p p w air w ρ+=?压深关系方程（P-D 方程）ρw : g/cm

3D : km

p w : MPa

p G ??=w

w D

gD p p w air w ρ+=?压深关系(P-D )曲线?压力梯度单位深度的压力变化值

g w ρ=D

G p w air +=

G w w ρ=ρw ≈1.0g/cm

3G w ≈9.8MPa/km

G p p w air w +==0.101+9.8×1D

p =9.90MPa

二、骨架应力

p p s air s ρ+

=?ρs : 骨架密度

某一深度D 处, 由岩石固体骨架的重量产生的压力

Skeleton 颗粒压力基质压力固相压力

p G ??=s

s gD

p p s air s ρ+=ρs ≈2.65g/cm

G s ≈25.97MPa/km

G p p s air s +==0.101+25.97×1D

p air g

s ρ==26.07MPa

三、上覆压力

某一深度D 处, 由上覆岩石的固体骨架和孔隙中流体的总重量所产生的压力。gD

p p r air ob ρ+=?ρr : 岩石密度

?ρr =φρw +(1-φ)ρs

ρw <ρr <ρ

地面

p G ??=ob

ob D

p air

r ρ=ρr ≈2.32g/cm

3G ob ≈22.74MPa/km ρw ≈1.0ρs ≈2.65φ≈0.2

G p p ob air ob +==0.101+22.74×1=22.84MPa

p p r air ob ρ+=

air w w gD

p p ρ=+air s s gD

p p ρ=+air ob r p p gD

ρ=+四、应力关系方程

w r )1(ρφφρρ?+=

p air

p p r air ob ρ+=gD

gD p p s w air ob )1(ρφφρ?++=air

air air )1(p p p φφ?+=)

)(1()(s air w air ob gD p gD p p ρφρφ+?++=ob w s

(1)p p p φφ=+?

?截面O ′

?截面积OO ′A ?上覆作用力p ob ?截面骨架作用力p s ?截面流体作用力

p w ?静力平衡

A φ

A (1-φ)A

)

1(s w ob φφ?+=A p A p A p

流体压力

p p w air w ρ+=D

?上覆压力

p p r air ob ρ+=s

w r )1(ρφφρρ?+

=?骨架压力

φA p A p w ob ?gD

p s air ρ+=?骨架应力

)

1(φ?A =

s p

?φ=0?φ=1

p ob=p s

p ob=p w

=p air+ρs gD

=p air+ρw gD p w增大p s减小

?正常: p

s >p ob>p w ?压裂: p s

(1)

p p p

φφ

=+?

p ob =20MPa φ= 0.20例:

p s =?22.5MPa p s

p w =10MPa p w =?

20MPa s

w ob )1(p p p φφ?+=

p ob w s

(1)p p p φφ=+?s w ob p p p +=w

ob s p p p ?=p ob >p w p ob >p s

p ?D =0

p s =0

p s = p

air

?与孔隙度无关

w ob p p p +=

O ′

F 2

F 1=F 2

1A F =

σ2

2A F =

σσ1≠σ2

ob s p p p ?=?应力平衡

p p

p s

w ob )1(p p p

φφ?+=s w ob p p p +=

五、压力系数

air

>0, 超

压p w: 静水压力<0, 欠压p f: 地层压力

第五章油气聚集及油气藏的形成

第五章油气聚集及油气藏的形成第一节圈闭和油气藏概述圈闭与油气藏概述》一、圈闭的基本概念 1.圈闭的概念适合于油气聚集、形成油气藏的场所，称为圈闭。圈闭是由三部分组成：(1) 储集层； (2) 盖层；(3) 阻止油气继续运移，造成油气聚集的遮挡物，它可以是盖层本身的弯曲变形，如背斜；也可以是另外的遮挡物，如断层、岩性变化等。 2.圈闭的度量圈闭的大小和规模往往决定着油气藏的储量大小，其大小是由圈闭的最大有效容积来度量。圈闭的最大有效容积表示该圈闭能容纳油气的最大体积。因此，它是评价圈闭的重要参数之一。 (1) 溢出点流体充满圈闭后，开始溢出的点，称圈闭的溢出点(图5-1)。 (2) 闭合面积通过溢出点的构造等高线所圈出的面积，称该圈闭的闭合面积。闭合面积愈大，圈闭的有效容积也愈大。圈闭面积一般由目的层顶面构造图量取。 (3) 闭合高度从圈闭的最高点到溢出点之间的海拔高差，称该圈闭的闭合高度。闭合高度愈大，圈闭的最大有效容积也愈大。必须注意，构造闭合高度与构造起伏幅度是两个完全不同的概念。闭合高度的测量，是以溢出点的海拔平面为基准。而构造幅度的测量，则是以区域倾斜面为基准。同样大小构造起伏幅度的背斜，当区域倾斜不同时，可以具有完全不同的闭合高度。 (4) 有效孔隙度和储集层有效厚度的确定有效孔隙度值主要根据实验室岩心测定、测井解释资料统计分析求得,做出圈闭范围内的等值线图。储集层有效厚度则是根据有效储集层的岩电、物性标准,扣除其中的非渗透性夹层而剩余的厚度。 (5) 圈闭最大有效容积的确定圈闭的最大有效容积，决定于圈闭的闭合面积、储集层的有效厚度及有效孔隙度等有关参数。其具体确定方法，可用下列公式表示： V=F·H·P 式中V--圈闭最大有效容积，m3； F--圈闭的闭合面积，m2； H--储集层的有效厚度，m； P--储集层的有效孔隙度，%。

太阳辐射与露点温度的计算

1. 日辐射值太阳辐射是生态系统的能量来源，更是生态水文过程模拟中必不可少的参数。我国进行太阳辐射的逐日观测的气象站较少，本研究区附近亦无可借鉴站点，采用庞靖鹏等（2005）的方法根据已有常规气象观测数据来模拟计算太阳辐射。该方法在SWAT 理论手册中也有详细描述，具体过程如下：首先，计算大气上空太阳辐射： ()()()[]SR SR SC T T E I H ωφδφδωπ sin cos cos sin sin 24 00+= （3-12）式中，SC I 为太阳常数（4.921MJ m-2 h-1）；0E 为地球轨道偏心率矫正因子； w 是地球自转角速度（0.2618 rad h-1）；SR T 为日出时数；d 为太阳赤纬（rad ）；f 为地理纬度（rad ）。 0E 的计算如下： ()()365/2cos 033.01/2 00n d r r E π+== （3-13）式中，0r 为平均地日距离（1 AU ）；r 为任意给定天的日地距离（AU ）；n d 为该年的天数，从1到365，二月总被假定为28天。 d 由下式计算： ()? ??? ?? ???? ??-=-823652sin 4.0sin 1n d π δ （3-14） SR T 由下式计算： [] ω φδtan tan cos 1-= -SR T （3-15）大气上空的太阳辐射在到达到达地面的过程中部分被大气吸收。通常情况（晴天）下总辐射的0.8左右到达地面，特定环境条件有所差异。晴天状态下太阳总辐射L H 可以用00.8H 来代替，即 08.0H H L = （3-16）逐日太阳辐射采用下面的经验公式计算： ()L L S S b a H H /?+?= （3-17）式中，H 为日实际总辐射，S 和L S 分别为日照时数和日长，a 和b 为经验系

深层油气藏

1. 深层油气藏随着全球油气工业的发展，油气勘探地域由陆地向深水、目的层由中浅层向深层和超深层、资源类型由常规向非常规快速延伸，水深大于3000m的海洋超深水等新区、埋深超过6000m的陆地超深层等新层系、储集层孔喉直径小于1000nm的超致密油气等新类型，将成为石油工业发展具有战略性的“三新”领域。深层将是石油工业未来最重要的发展领域之一，也是中国石油引领未来油气勘探与开发最重要的战略现实领域。关于深层的定义，不同国家、不同机构的认识差异较大。目前国际上相对认可的深层标准是其埋深大于等于4500m；2005年，中国国土资源部发布的《石油天然气储量计算规范》将埋深为3500~4500m的地层定义为深层，埋深大于4500m的地层定义为超深层；钻井工程中将埋深为4500~6000m的地层作为深层，埋深大于6000m的地层作为超深层。尽管对深层深度界限的认识还不一致，但其重要性日益显现，目前，已有70多个国家在深度超过4000m的地层中进行了油气钻探，80多个盆地和油区在4000m以深的层系中发现了2300多个油气藏，共发现30多个深层大油气田（大油田：可采储量大于6850×104t；大气田：可采储量大于850×108m3），其中，在21个盆地中发现了75个埋深大于6000m的工业油气藏。美国墨西哥湾Kaskida油气田是全球已发现的最深海上砂岩油气田，目的层埋深7356m，如从海平面算起，则深达9146m，可采储量（油当量）近1×108t。中国陆上油气勘探不断向深层-超深层拓展，进入21世纪，深层勘探获得一系列重大突破：在塔里木发现轮南-塔河、塔中等海相碳酸盐岩大油气区及大北、克深等陆相碎屑岩大气田；在四川发现普光、龙岗、高石梯等碳酸盐岩大气田；在鄂尔多斯、渤海湾与松辽盆地的碳酸盐岩、火山岩和碎屑岩领域也获得重大发现东部地区在4500m以深、西部地区在6000m以深获得重大勘探突破，油气勘探深度整体下延1500~2000m，深层已成为中国陆上油气勘探重大接替领域[1]。中国石油天然气股份有限公司的探井平均井深由2000年的2119m增长到2011年的2946m，其中，塔里木油田勘探井深已连续4年超过6000m（见图1.1），且突破了8000m 深度关口（克深7井井深8023m）；东部盆地勘探井深突破6000m（牛东1井井深6027m）中国近10年来完钻井深大于7000m的井有22口，其中，2006年以来完钻19口，占86%目前钻探最深的井是塔深1井，完钻井深8408m，在8000m左右见到了可动油，产微量气，钻井取心证实有溶蚀孔洞，储集层物性较好，地层温度为175~180℃最深的工业气流井是塔里木盆地库车坳陷的博孜1井，7014~7084m井段在5mm油嘴、64MPa油压条件下日产气251×104m3，日产油30t，属典型的碎屑岩凝析气藏；最深的工业油流井是塔里木盆地的托普39井，6950~7110m井段日产油95t、气1.2×104m3。图1.1 中国石油探井平均井深变化图

液氨操作温度压力调查报告

液氨操作温度压力调查报告 2003年9月28日上午我为硝酸项目液氨储罐设计压力温度的合理确定专门到原料车间进行了专题调研。现将调研结果整理如下：原料车间现有10台液氨储罐，全是球型储罐。其中200m3 5台、位号为C421～C425，400 m3 4台、位号为C448、C449、C459、C460。1000 m3 1台、位号为C476。其中200m3罐为纺织部设计院设计，400 m3和1000 m3 罐为辽化院设计。1000 m3 罐C476为1995年设计施工的使用年限最短。一、C476储罐设计参数如下：操作温度小于等于40℃，最高操作压力1.5MPa，设计温度—19℃～40℃，设计压力1.71MPa。二、C476储罐安全阀型号为A41Y—40P，上海阀门厂制造。工艺说明书中注明“液氨储罐操作压力最大1.5MPa，温度为40℃，安全阀定压1.6MPa”。安全阀铭牌表明定压1.55MPa，排放压力1.7MPa，流道直径Di=65mm。进出口直径为DN100/DN125。三、现场储罐指标压力及操作控制参数以下为本人现场亲自查看液氨储罐的操作压力。 C421 1.2MPa C448 检修 C422 0.7 MPa C449 1.1 MPa C423 1.05 MPa C459 1.1 MPa C424 0.2 MPa C460 0.7 MPa C425 0.2 MPa C476 0.8 MPa 据罐工王师傅介绍，液氨储罐温度表失灵多年，目前仅控制储罐

压力，压力超过规定值后打开气相线去液氨回收。储罐控制压力0.8～1.2MPa，控制温度-19～40℃。根据车间艾主任介绍，夏季储罐液氨内温度基本接近气温，略高1～2℃。四、液氨罐车温度压力据液氨装卸车王师傅介绍，液氨罐车冬季压力一般在0.7～0.8MPa，夏季在1.0MPa左右，最高超过1.2MPa达1.3MPa左右，由于罐车温度压力不做操作记录，温度估计在35℃左右。五、卸车氮气压力进化工车间氮气压力为高雅氮，压力在1.6～1.7MPa经减压达到 1.3MPa。六、结论和建议虽然原料车间液氨罐区目前没有温度操作记录，但仍然可以根据其液氨最高操作压力作为硝酸项目液氨储罐设计压力的确定依据。因为饱和蒸气压和饱和温度是一组对应的状态参数，已知其一就可以确定另一个。通过最高操作压力（经换算成绝对压力）和饱和蒸气压能够查出最高操作温度（饱和温度）。同样也是设计温度的确定依据。将最高工作压力1.2MPa换算成绝压为1.3MPa（相当于13个大气压），根据化工基础数据手册查得：30℃时饱和蒸气压力为11.52大气压，40℃时饱和蒸气压力为15.34大气压。根据内插法可计算出最高操作温度为： t o＝30+(40－30)/(15.34－11.52)×（13－11.52）

关于露点温度的计算方法

关于露点温度的计算方法 2010-10-25 16:37:42| 分类：工作| 标签：|字号大中小订阅因为看到很多朋友发帖子，询问露点温度的计算方法，没有发现太确切的跟帖，现举例说明如下：例如：23℃，RH45%的湿度，对应的露点温度算法：先在温度对应的饱和水汽压上查找23℃，对应的饱和水汽压——21.07毫米汞柱，再用21.07×45%（需要的湿度）=9.4815，在下表中查询此值9.4815对应的饱和水汽压，没有完全吻合的值，就在其上下临界点按比例取一个温度值即为露点温度，因此，23℃，45%的湿度，对应的露点温度为10.5℃。知道为什么这么计算吗？道理很简单，就是假设我们需要设定23℃时的饱和蒸汽压，那么对应的气压值是21.07毫米汞柱，可是我们需要的不是饱和的，是RH45%，那么21.07的45%，是我们实际需要的水气压值即9.4815，我们假设这个水汽压值是另外一个温度对应的饱和水汽压，这个饱和水汽压恰恰是由湿度供给系统来确保提供的，那么这个水汽压对应的温度即是10.5℃即是我们要得到的水蒸汽（湿度）供给系统所需要设定的露点温度（汽压达到饱和时的温度）。通俗一点讲就是10.5℃的饱和蒸汽压放到23℃的环境里就只有45%的相对湿度啦！这里大家一定要知道什么是“露点温度”，露点温度是指空气在水汽含量和气压都不改变的条件下，冷却到饱和时的温度。形象地说，就是空气中的水蒸气变为露珠时候的温度叫露点温度。露点温度本是个温度值，可为什么用它来表示湿度呢？这是因为，当空气中水汽已达到饱和时，气温与露点温度相同；当水汽未达到饱和时，气温一定高于露点温度。所以露点与气温的差值可以表示空气中的水汽距离饱和的程度。在100%的相对湿度时，周围环境的温度就是露点温度。露点温度越小于周围环境的温度，结露的可能性就越小，也就意味着空气越干燥，露点不受温度影响，但受压力影响。不同温度时饱和水汽压（Ｐ）（单位：毫米高水银柱）

关于露点温度的计算方法(DOC)

关于露点温度的计算方法例如：23℃，RH45%的湿度，对应的露点温度算法：先在温度对应的饱和水汽压上查找23℃，对应的饱和水汽压——21.07毫米汞柱，再用21.07×45%（需要的湿度）=9.4815，在下表中查询此值9.4815对应的饱和水汽压，没有完全吻合的值，就在其上下临界点按比例取一个温度值即为露点温度，因此，23℃，45%的湿度，对应的露点温度为10.5℃。知道为什么这么计算吗？道理很简单，就是假设我们需要设定23℃时的饱和蒸汽压，那么对应的气压值是21.07毫米汞柱，可是我们需要的不是饱和的，是RH45%，那么21.07的45%，是我们实际需要的水气压值即9.4815，我们假设这个水汽压值是另外一个温度对应的饱和水汽压，这个饱和水汽压恰恰是由湿度供给系统来确保提供的，那么这个水汽压对应的温度即是10.5℃即是我们要得到的水蒸汽（湿度）供给系统所需要设定的露点温度（汽压达到饱和时的温度）。通俗一点讲就是10.5℃的饱和蒸汽压放到23℃的环境里就只有45%的相对湿度啦！这里大家一定要知道什么是“露点温度”，露点温度是指空气在水汽含量和气压都不改变的条件下，冷却到饱和时的温度。形象地说，就是空气中的水蒸气变为露珠时候的温度叫露点温度。露点温度本是个温度值，可为什么用它来表示湿度呢？这是因为，当空气中水汽已达到饱和时，气温与露点温度相同；当水汽未达到饱和时，气温一定高于

露点温度。所以露点与气温的差值可以表示空气中的水汽距离饱和的程度。在100%的相对湿度时，周围环境的温度就是露点温度。露点温度越小于周围环境的温度，结露的可能性就越小，也就意味着空气越干燥，露点不受温度影响，但受压力影响。不同温度时饱和水汽压（Ｐ）（单位：毫米高水银柱）室内空气露点查询表

露点和相对湿度

露点的原始定义一般说来是：湿度一定压力一定的被测量气体被降温，当降到一个特定的温度时出现结露现象，此时这个特定温度就是这个压力条件下的露点温度。所以才出现了从原始定义出发测量露点的镜面式露点仪，GE的测量镜面采用铂铑合金。相对湿度是被测量气体的水蒸气分压与相同压力、温度条件下净水表面饱和水蒸气分压的比值。范围0-100% 单位RH，无量纲单位。露点的测量环境要根据测量仪器的不同而定，镜面式露点仪一般要求流量，基本都为0.25升/分钟至5升/分钟之间，流量过大或过小都将导致测量不准确。探头式的在线露点仪也要求流量条件，它的流量性质准确的称为流速，不同压力下流速允许范围因传感器不同而异。GE的金基三氧化二铝传感器有许多种，种种不同，根据测量条件内置针阀式采样器的可测量更大压力气体的露点，MMY35典型的流速允许为 1bar 基本是常压了，可达50米/秒。但在10bar压力条件下，只有5米/秒的最大流速。相对湿度基本没碰到过有什么要求，一般常见的是在相对湿度含量很低的情况下用露点表示，或者直接用含水PPM表示，因为你不能用小数点以后几个零的数字来表示，那样没有意义。高温下也一般已经不存在相对湿度的概念，因为水已经被完全汽化，根本不存在含水量的概念（高压下例外）。无论是高温还是高温高压下，现在的相对湿度传感器基本都是通过采样气体测量常温湿度，然后反推得出的。结论：如果空气相对湿度达到100%RH，那么此时的空气温度就是露点温度，这个结果不难得出。而且现在的计量单位，从一级到二级站基本都已经将镜面露点仪作为相对湿度的最高标准。什么是相对湿度？在相同温度下，空气中水汽含量与饱和水汽含量之间的比例。详细解释：压力为P，温度为T的湿空气的相对湿度是指给定的湿空气中，水汽的摩尔分数怀同一温度T和压力P下纯水表面的饱和水汽的摩尔分数之比，用百分数表示。相对湿度是两个压强值之比: %RH = 100 x p/ps 在这里p 是周围环境中水蒸汽的实际部分压强值；ps是周围环境中水的饱合压强值. 相对湿度传感器通常是在标准室温情况下校准的（高于0度），相应的，通常认为这种传感器可以指示在所有温度条件下的相对湿度(包括在低于0度的情况).

烟气酸露点温度的计算

酸露点温度的计算〔南京凯华电力环保有限公司崔云寿〕 1、 t dew =186+20logV H2O +26logV so2 t dew ——烟气的酸露点温度 V H20——烟气水蒸汽气体的百分比（%） V so2——烟气SO 2气体的百分比（%） 2、前苏联“锅炉机组热力计算标准法”（1973版） t p =KOH n sh t e S A zs +?05.11253 t p ——酸露点℃ s n ——燃料的折算硫分（%） αrh ——飞灰占总灰分的份额(%)查灰份分析 A n ——燃料分析的灰份(%) S n =1000 )(p h p Q s S p ——燃料的工作质硫份（%） O h p ——燃料的低位发热量（Kcal/kg）公式中125是指与炉膛出口过量出气体为αT 有关的系数，原规定如下：当αT =1.4～1.5时为129 当αT =1.2时为121 注：50年代原全苏热工研究所（BTN）在试验数据基础上整理而成，适用于固、液、气燃料。我国目前包括各大锅炉

厂主要应用的计算公式。 3、日本“电力工业中心研究所 t p=20LgV so3+α 式中t p露点温度℃ V so3烟气中SO3体积份数% α——水分常数，当水分为5%，α=184 当水分为10%，α=194 当水分为15%，α=201 4、美国CE公司露点计算公式是基于两种条件 a、燃料中的硫分燃烧后都生成SO2。 b、烟气中的SO2的2％含量（体积分数）转变为SO3 计算顺序是根据给定的燃料组成和空气过剩系数计算出烟气组成，然后根据烟气的总物质量求出SO2的体积系数，按照2％的转换率计算出SO3体积分数，按计算出的烟气中SO3和水蒸汽含量（体积分数）查曲线可得出露点温度。这种方法应该也不错，但是比较麻烦，我国锅炉方面技术人员一般不采用这种方法计算。

饱和蒸汽压力与温度对照表

饱和蒸汽压力与温度对照表压力KPa 温度℃压力KPa 温度℃压力MPa 温度℃压力MPa 温度℃9.8 101.76 470.7 156.76 3.43 243.03 7.65 292.73 19.6 104.24 490.3 158.07 3.53 244.62 7.75 293.60 29.4 106.56 509.9 159.35 3.63 246.17 7.85 294.47 39.2 108.73 529.6 160.60 3.72 247.68 7.94 295.32 49 110.78 549.2 161.82 3.82 249.17 8.04 296.17 58.8 112.72 568.8 163.01 3.92 250.63 8.14 297.01 68.6 114.57 588.4 164.17 4.02 252.07 8.24 297.85 78.4 116.32 608 165.30 4.12 253.48 8.34 298.67 88.2 118.00 627.6 166.41 4.21 254.86 8.43 299.49 98 119.61 647.2 167.50 4.31 256.22 8.53 300.30 107.8 121.15 666.9 168.56 4.41 257.56 8.63 301.11 117.6 122.64 686.5 169.60 4.51 258.87 8.73 301.90 127.4 124.07 706.1 170.62 4.61 260.16 8.73 302.69 137.2 125.45 725.7 171.63 4.7 261.44 8.92 303.48 147.1 126.78 745.3 172.61 4.8 262.69 9.02 304.26 156.9 128.08 764.9 173.58 4.9 263.92 9.12 305.03 166.7 129.33 784.5 174.53 5.0 265.14 9.22 305.79 176.5 130.54 882.6 179.03 5.09 266.34 9.32 306.55 186.3 131.72 980.7 183.20 5.19 267.52 9.41 307.30 196.1 132.87 1.079MPa 187.08 5.29 268.68 9.51 308.05 205.9 133.99 1.177 190.71 5.39 269.83 9.61 308.79 215.7 135.08 1.27 194.13 5.49 270.96 9.71 309.52 225.6 136.14 1.37 197.36 5.59 272.08 9.81 310.25 235.4 137.17 1.47 200.43 5.69 273.19 10 310.98 245.2 138.18 1.57 203.35 5.79 274.27 10.2 312.41

油气藏形成条件

第二节油气藏形成的条件油气藏必须具备的两个条件是油气和圈闭。而油气在由分散到集中形成油气藏的过程中，受到各种因素的作用，要形成储量丰富的油气藏，而且保存下来，主要取决于生油层、储集层、盖层、运移、圈闭和保存六个条件。归纳起来油气藏形成的基本条件有以下几个方面：一、油气源条件盆地中油气源是油气藏形成的首要条件，油气源的丰富程度从根本上控制着油气资源的规模，决定着油气藏的数量和大小；油气源的性质决定着烃类资源的种类、油藏与气藏的比例；油气源形成的中心区控制着油气藏的分布。因此，油气源条件是油气藏形成的前提。 1、烃源岩的数量成烃坳陷: 是指地质历史时期曾经是广阔的有利于有机质大量繁殖和保存的封闭或半封闭的沉积区；成熟烃源岩有机质丰度高，体积大，并能提供充足的油气源，形成具有工业价值的油气聚集。成烃坳陷在不同类型的盆地中有不同的分布形式，这与盆地的演化模式有关。平面上, 可以位于盆地中央地带（松辽盆地），也可以偏于盆地一侧（酒西盆地），或者有多个成烃坳陷（渤海湾盆地）。纵向上，由于盆地演化的不同，烃源岩的分布在单一旋回盆地中只能有一套，在多旋回盆地中常发育多套烃源岩，但主力烃源岩常常只有一个。成烃坳陷的位置也可以是继承性的，也可以是非继承性的，在不同的阶段位置产生迁移或完全改变。只有研究盆地的演化史，进行旋回分析和沉积相分析，才能把握成烃坳陷的发育和迁移规律，有效地指导油气勘探。烃源岩的数量：取决于烃源岩的面积（分布范围）和厚度。

成妊坳陥『抽气分布关系图 r I j k I 1 h 1 k 九松辽中決成晟塌陥b沆气分布，B>MLng尔吗纳斯湖成好坳陷仃竟区：（?酒西誌地序西诚绘閱陥Q去/门山汕代聚集帯：优黄轉坳陥白1“］陷与天港汕气带：1-住油叩心：乙生?Ik凹階；①itk气睾象带：：" 5+ illiHb 二猛地边怡 &油气运移力向T乩附陆磐线 2、烃源岩的质量并非所有的沉积盆地都有成烃拗陷，当盆地内拗陷区一直处于补偿或过补偿状态时，难以形成有利的成烃环境，或油气潜量极低，属于非成烃拗陷。因此，一个拗陷是否具备成烃条件，还要对烃源岩有机质丰度、类型、成熟度、排烃效率来进行评价。通过定量计算成烃潜量、产烃率来确定盆地的总资源量，从而评价油气源的充足程度。只有具丰富油气资源的盆地，才能形成大型油气藏。二、生、储、盖组合和传输条件油气生成后，只有及时的排出，聚集起来形成油气藏，才能成为可以利用的资源；否则，只能成为油浸泥岩。而储集层是容纳油气的介质，只有孔渗性良好，厚度较大的储集层，才能容纳大量的油气，形成巨大的油气藏，这是显然的。而有利的生、储、盖组合，也是形成大型油气藏不可缺少的基本条件。生储盖组合：是指烃源层、储集层、盖层三者的组合型式。有利的生储盖组合：是指三者在时、空上配置恰当，有良好的输导层，使烃源层生成的油气能及时地运移到储集层聚集；盖层的质量和厚度能确保油气不致于散失。 1、生储盖组合类型

水露点及温度及压力的关系

天然气的水露点，指的是在特殊环境下，当含水量达到饱和状态时候的实际温度。在特殊环境条件下,影响含水量的主要因素有：温度、强压,当含水量突破最大值的时候，为了预防水化物或者液态水的产生，从而堵塞、污染或者腐蚀管道，所以需要充分减小管道里天然气中的实际含水量;一般来说,天然气在开发气田的时候,就会完成脱水作用,天然气的管道传输是一个压力逐渐降低的过程,可以简化为等温降压或升温降压过程,在上述条件下,不会产生液态水，因此不需要添加排水设备。相关概念（1）.天然气绝对湿度绝对湿度,指的是在每立方米的天然气里，含有的水汽总质量，使用字母e 进行表达; （2)。天然气的相对湿度相对湿度,指的是在特殊温度、压强环境条件下，天然气里水汽的总质量e，和在相同环境中的饱和水汽的总质量的比值; （3)。天然气的水露点水露点，指的是天然气在特殊压强条件下,水汽达到最大饱和值时的温度,也被称之为露点；可以采用天然气的露点分布图，查阅可知；气体水合物产生作用线是一条临界线，代表在特殊环境条件下,气体和水合物之间的相互平衡作用。在下图里，水合物产生作用区，位于气体水合物产生作用线的下方,达标气体和水合物的达到相互平衡的状态;由图可知，在纯水接触作用下，绘制出实际密度是０．６的水合物产生作用线;假如天然气的实际密度高于或低于0.６,又或是接触水是含盐水的时候,需要根据图中的修正系数进行调整;中性的天然气中，饱和水含量通常根据下列公式完成运算： (4—2) W0.983WdCrdCs 式中W一一非酸性天然气饱和水含量，mg/m3 Wd一一由图查得的含水量，Ｉng/m３； Crd一一相对密度校正系数 Cs一一含盐量校正系数当系统压力小于２100kPa（绝对压力)时,针对含有H2S或CＯ２的酸性天然气,不需要进行修正调整;当环境压强超过２100ｋＰa的时候，则必须进行修正；

冬季液氨钢瓶压力过低解决方案

冬季液氨钢瓶压力过低解决方案根据化一厂反映，部分液氨钢瓶在冬天使用过程中，有时因压力过低流出不畅。经过调查研究，有以下几种原因会造成这种现象：1．由于液氨受外界温度的影响特别大（外界温度高时，瓶内压力高。反之，则压力低）。冬季室外温度较低，钢瓶内压力较低，造成液氨流出不畅。 2．对方设备内压力高于液氨钢瓶内压力。 3．由钢瓶通往设备的管道过长过细，使液氨流动的阻力增大。4．使用方法不当。通过对化一的实地勘察，贵单位属于第1、3种情况造成液氨的流出不畅。根据液氨的安全使用规定，建议在冬季温度较低时，可使用温度在10—30摄氏度的温水喷淋瓶体，达到提高钢瓶温度增加钢瓶内压力之目的（注意水温不能超过50摄氏度）。关于第3种情况建议修改液氨的管线，减小液氨钢瓶与使用液氨的设备之间的距离，缩短管线的长度。一、液氨液氨又叫无水氨，分子式为NH3，含氮量82.3％，常用量为秸秆干物质重量的3％。它是最为经济的氨源，氨化效果也最好。液氨沸点为-33.33℃，氨气密度为0.588(空气为1)，液氨密度为0.617(水为1)。不同温度下的蒸气压，-17.8℃为1.08×10的5次方帕，38℃为1.36×10的6次方帕。氨在常温、常压下为气体，需要在高压容器内才能使其保持液态。因此，液氨需要在高压容器内贮运(氨罐、氨槽车等)，一次性投资较大。此外，液氨属于有毒易爆物质，要注意防爆、防毒等安全问题。液氨的自然发火温度为651℃，氨在空气中的含量达20％左右，点火就会发生爆炸。此类事件虽很少发生，但要在贮存、运输、使用等过程中，严格遵守技术操作规程，防止意外事故的发生。

我国工业液氨质量标准为NH3>99.8％，H20<0.2％。工业氨是由氮和氢直接合成，在常温下加压即可液化。液氨置于常温常压下则迅速气化为氨蒸气(在15.6℃时每千克液氨膨胀为1.36立方米氨蒸气)。气态氨比空气轻，在草垛中以向上运动为主，易溶于水生成氢氧化铵，并放出反应热。在15℃时，100克水可溶解60克氨。氨有特殊的刺鼻气味，在空气中超过百万分之200时，就会遇火爆炸，所以在操作过程中要严禁烟火。摘要：针对液氨的低温、易燃易爆、有毒刺激性、腐蚀性等特殊性和在充装过程中可能出现的危害，分析探讨了液氨充装系统存在的事故隐患，并从系统设计、安装、操作、安全管理、泄漏处理等方面提出改进措施，特别是将充装液氨的软管改造成化工流体专用装卸臂（鹤管）取得了较好的效果，以确保液氨充装安全。 1 液氨罐车系统安全问题的提出云南云维集团有限公司沾化分公司24万t/a合所氨（其中：甲醇3万t/a）装置合成氨系统共有球罐9个，其中3个400m3，6个200m3，最大允许容量1150t。随着社会经济的不断发展，该公司液氨销量逐年增加。由于历史等诸多原因销售灌装一直采用比较简陋的胶管充装，极不规范，存在着很大的事故隐患。1982年，该厂就有一名操作工在充装液氨时胶管爆炸，造成工伤事故，呼吸系统受到严重灼伤。后经逐年改造，将灌装胶管改成带钢丝网的快速接管。但是，近年来，全国液氨汽车在充装过程中，软管爆裂事故仍不断发生。 2000年12月17日1时许，浙江省建德市某化工厂合成车间在充装液氨时软管发生爆裂，大量液氨泄漏，造成4人死亡，4人重伤，2人中度中毒，4人轻度中毒； 2003年9月5日，江西一化工厂在对汽车罐车充装液氨时，软管爆裂液氨大量外泄致1人死亡； 2004年8月1日，福建省漳州市龙文合成氨有限公司在厂区内充装液氨时软管发生爆裂，造成13人中毒； 2004年9月2日，河北省武安永丰化工公司在对罐车充装液氨过程中，随车辆配备的灌装软管突然爆裂，造成4人死亡； 2005年7月8日，山东省莘县化肥有限公司，在进行液氨装车过程中，软管爆裂导致13人死亡的特重大事故发生； 2005年8月31日，河南省周口市骏马化工厂在对一辆罐车灌装液氨时软管爆裂，造成3人死亡、9人受伤的重大事故发生。这些触目惊心的事故，引起公司领导及相关部门和车间的高度重视，在公司领导的安排布置下，组织安全环保综合管理部和合成车间有关人员到兄弟单位进行考察。经多方咨询考察后，结合该公司的实际情况，立即布置进行整治，由公司投资30多万元，对氨库的装车设施和消防系统进行改造，将原来的钢丝软管改为化工流体专用装卸臂（鹤管）。经改造后取得很好的效果，消除了事故隐患，保证了人员在充装过程中的人身安全，又杜绝了可能发生的环境污染事故。 2 液氨罐车系统工艺流程液氨罐车系统工艺流程示意图，见图1。图1 液氨罐车系统工艺流程示意图 3 液氨罐车充装系统危险性分析氨：分子式：NH3；分子量：17.04；CAS编号：7664-41-7；熔点：-77.7℃；沸点：-33.4℃；蒸汽压力：992kPa（20℃）；气氨相对密度（空气=1）：0.59；液氨相对密度（水=1）：0.7067(25℃)；自燃点：651.11℃；爆炸极限：16%~25%；1%水溶液pH值：11.7。

相对湿度、露点温度转换的计算公式

相对湿度、露点温度转换的计算公式湿度研究对象是气体和水汽的混合物。无论是对于自由大气中的空气而言，还是对密闭容器中的特定气体而言，但凡是气体和水汽的混合物，都可以作为湿度的研究对象，湿度研究的一般理论大多都是通用的。湿度的表示方法很多，包括混合比、体积比、比湿、绝对湿度、相对湿度等等，虽然各单位之间的转换非常复杂，但其定义都是基于混合气体的概念引出的。相对湿度是比较常用的湿度单位，是一个相对概念(所以，相对湿度是一个无量纲单位)，主要有以下几种定义表达: 1、压力为P，温度为T 的湿空气的相对湿度，是指在给定的湿空气中，水汽的摩尔分数(或实际水汽压)与同一温度T 和压力P 下纯水表面的饱和水汽的摩尔分数(或饱和水气压)之比，用百分数表示。 2、实际水汽压与同一温度条件下的饱和水汽压的比值从相对湿度的定义中可以看出，相对湿度的计算，是通过混合气体的实际水汽压与同状态下(温度、压力)水汽达到饱和时其饱和水汽压相比得来的。对于混合气体而言，其实际水汽压与总压力和混合比相关，但对于物质的量而言，是独立的，也就是无相关的。但是，在保持混合气体压力不变的情况下，混合气体的饱和水汽压是与温度相关的(在湿度论坛中，本人给出了温度to 饱和水汽压的简化公式以及计算程序，可下载)。上面说道:饱和水汽压是与温度相关的量。在保持系统的混合比、总压力不变的情况下，降低混合气体的温度，能够降低混合气体的饱和水汽压，从而使得混合气体的饱和水汽压等于混合气体的实际水汽压，此时，相对湿度为100%，该温度，即为混合气体的露点温度。基于上述解释，可以看出，只要测量得到了露点温度，通过温度to 饱和水汽压的计算公式或者计算程序，即可计算出混合气体的在露点温度时的饱和水汽压，也就是正常状态下混合气体的实际水汽压。同样，只要测量了当前混合气体的正常温度，就可以通过温度to 饱和水汽压的计算公式或者计算程序，得到当前系统正常温度下的饱和水汽压实际水汽压除以饱和水汽压，就可以得到相对湿度。

背斜油气藏的主要类型

背斜油气藏的主要类型背斜油气藏的形态是多种多样的，但就圈闭的成因来看，主要有以下几种类型。 1、与褶皱作用有关的背斜油气藏是指在侧压应力挤压作用下形成的背斜圈闭中的油气藏。这类油气藏多见于褶皱区。其背斜圈闭的特点是：两翼地层倾角较大，不对称，靠近褶皱山区一侧较另一侧平缓；闭合高度较大，闭合面积较小，且常伴有断层发育；背斜轴向一般与区域构造线平行。从区域上看，这类背斜油气藏分布在褶皱区的山前和山间坳陷内，常成排成带出现。我国酒泉盆地南部山前褶皱带中的油气藏可作为其中的代表（图）。在国外的褶皱区内，也分布有很多著名的这类背斜油气藏。例如在波斯湾盆地的扎格洛斯山前坳陷内分布有拉里、阿贾加里、加奇萨兰等世界著名的大油田。在美国的阿巴拉契亚山前坳陷以及前苏联的高加索山前坳陷内，也都分布有很多这种类型背斜油气藏。 2、与基底活动有关的背斜油气藏在地台区，广泛分布着一种与基底活动有关的背斜油气藏。这类背斜油气藏主要是由于基底断块上升，使上覆地层隆起，形成背斜圈闭而产生的。其背斜圈闭的主要特点是：外形一般与其下基底隆起相符，两翼地层倾角平缓，闭合高度较小，闭合面积较大。直接覆于基底之上的地层弯

曲较明显，向上地层弯曲渐趋平缓，而后逐渐消失。当这种背斜圈闭成组成带分布时，则称为背斜带或长垣。由于这类背斜圈闭一般形成时间早，面积大，若与油气生成及运移配合良好时，常可成为极为有利的油气聚集场所。例如我国的大庆油田（图），世界上最大的加瓦尔油田（图）等，它们的油气藏都属于这种与基底活动有关的背斜油气藏。沙特阿拉伯加瓦尔油田综合图图中1ft = 0.3.48m （据У.Груяенд等，1968引自潘钟祥，1986） 3、与同生断层有关的背斜油气藏在60年代后期的油气勘探工作中，国内外不少地区（特别是三角洲沉积发育地区）都发现了许多与同生断层有关的逆牵引背斜圈闭及其油气藏。所谓逆牵引背斜是指同生断层上盘的沉积岩层在向下滑移过程中，因逆牵引作用而形成的滚卷背斜。这类背斜的形成主要是沉积过程中同生断层作用的结果，而与构造运动无关。

露点温度计算说明文档

一、需要安装的软件：运行工程需要安装opencv1.0软件，使用工程里面的模块则不需要。opencv1.0软件和安装可以在中文网站下载：https://www.360docs.net/doc/1a19012876.html,/。下载具体网址：https://www.360docs.net/doc/1a19012876.html,/download/OpenCV_1.0.exe。在主页中，点击“OpenCV安装文档”下的“VC 2005 Express下安装与配置OpenCV1.0”，里面有具体的说明。二、求露点温度方法 1. 根据室温T(摄氏)，求该温度下的饱和蒸气压(Room_SWVP) 饱和蒸气压：在密闭条件中，在一定温度下，与液体或固体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压，并随着温度的升高而增大。例如，在30℃时，水的饱和蒸气压为4245.5Pa。其中，摄氏温度与绝对温度的转换公式：

273.15 绝对温度摄氏温度 =+。在工程中实现该功能的函数是： //输入摄氏温度输出该温度下的饱和蒸气压// double SWVP_Wexler(double CelsiusTemp) 2.根据饱和蒸气压(Room_SWVP)和相对湿度Rh，求露点温度(DewPoint) 首先求露点温度下的饱和蒸气压(DewPoint_SWVP)： DewPoint_SWVP=Room_SWVP*Rh 然后使用SWVP_Wexler()函数找出一个温度TD使得下式成立: SWVP_Wexler(TD)< DewPoint_SWVP < SWVP_Wexler(TD+0.05) 此时，露点温度设定DewPoint为TD。在工程中实现该功能的函数是： //输入室内摄氏温度和相对湿度输出露点温度// double CalcDewPoint(double RoomTemp,double RH) 三、露点温度工程的相关说明 1.输入：一幅320*240的红外图像(.ima格式)，室温T(摄氏温度)，相对湿度Rh。输出：露点温度(摄氏温度)和二值化图像(低于露点温度为0，高于露点温度为255)。 2.整体流程 (1) 根据室温T和相对湿度Rh，求露点温度(DewPoint) 实现该功能的主函数：

准噶尔盆地火山岩油气藏分布规律及区带目标-石油勘探与开发

文章编号:1000-0747(2009)04-0419-09 准噶尔盆地火山岩油气藏分布规律及区带目标优选———以陆东—五彩湾地区为例杨辉,文百红,张研,张光亚,刘志舟,吴丰成,卫延召,戴晓峰,胡庆辉 (中国石油勘探开发研究院) 基金项目:国家重大科技专项“岩性地层油气藏成藏规律、关键技术及目标评价”项目(2008ZX05001);国家重点基础研究发展规划(973)“古生代火山岩储层分布规律及其改造特征”项目(2009CB219304);中国石油天然气股份有限公司“岩性地层油气藏富集规律与勘探技术研究”项目(2008B-0100);中国石油天然气股份有限公司“火山岩油气勘探的高精度重磁电配套技术系列研究”项目(060127-2);中国石油天然气股份有限公司“准噶尔盆地石炭系火山岩油气勘探的高精度重磁电配套技术系列研究”项目(070111-1) 摘要:以岩石物性、重磁电震、钻井等资料为基础,根据研究区具体地质情况,提出火山岩分布预测、火山岩岩性预测、有利区带及目标评价的重磁电震配套技术。通过在陆东—五彩湾地区的综合应用,完善了现有的方法技术,形成了有效的重磁电震综合勘探技术流程。对陆东—五彩湾地区火山岩气藏分布规律进行了分析总结,提出了该区火山岩气藏勘探的重要认识:磁力异常梯度带是火山岩断裂带,断裂控制了火山岩的分布,也控制了火山岩的局部构造;磁力异常梯度带是火山岩裂缝发育带,是火山岩储集层发育的有利部位;近烃源岩磁力异常梯度带是火山岩油气藏的富集区带。预测的有利区块(区带)、有利目标得到了钻探证实,表明了本研究方法正确有效。图14表1参13 关键词:准噶尔盆地;火山岩;气藏;航磁;地震;重力;建场测深中图分类号:T E122.1 文献标识码:A Distribution of hydrocarbon traps in volcanic rocks and optimization for selecting exploration prospects and targets in Junggar Basin: Case study in Ludong-Wucaiwan area,NW China Yang Hui,Wen Baihong,Zhang Yan,Zhang Guangya,Liu Zhizhou,Wu Fengcheng, Wei Yanzhao,Dai Xiaofeng,H u Qinghui (PetroChina Research Institute of Petroleum E x p loration&Develop ment,Bei jing100083,China) A bstract:Based o n petrophysical,mag netic,g ravity,electric,seismic and drilling data,combined with geological regularities,this paper proposed an integ rated approach for the distribution prediction and litholog y recognitio n of volcanic rocks,as well as the exploration prospect and target optimization of hydrocarbon deposits.The exploration techno logy was improved in the application to exploration in the Ludong-Wucaiwan area in Junggar Basin.Some impo rtant viewpoints are concluded as follows:aeromag netic abnormal g radient belts correspond to volcanic faults,faults co ntrol the distribution of volcanic rocks and accordingly their local structures,aeromagnetic abno rmal gradient belts co rrespond to highly-developed fracture zones and are prospective areas for volcanic reservoirs.T he proposed integrated approach is proven effective by the exploration drilling results with high-flow gas wells. Key words:Jungg ar Ba sin;v olcanic ro ck;g as poo l;aer omagnetic survey;seismic ex plor ation;g ravity survey;time do main electr omag netic survey 1研究区概况准噶尔盆地自从1957年在克拉玛依发现玄武岩油藏以来,目前在全盆地已发现火山岩油气藏38个,其中部分井已获得了高产油气流,如盆地西北缘克拉玛依九区古3井、腹部石西油田石西1井均获得了高产油气流,展示了准噶尔盆地火山岩油气勘探的良好前景[1-4]。准噶尔盆地火山岩气藏主要位于石炭系,其次是二叠系。油气在平面上分布于生烃凹陷周缘或其内部,纵向上主要集中于火山岩顶部风化壳内,少量油气分布于火山岩风化壳之下的火山岩内部,形成火山岩内幕油藏。火山岩发育并占绝对优势是准噶尔盆地石炭系重要特征之一,目前石炭系所发现油气均位于火山岩之中[5]。研究区位于陆东—五彩湾地区,陆东地区是准噶尔盆地一个大型二级构造单元,整体呈东西向展布。该区位于中央坳陷以北、乌伦古坳陷以南、克拉美丽山以西、玛湖凹陷以东,面积约2.1×104km2(见图1)。在统一的隆起背景下,陆东地区发育了多个凹陷和凸起,从北往南主要包括石西—滴北凸起、滴水泉凹陷、 419 石　油　勘　探　与　开　发　2009年8月 P ET RO LEU M EXP LO RA T IO N A ND D EV EL OP M EN T V ol.36　N o.4

第04章 油气藏压力与温度