深圳平安金融中心结构方案比较分析报告
深圳平安金融中心
超高层建筑专集•国内实践案例Super-high Building Album - Domestic Practice Cases 44建筑实践深圳平安金融中心地 点：广东省深圳市设计单位：KPF 事务所设计时间：2008-2012竣工时间：2016业 主：平安金融中心建设发展有限公司结构形式：斜撑-带状桁架-巨柱框架-劲性混凝土核心筒-钢外伸臂巨型结构(塔楼)占地面积：18931.74n?建筑面积:459525m 2摄 影：Tim GriffithShenzhen Pingan Financial CenterLocation: Shenzhen, GuangdongDesign Institute: KPF OfficeDesign Date: 2008-2012Completion Date: 2016Client: Pingan Financial Center Construction Development Co., Ltd.Structure: diagonal bracing - belt truss - giant column frame - stiff con C rete core tube -steel outrigger mega structure (tower)Site Area: 18931.74m 2Covered Area: 459525m 2Photographs: Tim Griffith1平安金融中心外景46建筑实践超高层建筑专集•国内实践案例Super-high Building Album-Domestic Practice Cases□「匸EJ:XZ「巧0S1020m2平安金融中心远景3 1层平面4屋顶平面5裙房鸟瞰6北塔标准层平面^0H 3- -p c .£r r r r ^r r r r r r T r ^r-Af-A 攵'Juuufc 匠ro E D 一 i '-PI............."5-¾jnnot64748建筑实践2019-01超高层建筑专集•国内实践案例Super-high Building Album-Domestic Practice Cases)■■nt;}Jj.HLi-三士一•Ml于亠°I■ll11L 深圳平安金融中心以592.5m的高度成为当下深圳已建成的第一高楼，项目从2008年4月确认设计团队至2016年12月22日北塔竣工验收历经8年多的时间，如今它优雅挺拔地矗立在深圳福田中心区，成为深圳的又一地标建筑，成为深圳天际线上的“一枝独秀"。
平安金融中心
Completed in 2017, Ping An Finance Centre is now Shenzhen’s tallest building, also securing status as the second tallest in China and the fourth tallest in the world. The supertall headquarters for Ping An Insurance Company acts as the physical and iconic center of the city’s central business hub, the Futian District. Located on Lot 1 at the southwest corner of Yi Tian Road and Fu Hua Road, the tower connects to both neighboring commercial and residential properties and the Line 1 Gon Wu Gong Yuan metro station. Its height comprises 100 office floors above a retail and conference podium, accommodating 15,500 workers and 9,000 daily passengers to an observation deck.Ping An Finance Centre stands as a stone and glass tower on the northeast corner of its central site, anchoring the entire development. The structure’s stone supports, rendered as chevron-shaped columns, converge at the tower’s height and mediate the tension of the earth to a single point in the sky. Sheathed in glass and stone, the podium is defined by a central atrium that acts as a public vestibule and sun-lit space for meeting, shopping, and dining. Five floors of retail shops terrace away from the tower, forming a large amphitheatre-like space—a new hub for the CBD. In addition, designed for local weather resistance, the tower’s tapered façade reduces wind loads by forty percent and its stainless steel piers form a protective net against lightning strikes.平安金融中心于2017年正式完工，目前是深圳市最高建筑，同是也是中国第二高、世界第四高的建筑。
平安金融中心设计介绍——上部结构篇
平安金融中心设计介绍——上部结构篇1.结构体系塔楼结构采用巨型钢斜撑外框架+劲性钢筋混凝土核心筒+伸臂钢桁架结构+空间带状桁架+角部V形撑体系.关于平安的结构体系,其实有不同的说法,也有叫“带外伸臂的巨型斜撑框架-核心筒结构”.在全国超限委员会给出的超限审查意见上,结构体系定义为“带伸臂桁架的巨型框架-核心筒结构体系”.再比如,我们曾经做的300米楼,结构体系为“带腰桁架的巨型框架-核心筒结构体系”.不管怎么说,像这种超高层建筑,包括之前已经介绍过的上海中心和上海环球金融中心,抗侧力体系一般由三部分组成：1）外围的巨型框架体系；2）内侧的核心筒体系；3）内外围之间的加强连接,通常采用伸臂的形式.按照这种思路,平安金融中心的抗侧力体系为：1.巨型框架体系：由巨型柱、巨型斜撑、七道带状桁架、角部V型撑2.核心筒体系：底部钢板混凝土剪力墙、上部型钢混凝土剪力墙3.框架体系与核心筒体系间连接：四道伸臂桁架平安金融中心与上海中心高度相当,风力也相当,但上海中心并未加巨型斜撑,这是什么原因？后续再介绍.上海环球金融中心加了伸臂,也加了巨型斜撑,那是因为环球金融中心伸臂未贯穿核心筒,对刚度贡献有限所致.上面两幅图已经清楚显示了抗侧力体系的主要元素,以下分别介绍.2.型钢混凝土巨柱巨柱采用型钢混凝土柱,混凝土强度等级从底部到顶部由C70渐变至C50,钢材等级为Q345GJ.巨柱在平面上近似为长方形,为了与建筑平面协调,其中在一个角部有调整.底部巨柱的尺寸约为6.5mX3.2m,在顶部逐渐减小至3.1mX1.4m.巨柱内埋组合型钢从下至上,厚度由75mm变化至25mm,但在带状桁架层加厚至100mm.巨柱截面形式与上海中心相似,即均接近为“王”字形.3.巨型斜撑在每两个相邻的周边桁架间布置一道巨型斜撑,形成外围的“巨型支撑框架”.该斜撑连接相邻两根巨柱,在每个区,始于下部周边桁架的上弦杆,止于上部周边桁架的下弦杆.角部黄色圆圈,表示轴力/弯矩/剪力在施工过程中释放,以减小弹性变形及短期徐变和收缩的影响.巨型斜撑的设置目的是为了满足巨型框架承担的剪力大于基底剪力10%这一要求.这是北京建研院专家提出的.虽然说上海中心也没有设置斜撑,但由于上海中心的巨柱是不断倾斜的,其巨型框架承担的剪力大于基底剪力的10%.北京专家要硬性执行这条大规定,也提出了三种加强框架剪力的措施：1）将标准层内框架梁加深；2）将巨柱改为斜柱；3）在塔楼立面,玻璃幕墙后加斜撑,斜撑的加设方式又可分为单斜撑和X形斜撑.最后经过计算对比,并与各个专业协调讨论,决定采用单斜撑方案.值得注意的是,单从基底剪力占比来说,上海中心与平安金融中心巨型框架都达到了50%左右.另外,要注意,斜柱轴力水平分量与剪力的区别.事实上,近些年,在广东省,框剪比10%的要求已经越来越淡化,很多项目已经不太关注这一指标.4.核心筒核心筒角部及相交处内埋型钢柱以增加核心筒的延性及刚度.核心筒外墙由地下F5到顶层厚度由1.5m变化至0.5m,其中地下5层~地上12层采用钢板剪力墙结构,周边设置型钢柱、型钢梁约束.核心筒全高设置800mm高的连梁,为满足抗剪条件,大约六分之一的连梁需要内埋型钢加强.同时,在办公楼层需要设置部分双连梁,允许机电设备管道在双连梁之间穿过.平安金融中心组合剪力墙中钢板墙钢板厚度为12~55mm,厚度大于30mm的钢板墙,其竖向缝采用焊接连接,厚度小于或等于30mm的钢板墙,其竖向缝采用高强螺栓连接.钢板墙的四周均需设置型钢框架,以对钢板墙形成约束,加强钢板墙的面外刚度.在楼层标高处、连梁中均设置型钢暗梁,在墙体端部两侧、门洞两侧均设置型钢暗柱,当墙体长度过长时,为满足施工阶段的局部稳定性要求,在钢板墙的面外设置加劲肋,为使柱两侧的混凝土对称浇筑,设置对拉钢筋笼.经计算,本工程构造栓钉的直径为22mm,双向间距为300mm,在型钢框架的斜向位置将栓钉加密一倍,双向间距为150mm.由于钢板将墙体分为两部分,墙体混凝土浇筑时,钢板两侧的混凝土需均匀下料,且钢板两侧混凝土浇筑时高度差不宜过大,以保证钢板的稳定性和定位的准确性.在钢板上开设直径300mm的灌浆流淌孔,以保证两侧的混凝土能顺利流淌.5.空间带状桁架共设置六道空间双桁架、一道单桁架及七道单角桁架,分别位于每个区的避难层或机电层.两层高的外伸臂楼层设置两层高的空间带状桁架及角桁架,其他设备层则设置一层高的空间带状桁架及角桁架.空间带状桁架及平面角桁架与巨柱连接,形成巨型框架.关于带状桁架的设置问题,北京建研院的专家有过讨论.初步设计时,带状桁架为单层,上海中心初步设计时也是单层,由于圆形平面存在扭转,审查时改为空间带状桁架.平安金融中心也一样,专家建议巨型桁架做成空间桁架,角部钢梁也尽可能做成空间桁架,共同形成封闭的环形空间桁架.由于角部桁架对建筑、机电影响较大,最后与专家协调,将角部桁架调整为宽度1.5m的单层带状桁架.6.角部V型支撑在建筑的各个角部设置一个巨型V型支撑.该V型支撑横跨多个楼层,两端分别连接巨柱和角桁架弦杆支座节点,承担角部竖向荷载并提高整体结构的抗侧刚度.7.伸臂沿塔楼全高设置四道钢桁架外伸臂.1、3、5区设备层设置两层高外伸臂,6区设备层设置一层高外伸臂.外伸臂与内埋与核心筒角部的钢柱相连,为了保证外伸臂传力的连续性,外伸臂弦杆贯穿核心筒,同时墙体两侧设置X形斜撑腹杆.根据需要,伸臂可贯通核心筒,也可不贯通核心筒.不贯通核心筒,有可能是因为建筑条件不允许,比如上海环球金融中心,也可能是不必要,比如两三百米的楼,刚宽比较大,不加伸臂,刚度不够,加了贯通型伸臂,刚度过大,在这种情况下,可选择非贯通型伸臂.但是,要注意节点的处理.我们曾参与的一个180米办公楼,核心筒高宽比23,就加的这种非贯通型伸臂.深圳湾有一座350米高的楼,加的也是这种非贯通型伸臂.非贯通型伸臂,有时又称“有限刚度伸臂”.8.结构抗侧刚度贡献上面这个表,抗侧刚度对比的计算指标是由结构顶点位移来确定的.9.重力体系楼面重力支撑体系由钢梁、周边钢柱、核心筒以及巨柱组成.周边的钢柱通过各区的周边桁架进行转换将荷载传递至巨柱.核心筒外部楼面体系为组合楼板和钢筋桁架楼板.典型的办公和交易层楼板厚度为120mm,在核心筒外部四个侧面区域为组合楼板,四个角部区域为钢筋桁架楼板.外伸臂弦杆所在楼层以及所有设备及避难层的楼板厚度为180mm,均采用钢筋桁架楼板.核心筒内部区域为现浇混凝土梁板楼面体系.10.刚重比计算平安金融中心按规范法计算出的刚重比在X向为1.40,Y 向为1.39.按规范,不能满足整体稳定性要求.怎么办？按上海中心的方法进行调整.由于规范规定的刚重比限值是在假定结构质量、刚度均匀的条件下得出的,实际项目可能与此假定偏离较多.平安金融中心质量分布下大上小,大部分质量集中在下部楼层,所以需要在规范法的基础上进行调整.刚重比完整的计算方法在很多文献中都有阐述,感兴趣的可以自行查阅.陆天天等人就上海中心大厦结构整体稳定性的问题,曾专门写过一篇文章,发表在建筑结构学报上.11.楼层最小剪力系数（剪重比）像框剪比一样,在当时,剪重比也是一个硬性指标,平安按7度0.1g设计,剪重比一定要满足0.012.如果要满足这个指标,意味着要将构件截面做得非常大,巨型柱与核心筒墙体就要占据大量的有效使用面积,建筑将无法使用.最后,经全国高层建筑抗震审查专家研究,在适当提高结构刚度的基础上,将要求满足的结构楼层最小剪力系数定为0.0102,然后在小震弹性设计时,全部楼层的楼层剪力按0.012/0.0102=1.176进行放大.现在,剪重比也不是一个硬指标,很多项目,直接根据放大系数进行调整,而不会因为剪重比不够将构件截面加大很多.框剪比、剪重比从诞生之初,就争议不断,很多专家对此都颇有异议,也有不少文献对这些问题进行了讨论,感兴趣的可以去读一读.不可否认的是,通过不断的质疑、讨论、修正,很多概念才逐渐明晰,技术才得以进步.站在现在的角度,看以前项目中曾让我们辗转反侧、寝食难安的问题,我们或许觉得当时有点大惊小怪、有些小题大做,但在当时,那些确实是比较严肃的问题,正是由于当时以及其后大量专家学者的小心论证,才有了今天我们的“胆大妄为”.从某种程度上来说,任何一个“肆无忌惮”的今日,都对应着一个“小心翼翼、如履薄冰”的昨天.技术的进步,难以跳跃.个人的进步也是如此.12.巨型型钢混凝土柱柱脚由于本项目所采用的型钢混凝土截面较大,基于诸多难点,采用有限元法进行柱脚设计.另外,柱脚设计中用到了柱脚锚栓支架.其主要作用是在施工阶段,浇筑底板及承台混凝土时,固定柱脚锚栓,防止其滑动和偏位.支架角钢立柱下底板埋件位于桩顶部,在桩基施工时进行预埋.另外,为保证柱脚的施工安装方便,一般在柱脚周围筏板都预留坑.该预留坑尺寸为4.8X8.0m,在钢骨安装完毕后进行预留坑内的钢筋绑扎,钢筋绑扎完毕后二次浇注.为保证柱脚下混凝土不被压碎,经计算确定,柱脚底板下设置4层双层双向直径40mm的三级钢.13.重力荷载作用下变形分析及控制平安金融中心结构竖向构件主要是8根巨柱和核心筒,且都是内含型钢的钢筋混凝土构件,由于巨柱和核心筒在重力荷载作用下的压应力水平不同、含钢率不同,因此其竖向变形也不同.变形差会对连接两者的伸臂桁架产生附加内力,同时影响楼面的水平度.为消除或降低部分构件在重力荷载作用下的附加内力,主要采取的措施有：1.伸臂腹杆后装,弦杆先铰接后刚接；2.斜撑一端后装；3.带状桁架弦杆所在楼层与弦杆相连的混凝土楼板设后浇带；4.楼面施工荷载不超过2kN/㎡.根据计算结果,主体结构完工时,竖向最大变形发生在中部,位于巨柱的64层和核心筒的59层,对应最大变形分别为87mm和103mm；根据不同阶段核心筒和巨柱的竖向变形差沿楼层分布图,可以看出,底部楼层变形差较小,且随时间增长变化较小；上部楼层由于累积效应及收缩、徐变滞后,变形差增长较快,随着时间增长变形差逐渐增大.结构设计中施工模拟已考虑伸臂桁架腹杆后装,弦杆先铰接后刚接,但没有考虑主体结构完工后核心筒和巨柱竖向变形差对其内力的影响.经过计算,4道伸臂桁架腹杆投入使用20年后由于混凝土收缩、徐变引起的附件内力,与构件材料设计强度的比值为9%~14%.为了补偿竖向构件的竖向变形,可在施工时预留一定高度,使之在设定阶段达到设计标高.在重力荷载长期作用下,巨柱和核心筒竖向压缩变形不同,其预留高度也不同.投入使用1年时,竖向变形基本完成,将此阶段作为竖向构件标高预留高度的计算时间点,通过各层标高预留高度,投入使用1年时竖向构件各层达到设计标高.根据计算,巨柱最大楼层标高预留高度为149mm（79层）,核心筒最大楼层标高预留高度为170mm（83层）.。
高层建筑分析--深圳平安金融中心
建设地点：深圳市福田区01号地块，益田路与福 华路交汇处西南角。 建设单位：中国平安保险（集团）股份有限公司 总用地面积：18931.74m2。 总建筑面积：46万m2，办公：32万m2，商业： 6万m2，地下室：7万m2 规定容积率：20.00 调整容积率：20.53 建筑基底面积：12305.63㎡ 建筑组成：塔楼115层，地下室5层，裙房10层 建筑高度：588m结构顶高 结构形式：框筒+外伸臂桁架混合结构
塔楼分为塔顶，塔角， 塔底三个部分分别做照 明系统
8.立面、细部解析
左图为塔楼黄昏效果 右图为塔楼夜晚效果
8.立面、细部解析
左图为塔楼午夜效果 右图为塔楼节日效果
谢谢观赏
Make Presentation much more fun
2.设计理念与特色
平安国际金融中心是KPF建筑设计公司上海办事处负责 KPF建筑师事务所(Kohn Pedersen Fox Associates）：
1976年尤金•科恩（A•Eugene Kohn）、威廉•佩特森（William Pedersen）和 福克斯（Sheldon Fox）创立的KPF建筑事务所，他们希望建筑是能够融合环境并且 改变环境的——这也是KPF创作的一贯宗旨。 全世界有200多座高层和超高层建筑是KPF的设计，在中国，包括108层的香港九 龙车站大厦、480米高的香港环球贸易广场、492米高的上海环球金融中心、288米高 的上海恒隆广场等。
高层低温新 风措施（右图）
5.结构体系与工作性能解析
典型标准层结构布置
典型机电层结构布置
5.结构体系与工作性能解析
5.1 超限审核前后结构体系变化：
5.结构体系与工作性能解析
5.2 竖向的结构支撑
平安金融中心大厦设计介绍—建筑篇
平安金融中心大厦设计介绍—建筑篇平安金融中心大厦设计介绍共分为三篇,建筑篇、上部结构篇、基础及施工篇.此为第一篇.1、项目概况平安金融大厦是一幢以甲级写字楼为主的综合性大型超高层建筑,其他功能包括商业、观光娱乐、会议中心和交易等五大功能区域,总用地面积18931.74㎡.总建筑面积46万㎡,其中,办公32万㎡,商业6万㎡,地下室7万㎡.本项目包括一栋地上115层的塔楼,顶层楼面高度549.1m.还包括一个11层高的商业裙房,用来作为零售、办公、餐饮和大堂等.地面以下为五层地下室,用作零售、泊车等功能.平安金融中心大厦原计划设计高度为660m,建成后将超过上海中心,成为中国第一高楼.但后面据说因为航空限高的原因,最终将高度锁定在600m.平安金融大厦曾在2013年3月责令停工,原因是涉嫌使用海砂,引起舆论关注.深圳市住建局对其进行抽芯监测,结果显示,平安金融中心大厦混凝土氯离子含量符合标准要求.2、建筑方案平安金融中心由KPF建筑师事务所设计,KPF在全球设计了很多超高层建筑,包括108层的香港九龙车站大厦、480米高的香港环球贸易广场、492米高的上海环球金融中心、288米高的上海恒隆广场等.平安金融中心作为全球顶尖高楼之一,在方案阶段就吸引了KPF、SOM、FOSTER这样的世界顶尖建筑方案设计事务所.KPF中标之后,对建筑方案又进行了调整,所以我们现在看到的平安大厦和KPF投标方案有较大不同.话说,FOSTER的投标方案与目前在建的华润总部大厦有些相像.3、建筑平立面塔楼设计的主要原则是基于对称的锥形建筑形态.建筑基底部分舒展,塔楼朝着细长的塔尖慢慢升高.塔楼四角为玻璃,立面由玻璃与竖向的石材翼组成,既古典又现代.回忆早期的摩天大楼,塔楼细长的建筑形态既具时代感又富标志性.4、竖向交通像平安这样的高楼,竖向交通就显得很重要.密集恐惧症的人可以感受一下这个.平安金融中心电梯系统是怎样安排的呢？据有关文件介绍,平安金融中心从电梯可用数量、电梯管理系统等多方面保证了楼体运输功能.拥有7大分区高效高速运输系统,80部电梯高速电梯穿梭,含45台双层轿厢电梯,其中12台高速双轿厢电梯连接地面大堂和空中大堂,每个空中大堂均有6部穿梭电梯服务,同步配有31部扶梯,2部高速消防电梯贯穿整座楼体.大楼高速电梯最快可达10m/s,平均等候时间达到CIBSEGuideD标准,采用目的楼层智能化电梯控制系统和人群感应系统,保证运行效率.据说,45分钟时间可将2万人送上顶楼.对这种超高层大楼,电梯一般有这几种类型：1）空中转换式,即在二区或者三区以上设置空中大堂进行电梯转换,同时需要设置穿梭电梯直达空中大堂.2）分区布局式,对这种方式,不用设置空中大堂转换,各分区电梯由地面直达.3）双层电梯,这种方式可充分利用电梯井,但要求标准层高度一致,双层穿梭电梯可最大程度地将高区乘客带到空中大堂,然后再由空中大堂换乘分区电梯.5、防火分区根据规范要求,当设有自动喷水灭火系统时,每个防火分区面积不超过2000㎡.塔楼1区的使用面积为2807㎡,大于2000㎡,因此,按要求,将每层划分为两个防火分区,可采用防火墙结合防火门或防火卷帘的方式分隔.2区至7区办公层使用面积均小于2000㎡,因此将每个办公楼层定为一个防火分区,核心筒采用防火墙、防火门单独保护以做疏散辅助作用.6、阻尼器为提高塔楼在风振作用下的舒适度,与上海中心大厦一样,平安金融中心也设置了阻尼器,在第112层内筒对角分别设置TMD,单个TMD钢球重400t.7、可持续发展措施作为华南第一高楼,以及全球可持续发展设计理念的引领者,平安金融中心严格参照绿色建筑设计标准,项目设计上采用节能型幕墙系统、错峰的冰蓄冷空调系统、冷却塔水冲厕、雨水回收系统、裙房屋顶垂直绿化、低碳交通工具、节水型洁具等节能环保措施,窗帘太阳自适应控制系统、大面积节能LEED泛光照明系统、冰蓄冷空调系统等多项绿色技术,使得建筑总体节能绩效显著.比起同等规模的传统建筑,能够节省46%的能耗,比起ASHRAE标准能再节约18-25%的能源.。
深圳平安金融中心工程汇报
截面示意图
截面1 截面1 截面1 截面2 截面3 截面4
截面1
截面2
截面3
截面4
二、重点难点介绍
二、重点难点介绍
(一）深基坑工程支护设计与实施
本工程地处深圳市福田中心区，周边高楼林立，市政道路下管线密布，北侧最近处距离地铁构筑 物不足2m，周边环境异常复杂，施工难度大。
X:18506.10 Y:114400.00
二、重点难点介绍
(十）超高层安全防护工程
超高层建筑高度高，工期紧，各专业垂直交叉施工作业面多，防止物体高空 坠落和临边安全防护是本工程安全管理重点。
6000
6000
1447 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 1447
6000
3000
3000 3000 2541
补充风井 MAD
满铺钢跳板
2541 3000 3000
补充风井 MAD
上部铺设阻燃密目网，
下部拉设大眼网
2541 3000
2541 3000
S1-4
S1-5
S1-6
S2-4
S2-5
S2-6
3000 1447
3000 1447
3000Βιβλιοθήκη 300060003000
3000
3000
3000
3000
O2-4
S1-3
一、工程概况
（四）、结构设计概况
结构 形式
塔楼 裙楼 地下室
基础 塔楼 形式 裙楼
基础 塔楼 厚度 裙楼
塔楼 抗震
裙楼 等级
地下室
巨型框架-核心筒-外伸臂抗侧力体系 框架-剪力墙 框架-剪力墙 筏板基础
660米115层深圳平安金融中心全套...
立方切角
Cubic Corner
更新石材以配合新的电梯入口高度
STONE COURSING UPDATED TO SUIT NEW LIFT ENTRY HEIGHT
2012年3月 MARCH 2012
40
淺德國米黃
Light Beige Jura
2700
2012年11月 NOV 2012
淺德國米黃
拉丝不锈钢
Hairline Finish Stainless Steel
A 东特色墙立面
A East Feature Wall Elevation
石膏板
Plasterboard
墙壁材料
Walls
喷涂铝材
Painted Aluminium
意大利灰洞石
Silver Travertine
卢浮米黄
Magny Le Louvre
Silver Travertine
卢浮米黄
Magny Le Louvre
A
B
24
B 南核心筒立面
B South Core Elevation
地面材料
Floor
拉丝不锈钢
Hairline Finish Stainless Steel
海藻绿
Silvertone
綠平原
Bedonia
平安金融中心 25
B
A
落客区
DROP OFF
海藻绿
Silvertone
綠平原
Bedonia
平安金融中心 13
大堂天花 | 更新后 Lobby Ceiling | Updated
吊顶平面
RCP
14.5M 12.2M
12.5M
2017平安国际金融中心案例沉淀
项目概况分析
设计方案
KPF投标方案
项目概况分析
设计方案
SOM投标方案
项目概况分析
设计方案
FOSTER投标方案
项目概况分析
最终方案
原设计高度660米，因航空限高要求 “缩水”至592.5米；缩减的约60米部分主要是取消塔尖的“天线”装 置，并不影响原有的主体设计，但也无缘挑战中国第一高楼记录
原设计方案
现方案
CCDI投标方案
“天线被摘”
广州地标小蛮腰也曾临时调整高度，原 方案确定的高度是610米。而经过空管 部门完成机场评估并与政府协调后，缩 减到600米以下。缩减的主要方式，也 是削天线。为此不得不多耗资一千多万， 工期拖延几个月。
项目概况分析
设计管理组织结构
平安与主设计方签订合约，专业设计方分与主设计方签订合约，项目实行纵向管理
1-10层
4.5m
3.0m
地下1200个
500-550元/㎡/月 45元
规定自持60%，60层以下，100层以上自用，其余出租
2016年3月18日
CCDI
中国平安人寿保险股份有限公司
仲量联行
项目概况分析
开发背景
平安集团原计划于原高交会馆位置建设企业总部，但由于容积率和高度的限制，后于2007年11月6日以 16.568亿元竞得深圳市福田区01号地块，自筹建设资金90亿，计划打造深圳最高水准的摩天大厦
中国平安人寿保险股份有限公司成立于2002年，是中国平安保险（集团）股 份有限公司旗下的重要成员。从规模保费来衡量，是目前国内第二大寿险公司。
建设开发目的分析：
企业自身发展需求 20年，6000亿 建成国际领先的综合金融服务集团
企业品牌形象需求 展现实力，推动深圳金融行业发展
深圳平安金融中心施工监测与模拟研究
深圳平安金融中心施工监测与模拟研究李秋胜;周康;贺映候;汪辉【摘要】以在建的深圳平安金融中心为工程背景，进行了施工阶段的健康监测与施工全过程模拟研究。
施工阶段健康监测以结构的竖向变形、关键部位应力以及荷载监测为主，施工全过程模拟根据实际施工进度并考虑材料的时变效应对结构进行有限元建模分析。
结果表明：核心筒的累计竖向变形大于巨柱，累计竖向变形与所处施工阶段和结构高度有关，施工压缩预调方法可以有效补偿结构的累计竖向变形；结构应力随着施工的进度而均匀变化，上部结构每施工1层，核心筒压应力约增加0．09 M Pa ，巨柱压应力约增加0．11 M Pa；在实测荷载作用下，结构层间位移角满足规范要求，结构在施工阶段是安全稳定的；模拟分析结果与实测数据吻合较好，可为类似工程提供参考。
%Ping'an Financial Center in Shenzhen was selected as the project background ,health monitoring and simulation study were carried out during the whole construction stage .The health monitoring in construction stage mainly included vertical deformation of the structure ,stress of the key parts and load monitoring .The whole process of construction was simulated considering actual construction schedule and time‐dependent ef fects of material . T he finite element model analysis of structure was carried out .The results show that the cumulative vertical deformation is related to construction stage and structure height ,and the cumulative vertical deformation of core‐tube is larger than mega column . Construction compression presetting can effectively compensate the deformation of structure . The stress of structure gradually changes with the construction stage .The compressivestress of core‐tube and mega column increase about 0 .09 , 0 .11 M Pa respectively w hen one storey of upper structure is built .T he inter‐story displacement angle can satisfy the requirements of national standard under the action of measured loads ,and the structure is in stable state during construction .The simulation results agree well with the measured data .The method proposed can provide reference for similar projects .【期刊名称】《建筑科学与工程学报》【年(卷),期】2016(033)003【总页数】10页(P9-18)【关键词】超高层建筑;健康监测;有限元模拟;施工阶段;竖向变形;结构应力【作者】李秋胜;周康;贺映候;汪辉【作者单位】湖南大学土木工程学院，湖南长沙 410082; 香港城市大学建筑学及土木工程学系，香港;湖南大学土木工程学院，湖南长沙 410082;香港城市大学建筑学及土木工程学系，香港;湖南大学土木工程学院，湖南长沙 410082【正文语种】中文【中图分类】TU355随着社会经济发展与科学技术进步，近年来兴建了大量的超高层结构，至2020年，全球将至少建成8座高度超过600 m的超高层建筑。
上海中心、平安金融中心、中国尊大厦超高层钢结构实力大比拼
上海中心、平安金融中心、中国尊大厦超高层钢结构实力大比拼1超高层钢结构概述在中国城市经济发展的推动下，各大城市正在建设更多的超高层建筑，这些建筑基本都选择了钢结构体系。
超高层建筑结构，一般采用框架－核心筒－伸臂桁架结构体系，其中框架一般由巨型柱和环带桁架组成，部分项目设置有巨型支撑。
a—结构模型;b—抗侧力体系。
图1上海中心大厦结构体系上海中心大厦(图1)采用巨型框架－核心筒－外伸臂结构体系，在8个机电层区布置6道两层高的外伸臂桁架和8道箱形空间环形桁架，由箱形空间环形桁架和巨型柱形成外围巨型框架。
巨型柱、角柱间的环带桁架是一整体结构，径向桁架、楼面梁上的受力传递其上，再由其传递至巨型柱。
a—结构模型;b—抗侧力体系。
图2平安金融中心大厦结构体系深圳平安中心大厦(图2)，采用巨型斜撑框架－核心筒－外伸臂结构体系。
结构设置了4道外伸臂桁架，将核心筒与巨型柱有效地连接在一起。
7道空间双桁架均匀布置于每个避难/机电层，用于连接巨型柱，使结构的外围形成巨型框架。
北京中国尊大厦(图3)采用巨型框架+混凝土核心筒(型钢柱+钢板剪力墙)结构体系，4根世界最大的多腔体巨型钢柱与翼墙、核心筒钢板墙等1.3万t钢构件一起，共同托起528m的中国尊大厦。
a—结构模型;b—模型截面。
图3中国尊大厦结构体系2巨型柱的结构形式及加工难点超高层建筑钢结构的钢柱一般设计为整体式巨型柱(如上海中心大厦、深圳平安金融中心，图4)和多腔型巨型柱(如天津高银117大厦、北京中国尊，图5)。
a—上海中心大厦巨型柱;b—深圳平安金融中心巨型柱。
图4整体式钢结构巨型柱a—天津高银117大厦巨型柱;b—北京中国尊巨型柱。
图5多腔型钢结构巨型柱m超高层建筑钢柱的截面根据受力要求，可设计为H型、箱型、日字型、田字型、王字型以及异形(巨型)柱。
这部分钢柱一般要求在工厂加工成整体出厂，其中巨型柱的装配、焊接及尺寸控制难度较大。
整体式巨型柱的加工难点:1)巨型柱外形尺寸大、重量重，整体结构形式复杂，拼装顺序要求高;2)钢板强度高、厚度大，焊接质量和焊接变形控制难度大;3)上、下节柱间拼接接口多，钢板对口错边和端口垂直度要求高。
平安金融中心结构设计与研究
目的
本次结构设计的目的是为了满足平安金融中心在安全性、实用性和美观性方 面的要求。具体来说，设计者希望通过优化结构设计，提高建筑的抗风、抗震能 力，同时注重节能环保，降低能耗。最终，为业主和用户提供一个安全、舒适、 高效的建筑环境。
理念
本次结构设计的基本理念包括以下几点： 1、结构体系：采用钢-混凝土混合结构体系，以应对深圳地区的地震活性。
1、对复杂地质条件的适应性研究：针对深圳地区复杂的地质条件，研究如 何提高结构设计对地质风险的适应性。
2、结构优化设计研究：通过精细化建模和性能分析，研究如何进一步提高 结构的安全性和经济性。
3、智能结构设计研究：结合先进的技术手段，研究如何实现结构设计的智 能化和精细化。
4、可持续结构设计研究：探讨如何将绿色建筑理念和可持续发展的思想融 入到结构设计中，提高建筑的使用价值和环保性能。
参考内容二
作为世界上最高的建筑之一，上海环球金融中心以其独特的结构设计吸引了 众多眼球。本次演示将从结构设计、钢结构、玻璃幕墙和楼梯设计等方面，深入 探讨上海环球金融中心的结构设计。
一、结构设计
上海环球金融中心的结构设计充分展现了现代建筑的独特魅力。建筑整体呈 正方形，外立面呈现曲线形态，寓意着海纳百川、有容乃大的精神。在内部空间 布局上，环球金融中心注重功能性设计，使得办公、商业和观光等空间都能够得 到合理的利用。
平安金融中心的结构设计采用了常见的框架-核心筒结构体系。该结构体系 具有较高的承载力和抗侧刚度，能够满足超高层建筑的使用要求。在设计中，采 用了多种软件进行结构分析和优化，如SAP2000、ANSYS等。同时，也考虑了多种 因素对结构设计的影响，如环球金融中心的结构设计是一项令人瞩目的伟大工程。它汇聚了 人类的智慧与创造力，展现出令人惊叹的艺术美感。作为一个欣赏者，我们应当 对这样杰出的结构设计表示敬意，并从中汲取灵感，为未来的建筑事业注入更多 的活力和创意。
平安金融中心南塔项目给水设计简介
平安金融中心南塔项目给水设计简介摘要：平安金融中心南塔项目作为深圳的标志性建筑之一，建筑功能复杂涵盖了商业、办公、酒店等多种性质。
其建设过程是建设各方通力合作的过程，也是设计方案不断调整、修改、完善和思考的过程。
本文结合改项目的具体情况，进行各系统的简介及思考，为以后类似项目的给排水及消防设计提供参考。
1、项目概况平安金融中心南塔位于深圳市福田中心区CBD核心地段，益田路与福华三路交汇处。
项目北侧为平安金融中心北塔（深圳最高楼结构高度598m），其间以福华三路相隔；项目地块西侧与星河国际花城相邻，其间以中心二路相隔。
平安金融中心南塔高277.3m，塔尖约293米，基地面积11507.28m2，总建筑面积191000m2。
本项目由5层地下室，49层塔楼组成，拟建成一个集顶级写字楼，商业及高端酒店（柏悦酒店）为一体的综合性项目。
2、系统简介给水系统是给排水系统设计中的主要耗能系统，给水形式的选择、给水系统的分区，都需结合项目的实际情况及各用水点的用水性质、运行能耗、市政供水情况综合考虑决定。
3、给水系统本项目处于城市中心区，周边市政管网条件优良，常年实测市政压力稳定在0.35MPa。
结合项目的实际情况，对项目给水系统进行了合理分区，具体如下：3.1设计中的问题和解决办法本项目涉及多个业态，功能性质复杂，各业态的用水时间、周期性、水质要求均由区别，同时未来的物业管理方可能是多个物业。
在此前提下，该如何去设置加压泵房，设计团队进行了深入的探讨，根据业态将各加压泵房进行了区分。
同时根据柏悦酒管要求酒店贮存水量采用最高日100%预留。
办公及商业生活水箱有效容积按最高日用水量25%计算，酒店生活水箱有效容积按最高日用水量100%计。
在B5商业生活水泵房设置120m3生活水箱，B5办公生活水泵房设置75m3生活水箱，B5酒店生活水泵房设置生活水箱共650m3，其中原水箱为440m3，净水箱为210m3；L21层设置办公生活水箱12m3，酒店生活转输水箱36m3；L32层设置办公生活水箱12m3；M1层设置酒店生活水箱16m3；生活水箱均分为两格。
建筑筒体结构
建筑筒体结构由墙体围成的结构称为筒。
筒体整体受力,因此对平面形式要求较为严格,但可以有些变化,图11.1 显示了几种常用的筒体平面形式。
筒结构的平面形式宜采用正方形、圆形或正多边形,对于矩形平面,长短边的比值不宜超过2,以确保各个方向抗侧刚度相近。
同时需要特别注意的是,筒体结构的楼板不仅要承受竖向荷载作用,而且还要将整个竖向结构连接起来,保证结构空间共同作用。
图11.1 筒体结构平面虽然筒结构也是由4 片墙组成的,但是其性能却与墙结构完全不同。
墙结构只能承受平面内的荷载作用。
在垂直平面的方向,其抗侧刚度和承载力较低。
筒结构是立体构件,空间整体受力,无论水平荷载来自哪个方向,4 片墙体都同时参与工作。
水平剪力主要由平行于荷载方向的腹板墙承担;倾覆力矩由垂直于荷载方向的翼缘墙及腹板墙共同承担。
其抗侧刚度和承载力,远远优于普通的框架结构和墙结构,是高层和超高层建筑的重要结构形式。
11.1 框架-核心筒结构的特点图11.2 框架-核心筒结构框架-剪力墙结构将竖向交通空间、卫生间、管道系统集中布置在楼层核心部分,将办公用房布置在外围,在结构上形成了框架-核心筒结构,这是框架-剪力墙结构的发展。
这种结构形式使建筑内部空间更开阔,建筑布置更为灵活。
框架-核心筒结构是高层建筑中应用很广的一种结构体系,在设计中多采用正方形平面,即或不是正方形,其长宽比一般不大于2,如图11.2 所示。
剪力墙集中布置,在提供自由空间的同时,也带来一些设计上的问题。
首先,平面设计中内筒与外框架柱之间的距离不应过大,一般应保持在10 ～12 m。
因为在距离比较大的条件下,为保持变形一致,会导致框架与核心筒之间的连系梁截面高度增加,影响建筑空间的利用。
其次,外框架必须保持一定的刚度。
框架柱数量太少,截面尺寸太小,致使框架部分整体刚度太小,就难以实现内筒和外框架共同受力,共同变形。
更为严重的是,在共同工作过程中,框架会由于受到剪力墙的很大作用而导致破坏。
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深圳平安金融中心结构方案比较分析报告中建国际（深圳）设计顾问有限公司2008-12-8目录一.建筑结构体系构成二.结构工作性能三.结构方案的优缺点四.结论一、建筑结构体系构成按建筑结构体系的不同，分为推荐结构方案和结构概念方案。
以下分别对两种不同方案的结构构成特点进行分别论述。
1、推荐结构方案结构体系构成1.1 外筒外筒由四组矩形钢管V 形支撑、八根矩形钢管混凝土角柱以及四组“［”型矩形钢管混凝土框架共同形成空间外筒结构体系，既承受垂直荷载又提供了强大的抗侧刚度。
图1和图2分别给出了外筒结构构成的平面示意图和三维示意图，表1给出了外筒结构构件尺寸沿楼层变化。
外外TU B E 900X 48外外外-外外外外外外外900X 900X 50C 80图1 外筒构成平面示意图角梁矩形钢管混凝土外框柱(a) 矩形钢管混凝土框架(b) 矩形钢管V形支撑(c) 矩形钢管混凝土角柱(d) 外筒结构体系图2 外筒构成三维示意图表1 外筒结构构件尺寸沿楼层变化注：H×B×TC**——矩形钢管混凝土角柱截面长边边长×短边边长x钢管壁厚(混凝土强度等级)hxbxt——矩形钢管混凝土框架柱截面长边边长×短边边长x钢管壁厚h1xb1xtwxtf——H形框架裙梁的截面高度×截面宽度×腹板厚度×翼缘厚度1.2 内筒内筒由在四角及门洞口设置型钢的现浇钢筋混凝土剪力墙组成（如图3）。
通过在内筒关键受力部位设置型钢，改善了内筒的工作性能。
内筒门洞处采用800mm高的连梁，其跨高比在L/3~L/5之间，这些跨高比较大的连梁在罕遇地震下呈现弯曲破坏，可改善整体结构的延性性能。
增加内筒外侧墙体厚度，减小内侧墙体厚度即在获得较大的结构抗侧刚度又有效减少结构墙体占用的使用空间，且随着楼层墙厚逐渐减小，尽可能为建筑提供更多的有效使用空间。
外墙内墙图3 内筒平面示意图图4 内筒三维示意图表2 内筒构件尺寸沿楼层变化1.3 矩形钢管混凝土K型支撑伸臂桁架在建筑的设备层设置三道矩形钢管混凝土K型支撑桁架，连接角柱与核心筒，进一步发挥角柱与外筒的作用抵抗水平荷载，提供更大的抗侧刚度。
K型支撑上下弦支撑与内筒连接处在施工阶段铰接，在使用阶段刚接。
表3给出三道矩形钢管混凝土K型支撑的截面尺寸和所在层数，图5给出了三道矩形钢管混凝土K型支撑桁架布置三维示意图。
表3 三道矩形钢管混凝土K型支撑的截面尺寸和所在层数第三道第二道第一道图5 三道矩形钢管混凝土K型支撑桁架布置三维示意图1.4 结构构成及特点内外筒由现浇混凝土楼板及8根连接角柱与内筒的刚接钢梁及连接外框与内筒的两端铰接的楼面钢梁构成的有效空间结构体系，各构件共同协调工作，承受竖向荷载及水平荷载。
其构成特点如下：a. 核心筒与角柱相连的钢梁刚接，外框梁与外框柱刚接；b. 设置三道“有限刚度”的伸臂桁架；c. 角梁采用矩形截面钢管梁，增加外筒作用；d. 核心筒门洞采用800mm高弱连梁，改善结构延性。
弯曲型内外筒整体结构体系2、结构概念方案结构体系构成2.1 外筒外筒由四组矩形钢管V形支撑、八根巨型型钢混凝土柱以及矩形钢管混凝土框架共同形成空间外筒结构体系组成。
巨型型钢混凝土柱截面：底部4.5m×3.5m沿高度变化至顶部为2.5m×1.5m。
矩形钢管混凝土框架与角柱采用两端铰接的钢梁连接，V形支撑与角柱刚接。
钢管混凝土外框架柱的截面为：V形支撑截面尺寸为：矩形截面钢管图6 外筒构成平面示意图2.2 内筒内筒由内外墙厚为1米的钢筋混凝土剪力墙组成，门洞处设置800mm高的连梁。
外墙内墙图7 内筒平面示意图2.3 钢筋混凝土伸臂在建筑的避难层设置6道钢筋混凝土剪力墙伸臂加强层，连接巨型钢筋混凝土角柱与内筒。
图5 六道钢筋混凝土剪力墙布置三维示意图2.4 结构的构成及特点内外筒由现浇钢筋混凝土楼板及连接外筒与角柱两端铰接的楼面钢梁连接，并设置了六道钢筋混凝土伸臂组成了概念结构方案的竖向承重及抗侧结构。
其结构构成特点如下：a. 外框架柱与角柱采用刚接钢梁连接，角柱与内筒采用铰接钢梁连接；b. 巨型截面型钢混凝土角柱弯曲型内外筒独立结构体系二、结构工作性能同上，以下分别对两种不同方案的结构工作性能进行分别论述。
1、推荐结构方案1.1 结构周期和模态(a) 模态1(Y向平动)(b) 模态2(X向平动)(c) 模态5(扭转平动)图7 结构模态图该计算结果表明，结构周期表现出规则的变化，占主要作用的周期振动分量耦合小，振型“纯净”。
前四个周期均为平动周期，第五周期为扭转周期，周期比为0.57，结构表现出良好的动力性能。
由于建筑的限制，Y向的刚度约为X向的0.7倍。
1.1 层间位移角图8和图9给出了结构在风荷载和地震作用下，结构层间位移角随结构高度的变化曲线。
高规的要求层间位移角不宜大于1/500。
上图表明，在风荷载和地震作用下结构均满足层间位移角的限值要求。
结构在风荷载作用下侧移较大，故风荷载在本工程中起控制作用。
结构双向刚度不等，在水平荷载作用下表现有所不同。
结构的X向刚度较大，在风荷载作用侧移较小，但是较大的刚度会吸引较大的地震等效荷载，故在地震作用下X向和Y向的层间侧移角的差别没有风荷载作用下大。
0204060801001200.00050.0010.00150.0020.0025图8 风荷载作用下的层间位移角曲线0204060801001200.00050.0010.00150.0020.0025图9 地震作用下的层间位移角曲线2、推荐结构方案2.1 结构周期和模态表2结构周期和模态(a) 模态1(Y向平动)(b) 模态2(X向平动)(c) 模态5(扭转平动)图7 结构模态图该计算结果表明，结构周期表现出规则的变化，占主要作用的周期振动分量耦合小，振型“纯净”。
前四个周期均为平动周期，第五周期为扭转周期，周期比为0.57，结构表现出良好的动力性能。
由于建筑的限制，Y向的刚度约为X向的0.7倍。
2.2 层间位移角图8和图9给出了结构在风荷载和地震作用下，结构层间位移角随结构高度的变化曲线。
高规的要求层间位移角不宜大于1/500。
上图表明，在风荷载和地震作用下结构均满足层间位移角的限值要求。
结构在风荷载作用下侧移较大，故风荷载在本工程中起控制作用。
结构双向刚度不等，在水平荷载作用下表现有所不同。
结构的X向刚度较大，在风荷载作用侧移较小，但是较大的刚度会吸引较大的地震等效荷载，故在地震作用下X向和Y向的层间侧移角的差别没有风荷载作用下大。
图8 风荷载作用下的层间位移角曲线图9 地震作用下的层间位移角曲线3、结构方案的优缺点3.1 两种结构方案角柱对使用率的影响推荐结构方案角柱截面为2.5x2.0m渐变为1.7x1.3m，其沿高度平均截面为1.85x1.65m，结构概念方案角柱截面为4.5x3.5m渐变为2.5x1.5m，其沿高度平均截面为3.5x2.5m，故可计算获得：推荐结构方案单根柱节省的建筑使用面积为：3.5x2.5-1.85x1.65=5.6975平方米。
每层节省的建筑使用面积为：8x5.6975=45.58平方米整栋建筑按110层计，则全楼节省的面积为：110 x45.58=5013.8平方米若每平方米的使用面积售价为3万元，则可为业主增加收入：5013.8 x3=15041.4万元即1.5亿元。
3.2 两种结构方案对使用功能的影响角柱截面的减小，可使建筑从内向外看，获取更好的景观资源。
3.3 两种结构方案角柱造价分析推荐结构方案角柱按平均截面1.85x1.65m，平均钢板厚度为（50+30）/2=40mm，计算单层单根角柱用钢量为：[1.85x2-2x(1.65-0.04x2)]x0.04x4.5x7.85=9.66492吨结构概念方案角柱按平均截面2.5x1.5m，型钢含钢率按4%计算，计算单层单根角柱用钢量为：3.5x2.5x4%x4.5x7.85=12.36375吨推荐结构方案角柱比结构概念方案单层减少钢板钢材用量为：8x(12.36375-9.66492)=21.59064吨整栋建筑按110层计算，则推荐结构方案比概念结构方案全楼节省用钢量为：110x21.59064=2374.9704吨按每吨钢材1.5万元计算，可节约投资3562.4566万元。
另外，结构概念方案型钢混凝土角柱，纵向钢筋用量按含钢率0.8%计算，单根单层纵向钢筋用量为：3.5x2.5x0.8% x4.5x7.85=2.47275吨；箍筋用量按体积配箍率0.8%计算，单层单根箍筋用量为：（3.5-0.05）x(2.5-0.05)x0.1x0.8% x4.5x7.85=2.38867吨单层单根型钢混凝土角柱多用钢筋为2.47275+2.38867=4.8614吨，整栋建筑节约投资为：4.8614x8x110x0.5=2139万元推荐结构方案比概念结构方案节省混凝土用量约为：(3.5x2.5-1.85x1.65)x4.5x8x110=22562.1立方米，按每立方米混凝土500元计算，可节约投资为1128.105万元。
综上，推荐结构方案节省投资总计：3562.5+2139.3+1128.105=6829.9万元3.4 两种结构方案内筒布置对使用率的影响推荐结构方案增加内筒外周边的墙厚，减少内筒内部墙厚，其外墙厚按沿高度平均为1米厚，内墙沿高度平均为0.6米。
概念结构方案内外墙厚均为1米，而内墙的厚度减小，因电梯的存在无法提供可使用的空间，造成有效使用面积的浪费。
推荐结构方案内筒一侧的外墙内侧至另一侧外墙内侧的长度为29.2米，其所占建筑面积(29.2+2)x(29.2+2)=973.44平方米。
概念结构方案一侧的外墙内侧至另一侧外墙内侧的长度为30米，其所占建筑面积(30+2)x(30+2)=1024平方米。
29.2m推荐结构方案30m概念结构方案则单层推荐结构方案比概念方案增加净使用面积：32x32-31.2x31.2=50.56平方米，按110层计全楼增加净使用面积：50.56x110=5561.6平方米，如按每平方米使用面积售价3万元计算，则增加业主收入3x5561.6=16684.8万元，即1.6亿元。
3.5 两种结构方案内筒布置对使用功能的影响由于内筒所占建筑面积减小，推荐结构方案进一步提供了外部办公区域的可租售面积。
4、结论4.1 推荐结构方案采用两端刚接钢梁将矩形钢管混凝土框架V形支撑角柱有效的连接成为了既能承受竖向荷载又能提供巨大的抗侧刚度的外框筒结构，有效地发挥了外框筒的作用。
4.2 采用两端刚接的楼面钢梁连接角柱及内筒，提高了角柱与内筒的协同工作性能，共同承担竖向和水平荷载。