箱梁贝雷支架及模板计算
贝雷梁计算
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
贝雷片组掽桁梁受力计算
贝雷片组掽桁梁受力计算一、桁梁采用贝雷架和型材、花架组成支架纵梁1、荷载的组合：（1）预应力砼箱梁自重G【按最大跨30米】：G=9.5m2*28.8m*2.6t/m3=273.63m3*2.6t/m3=711.36t（2）模板的自重G：G=【13.3m2*28.8m】*100kg/m2=383.04m2*100kg/m2=38304kg/m2=38.3t （3）人群、机具等荷载G：G=10.5m*28.8m*250kg/m2=302.4m2*250kg/m2=75600kg=75.6tΣG=711.36+38.3+75.6=825.26*0.9=742.73t式中：0.9——3级建筑不均匀拆减系数。
2、桁梁跨中最大弯矩【M max】（1）按简支梁计算：【均布荷载】（2）M max=ql2/8=17.02t*5.52/8=17.02*30.3/8=515.71/8=64.46t-m=644.6K N＜【M max】=788.2 K N – m查规：参照“321”应用贝雷梁、力学性能容许弯矩M max=788.2KN【满足要求】式中：①1跨总重G=742.73t由8片梁承担=92.84t/1片梁②每米重G=92.84/30m=3.095t/m③均布荷载q=3.095t/m*5.5m17.02t=17.02t*5.5/2=93.61/2=46.8KN（3）最大剪力QmaxA支点Q max=46.8K N＜[Q]=245.2KNB支点Q max= -46.8KN【满足要求】3、20#双肢槽钢受力计算：【按最不利情况考虑L=270cm】（1）荷载组合：G=742.73t/30m=24.76t/m由【1根20#槽钢承担】：贝雷架重G2G=1.0KN/m*4片=4KN2Σq=25.16t（2）强度验算：δ＜【δm】①M=ql2/8=25160kg*72900cm2/8=229270500kg—cm②W=6h3/6=191.4*103③δ= M/ W=229270500/191.4*103=229270500/191.4000=119.79kg＜[δ]=215Mpa查桥规【满足要求】（3）挠度验算：【跨中如图二】f＜【f】max=5ql4/384eEI=5*25.16t*2704/384*EIfmax=5*25.16t*5314410000/768000000*1913.7*104=125800*53144410000/768000000*1913.7*104=66855277800/151580160000=0.44cm＜[f]=L/400=0.675cm式中：E—2*105—1913.7*104（20#槽钢）I惯矩查桥规【满足要求】二、钢管桩承受压力计算：【按最大跨径L=30米】=24根φ500、臂厚δ=5，钢板制作。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
贝雷支架计算现浇梁箱梁
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。
计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。
腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。
2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。
二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。
关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。
43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。
贝雷梁支架结构计算方案word参考模板
重庆外环高速公路北段 XX 标段X X 2 号桥贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX集团二公司重庆外环高速公路XX标段工程项目经理部2007年10月31日跨XX铁路平台、支架设计计算书一、计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2、《设计施工图》3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）5、《钢结构-原理与设计》（夏志斌姚谏等编著中国建筑工业出版社）6、《基本资料》7、《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)二、工程概述XX2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.15~0.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。
混凝土标号为C55。
根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。
三、支架设计跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。
门洞支墩基础采用Φ150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100*100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。
纵向主承重梁采用贝雷梁拼装搭设，横向采用通长Φ48*3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。
上部支架采用Φ48*3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。
立杆横向间距和贝雷片间距相同。
立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。
立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双[8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10*10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用[8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
现浇箱梁0号块贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003 中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
支架及工字钢、贝雷梁计算书1
跨绕城高速连续梁支架检算书一、设计方案：1、门洞：按箱梁6m跨径重量作门洞支架设计荷载标准，纵向采用贝雷片组拼成承重主梁，横向在贝雷梁上按60cm的间距铺设15×15cm方木作为分配梁；采用标号C30，高度1米的砼条形基础作为门洞支架的基础。
本设计计算结构强度验算采用容许应力计算，不考虑荷载分项系数，但按有关规定钢材容许应力按临时性结构提高系数为1.25，即 A3钢材弯曲容许应力〔σw〕=145×1.25＝181Mpa,抗压轴向容许应力〔σ〕=140×1.25＝175 Mpa，抗剪容许应力〔τ〕=85×1.25＝106 Mpa进行验算。
结构刚度验算时，按荷载乘以相应的分项系数，进行荷载组合。
2、支架：①底板下，支架按照60×60cm间距搭设，平杆步距120cm;②腹板宽度90cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距60cm；③腹板宽度60cm梁段的腹板下，按照30×60cm的间距搭设，平杆步距120cm；④翼缘板下，按照60×90cm的间距搭设，平杆步距120cm。
二、门洞荷载分析：1、梁砼重量：门洞跨度6米最大梁体砼92.3m3，砼容重26KN/m3箱梁砼重量：g1=92.3×26 KN/m3=2400KN。
2、底模重量：1.5cm竹胶板重量：7.6×6×0.015×9.0KN/m3=6.2KN；15×15纵向主梁方木重量：13×6×0.15×0.15×7.5 KN/m3=13.2KN 10×10横向分配梁方木重量：30×7.6×0.1×0.1×7.5 KN/m3=17.1KN；底模总重量：g2=6.2+13.2+17.1=36.5KN。
3、侧模重量：1.2cm竹胶板面积：S=2×6.857×6=82.3m2；重量：82.3×0.012×7.5KN/m3=7.4KN；竖向10×10cm方木靠条（间距30cm）：21根；21×6.857×0.1×0.1×2×7.5KN/m=21.6KN。
连续箱梁贝雷架计算
连续箱梁贝雷梁支架施工计算书桥梁施工2008-10-29 15:52:40 阅读314 评论4 字号：大中小连续箱梁贝雷梁支架施工计算书一、工程概况机场二期**合同段共有连续箱梁319孔，梁高1.8米，宽度9-22米不等。
箱梁顶、底厚均为25厘米，腹板厚度45厘米。
桥位处地面填有一层约1.1米厚水稳性建筑材料，经处理后承载力可达200Kpa/m2以上。
我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。
纵梁跨度最大15米，支墩顶安装2根40a工字梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。
支墩采用Ф60mm×10mm钢管立柱，搁置在扩大基础和承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢连接。
贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、内模、端模等组成。
10cm×12cm木方分配梁沿横桥向布置，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，直接铺装在6cm×8cm木方分配梁上进行连接固定。
该桥侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。
二、受力验算依据1、《机场二期两阶段设计施工图》2、《路桥施工计算手册》3、《公路施工计册：桥涵》4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）三、荷载分析1、钢筋混凝土重量横梁：q1=46.8KN/m2腹板：q2=46.8KN/m2上下底板（考虑加厚）: q3=18.2KN/m2内模支撑和模板、枋木荷载：q4 =1.5KN/m2`设备及人工荷载：q5=2.5KN/m2砼浇注冲击荷载：q6 =2kN/m2砼振捣荷载：q7=2kN/m2四、模板受力计算底模板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，通过对比, 梁高为1.8米时横梁下底模板受力最大,仅验算该处模板,按照三跨连续梁计算。
贝雷架计算(精校版本)
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书2.0m 2.0m 方木1.1m ×6220.2m×53×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22双层贝雷片×7＝14m贝雷片方木Ⅰ32工钢东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)1.梁片重量计算：①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积：S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积：S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t2.材料重量计算（中间箱室部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
27.5m贝雷梁计算书
贝雷梁计算一. 荷载1. 现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按26kN/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线形荷载为：Py1=1.1232*26=29.2kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：Py2=2.2153*26=57.6kN/m④单侧梁中处混凝土线荷载为：Py3=1.044*26=27.1kN/m2. 模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3. 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0kPa4. 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5. 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算贝雷梁布置图见下图。
1. 贝雷梁布置图横断面纵断面贝雷梁横向布置为：2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。
2. 构件材料及规格①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。
贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。
1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ加载模型图四、计算结果1. 支点反力仅显示翼缘板下方一榀贝雷梁。
由图所示结构最大位移为5.93cm<L/400=2400/400=6cm。
结构内力单元内力图单元应力图型钢应力图由图所示型钢的最大应力为86.5MPa<210MPa，满足要求。
贝雷梁应力图结构最大内力为支点两侧下弦杆处，最大值为338kN<560kN 。
现浇箱梁贝雷片计算
C匝道2#桥现浇箱梁支架施工方案一、概况C匝道2#桥上跨新开河，为了保证在现浇箱梁施工期间新开河河水正常流通，经研究决定在2#~~3#墩之间修建一座临时扩大基础用作纵梁支撑及档土，中跨埋设7根钢管桩，再顺桥向搭设贝雷片作为纵梁。
总跨径23.5m。
支架间距为0.9m×0.6m。
扩大基础地面为11m×1.5m。
在第一孔、第二孔、第四孔填筑石渣后铺设砼，砼厚20cm，标高控制（如图）。
二、荷载分析荷载组合代号说明：1、模板、支架、脚手架自重底模板自重取0.75kN/㎡,工字钢、脚手架按实际计算。
2、新浇混凝土自重按26 kN/m3。
3、施工人员、施工料具运输堆放荷载①计算模板及直接支承模板小棱时，均布荷载可取2.5kPa。
②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kPa。
③计算支架立柱及支承拱架的其它结构件时，均布荷载可取1.0kPa。
4、倾倒混凝土时产生的冲击荷载按2.0kN/㎡。
5、振捣混凝土产生的荷载按2.0kN/㎡。
6、其它可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等，基本不产生。
7、新浇混凝土对模板侧面压力，泵送时：P m=4.6v1/4=4.6×21/4=5.5kN/㎡。
8、倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载按2.0kN/㎡。
9、振捣混凝土产生时对侧面模板产生的压力按4.0kN/㎡。
扩大基础⑴单跨现浇箱梁重：（522.2+1.08）m3*2600/80×23.5=399655.1Kg⑵扩大基础自重： 32.78m3*2600=85228Kg⑶模板、支架、其他重：（0.75+1.5+2）*10*23.5=99875Kg⑷贝雷片重：287*16*4=32144Kg两侧扩大基础承载力：450kpa×11× 1.5=7425KN > （399655.1+99875+44136+42614）×10/（4×1000）=1465.7KN。
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箱梁贝雷支架及模板计算计算依据：《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》一、模板、支架受力分析*****标共有预应力砼现浇箱梁七座，现以A匝道桥第二联的第四跨计算，其余部分参照执行。
1、翼板部分砼①该部分砼按最大厚度45cm控制计算，控制翼板部分底模、楞木及其下钢管支架设计。
2、腹板部分砼②该部分砼荷载最大，按箱梁厚度180cm计算，模板需单独计算，通过底愣木直接将荷载传递到贝雷纵梁上，控制该部分底模、楞木及其下贝雷梁及钢管柱设计。
二、模板计算1、底模计算施工及振动荷载各考虑2KN/m2木材比重7.5KN/m3强度条件：M<[M]ql2/10<〔σm〕bh2/6其中：l－底楞木间距（m）b－模板宽，取b＝1mh－模板厚，18mm厚胶合板，取h＝0.018m〔σm〕－木材抗弯强度，取〔σm〕＝13×103KPaq－作用在模板上的线荷载，q＝26×H×1＋7.5×0.018×1＋4×1＝26H＋4.135其中H-砼厚度，将上式代入强度条件有：l＝（7.02/（26H＋4.135））1/2计算结果如下：H=1.80m时，l＝0.371mH=0.5m时，l＝0.640mH=0.2m时，l＝0.867m刚度条件：f<[f]ql 4/128EI<l/400即ql 3<128EI /400其中：木材E=9×106KN/m2取1m宽模板计算,代入有关数据，经整理有（26H＋2.135）l3<128×9×106×1×0.0183/12/400其中q不计振动荷载故有：l<（1.4/（26H＋2.135））1/3计算结果如下：H=1.80m时，l＝0.306mH=0.5m时，l＝0.452mH=0.2m时，l＝0.576m因此在梁端实心部分采用底楞木间距0.14m、腹板部分采用底楞木间距0.20m其余部分间距0.40667m可满足模板的强度及刚度要求。
2、侧模计算（1）、侧压力计算Pm＝4.6×V1/4＝4.6×21/4＝5.47KPa考虑施工及振动荷载4KPaPm＝5.47＋4＝9.47KPa（2）、按强度要求计算背楞间距0.45m，立档间距0.406667m，侧模按连续梁计算，将Pm化为线荷载，取1m模板计算 q＝1×9.47＝9.47KN/m取木材〔σw〕＝13MPaM＝ql2/10=9.47×0.452/10＝0.192KN.m=192×10－6MN.mWn＝bh2/6＝1×0.0182/6=54×10-6m3σw＝M/ Wn= 192×10－6 /54×10－6 ＝3.6MPa< 〔σw〕＝13MPa满足要求（3）、按刚度要求计算q不计振动荷载，木材E=9×103f＝ql4/（128EI）＝7.47×4504/（128×9×103×1000×183/12）＝0.55mm<l/400=406.667/400=1.02mm 满足要求（4）、背楞木计算背楞木采用50mm×100mm，间距450mm，立挡间距410mm；荷载化为线荷载q＝9.47×0.45＝4.26KN/m强度计算：M=ql2/10=4.26×0.412/10=0.072KN.m=72×10－6MN.mWn＝bh2/6＝0.05×0.12/6=83.33×10-6m3σw＝M/ Wn= 72×10－6 /83.33×10－6 ＝0.86MPa< 〔σw〕＝13MPa满足要求挠度计算：q不计振动荷载，q＝7.47×0.45＝3.36KN/m，木材E=9×103f＝ql4/（128EI）＝3.36×4104/（128×9×103×50×1003/12）＝0.02mm<l/400=410/400=1.025mm满足要求（4）、侧模立档计算立档跨度l＝450mm，间距410mm，采用50×100木方，线荷载9.47×0.41＝3.88KN/m 强度计算：M=ql2/10=3.88×0.452/10=0.079KN.m=79×10－6MN.mWn＝bh2/6＝0.05×0.12/6=83.33×10-6m3σw＝M/ Wn= 79×10－6 /83.33×10－6 ＝0.95MPa< 〔σw〕＝13MPa满足要求挠度计算：q不计振动荷载，q＝7.47×0.41＝3.06KN/m，木材E=9×103f＝ql4/（128EI）＝3.06×4504/（128×9×103×50×1003/12）＝0.026mm<l/400=450/400=1.125mm 满足要求模板荷载：（0.018×1×1＋0.1×0.1/0.410）×7.5＝0.32KN/m2三、支架计算（一）、楞木强度验算（跨中部分）1、底板及顶板部分砼厚0.5m，楞木间距0.41m,楞木采用100×100mm,跨径l=1.5m强度验算：q=26×0.5×0.41+0.32×0.41+4×0.41=7.1KN/mM=ql2/10 = 7.1×1.52/10 = 0.878KN.m=1.6×10-3MN.mWn=bh2/6=0.1×0.12/6=166.67×10-6m3бw=M/Wn=1.6×10-3/(166.67×10-6)=9.6MPa<[бw]=13MPa满足要求2、腹板部分砼厚1.8m，楞木间距0.205m,楞木采用100m×100m,跨径l=0.5m强度验算：q=26×1.80×0.205+0.32×0.205+4×0.205=10.48KN/mM=ql2/10=10.48×0.52/10=0.262KN.m=0.262×10-3MN.mWn=bh2/6=0.1×0. 12/6=166.67×10-6m3бw =M/Wn=0.262×10-3/(166.67×10-6)=1.57MPa<[бw]=13MPa满足要求（二）、楞木强度验算（梁端空心部分）1、底板及顶板部分砼厚0.5m，楞木间距0.407m，楞木采用100mm×100mm，跨径l=1.5m强度验算：q=26×0.5×0.407+0.32×0.407+4×0.407=7.05KN/mM=ql2/10=7.05×1.52/10=1.59KN.m=1.59×10-3MN.mWn=bh2/6=0.1×0.12/6=166.67×10-6m3бw =M/Wn=1.59×10-3/(166.67×10-6)=9.54MPa<[бw]=13MPa满足要求2、腹板部分砼厚1.8m，楞木间距0.205m,楞木采用100m×100m,跨径l=0.5m强度验算：q=26×1.80×0.205+0.32×0.205+4×0.205=10.48KN/mM=ql2/10=10.48×0.52/10=0.262KN.m=0.262×10-3MN.mWn=bh2/6=0.1×0. 12/6=166.67×10-6m3бw =M/Wn=0.262×10-3/(166.67×10-6)=1.57MPa<[бw]=13MPa满足要求（三）、楞木强度验算（梁端实心部分）砼厚1.8m，楞木间距0.14m，楞木采用100mm×100mm，跨径l=1.5m强度验算：q=26×1.80×0.14+0.32×0.15+4×0.14=7.16KN/mM=ql2/10=7.16×1.52/10=1.61KN.m=1.61×10-3MN.mWn=bh2/6=0.1×0.12/6=166.67×10-6m3бw =M/Wn=1.61×10-3/(166.67×10-6)=9.66MPa<[бw]=13MPa满足要求（四）、冀板部分强度验算由于冀板部分l=1.125m，砼厚度0.45m，由上计算可知，楞木采用100mm×100mm，间距0.407满足强度要求，不再计算。
（五）、楞木挠度验算1、跨中底板部分顶板及底板砼厚0.5m，楞木间距0.41m，l=1.5m，不计振动荷载q=7.05-2×0.41=6.23KN/m 木材E=9×103f=ql4/(128EI)=6.23×15004/(128×9×103×100×1003/12)=3.29mm<l/400=1500/400=3.75mm满足要求2、跨中腹板部分楞木间距0.20m，l=0.5m，不计振动荷载q=10.48-2×0.20=10.08KN/mf=ql4/(128EI)=10.08×5004/(128×9×103×100×1003/12)=0.1mm<l/400=500/400=1.25mm满足要求3、梁端空心部分底板楞木间距0.407m，l=1.5m，不计振动荷载q=7.05-2×0.407=6.24KN/mf=ql4/(128EI)=6.24×15004/(128×9×103×100×1003/12)=3.29mm<l/400=1500/400=3.75mm满足要求4、梁端空心部分腹板楞木间距0.20m，l=0.5m，不计振动荷载q=10.48-2×0.20=10.08KN/mf=ql4/(128EI)= 10.08×5004/(128×9×103×100×1003/12)=0.1mm<l/400=500/400=1.25mm满足要求5、梁端实心部分楞木间距0.14m，最大跨径l=1.5m，不计振动荷载q=7.16-2×0.14=6.88KN/mf=ql4/(128EI)=6.88×15004/(128×9×103×100×1003/12)=3.63mm<l/400=1500/400=3.75mm满足要求6、冀板部分由于l=1.125m<1.5m，砼厚度0.45m小于0.5m，由前计算知楞木间距采用0.407m，满足挠度要求，不再计算四、贝雷片计算1、腹板部分，双排布置钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa查《装配式公路钢桥多用途使用手册》双排单层贝雷片I=500994.4cm4[M]=1576.4KN.m; [Q]=490.5KN贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/mq=26×0.6×1.8＋26×0.55×1.5+4×1.5＋0.32×1.5＋2.03=58.04KN/m，跨径按12m计算M=ql2/8=58.04×122/8=1044.72KN.m<[M]=1576.4KN.m满足要求Q=ql/2=58.04×12/2=384.24KN<[Q]=490.5KN满足要求f=5ql4/(384EI)=5×(58.04-2×1.5) ×124/(384×2.1×108×500994.4×10-8)=0.014m＝14mm<[f]=l/400=12000/400=30mm满足要求2、底板部分单排布置查《装配式公路钢桥多用途使用手册》单排单层贝雷篇I=250497.2cm4[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/mq=26×0.55×1.5+4×1.5＋0.32×1.5+1.02=28.95KN/mM=ql2/8=28.95×122/8=521.1KN.m<[M]=788.2KN.m满足要求Q=ql/2=28.95×12/2=173.7KN<[Q]=245.2KN满足要求f=5ql4/(384EI)=5×(28.95-2×1.5) ×124/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.013m＝13mm<[f]=l/400=12000/400=30mm满足要求3、冀板部分, 单排布置q=(26×0.45+4+0.32)×1.125+1.02=19.04KN/mM=ql2/8=19.04×122/8=342.72KN.m<[M]=788.2KN满足要求Q=ql/2=19.04×12/2=114.24KN<[Q]=245.2KN满足要求f=5ql4/(384EI)=5×(19.04-1.125×2)×124/(384×2.1×108×250497.2×10-8)=0.009m＝9mm<[f]=l/400=12000/400=30mm满足要求五、柱顶型钢计算1、中跨P=384.24KNQ= P/2=384.24/2=192.12KNM=P/2×l/2=384.24×3.5/4=336.21KN.m根据现有材料即下图组合型钢Ix=0.008×0.5763/12+2×0.012×0.2×（0.3-0.006）2＝542.3×10-6m4 Wn＝I/0.3=542.3×10-6/0.3=1807.667×10-6m3Sx＝2×（0.2×0.012×0.294＋0.288×0.008×0.288/2）＝2074.75×10－6m3δ＝0.008mq自重＝（0.576×0.008+2×0.2×0.012）×7850=73.853kg/m＝0.74KN/mM自重＝ql2/10=0.74×3.52/10=0.91KN.mQ自重＝ql/2=0.74×3.5/2=1.3KN临时结构,去容许应力增大系数1.3则:强度бw =M/Wn=（336.21+0.91）×10-3/(1807.667×10-6)=186.49MPa<1.3[бw]＝1.3×145＝188.5MPa满足要求抗剪τmax＝Qmax×Sx/（Ix×δ）＝（192.12+1.3）×10-3×2074.75×10-6/（542.3×10-6×0.008）＝92.5Mpa<1.3[τ]=1.3×85＝110.5Mpa满足要求贝雷荷载挠度f1=Pl3/(48EI)=384.24×10－3×3.54/(48×2.1×108×542.3×10－6)=0.003×10－3m＝0.003mm型钢自重挠度f2=5qPl4/(384EI)=5×0.74×3.54/(384×2.1×108×542.3×10－6)=0.01×10－3m＝0.01mmf=f1+f2=0.003+0.01=0.013mm<[f]=l/400=3500/400=8.75mm满足要求2、边跨荷载如下图P1=114.24KN=114.24×10-3MN边腹板下贝雷片分别荷载q=26×1.8×0.6+4×0.6+0.32×0.6+2.03=30.67KN/m作业在型钢上集中荷载P2=ql/2=30.67×12/2=184.03KN=184.03×10-3MNa＝0.625m；b＝3.75-0.625＝3.125m；l＝3.75m；a1＝2m；b1＝3.75-2=1.75m a段：Q=bP/l ；M= bPx/l ；f＝Pbx（l2－b2－x2）x/(6lEI)B段：Q=－aP/l ；M= aP（1-x/l）；f＝Pb〔bx（l2－b2－x2）/(6l)＋（x－a）3）〕/(EI)当a=b时fmax=P/48EI反力:R1=114.24×10-3×3.125/3.75=95.2×10-3MNR2=114.24×10-3×0.625/3.75=19.04×10-3MNR3=184.03×10-3×1.75/3.75=85.88×10-3MNR4=184.03×10-3×2/3.75=98.15×10-3MNP1点弯矩叠加M1=0.625(R1+ R3)=0.625×(95.2×10-3+85.88×10-3)=113.18×10-3MN.mP2点弯矩叠加M1=1.75(R2+ R4)=1.75×(19.04×10-3+98.15×10-3)=205.08×10-3MN.mMmax＝205.08×10-3+ql2/10=253.67+0.74×10-3×3.752/10=206.12×10-3MN.mбw =M/Wn=206.12×10-3/(1807.667×10-6)=114.03MPa<1.3[бw]＝1.3×145＝188.5MPa满足要求Qmax＝R1+ R3+ql/2=19.04×10-3+98.15×10-3+0.74×10-3×3.75/2=182.47×10-3MNτmax＝Qmax×Sx/（Ix×δ）＝182.47×10-3×2074.75×10-6/（542.3×10-6×0.008）＝87.26Mpa<1.3[τ]=1.3×85＝110.5Mpa满足要求挠度按P1＋P2作用在跨中计算,结果偏于安全fmax＝(P1＋P2)/(48EI)+5ql4/(384EI)=(114.24+184.03) ×10-3/(48×2.1×105×542.3×10-6)+5×0.74×10-3×3.754/(384×2.1×108×542.3×10-6)=0.054×10-3m=0.054mm<l/400=3750/400=9.375mm满足要求六、钢柱计算N=384.24+173.7KN＝557.9×10-3MN选用Φ500，δ＝5mm钢管钢管截面积A=p（R2-r2）＝p（252－24.52）＝77.75cm2I= p（D4-d4）/64= p（504－494）/64=23817cm4i＝（I/A）1/2=(23817/77.75) 1/2=17.5cm钢柱最高l＝12mλ＝l/i＝1200/17.5＝68.6<[λ]=150查表得υ＝0.721σ＝N/(Aυ)=557.9×10-3/（77.75×0.721×10-4）＝99.84MPa>[σ]=140MPa满足要求七、翼板部分门架计算采用标准门架横桥向间距60cm;纵桥向间距90cm,由门架计算书知, 满足要求八、基础承载力计算P=N/A钢柱下采用1.8m×1.8m×0.4Mc25砼基础，A=1.8×1.8＝3.24m2P=(557.9+3.24×0.4×26)/3.24=182.59KPa对于经简易处理的地基均可满足要求九、卸落设备计算钢柱上设Φ500mm高500mm圆形砂筒，用于拆卸时卸载砂筒顶心直径d0＝0.46m砂筒直径d1＝0.48m筒壁厚δ＝0.01mP＝557.9×10-3MN降落高度H＝0.29m顶心放入沙筒深度h0＝0.15m砂应力бs＝557.9×10-3/(π×0.482/4)=3.08MPa<[бs]=10MPa满足要求筒壁应力бt＝4Pd1H/（(πd02)（H+h0－d2）×δ）＝4×557.9×10-3×0.48×0.29/（(π×0.462)×（0.29＋0.15－0.08）×0.01）=129.8MPa<[бt]=140MPa满足要求十、支撑系统钢柱与钢柱之间、工字钢与工字钢之间用L75mm双向进行连接以形成两个独立的稳定体系；贝雷架与贝雷架之间采用L50mm连接成稳定的整体。