热工计算表
热工计算表
0
0.5
0
0.55
地面
周边地面 非周边地面
0
0.52
0
0.3
∑
0
单位建筑面积围护结构的传热量（W/m2)
qH.T=17.6(∑εi*Ki*Fi)/A0= #DIV/0!
单位建筑面积空气渗透耗热量（W/m2)
注：
楼梯间不采暖时：
q1H.F=1.92V0/A0= #DIV/0!
楼梯间采暖时：
q1H.F=2.08V0/A0= #DIV/0!
工程 号
建筑物名称
热工计算表
层数
层高
不同朝向的窗墙面积比
建筑面积（A0)
朝向
窗面积
墙面积
窗墙面积比
限值
北、西北
东、东北、西、西 南
#DIV/0!
0.25
#DIV/0!
0.3
南、东南
#DIV/0!
0.35
围护结构传热量计算数据
计算项目 屋顶
εi
Ki w/(m2*k)
Fi m2
εi*Ki*Fi
Ki限值[w/(m2*k)]
3、当计算屋顶的传热面积时，如果楼梯见不采暖，应减去楼梯间的屋 顶面积，计算外墙的传热面积时应减去窗户和外门的洞口面积。
建筑专业计算人
暖通专业计算人
年月日
郭鹏
2020/11/2
0
外窗
外墙
0
4
0.82
0
3.8
0.91
0
3.6
0.95
0
3.4
0.99
0
3.2
1.03
0
3
1.07
0
2.8
1.11
热工计算
3、热工计算：根据西北地区冬期砼施工规范规定及集团公司冬期施工文件通知规定要求，充分利用计算机技术编程进行砼热工计算，从预拌砼原材料、入机温度、砼出机温度、砼运输入泵温度及砼入模温度几个环节，以砼拌合物三次运转来计算控制，确保现场砼入模温度不低于5℃，用倒算法来计算控制搅拌站砼拌合物出机温度，具体列表计算如下：1）、当室外大气环境温度在0～-5℃时，砂、石结合去年实际测温记录平均值取值，砂1℃、石-1℃、水泥45℃、水温不低于45℃。
（1）混凝土拌合温度计算：T0=〔0.92（m ce T ce+m sa T sa+m g T g）+4.2T w（m w-W sa m sa-w g m g）+c1（w sa m sa T sa+w g m g T g）-c2（w sa m sa+w g m g）〕÷〔4.2m w+0.92（m ce+m sa+m g）〕式中：T0——混凝土拌合物温度（℃）m w——水用量（174kg）m ce——水泥用量（400kg）m sa——砂子用量（798kg）m g——石子用量（1058kg）T w——水的温度（50℃），T ce——水泥的温度（45℃），T sa——砂子的温度（1℃），T g——石子的温度（-1℃），W sa——砂子的含水率（0.03）w g——石子的含水率（0.01）c1——水的比热容（4.2kJ/kg•K）c2——冰的溶解热（0kJ/kg）当骨料温度大于0℃时，c1=4.2，c2=0；当骨料温度小于或等于0℃时，c1=2.1，c2=335；因此：T0=[0.92（400×45+798×1+1058×（-1）]+4.2×45（174-0.03×798-0.01×1058）+4.2（0.03×798×1+0.01×1058×（-1））]÷[4.2×174+0.92（400+798+1058）]=13℃（2）混凝土拌合物出机温度计算：T1=T0-0.16（T0- T i）式中：T1——混凝土拌合物出机温度（℃）T i——搅拌楼室内温度（℃）（12）因此：T1=16-0.16（16 -12）=15℃（3）混凝土拌合物运输到浇筑时温度计算：T2=T1-（αt1+0.032n）（T i-T a）式中：T2——混凝土拌合物运输到浇筑时温度t1——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）（1）n——混凝土拌合物动转次数（3）T a——混凝土拌合物运输时环境温度（℃）（-5）α——温度损失系数（h-1）（0.25）因此：T2=15℃-（0.25×1+0.032×3）〔12-（-5）〕=7℃注：①混凝土热工计算按C30冬期施工配合比，室外温度-5℃。
混凝土热工计算书
混凝土热工计算书1、混凝土拌合物的最终温度，可按下式计算：)(9.02.4)()()(9.02.4)(2.4)(9.0G S C W G p g p B Gt p S p b G S C W G p S p W t Gt St Ct T g s g g s s g s w g s c ++++-+++++--+++=式中：T ——拌合时混凝土拌合物的最终温度(℃)W 、C 、S 、G ——水、水泥、砂、石的用量（kg ）；tw 、tc 、ts 、tg ——水、水泥、砂、石的温度（℃）；ps 、pg ——砂、石的含水率（%）；b 、B ——水泥的比热及溶解热（℃）；当骨料温度＞0℃时，b=4.2，B=0；≤0℃时，b=2.1，B=335。
2、混凝土自搅拌机中倾出时的温度可按下式计算:)(16.01d T T T T --=式中：T1——混凝土自搅拌机中倾出时的温度（简称出机温度）（℃）；T ——混凝土拌合物的温度（℃）；Td ——搅拌机棚内的温度（℃）。
3、混凝土经运输和浇筑成型后的温度（℃）；混凝土由出机到浇筑过程的温度损失，因运输工具、倒运次数、运输时间、出机温度和室外气温的变化而异混凝土经过运输和浇筑成型后的温度可按下式计算))(032.0(112a T T n at T T -+-=式中：T2——混凝土经过运输和成型后的温度（℃）；t——混凝土自运输至成型的时间（h）；n——混凝土倒运的次数；Ts——室外气温（℃）；a——温度损失系数（h-1）；Ta——搅拌棚内温度（℃）。
当用混凝土运输车时a=0.25，开敞式自卸汽车时a=0.20，用封闭式自卸汽车时a=0.10，用手推车时a=0.50。
大体积混凝土热工计算表格
Th= W c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差3、混凝土养护计算1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表大体积混凝土热工计算计算结果如下表：混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，混凝土表面采用保温材料（稻草）蓄热保温养护，并在稻草上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
①保温材料厚度δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：29.9（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：12（℃）T 2-T q —-17.9（℃）T max -T 2—21.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=4.75cm故可采用两层土工布并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 1.01③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=1.542④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ=7.08m ⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
砂浆冬季施工热工计算表
n Ta α
2 -5 0.25
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
α
砼拌和物运转次数 砼拌和物运输时环境温度(℃) 温度损失系数（1/h） 砼搅拌车运输 α ＝ 0.25 开敞式大型自卸汽车α ＝ 0.2 开敞式小型自卸汽车α ＝ 0.3 封闭式自卸汽车 α ＝ 0.1 手推车 α ＝ 0.5
砂浆拌和物经运输到浇筑时温度计算： T2 ＝ T1 -（α t1＋0.032 n）（T1-Ta） ＝ #REF! ℃ 四、砂浆浇筑成型完成时的温度 砼浇筑成型完成时的温度(℃) T3 #REF! 砼的比热容（KJ/Kg·K） Cc 1 模板的比热容（KJ/Kg·K） Cf 0.48 钢筋的比热容（KJ/Kg·K） Cs 0.48 每立方砼的重量（Kg） mc 2550 每立方砼接触的模板重量（Kg） mf 306 每立方砼接触的钢筋重量（Kg） ms 153 模板温度，未预热时为环境温度℃ Tf -5 钢筋温度，未预热时为环境温度℃ Ts -5 砂浆浇筑成型完成时的温度计算： T3 ＝ C c mcT2 C f m f T f C s ms Ts
冬期施工砂浆热工计算书
砂浆配合比
材料名称 重量比 每立方用量 水泥 1 260 砂 6.31 1640 外加剂 0.03 7.8 水 0.44 175
一、计算砂浆的拌和温度 砂浆拌和温度（℃） Tp #REF! 水用量（Kg） mw 175 水泥用量（Kg） mce 260 石灰膏用量（Kg） ml 1640 砂的用量（Kg） msa 水的温度（℃） Tw 60 水泥的温度（℃） Tce 5 石灰膏的温度（℃） Tl 砂的温度（℃） Tsa 4 砂的含水率（%） wsa 砂浆拌和温度计算： T0 ＝ 0.9m T 0.5m T m T 4.2T m 0.5m w m ce ce l l sa sa w w l sa sa
热工计算
计算依据《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《民用建筑热工设计规范》GB50176-93杭州属于冬冷夏热地区规范要求 屋面K 值<0.7 W/m 2k 墙面K 值<1.0W/m 2k 室外计算温度取t 1=-7℃ 室内空气露点温度确定室内空气计算温度t 2=20℃；相对湿度m=60%时人体感觉舒适。
根据规范查表可得此条件下室内结露温度t 3=12℃屋面Cu-DHP 钢 玻璃纤维保温棉 导热系数λw/(mk)364 50.2 0.035 厚度t （mm ） 0.7 1.2 100内表面换热阻：（冬季和夏季一样）R 内=0.11m 2k/W外表面换热阻：冬季：R 外1=0.04m 2k/W 夏季R 外2=0.05m 2k/W 夏季空气层渐热阻值0.18 m 2k/W冬季空气层渐热阻值0.15m 2k/W结构热阻：冬季：R 1=R Cu +R 钢材+R 保温棉+R 空气=∑t/λ=0.7/1000/364+1.2/1000/364+100/1000/0.035+0.18=3.037m 2k/W夏季：R 2=R Cu +R 钢材+R 保温棉+R 空气=∑t/λ=0.7/1000/364+1.2/1000/364+100/1000/0.035+0.15=3.007m 2k/W 冬季热阻总值：R 01=R1+R 内+R 外1=3.037+0.11+0.04=3.187m 2k/WK值=1/R01=1/3.187=0.3137W/m2k <0.7W/m2k夏季热阻总值：R02=R2+R内+R外=3.007+0.11+0.05=3.167m2k/WK值=1/R02=1/3.167=0.3157W/m2k <0.7W/m2k屋面K值满足规范冬季内表面温度计算已知室内内表面换热阻R内=0.11m2k/WT=t2-R内*（t-2-t1)/R01=20-0.11*（20-（-7））/3.187=19.068℃>12℃符合要求墙面已知面材KME氧化铜蜂窝板 U值=5.57W/m2k所以热阻率R=1/U=1/5.57=0.180m2k/W其它条件同屋面结构热阻：冬季：R1=R Cu+R钢材+R保温棉+R空气=∑t/λ=0.180+1.2/1000/364+100/1000/0.035+0.18=3.217m2k/W夏季：R2=R Cu+R钢材+R保温棉+R空气=∑t/λ=0.180+1.2/1000/364+100/1000/0.035+0.15=3.187m2k/W冬季热阻总值：R01=R1+R内+R外1=3.037+0.11+0.04=3.367m2k/WK值=1/R01=1/3.367=0.297W/m2k <1W/m2k夏季热阻总值：R02=R2+R内+R外=3.007+0.11+0.05=3.347m2k/WK值=1/R02=1/3.347=0.299W/m2k <1W/m2k冬季内表面温度计算已知室内内表面换热阻R内=0.11m2k/WT=t2-R内*（t-2-t1)/R01=20-0.11*（20-（-7））/3.367=19.118℃>12℃符合要求。
建筑热工节能计算汇总表
建筑热工节能计算汇总表主要热工性能参数：体形系数判断表 12.1 屋顶屋顶构造类型1：碎石，卵石混凝土1（40.0mm）+挤塑聚苯板1（32.0mm）+水泥砂浆（20.0mm）+防水层+水泥砂浆（20.0mm）+轻集料混凝土浇捣(屋面找坡)（30.0mm）+钢筋混凝土（120.0mm）2.2 外墙外墙主体部分构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+蒸养磷渣硅酸盐小型空心砌块（200.0mm）+中空玻化微珠（30.0mm）+水泥砂浆（6.0mm）热桥柱（框架柱）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（200.0mm）+中空玻化微珠（30.0mm）+水泥砂浆（6.0mm）热桥柱类型传热系数表 4热桥梁（圈梁或框架梁）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（200.0mm）+中空玻化微珠（30.0mm）+水泥砂浆（6.0mm）热桥梁类型传热系数表 5热桥过梁（过梁）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（200.0mm）+中空玻化微珠（30.0mm）+水泥砂浆（6.0mm）热桥过梁类型传热系数表 6热桥楼板（墙内楼板）构造类型1：水泥砂浆（20.0mm）+钢筋混凝土（200.0mm）外墙平均传热系数计算外墙平均传热系数（Km）为外墙包括主体部位和周边热桥（构造柱、圈梁以及楼板伸入外墙部分等）部位在内的传热系数平均值。
分别计算每一单元墙体的值。
外墙全楼加权平均传热系数(Km'）区别于Km，是对整栋建筑的外墙包括主体部位和周边热桥（构造柱、圈梁以及楼板伸入外墙部分等）部位在内的传热系数平均值。
当外墙主体部位和各热桥部位的传热系数确定后，Km值计算的关键在于确定各个热桥部位的面积。
剪力墙结构外墙平均传热系数（Km）的计算单元如下图所示，该工程所选开间的柱位置按下图第1种情况进行计算。
全楼外墙加权平均传热系数判定表 8用户设置了不考虑防火要求，故未要求所有外保温材料均应采用A级耐火材料或要求设置防火隔离带。
大体积混凝土热工计算表 实测可用
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表大体积混凝土热工计算计算结果如下表：混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
地下室外墙1200 厚混凝土表面，双面也采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
①保温材料厚度δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：39.6（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：30（℃）T 2-T q —-9.6（℃）T max -T 2—21.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=4.46cm故可采用两层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 2.76③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.5628④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.63m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
表冷器热工计算(终极版)
则，由式(5-2)得：ln(pqb·1)= 8.190927985 ln(pqb·s1)= 7.737439313
等式两边同取以e为底的指数，得: pqb·1= 3608.068925 Pa pqb·s1= 2292.594243 Pa
计算进风空气在t1温度下的实际水蒸气分压力 pq·1
pq1 pqbs1 A B(t1 ts1) (5-3)
Nf —
S1— Sf— db— δf—
计算表冷器最小单元格的截面积 f
'min
f
' min
S1 1.0
Sf 106
(1-7)
式中：
S1— Sf —
由式(1-7)得： f 'min=
6.72042E-05 m2
计算表冷器净面比 ε
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.560551057
di—
由式(1-12)得：
fi= 0.037761944 m2/m
计算表冷器肋化系数 τ
fo fi
fo fi
(1-13)
由式(1-13)得：
式中：
fo—
fi—
τ= 19.57909018
计算表冷器肋通系数 a
a f o 1000 S1
(1-14)
式中：
fo— S1—
由式(1-14)得：
5.1
5.2
5.3
5.4
5.5
6
6.1
6.2 6.3
7
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5 8.6
8.7
9
9.1
热工计算
混凝土搅拌、运输、浇筑温度计算1、混凝土拌合物温度按下式计算：T o=[0.92*(m ce*T ce+m sa*T sa+m g*T g)+4.2*T w(m w-w sa*m sa-w g* m g)+C1*(w sa*m sa*T sa+w g*m g*T g)-C2*(w sa*m sa+w g*m g)]÷[4.2*m w+0.9*(m ce+m sa+m g)]式中：T o——混凝土拌合物温度（℃）m ce——水泥用量（kg）m w——水用量（kg）m sa——砂用量（kg）m g——石用量（kg）T w——水的温度（℃）T ce——水泥温度（℃）T sa——砂温度（℃）T g——石温度（℃）w g——石含水率%w sa——砂含水率%C1——水的比热容（kj/kg.k）C2——冰的溶解热(kj/kg)当骨料温度大于0℃时，C1=4.2，C2=0；当骨料温度小于或等于0℃时，C1=2.1 C2=335；2、混凝土拌合物出机温度按下式计算：T1= T o-0.16(T o-T i)式中T1——混凝土拌合物出机温度（℃）；T i——搅拌机室内温度（℃）。
3、混凝土拌合物运输到浇筑时温度按下式计算：T2=T1-(a*t1+0.032n)*(T1-T a)T2——混凝土浇筑温度℃t1——混凝土运输至浇筑的时间，取1.5小时n——混凝土拌合物运转次数，取1次T a——混凝土拌合物浇筑环境温度；a——温度损失系数4、考虑模板和钢筋的吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度按下式计算：T3=(C c*m c*T2+C f*m f*T f+C s*m s*T s)÷(C c*m c+C f*m f+C s*m s) T3——考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度℃C c——混凝土的比热容（kj/kg.K）；C f——模板的比热容（kj/kg.K）；C s——钢筋的比热容（kj/kg.K）；m c——每m3混凝土的重量（kg）；m f——每m3混凝土相接触的模板重量（kg）；m s——每m3混凝土相接触的钢筋重量（kg）；T f——模板的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）T s——钢筋的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）5、设当日气温为-5℃，C40混凝土每立方米的材料用量为：水泥470kg，水180kg，砂子735kg，碎石1040kg。
表冷器热工计算 终极版
fb= 0.038413837 m2/m
S1— S2— Sf— db—
db— Sf— δf—
计算每米管长总外表面积 fo
fo f f fb
(1-11)
式中：
ff —
fb—
由式(1-11)得：
fo= 0.739344501 m2/m
计算每米管长管内表面积 fi
fi
1 di
1000
(1-12)
式中：
fmin— f 'min—
计算每米管长铜管外翅片表面积 ff
ff
2 （S1
S2
4
db2)
1000S f
(1-9)
式中：
由式(1-9)得：
ff = 0.700930664 m2/m
计算每米管长翅片间基管外表面积
fb
fb
db (S f f
1000S f
)
(1-10)
式中：
由式(1-10)得：
计算表冷器流体侧换热系数 αw
w
(d i
v
0.8 w
1000) 0.2
(3-5)
式中：
步骤3计算完毕
由式(3-5)得： αw= 739.9479139 W/(m2·℃)
ψ— vw— di—
计算表冷器可提供的接触系数
E'
E'1- exp(
a a N2
) (4-1)
1000 vy q cp
式中：
di—
计算表冷器翅片间距 Sf
Sf
25.4 Nf
(1-5)
式中：
由式(1-5)得： Sf = 2.116666667 mm
计算表冷器最小空气流通单元的面积
危废焚烧热工计算简表(100%负荷)
热工计算结果简表(100%负荷)序号内容符号单位数据备注一处理量1焚烧处理量T/h T2500折算2废物低位热值3536.9875二处理物料成份2C%0.313H0.064O0.215N0.0086S0.017CL0.028F9A0.2110W0.172合计1三理论燃烧产物11CO20.57866666712H2O0.8814N2 2.92062222215SO20.00716HCL0.012617HF18飞灰（灰分10％）0.02119灰渣0.189四实际燃烧产物20过量空气系数 1.821理论烟气量NM3/Kg 4.398622理论空气量NM3/Kg 3.673923运行烟气量NM3/Kg7.337724运行空气量NM3/Kg 6.61325二燃室出口氧量湿态%0.084干态%0.09626一次风风量NM3/h1102227二次风风量NM3/h5511二燃室出口烟气成份28CO2NM3/h1446.7 29N2NM3/h13106.3 30O2NM3/h1543 31H2O NM3/h2199.3 32SO2NM3/h17.5 33HCL+HF NM3/h31.5 34飞灰52.5合计18344.3设备计算结果回转窑35回转窑几何尺寸D×L mφ3.5X13 36耐火材料厚度mm30037烟气流通面积Fy m2 6.60185 38有效容积V m385.8 39容积热负荷Q/V KJ/ m3h435249 40出口烟气温度T℃1000 41烟气体积Vy Nm3/h16507 42回转窑烟气流速W m/s 3.24二燃室43二燃室几何尺寸Ø×H mφ4.5X18m 44耐火材料厚度mm45045烟气流通面积Fy m210.17 46有效容积V m3146.5 47容积热负荷Q/V KJ/ m3h239436 48出口烟气温度T℃1150 49烟气体积Vy Nm3/h18344 50烟气流速W m/s 2.61 51烟气停留时间t s 6.89余热锅炉52进水温度t1℃2053出口蒸汽压力Pe MPa 1.354饱和蒸汽温度℃191.61 55烟气进口烟温T℃1150 56进口烟气体积18344 57出口烟温T℃55058SNCR喷入水体积Nm3/h236.36 59出口烟气体积Vy2Nm3/h19040 60蒸发量D Kg/h646261排污量D1Kg/h323.08急冷塔62烟气出口温度T2℃200 63进口烟气温度T1℃550 64进口烟气体积V1Nm3/h19040 65平均烟气温度⊿T375 66喷水量G kg/h3321 70急冷塔尺寸D×H m 3.8X15 74急冷塔烟气速度W m/s 1.52 75烟气降温时间t s1袋式除尘器76进口烟气温度T1℃200 77烟气进口体积Vy1Nm3/h23589 78反吹风量t Nm3/h120 79出口烟气温度T1℃180 80出口烟气体积Vy2Nm3/h23681 81平均烟气体积V Nm3/h23635 82分室只4 83布袋净过滤面积F m21800 84布袋过滤风速u m/min0.49一级洗涤塔85进口烟气温度T1℃180 86烟气进口体积V1Nm3/h23681 87烟气出口温度T2℃85 88烟气出口体积V1Nm3/h23752 89排水温度t2℃70 90烟气平均温度T℃132.5 91空塔气速υm/s 1.55 92塔外径D m3 93石墨层厚度mm80 94塔净高度H m10 95烟气停留时间S 6.46二级洗涤塔96进口烟气温度T1℃85 97烟气进口体积V1Nm3/h23752 9830%NaOH消耗量kg/h127 99水蒸汽体积变化Nm3/h3221100烟气出口体积V1Nm3/h20623 101排水温度t2℃60 102烟气平均温度T℃77.5 103空塔气速υm/s0.91 104烟气停留时间S13.12 105塔直径D m 3.2 106筛板层高度m12 107除雾段108除雾段高度H m3 109除雾段出口烟温T3℃60 110除雾空塔气速w m/s0.91烟气系统阻力汇总125回转窑P1Pa450 126二燃室阻力P2Pa500 127沉降室阻力P3Pa128余热锅炉阻力P4Pa500 129急冷塔阻力P5Pa600 130布袋除尘器阻力P7Pa1000 131预冷器P8Pa300 132湿式吸收塔阻力+除雾器P9Pa1600 134烟道阻力P11Pa1000 135风机进出口阻力P12Pa500总阻力P Pa6950引风机计算136引风机入口风量Nm3/h20577 137引风机入口温度℃70 138流量备用系数 1.6 139当地大气压Kpa101 140引风机风量m³/h41364风机功率及电动机功率计算148风机风量m³/h41364 149风机风压Pa10577 150风机效率0.75 151机械传动效率0.98 152风机功率KW165 153电动机备用系数 1.1 154电动机机械效率0.9 155电动机功率KW202按1.3倍选型选定功率250。
表冷器热工计算(终极版)_参数化
(1)冷量
Q 704.617 kW
1.6
(2)出风空气干球温度 (3)出风空气湿球温度 (4)出水温度 (5)进风空气比焓 (6)出风空气比焓 (7)肋化系数
t2 12.250 ℃ ts2 12.222 ℃ tw2 13.727 ℃ h1 95.012 kJ/kg h2 34.616 kJ/kg τ 19.579
h2 7.495628 0.7937629 ts2 16.93575exp(0.053106 ts2) (6-2)
式中：
ts2—
步骤6计算完毕
由式(6-2)得： h2= 34.61632297 kJ/kg
计算表冷器的析湿系数 ξ
h1 h2
(7-1)
c p (t1 t2 )
式中：
h1— h2— cp—
步骤1计算完毕
N1— L0—
a— N2— Fy—
计算表冷器空气侧换热系数 αa
计算表冷器迎面风速 vy
vy
G 3600Fy
(2-1)
式中：
G—
Fy—
由式(2-1)得： vy= 2.603841187 m/s
计算最小空气流通单元的风速 vmax
vmax vy
(2-2)
式中：
vy—
ε—
由式(2-2)得：
计算表冷器流体侧换热系数 αw
w
(d i
v
0.8 w
1000) 0.2
(3-5)
式中：
步骤3计算完毕
由式(3-5)得： αw= 6737.980809 W/(m2·℃)
ψ— vw— di—
计算表冷器可提供的接触系数
E'
E'1- exp(
混凝土施工热工计算公式表
T0 ＝ 0.92mceTce msaTsa mgTg 4.2Tw mw wsamsa wgmg
c1 wsamsaTsa wgmgTmsa mg
＝ 20.269 ℃
二、混凝土拌和物出机温度
T1 17.83 混凝土拌和物出机温度（℃）
＝ 13.66 ℃
结
论 T3>5℃，砼初始养护温度满足要求
：
在环境温度达到 5 ℃的情况下，砼组成材料加热温度要求：
1.水加热温度到 50 ℃；
2.砂子加热温度 到3.石子加热温度 到
15 15
℃； ℃。
第 3 页，共 3 页
Tf 8
模板温度，未预热时为环境温度℃
Ts 8
钢筋温度，未预热时为环境温度℃
混凝土浇筑成型完成时的温度计算： T3 ＝ CcmcT2 C f m f Tf Cs msTs
Ccmc C f m f Csms
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Cc mcT2 C f m f T f Cs msTs
Ccmc C f m f Csms
msa 755 砂子用量（Kg）
mg 1085 石子用量（Kg）
Tw 50
水的温度（℃）
Tce 5
水泥的温度（℃）
Tsa 15
砂子的温度（℃）
Tg 15
石子的温度（℃）
wsa 4
砂子的含水率（％）
wg 1
石子的含水率（％）
C1 4.2 水的比热容（KJ/Kg·K）
C2 0
冰的融解热（KJ/Kg）
混凝土 拌和温 度计 算：
材料名称 重量比 每立方用量
混凝土热工计算书
C40混凝土配合比
水泥 掺和料 砂
石子
混凝土热工计算excel表
强度等级
混凝土拌和温度的计算
C35
水泥用量 参数1
258 水泥温度 参数2
60
混凝土拌合物计算温度
出机温度 21.62
环境温度 24
时间：min θ：
总θ
装料、转运、卸料 0.032
15 0.48
0.96
温度损失系数
二，混凝土浇筑温度计算：
浇筑温度 23.90
三。计算混凝土最大水化热绝热温升值
Tmax=mc×Q/（C×ρ） mc――每立方米砼水泥用量(Kg) Q――每千克水泥水化热量(KJ/Kg),取330 C――砼的比热，取0.96kJ/kg.K ρ――砼的质量密度，取2400Kg/m3
混凝土极限拉伸值εp=εpa+εn εpa——混凝土的瞬时极限拉伸值 εn——混凝土的徐变变形 εpa =0.5ft（1+μ/d）×10-4 lnt/ ln28 εp=εpa+εn εn——混凝土的徐变变形
t2=表面温度+2/3*（实际中心温度-表面温度） 表面温度取
ft ——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65 N/mm2 1.65
0.5——指中心温度向两边散热的距离，为结构厚度的一半；
K——传热系数的修正值，采用塑料布和保温被时，取2.3；
T0——混凝土浇筑温度，前面计算为X℃。
Q——每立方米混凝土中水泥（矿渣）的用量（kg/m3）； F——每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；
Tmax=T0+Q/10+F/50
此列中混凝土最大温度计算法温度=
β＝β1·β2
（B.3.1-2）
β 1——粉煤灰掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；
β 2——矿粉掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；
混凝土冬季施工热工计算表
一、理论配合比、材料占混凝土质量百分比、材料比热：
材料名称 配合比 每m³ 用量kg 质量百分比p 比热c（kJ/kg· K）
水泥 1 360 14.71% 0.536
粉煤灰 0.33 130 5.31% 0.96
细骨料 1.97 708 28.93% 0.92
粗骨料 3.08 1107 45.24% 0.96
cf= mf= Tf= T1=
0.48 200 10
kJ/kg· K kg ℃ ℃ T2=
cs= ms= T3=
0.48 100 11.1
kJ/kg· K kg ℃
mc= 2447.2 八、结论： T0= 10.8 T3= 11.1
10.7 结论：
11.0 ℃ 符合冬季施工要求
Th=
α=
0.25
t1=
棚内时T2=
10 min 7.0 ℃
n=
运输时T2=
2 11.0 ℃
Ta= 20 ℃ 七、浇筑成型完时温度T3： cc= Ts= 1.07 20 kJ/kg· K kg ℃ ℃ ℃
计算公式：T3=cc*mc*T2+cf*mf*Tf+cs*ms*Ts/cc*mc+cf*mf+cs*mss
Mce 360 Tce 0
Msa 708 Tsa -5
Mg 1107 Tg -5
mf 130 Tf -5 4.0%
mw 139 Tw 60
mj 3.2 Tj 5 wg C2=
单位 kg 单位 ℃ 1.0% 335
2.各材料温度
3.骨料含水率
wsa 4.拌合物温度T0计算 C1= T0=
2.1 10.8 ℃
外加剂 0.015 3.2 0.13% 4.187
表冷器热工计算
(8)肋表面全效率
Ø0
0.580
(9)析湿系数 (10)空气侧换热系数 (11)流体侧换热系数
w(12)总换热系数 K(1s3)换热面积 (14)空气侧压降 p(1a5)流体侧压降 pw (16)表冷器换热面积
ξ
2.394 W/(m2·
1.7
αa α
87.348 ℃W/)(m2· 8417.065 ℃W/)(m2·
T
c4
T
2
c5
T3
c6
ln(T )
(5-2)
式中：
T— c1~c6—
上式为通式，分别将进风空气的干、湿球热力学温度T1、Ts1代入计
公式里： c1= -5800.2206 c2= 1.3914993 c3= -0.04860239
c4= 4.1764768E-05 c5= -1.445209.E-08 c6= 6.5459673
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.588766197
fmin— f 'min—
计算每米管长铜管外翅片表面积 ff
ff
2 （S1
S2
4
db2)
1000S f
(1-9)
式中：
由式(1-9)得：
ff = 0.421237477 m2/m
计算每米管长翅片间基管外表面积
(2)表冷器热 计算对数传
计算冷量
14
14.1
14.2
14.3 14.4
14.5
15
15.1
15.2 15.3
15.4 15.5
15.6 15.7
15.8 15.9 15.10