110kV欲仙线转角塔位移值计算表
110KV输电线路转角塔设计
毕业设计（论文）题目厦门市李同线110KV输电线路转角塔设计学生姓名高梓瑞学号2010107135专业输电线路工程班级20101974指导教师高广德评阅教师完成日期2014年5 月23 日学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。
除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。
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作者签名： 2014年 05 月 23 日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保障、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。
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2、不保密□。
（请在以上相应方框内打“√”）作者签名： 2014年 05 月 23 日导师签名：年月日目录摘要 (1)前言 (3)1输电铁塔简介 (4)1.1 国内外输电事业的发展状况 (4)1.2 输电线路耐张塔的现状及存在问题 (5)1.3 输电铁塔的特点和分类 (6)1.4 输电铁塔设计的复杂性 (6)1.5 设计步骤 (6)2设计条件选择 (7)2.1原始资料及主要参数 (7)2.2架空线应力弧垂计算 (8)2.3金具的选用 (13)2.4塔头尺寸的确定 (16)3 铁塔的荷载组合及计算 (17)3.1运行工况杆塔荷载计算 (17)3.2断线时杆塔荷载计算 (21)3.3安装工况荷载计算 (25)3.4杆塔风荷载计算 (26)4 铁塔的内力计算 (28)4.1塔身受压计算 (28)4.2塔身受扭计算 (31)4.3塔头内力的计算 (33)4.4 塔腿内力的计算 (35)4.5 受压构件稳定性的计算 (39)5 铁塔节点连接计算 (40)5.1螺栓数目的计算 (40)5.2 铁塔节点的设计 (41)6 铁塔的稳定计算 (42)6.1 等截面格构式柱的强度和稳定计算 (42)致谢 (44)参考文献 (45)第1页共49 页厦门市李同线110KV输电线路转角塔设计学生：高梓瑞指导老师：高广德单位：三峡大学电气与新能源学院摘要：厦门市110kV李同线，现成为洪塘头变和叶厝变的电源进线，该线路的安全可靠运行对洪塘头和叶厝区域一带的正常、安全、可靠供电起着重要的作用。
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
110KV送电线路通用定型塔参数参照一览表
16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
·110KV送电线路通用定型塔参数参照一览表1·
塔型代号及名称
回
设计条件及设计参数
产品 名称代号 名 称 路
导线 避雷 水平 垂直
代号
型号 线型号 档距 档距
7720 110 ZS1 上字型直 单回路 LGJ-150 GJ-35 250
500
塔
7737 110 JGu3 鼓型转角 双回路 LGJ-240 GJ-50 350
500
塔
7738 110 DSn 伞型终端 双回路 LGJ-240 GJ-50 350
500
塔
7739 110 KC 叉骨跨越 单回路 LGJJ-120 GJ-35 400
650
塔
7740 110 KB 酒杯跨越 单回路 LGJ-185 GJ-50 670
300
线塔
7721 110 ZS2 上字型直 单回路 LGJ-150 GJ-35 250
300
线塔
7722 110 ZS3 上字型直 单回路 LGJ-150 GJ字型直 单回路 LGJ-240 GJ-50 500
800
线塔
7724 110 ZSX 上字型拉 单回路 LGJ-240 GJ-50 350
500
线直线塔
7725 110 ZM 猫型直线 单回路 LGJ-240 GJ-50 300
450
塔
7726 110 ZGu1 鼓型直线 双回路 LGJ-150 GJ-35 350
550
塔
7727 110 ZGu2 鼓型直线 双回路 LGJ-240 GJ-50 400
输电线路杆塔中心位移计算
输电线路转角杆塔中心位移通式的应用1. 输电线路转角杆塔中心位移的定义：输电线路转角杆塔中心位移，是指转角杆塔的中心桩，自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，作为杆塔的中心桩。
它是杆塔基础施工的依据。
2. 输电线路转角杆塔中心位移的意义：输电线路转角杆塔中心位移后，能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，并兼顾相邻直线杆塔绝缘子串的倾斜角，使之满足在各种气象条件下导线对杆塔结构的电气安全净距。
3. 计算公式： 32θcos32θ62θ3322112ES tg C tg C L L d +++=——（1） （1）式中d ——自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，正值向内角侧位移，负值向外角侧位移（m ）;2L ——转角杆塔外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）; 1L ——转角杆塔内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）;——线路转角度数；1C ——转角杆塔边相导线横担两个挂线点间水平距离（m ）; 2C ——转角杆塔中相导线两个挂线点间水平距离（m ）;2S ——与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离，横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之取负值。
两侧相邻直线杆塔中相横担长度及方向不一致时，按（2）式2S ='2212''2211S l l l S l l l +++（m ）——（2）计算； （2）式中S 2'——对应相邻档距1l 的直线杆塔的中相横担长度；2S "——对应相邻档距2l 直线杆塔的中相横担长度；2S 横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之外角侧取负值。
E ——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离（m ）。
位于内角侧时取正值，反之取负值。
4. 计算公式在工程中的应用：海兴华鑫矿业35kV 线路工程为单回路铁塔工程，耐张塔导线为三角形型排列，中相线挂在塔身的挂线板上；直线塔导线排列为上字型。
天然地基电力线塔基础计算表
23.74 79.20 5.05 5.66 计算△Vt 1.42 15.00 1.10 1.00 1.00 677.60 1147.22 满足 满足 计算△Vt
16.00 61.81 5.05 5.06 计算△Vt 0.00 15.00 1.10 1.00 1.00 374.37 915.42 满足
2
94.32 217.07 Pz+Pcz≤fa/ γ rf满足
300.00 1.27 11.90
3、 参考书籍 《混凝土结构计算手册》 《电力工程高压送电线路设计手册》 二、 塔柱独立基础计算 塔号 1、 塔体资料： 柱基础顶面荷载(标准值)： 上拔力TEk(kN) 水平力HExk(kN) 水平力HEyk(kN) 下压力Fk(kN) 柱基础顶面荷载：(设计值) 上拔力TE(kN) 水平力HEx(kN) 水平力HEy(kN) 下压力F(kN) 616.00 84.70 192.50 705.32 340.34 52.36 154.00 431.20 329.56 46.20 80.08 377.30 112.00 5.88 5.88 121.80 334.60 96.60 96.60 378.00 440.00 60.50 137.50 503.80 243.10 37.40 110.00 308.00 235.40 33.00 57.20 269.50 80.00 4.20 4.20 87.00 239.00 69.00 69.00 270.00 110kV(双回路) 110kV(单回路) 35kV 避雷针塔 H=35m通讯塔
基底平均压力 P=(F+γ GG)/B (kN/m ) (DL/T 5219-2005) 式7.1.2-1 基底最大压力 Pmax=(F+γ GG)/B2+Mx/Wy+My/Wx (kN/m2) (DL/T 5219-2005)式7.1.2-2 1.2fa/γrf Pmax≤1.2fa 满足 基底最小压力 Pmin=(Fvk+γ GG)/B2-Mx/Wy-My/Wx (kN/m2) (DL/T 5219-2005)式7.1.2-3 Pmin>0 满足 ⑵、下卧层验算： 基础底面平均应力P (kN/m2) 基础底面土自重应力Pc=(A*ht-Vf)γ s/A (kN/m2) 基础底面到下卧层顶面的距离Z (m) Z/B 地基压力扩散角θ (°) (DL/T 5219-2005)表7.2.4 下卧层顶面附加应力Pz=B2(P-Pc)/(B+2Ztanθ )2 (kN/m2) (DL/T 5219-2005)式7.2.4-2
110kv架空线路评定记录表格
设计值
+100，-50
+100，0
6
立柱断面尺寸/%
重要
设计值
-1
-0.8
7
钢筋保护层厚度/mm
重要
-5
8
混凝土表面质量
重要
符合《规范》第5.2.13条
表面平整
9
整基基础中心位移/mm
顺线路
重要
30
24
横线路
30
24
10
回填土
重要
符合《规范》第4.0.7、4.0.8、4.0.9条
无沉陷，防沉层完整美观
CD
DA
螺栓式
±2
±1.6
插入式
±1
±0.8
AC
BD
高塔
±0.7
±0.6
13
同组地脚螺栓中心与立柱中心偏移/mm
一般
10
8
14
地脚螺栓露出基础顶面高度/mm
一般
设计值
+20，0，丝扣不进入剪切面
15
基础顶面高差/mm
一般
5
备注
转角塔的转向和度数
评级
监理工程师：专职质检员：施工负责人：检查人：
线基1—1现浇铁塔（全方位高低腿斜柱式）基础检查及评级记录表
BC
CD
DA
±2
AC
BD
5
基础坑深/mm
设计值
A
B
C
D
+100，-50
6
基础坑底板断面尺寸/ %
设计值
-1
7
岩石基础坑立柱断面尺寸/%
设计值
-1
8
岩石基础岩石整体性
符合设计要求
全方位不等高转角塔基础预偏值和位移值计算
= 16mm A1ˊ= A1-⊿sA
= 4352-16
= 4336mm ②B 基础 预高后 B 基础位移值⊿sB 由式(2—5)计算： ⊿sB= ( Cosα1–Cos (α1-θ1))*c
2
开 A1=4352mm、B1=5000mm、C1=4514mm、D1=4676mm， 求压基础 A、B 的预高值⊿hA、⊿hB 和压基础位移后 的根开 A1ˊ、B1ˊ。
计算步骤如下： 1、求预倾斜值δ 预倾斜值δ应以最低腿（B 腿）呼称高计算，且 AD 侧和 BC 侧的预倾斜值应一致。同时最大预倾斜值 位置应在塔顶断面处，所以，由式（1—1） δ=η（HB + Hˊ）
在原设计的基础上加高一个数值⊿h，以保证转角塔预倾斜满足设计和规范要求。对于等高转角塔基础
其预高值用设计给定的倾斜率乘以正面基础根开求得；对于不等高基础其预高值不能直接计算，且基础
在预高后会有一定的位移，这种现象会随着转角读数的增加和基础腿不等高值的加大愈加明显。本文就
全方位不等高基础预高值⊿h 和预高基础位移值⊿s 的计算介绍一种方法，供同行参考。
近几年随着人们环保意思的增强，送电线路设计者们对山区线路基础采用全方位不等高方案设计越
来越普遍，保护植被，防止水土流失已成为山区基础设计的主要原则。过去这种全方位不等高基础形式
主要应用于直线塔，现在也应用于转角塔。由于规范规定转角塔施工后应向转角外侧预倾斜，因此在基
础施工时应对转角内侧基础做预高处理（其预高值根据设计提供的范围计算），让转角内侧基础的顶面
= 54mm 4、求受压基础 A、B 位移后的根开 A1ˊ、B1ˊ 由图 1、2、3 知，用式(1—5)和(2—5)计算的根开位移值只是斜距离 a 和 c 在基础预高前后在地面 投影的变化值，在实际施工中无法用该数据找正及测量基础，应将其换算至每个压基础腿找正用根开值 A1ˊ、B1ˊ（见图 3，拉基础腿的位置不变化）。 ①A 基础 预高后 A 基础位移值⊿sA 由式(1—5)计算： ⊿sA= (Cosα- Cos (α+θ))*a
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
110KV线路整定
110KV 线路整定一、 运行方式分析（1） 各负荷点的最大负荷计算取基准容量SB = 1000KA UB = 110KV 湾址变的负荷容量P =2⨯31.5 = 63 MV A 火龙岗侧565DL 最大负荷电流I565max fh =1103100063⨯⨯ = 330 (A)丁堂变侧负荷容量为 P = 50+31.5=81.5MV A 火龙岗侧566DL 最大负荷电流I 566m ax fh = 110310005.81⨯⨯ = 428 (A)564DL 最大负荷容量（当因566或565 线路故障，备自投564投入，湾址变正常运行时） P = 81.5+63= 141.5MVAI 564m ax fh =110310005.141⨯⨯ = 758 (A)(2) 各断路器最大运行方式分析565DL 的最大运行方式 ：发电机11 12 13 14 全部投入，线路全部运行 565DL 的最小运行方式：发电机11 14投入时，线路全部运行566DL 的最大运行方式 ：发电机11 12 13 14 全部投入，线路全部运行 566DL 的最小运行方式：发电机11 14投入时，线路全部运行564DL 的最大运行方式 ：发电机11 12 13 14 全部投入，#2变压器停运时，线路运行正常 564DL 的最小运行方式：发电机11 14投入时，#2变压器停运时，线路全部运行 二、互感器的变比565 DL n 565 = 400/5 = 80 566 DL n 566 = 500/5 =100 564 DL n 564564 = 800/5 = 160所以母线上的电压互感器的变比为： N y =31.03110= 1100三、各元件参数的计算（标幺值） 系统等值阻抗图X L1 = L1⨯X1⨯2N B U S = 21.2⨯0.4⨯21101000=0.7X L2 = L2⨯X2⨯2N B U S = 13.62⨯0.4⨯21101000=0.4502 X L3 = L3⨯X3⨯2N B U S = (0.548+30.34)⨯0.4⨯21101000=1.021 X L1(0) = 3⨯X L1=3⨯0.7=2.1 X L2(0) = 3⨯X L2=3⨯0.4502=1.35 X L3(0) = 3⨯X L3=3⨯1.021=3.063四、各线路保护方式的确定选择保护的基本原则是：在满足对保护的基本要求的前提下，所采用的保护的原理。
110kV线路摇摆角计算及线间距离计算-W
导线水平间距
导线间水平投影距离Dp（m）导线间垂直投影距离Dz（m）三角排列等效水平线间距离Dx（m 导地线配合
计算条件：气温15度，无风、无冰导线绝缘子串长度（m）
1.8
双回路及多回路杆塔不同回路的不同相导线间的水平或处
地线绝缘子串长度（m）0.1档距（m）250导线呼垂（m）9.810533481地线呼垂（m）9.030143052保护角a10导线挂点到杆中心距离ad（m） 3.5地线挂点到杆中心距离ab（m）2导地线挂点垂直距离hb1（m）0.613526568导地线挂点垂直距离hb2（m）-0.9导线比载gd（N/m*mm2）0.03113导线应力σd（N/mm2）24.79地线比载gd（N/m*mm2）0.04242地线应力σd（N/mm2）36.7
2.183172211直线塔导地线挂点垂直距离hb3（m）
转角塔导地线挂点垂直距离hb（m）3.883172211
PL H =WX=αW0*Uz*βc*U Sc *d*Lp=0.61*0
Uz-风压高度变化系数，基准高度为10m βc-计算风偏时取1.0
Usc-导线体型系数，线径小于17mm取1.2，线径大于等于17取1.1d-导线计算外径，分裂导线取所有外径的总和。
S >=0.012L+1米计算条件：15度，无风
两地线距离不应超过地线与导
平或处置距离应比计算值规定值增加0.5m。
ψ=arctag((P 1/2+PL h )/(G 1/2+W 1L v ))
*0* 1.1*0*0=0
线径大于等于17取1.1
条件：15度，无风无冰。
线与导线垂直距离的5倍。
110kV500kV送变电工程质量检验及评定标准线路部分
表
设计
桩号
杆塔型
施工基面
施工日期
年月曰
基础型式
检查日期
年月曰
序号
检查（检验）项目
性质
质量标准（允许偏差）
检查结果
评定
合格值
推荐值
AB
CD
1
拉线基础埋件及
钢筋规格、数量
关键
符合设计要求制作工艺良好
2
混凝土强度
关键
设计值：
试块强度：MPa
试验报告编号：
不小于设计值
3
底板断面尺寸
性质
质量标准（允许
二偏差）
检查结果
评定
合格值推荐值
AB
CD
1
地脚螺栓规格、数量
关键
「设计值：
符合设计要求
2
主钢筋规格、数量
关键
设计值：
符合设计要求
3
混凝土强度
关键
设计值：
试块强度：MPa
试验报告编号：
不小于设计值
4
立柱断面尺寸
mm
重要
:设计值：
-1%
-0.7%
5
底层（掏挖）断面尺寸
mm
重要
设计值：
-1%
重要
符合设计要求
6
连梁（承台）断面尺寸
重要
符合二次灌注要求、清淤彻底
AB
BC
CD
DA
-1%
-0.7%
7
连梁（承台）保护层厚度
mm
重要
-5
8
整基基础中心位移
2•回路情况：按实际情况，填写在多回路塔上运行线路所用的实际回路。
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G0～G1 G1～G2 G2～G3 G4～G5 G5～G6 G8～G9 G9～G10 G12～G13 G13～G14 G14～G15 G15～G16 G16～G17 G17～G18 G18～G19 G19～G20 G20～G21
1A2Y1-J4 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 2D1X3-J3 1A1Y1-J3 1A1Y1-J1 1A1Y1-J2 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 1A1Y1-J2 2D1X3-J3 1B1Z3-J3 1B1Z3-J1
晴隆欲飞220kV变～普安仙鹤110kV变110kV线路工程 （含光纤通信工程）转角塔位移值计算表
杆号 G52 G53 G55 G57 G58 G60 G63 G64 G65 G67 G68 G70 G71 G72 G75 G77 G79 线档 G51～G52 G52～G53 G54～G55 G56～G57 G57～G58 G59～G60 G62～G63 G63～G64 G64～G65 G66～G67 G67～G68 G69～G70 G70～G71 G71～G72 G74～G75 G76～G77 G78～G79 塔型 1B1Z3-J1 2D1X3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J2 呼高 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 21.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 组合：塔型+呼称高 1B1Z3-J1 2D1X3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J2 ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 21.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 转角 方向 左 右 左 右 右 左 / / / 左 左 右 右 左 左 右 左 转角度数 00°00′00″ 22°16′00″ 16°21′00″ 14°15′00″ 00°00′00″ 41°50′00″ 00°00′00″ 00°00′00″ 00°00′00″ 03°02′00″ 00°00′00″ 02°54′00″ 00°00′00″ 08°40′00″ 02°54′00″ 34°42′00″ 07°53′00″ 位移值（mm） [正数向内角， 负数向外角] 0 177 108 94 0 308 0 0 0 20 0 19 0 57 19 252 52
晴隆欲飞220kV变～普安仙鹤110kV变110kV线路工程 （含光纤通信工程）转角塔位移值计算表
杆号 线档 塔型 呼高 组合：塔型+呼称高 转角 方向 转角度数 07°20′00″ 06°22′00″ 03°21′00″ 10°51′00″ 06°49′00″ 44°33′00″ 07°22′00″ 50°19′00″ 04°51′00″ 24°43′00″ 25°23′00″ 07°22′00″ 45°07′00″ 位移值（mm） [正数向内角， 负数向外角] 48 42 23 71 45 330 48 378 33 164 169 48 334
G81 G80～G81 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 左 G82 G81～G82 1B1Z3-J2 15.0 1B1Z3-J2 ～ 15.0 右 G84 G83～G84 1B1Z3-J1 18.0 1B1Z3-J1 ～ 18.0 左 G85 G84～G85 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 右 G87 G86～G87 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 右 G88 G87～G88 1B1Z3-J3 18.0 1B1Z3-J3 ～ 18.0 左 G89 G88～G89 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 左 G90 G89～G90 1B1Z3-J3 18.0 1B1Z3-J3 ～ 18.0 右 G91 G90～G91 1B1Z3-J1 18.0 1B1Z3-J1 ～ 18.0 左 G92 G91～G92 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 左 G93 G92～G93 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 左 G94 G93～G94 1B1Z3-J2 18.0 1B1Z3-J2 ～ 18.0 右 G95 G94～G95 1B1Z3-J3 15.0 1B1Z3-J3 ～ 15.0 左 G96 说明： 1、位移值小于100mm的，可以不进行位移。 ２、表中数据技术员应逐基核对，如遇误差，请及时上报本工程项目部相关人员。
18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 21.0 15.0 15.0 18.0 18.0 18.0 15.0
1A2Y1-J4 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 2D1X3-J3 1A1Y1-J3 1A1Y1-J1 1A1Y1-J2 1A1Y1-J1 1A1Y1-J1 1A1Y1-J2 2D1X3-J3 1B1Z3-J3 1B1Z3-J1
795 128 79 250 250 250 240 258 250 121 250 250 154 423 458 34
晴隆欲飞220kV变～普安仙鹤110kV变110kV线路工程 （含光纤通信工程）转角塔位移值计算表
杆号 G22 G27 G31 G33 G34 G35 G36 G37 G41 G42 G43 G45 G46 G47 G48 G49 G51 线档 G21～G22 G26～G27 G30～G31 G32～G33 G33～G34 G34～G35 G35～G36 G36～G37 G40～G41 G41～G42 G42～G43 G44～G45 G45～G46 G46～G47 G47～G48 G48～G49 G50～G51 塔型 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1A1Y1-J4 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 呼高 18.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 18.0 18.0 18.0 15.0 15.0 15.0 15.0 18.0 18.0 15.0 18.0 组合：塔型+呼称高 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1B1Z3-J3 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 1B1Z3-J1 1A1Y1-J4 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J1 1B1Z3-J2 1B1Z3-J2 ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ 18.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 18.0 18.0 18.0 15.0 15.0 15.0 15.0 18.0 18.0 15.0 18.0 转角 方向 右 右 右 / 右 左 左 右 右 右 右 左 左 左 左 右 左 转角度数 00°00′00″ 05°00′00″ 08°09′00″ 00°00′00″ 13°27′00″ 06°23′00″ 00°00′00″ 39°06′00″ 12°39′00″ 15°44′00″ 00°00′00″ 70°17′00″ 00°00′00″ 00°00′00″ 00°00′00″ 01°04′00″ 12°59′00″ 位移值（mm） [正数向内角， 负数向外角] 0 34 53 0 88 42 0 286 83 104 0 423 0 0 0 7 85
晴隆欲飞220kV变～普安仙鹤110kV变110kV线路工程 （含光纤通信工程）转角塔位移值计算表
杆号 G0 G1 G2 G3 G5 G6 G9 G10 G13 G14 G15 G16 G17 G18 G19 G20 G21 线档 塔型 呼高 组合：塔型+呼称高 转角 方向 转角度数 位移值（mm） [正数向内角， 负数向外角]
～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～
18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 15.0 18.0 21.0 15.0 15.0 18.0 18.0 18.0 15.0
右 左 左 左 右 右 左 右 右00″ 12°00′00″ 01°46′00″ 05°44′00″ 11°28′00″ 26°16′00″ 44°57′00″ 05°42′00″ 21°55′00″ 15°04′00″ 04°27′00″ 27°36′00″ 44°47′00″ 59°19′00″ 05°00′00″