锅炉原理课程设计

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锅炉原理课程设计计算.doc 锅炉原理课程设计⼀、热⼒计算(⼀)燃料燃烧计算1.锅炉参数(1)锅炉蒸发量 D 30t/h(2)蒸汽压⼒ P 0.13MPa(3)蒸汽温度 tgr 350℃(4)给⽔温度 tgs 105℃(5)冷空⽓温度 tlk 30℃(6)锅炉排污率 P 5%2.设计燃料与特性:3.锅炉各受热⾯的漏风系数和过量空⽓系数4.理论空⽓量、理论烟⽓容积的计算5.各受热⾯烟道中烟⽓特性表(三)炉膛的热⼒计算1.炉膛结构特性(1)标⾼计算炉膛结构个点标⾼⽰意图(2)炉膛包覆⾯积1)侧墙A=[(7.300-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*1.900=6.84㎡B=[1.305*(3.956-2.092)]*0.5=1.22㎡C=[(1.572-1.100)+(2.092-1.100)]*0.5*3.285=2.4㎡D=0.595*(3.956-1.100)=1.70㎡E=[(3.956-1.100)+(3.621-1.100)]*0.5*0.920=2.47㎡F=[(2.154-1.100)+(1.600-1.100)]*0.5*0.32=0.25㎡Fcq=6.84+1.22+2.4+1.70+2.47+0.25=14.882)后墙1.572-1.100=0.472mAB=(2.092-1.572)/sin9°=3.32mBC=1.305/sin35°=2.28mCD=7.809-3.956=3.85mFhq=(0.47+3.32+2.28+3.85)*2.72=26.98㎡3)前、顶墙1.600-1.100=0.50mHI=0.32/cos60°=0.64mFG=0.92/cos20°=0.98mGH=3.621-2.154=1.47mEF=7.30-3.956=3.34mED=1.90/cos15°=1.97mFqq=(0.50+0.64+0.98+1.47+3.34+1.97)*2.72=24.21㎡4)炉壁总⾯积Fbz=2*14.88+26.98+24.21=80.95㎡(3)炉排有效⾯积(2.092-1.572)/tg9°=3.28m0.595+0.92+0.32=1.84mR=(3.28+1.84)*2.3=11.78㎡(4)炉膛容积Fcq*2.72=14.88*2.72=40.47㎡(5)炉膛有效辐射受热⾯1)前顶后⽔冷壁⽰意图DE+EF-(4.40-3.956)=1.97+3.34-0.44=4.87m(曝光)(0.64+0.98+1.47+3.34+1.97)-4.87=3.53m(覆盖耐⽕涂料层)S=170,d=51,e=25.5,n=16(根),S/d=3.33,e/d=0.5查线算图7-5得x1=0.59,x2=1Hq1=(16-1)*0.17*4.87*0.59=7.33㎡Hq2=(16-1)*0.17*3.53*1=9.03㎡由表7-1查得:§1=0.6,§2=0.2所以,§Hq=0.6*7.33+0.2*9.33=6.2㎡2)后墙DC+CB-1.5(烟窗⾼度)=3.85+2.28-1.5=4.63mAB=3.32mS=170,d=51,e=25.5,n=16根,S/d=3.33,e/d=0.5查图7-5得x1=0.59,x2=1所以,Hh1=(16-1)*0.17*4.63*0.59=6.97㎡Hh2=(16-1)*0.17*3.32*1=8.47㎡由表7-1查得:§1=0.6,§2=0.2所以,§Hh=0.6*6.97+0.2*8.47=5.88㎡3)烟窗S=340,d=51,l=1.5m,x=1,n=8,§=0.6所以,Hch=(n-0.5)slx=(8-0.5)*0.34*1.5*1=3.83㎡§Hch=0.6*3.83=2.3㎡4)侧墙⽔冷壁A=[(7.300-2.300)+(7.587-2.300)]*0.5*1.050-0.08(后拱遮盖⾯积) =5.40-0.08=5.32㎡B=[(7.640-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*0.630+0.5*0.63*0.9=2.374+0.284=2.66㎡C=(2.300-1.100)*1.05-0.08(后拱遮盖⾯积)=1.18㎡S=105,d=51,e=65,S/d=2.06,e/d=65/51=1.275得x1=0.87,x2=1所以,Hc1=(5.32+2.66)*0.87=6.94㎡Hc2=1.18*1=1.18㎡§Hc=0.6*6.94+0.2*1.18=4.17+0.24=4.4㎡∑§H=6.20+5.88+2.3+2*4.4=23.18㎡(6)炉膛平均热有效系数∮l= ∑§H/Fbz=23.18/80.95=0.286(7)炉膛有效辐射层厚度S=3.6Vl/Fl=3.6*40.47/(80.95+11.78)=1.57m(8)燃烧⾯与炉墙⾯积之⽐ρ=R/Fbz=11.78/80.95=0.1462炉膛的热⼒计算1.凝渣管结构计算(1)第1/2排(错列部分)Sl’=340,d=51,n=8根/排,S1’/d=340/51=6.67,查图7-5,x’=0.21)受热⾯积H’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*8=3.84㎡2)烟⽓流通截⾯积F’=2.85*1.5-8*1.5*0.051=3.66㎡(2)第3、4排(顺列部分)S1’’=170,d=51,n=16根/排,S1’’/d=170/51=3.33,查图7-5,x’’=0.411)受热⾯⾯积H’’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*16=7.68㎡2)烟⽓流通截⾯积F’’=2.85*1.5-16*1.5*0.051=3.05㎡(3)凝渣管1)总受热⾯积H=H’+H’’=3.84+7.68=11.52㎡2)烟⽓平均流通截⾯积(H’+H’’)/(H’/F’+H’’/F’’)=(3.84+7.68)/(3.84/3.66+7.68/3.05)=3.23㎡3)凝渣管受炉膛辐射⾯积Hfz=3.83㎡4)凝渣管⾓系数Xnz=1-(1-x’)^2*(1-x’’)^2=1-(1-0.2)^2*(1-0.41)^2=0.775)凝渣管有效辐射受热⾯积Hnzf=Xfz*Hfx=0.77*3.83=2.95㎡6)横向平均节距S1=(S1’*H’+S1’’*H’’)+H’’=(0.34*3.84+0.17*7.68)/11.52=0.2 27m7)纵向节距S2=0.180m8)烟⽓有效辐射层厚度S=0.9d(S1S2/d2^2*4/π-1)=0.9*0.051(0.227*0.18/0.051^2*4/3.14-1)=0.873m9)⽐值σ1=S1/d=0.227/0.051=4.45; σ2=S2/d=0.18/0.051=3.53(五)蒸汽过热器的热⼒计算1.蒸汽过热器的结构计算(1)结构尺⼨管径 d=0.038/0.031m横向平均节距S1=(S1’+S1’’)/2=(0.068+0.102)/2=0.085m纵向节距S2=0.1m;横向排数z1=30排;纵向排数z2=8排(2)横向冲刷烟⽓流通截⾯积Fhx=(2.85-30*0.038)*1=1.71㎡纵向冲刷烟⽓流通截⾯积Fzx=a*b-z1*z2πd^2/4=(1.03-0.051)*2.85-30*8π*0.038^2/4=2.52㎡(3)横向冲刷受热⾯积Hhx=z1*z2*π*d*l=30*8*3.14*0.038*1=28.64㎡(4)纵向冲刷受热⾯⾯积Hzx=z1*z2*π*dl=30*8*3.14*0.038*0.57=16.32㎡(5)总受热⾯⾯积H=Hzx+Hhx=28.64+16.32=44.96㎡(6)逆流部分蒸汽流通截⾯积fnl=32*π/4*0.031^2=0.0241㎡(7)顺流部分蒸汽流通截⾯积fsl=28*π*0.031^2=0.0211㎡(8)蒸汽平均流通截⾯积f=1/2(fnl+fsl)=1/2*(0.0241+0.0211)=0.0226㎡(9)管间有效辐射层厚度S=0.9d(4S1*S2/πd^2-1)=0.9*0.038*(4*0.085*0.1/π*0.038^2-1)=0.222m(10)纵向冲刷当量直径ddl=4F/U=4(2.85*0.979-8*30*π/4*0.038^2)/(2*(2.85+0.979)+8*30*π*0.038)=0.227m (11)⽐值σ1=S1/d=0.085/0.038=2.24;σ2=S2/d=0.1/0.038=2.632.蒸汽过热器的热⼒计算(表)。

锅炉原理课程设计d的

锅炉原理课程设计d的

锅炉原理课程设计d的一、课程目标知识目标:1. 了解锅炉的基本原理,掌握锅炉的分类、结构及工作流程。

2. 掌握锅炉热效率的计算方法,理解影响锅炉热效率的因素。

3. 掌握锅炉安全运行的基本要求,了解锅炉事故的危害及预防措施。

技能目标:1. 能够运用所学知识对锅炉进行选型,并根据实际需求进行优化设计。

2. 能够分析锅炉运行中的问题,提出改进措施,提高锅炉的热效率。

3. 能够运用锅炉安全知识,对锅炉事故进行初步判断和应急处理。

情感态度价值观目标:1. 培养学生对能源利用和环境保护的责任感,认识到锅炉节能的重要性。

2. 培养学生团队合作意识,学会在锅炉设计与运行中与他人沟通、协作。

3. 培养学生勇于探索、积极创新的精神,激发对锅炉技术研究的兴趣。

课程性质:本课程为专业核心课程,旨在帮助学生掌握锅炉的基本原理、设计方法及运行维护技能。

学生特点:学生具备一定的物理学基础和工程素养,对锅炉有一定的了解,但缺乏深入的理论知识和实践经验。

教学要求:结合学生特点,采用理论教学与实践操作相结合的方式,注重培养学生的动手能力和解决实际问题的能力。

通过本课程的学习,使学生能够达到上述课程目标,为锅炉行业的发展贡献自己的力量。

二、教学内容1. 锅炉基本原理:包括锅炉的定义、分类、结构及工作流程,锅炉的热力学基础,锅炉的传热原理等。

相关教材章节:第一章 锅炉概述,第二章 锅炉热力学基础,第三章 锅炉传热原理。

2. 锅炉设计与选型:介绍锅炉设计的基本要求,锅炉的选型方法,锅炉主要参数的确定,锅炉辅助设备的配置等。

相关教材章节:第四章 锅炉设计与选型,第五章 锅炉主要参数确定,第六章 锅炉辅助设备。

3. 锅炉热效率与节能:讲解锅炉热效率的计算方法,影响锅炉热效率的因素,锅炉节能技术及其应用等。

相关教材章节:第七章 锅炉热效率与节能,第八章 节能技术及其在锅炉中的应用。

4. 锅炉安全运行与事故预防:介绍锅炉安全运行的基本要求,锅炉事故的危害,锅炉安全监测与保护装置,锅炉事故的预防与应急处理等。

锅炉原理课程设计题目

锅炉原理课程设计题目

锅炉原理课程设计题目一、教学目标本课程旨在让学生了解和掌握锅炉的基本原理和运行机制,包括锅炉的热力学基础、结构设计、燃烧过程、传热传质、自动控制等方面的知识。

通过本课程的学习,学生应能:1.描述锅炉的基本组成部分和工作原理。

2.分析锅炉的热平衡和物料平衡。

3.解释锅炉的燃烧过程和燃烧设备。

4.理解锅炉的传热传质原理和强化途径。

5.掌握锅炉自动控制系统的结构和功能。

在技能目标方面,学生应能:1.运用所学知识对锅炉进行初步的设计和计算。

2.分析和解决锅炉运行中出现的常见问题。

3.操作和维护锅炉设备,确保安全生产。

在情感态度价值观目标方面,学生应通过本课程的学习,增强对能源利用和环境保护的认识,培养严谨的科学态度和良好的职业道德。

二、教学内容本课程的教学内容主要包括锅炉的基本原理、结构设计、燃烧技术、传热传质过程、自动控制等方面的知识。

具体安排如下:1.锅炉概述:介绍锅炉的定义、分类、发展历史和应用领域。

2.锅炉热力学基础:讲解锅炉的热平衡、物料平衡和能量转换原理。

3.锅炉结构与设计:学习锅炉的主要组成部分,如锅筒、受热面、燃烧设备等,以及它们的设计和计算方法。

4.燃烧技术:探讨锅炉的燃烧过程、燃烧设备及其选择和优化。

5.传热传质:研究锅炉中的传热传质规律和强化途径。

6.锅炉自动控制:介绍锅炉自动控制系统的结构和功能,包括燃烧自动控制、水位自动控制等。

三、教学方法为了提高教学效果,本课程将采用多种教学方法,如讲授法、案例分析法、实验法等。

具体方法如下:1.讲授法:通过教师的讲解,使学生掌握锅炉的基本原理和运行机制。

2.案例分析法:分析锅炉运行中的实际案例,提高学生解决实际问题的能力。

3.实验法:学生进行锅炉实验,增强对理论知识的理解和应用能力。

四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施,我们将选择和准备以下教学资源:1.教材:选用权威、实用的锅炉原理教材作为主要教学资源。

2.参考书:提供相关领域的参考书籍,丰富学生的知识体系。

锅炉原理课程设计计算

锅炉原理课程设计计算

锅炉原理课程设计计算一、课程目标知识目标:1. 让学生理解锅炉的基本原理,掌握锅炉的类型、结构和运行特点;2. 培养学生运用物理、化学知识进行锅炉原理分析,解释锅炉运行中出现的现象;3. 使学生掌握锅炉热效率的计算方法,并能运用相关公式进行简单计算。

技能目标:1. 培养学生运用所学知识,解决实际锅炉运行中问题的能力;2. 提高学生运用计算工具进行锅炉热效率计算的速度和准确性;3. 培养学生团队协作、沟通表达的能力,通过小组讨论,共同分析锅炉运行问题。

情感态度价值观目标:1. 培养学生对锅炉原理及运行技术的兴趣,激发学生学习热情;2. 培养学生严谨的科学态度,注重实验数据和实际观测,形成客观、理性的评价;3. 增强学生的环保意识,了解锅炉运行对环境的影响,树立节能减排的观念。

课程性质:本课程为专业实践课,强调理论联系实际,注重培养学生的实际操作能力和解决问题的能力。

学生特点:学生已具备一定的物理、化学知识基础,具有较强的逻辑思维能力和动手能力。

教学要求:结合学生特点,注重启发式教学,引导学生运用所学知识分析问题,培养实际操作能力。

在教学过程中,关注学生的个体差异,因材施教,确保每位学生都能达到课程目标。

通过课后作业、小组讨论和实验报告等方式,评估学生的学习成果。

二、教学内容1. 锅炉基本概念:锅炉的定义、分类及结构,了解各种锅炉的工作原理和优缺点;2. 锅炉热效率计算:学习锅炉热效率的相关知识,掌握热效率计算公式,进行实际案例分析;3. 锅炉运行参数:学习锅炉运行中的关键参数,如蒸发量、压力、温度等,了解其相互关系及对锅炉运行的影响;4. 锅炉燃料与燃烧:学习锅炉燃料的特性,了解燃烧过程,分析燃烧效率对锅炉运行的影响;5. 锅炉安全与环保:学习锅炉安全运行的相关知识,了解锅炉排放标准,探讨锅炉运行对环境保护的重要性;6. 教学大纲安排:共分为六章,分别对应上述教学内容,每章配以相应的课后习题和实践操作。

锅炉原理课程设计

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《锅炉原理》课程设计姓名班级指导教师1.设计任务书设计题目WG-220/9.8-W改烧煤种、变负荷、变运行参数热力计算2. 原始资料锅炉型式:WG-220/9.8-W带有屏式过热器的汽包锅炉额定蒸发量:D=220t/h过热器温度:t=540℃过热器压力:p sh=9.8MPa(表压)给水温度:t fw=215℃热空气温度:t ha=400℃排烟温度:θ=130℃冷空气温度:t ca=30℃设计煤种:某无烟煤,成分如下,C ar=63%,H ar=1.938%,O ar=2.16%,N ar=0.555%,S ar=2.16%,A ar=22.017%,W ar=22558 kJ/kg=9.71%,Q ar,net制粉系统:本锅炉采用钢球磨煤机中间贮仓式热风送粉系统锅炉给定参数:给水温度:t fw=℃,锅炉负荷:D=t/h,过热蒸汽压力:p sh=MPa(表压),过热蒸汽温度:t sh=℃汽包工作压力:p= MPa(绝对)3.改烧煤种的元素分析数据校核和煤种判别3.1 改烧煤种数据表13.2 元素成分校核C ar+H ar+O ar+N ar+S ar+A ar+M ar=100.00%?3.3 发热量计算Q ar, net=339C ar+1030 H ar-109(O ar- S ar)-25M ar3.4 煤种判别挥发份V daf折算成分S ar,red,A ar,red,M ar,red4.锅炉结构特性(见结构计算书)5.锅炉汽水系统(见任务书)6.燃烧产物和锅炉热平衡计算6.1 理论空气量和理论烟气容积6.2 空气平衡表6.3 烟气特性表36.4 烟气焓温表46.5热平衡计算。

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锅炉原理课程设计姓名:学号:xxxxxxxx时间:地点:教学楼指导老师:热能与动力工程系目录第一节设计任务书 (3)第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别 (3)第三节锅炉整体布置的确定 (5)第四节燃烧产物和锅炉热平衡计算 (7)第五节炉膛设计和热力计算 (13)第六节后屏过热器热力计算 (23)第七节对流过热器设计和热力计算 (27)第八节高温再热器设计和热力计算 (33)第九节第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算 (3)8第十节低温再热器热力计算 (46)第十一节旁路省煤器热力计算 (49)第十二节减温水量校核 (53)第十三节主省煤器设计和热力计算 (53)第十四节空气预热器热力计算 (57)第十五节热力计算数据的修正和计算结果汇总 (61)第十六节锅炉设计说明书 (64)第一节 设计任务书一、 设计题目 400t/h 再热煤粉锅炉 二、 原始材料1。

锅炉蒸发量D 1 40t/h 2。

再热蒸汽流量D 2 350t/h 3。

给水温度t gs 235℃4。

给水压力p gs 15.6MPa(表压) 5。

过热蒸汽温度t 1 540℃6。

过热蒸汽压力p 1 13.7M Pa(表压) 7。

再热蒸汽进入锅炉机组时温度t '2 330℃ 8。

再热蒸汽离开锅炉机组时温度t "2 540℃ 9。

再热蒸汽进入锅炉机组时压力p '2 2.5M Pa(表压) 10。

再热蒸汽离开锅炉机组时压力p "2 2.3M Pa 表压) 11。

周围环境温度t lk 20℃ 12。

燃料特性(1)燃料名称:阜新烟煤(2)煤的应用基成分(%):y C = 48.3 ; y O = 8.6 ; y S = 1 ; y H = 3.3 ;y N = 0.8 ; y W = 15 ;y A = 23(3)煤的可燃基挥发分V r= 41 %(4)煤的低位发热量Q ydw = 18645 kJ/kg(5)灰融点:t 1、t 2、t 3>1500℃13。

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榆林学院题目锅炉课程设计学生姓名学号院 ( 系 ) 能源工程学院专业热能与动力工程指导教师胡广涛报告日期2015年06月 10日目录前言第一章锅炉课程设计任务书 (4)第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别 (5)第三章燃料燃烧计算 (6)第四章锅炉热平衡计算 (8)第五章炉膛设计和热力计算 (9)第六章前屏过热器设计和热力计算 (13)第七章后屏过热器设计和热力计算 (17)第八章高温再热器设计和热力计算 (21)第九章第一悬吊管热力计算 (25)第十章高温对流过热器设计和热力计算 (27)第十一章第二悬吊管热力计算 (30)第十二章低温再热器垂直段设计和热力计算 (32)第十三章转向室热力计算 (36)第十四章低温再热器水平段设计和热力计算 (38)第十五章省煤器设计及热力计算 (41)第十六章分离器气温和前屏进口气温的校核 (44)第十七章空气预热器设计和热力计算 (45)第十八章锅炉整体热平衡校核 (52)第十九章热力计算结果的汇总 (53)前言《锅炉原理》是一门涉及基础理论面较广,而专业实践性较强的课程。

该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合,而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉,因此,它是《锅炉原理》课程理论联系实际的重要教学环节。

它对加强学生的能力培养起着重要的作用。

本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程,内容包括锅炉受热面,锅炉炉膛的辐射传热及计算。

对流受热面的传热及计算,锅炉受热面的布置原理和热力计算,受热面外部工作过程,锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。

由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促,此次设计一定存在一些错误和遗漏。

第一章锅炉课程设计任务书1.1 引言锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。

它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法,学会使用锅炉机组热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料,合理选择和分析数据的能力,培养了我们严肃认真和负责的态度。

锅炉原理课程设计

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锅炉原理课程设计本文提供一个针对锅炉原理的课程设计方案,帮助学生了解锅炉的基本原理和操作过程。

1. 课程概述本课程旨在介绍锅炉的基本原理和操作过程,包括锅炉的工作原理、热力学基础、燃烧过程、调节与控制、故障诊断与排除等内容。

2. 教学内容2.1 锅炉工作原理介绍锅炉的基本原理和不同类型的锅炉,如火管锅炉、水管锅炉、循环流化床锅炉、煤粉锅炉等等。

2.2 热力学基础讲解热力学基本概念,如物态方程、热力学第一定律、热力学第二定律等,为理解锅炉的热力学原理打下基础。

2.3 燃烧过程介绍不同类型的燃料及其特点,讲解燃烧过程中的氧化反应、热量释放、烟气产生等过程,并配合实验演示燃烧过程。

2.4 调节与控制讲解锅炉的调节与控制方法,包括手动和自动两种方法,介绍自动控制系统的基本原理。

2.5 故障诊断与排除介绍常见故障的诊断方法和处理措施,如燃烧不良、积灰过多、排烟不畅等。

3. 实践活动3.1 锅炉安全实验进行锅炉安全实验,测试锅炉的安全性并记录数据,如水位是否合适、压力是否稳定、运行是否正常等。

在实验过程中需要注意安全操作,防止意外事故。

3.2 燃料燃烧实验进行燃料燃烧实验,了解不同类型的燃料的特点和燃烧过程,以及不同温度和氧气量对燃烧的影响。

3.3 锅炉系统调节实验通过实验演示锅炉系统的调节和控制,让学生体验手动和自动控制的差异,了解控制系统的基本原理。

3.4 故障诊断实验通过模拟常见故障的场景,让学生进行故障诊断和排除,提高学生的实际操作能力。

4. 课程评估4.1 考试评估通过课堂测试或期末考试,考核学生对锅炉原理的掌握程度,包括理论知识和实践操作。

4.2 实验报告评估对学生的实验报告进行评估,检查学生的实验过程和结果,评估学生的实际操作能力。

4.3 学生参与度评估评估学生的参与度和课堂表现,参考学生课堂提问、讨论和合作等因素。

5. 教学资源支持5.1 锅炉实验室建立锅炉实验室作为课程的实践教学平台,包括锅炉设备、燃料存储设备、控制系统等。

锅炉原理课程设计__徐州烟煤

锅炉原理课程设计__徐州烟煤

锅炉原理课程设计__徐州烟煤本篇文档将介绍一份关于“锅炉原理课程设计:徐州烟煤”的课程设计方案。

一、设计背景锅炉原理是热力学和热工程学的核心内容之一,在电力、石油化工、钢铁、化肥等工业领域具有广泛的应用。

为了提高学生的理论基础和实践能力,锅炉原理课程设计是必不可少的。

徐州烟煤是中国主要的优质烟煤之一,其低灰、低硫、高发热量的特点使其在工业领域的应用具有优势。

因此,本次课程设计将以徐州烟煤为研究对象,探究其在锅炉运行中的应用和优化策略。

二、设计目的本课程设计旨在通过理论与实践相结合的方式,使学生深入了解锅炉原理,掌握徐州烟煤在锅炉中的应用技术和优化策略,具备锅炉系统调控和评估能力。

三、设计内容1. 徐州烟煤的基本特性介绍对徐州烟煤的热值、灰分、挥发分和硫分等基本特性进行介绍,为后续实验提供理论依据。

2. 锅炉原理的讲解从锅炉的分类、基本原理、结构和工作过程等方面进行讲解,引导学生对锅炉系统的理解和认识。

3. 徐州烟煤的燃烧实验通过实验设备对徐州烟煤进行燃烧实验,在不同负荷条件下测定各项动力学参数,比较不同煤种在锅炉中的燃烧性能。

4. 锅炉调控实验通过对实验锅炉的调整,模拟不同工况下的锅炉运行状态,比较不同煤种在不同工况下的适应性和效率,进一步优化锅炉参数和操作策略。

5. 系统评估和优化策略探讨对实验中获取的热力学数据、操作控制策略和实际生产中的经验进行评估,提出优化策略和改进建议。

四、设计流程和安排1. 第一周:培训介绍和基础理论讲解在本周,为了让学生了解课程设计的目的和意义,首先将会进行培训介绍和基础理论讲解。

讲解内容包括锅炉的基本分类、煤种的特性、燃烧原理等。

2. 第二周:徐州烟煤的基本特性介绍在本周,将会对徐州烟煤的基本特性进行介绍,包括热值、灰分、挥发分和硫分等基本特性,并对不同的徐州烟煤进行比较分析。

3. 第三周:锅炉原理讲解在本周,将会对锅炉原理的分类、原理、结构和工作过程等方面进行课程讲解。

《锅炉原理》课程设计内容

《锅炉原理》课程设计内容

《锅炉原理》课程设计目录一、概述 (2)1、锅炉课程设计的目的 (2)2、锅炉课程设计热力计算方法 (2)3、校核热力计算的主要内容 (2)4、整体校核热力计算过程顺序 (3)二、热力计算 (3)1、热力计算方法 (3)2、锅炉基本资料 (4)3、理论空气量、理论烟气容积的计算 (6)4、空气烟气焓 (6)5、锅炉热效率及燃料消耗量的估算 (8)6、炉膛校核热力计算 (9)三、对流受热面和燃烧器的选择 (13)1、屏式过热器 (13)2、对流过热器 (14)3、燃烧器 (14)四、课设总结 (15)参考文献: (16)一、概述1、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。

通过课程设计应达到以下目的:对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高;掌握锅炉机组的热力计算方法,学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力;培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力;培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。

2、锅炉课程设计热力计算方法根据计算任务的不同,可分为设计(结构)热力计算和校核热力计算两种。

本课程设计为设计热力计算,即进行设计新锅炉时的热力计算称为设计热力计算。

主要任务是在锅炉容量和参数、燃料性质以及某些受热边界的水、汽、风、烟温度给定的情况下,选定合理的炉子结构和尺寸,并计算出各个受热面积和数值,同时也为锅炉其他一些计算提供必要的原始资料。

一般来说,对已有的锅炉进行改造估算时常用校核热力计算,设计制造新锅炉时用设计热力计算。

但随着人们对已有锅炉认识的不断加深,已积累了相当多的成熟经验。

因此,在设计制造新锅炉时,也多是先将锅炉结构等初步布置好,然后以校核热力计算方法来进行修正,并不直接采用设计热力计算。

所以,掌握好校核热力计算方法是非常重要的。

3、校核热力计算的主要内容1)、锅炉辅助设计计算:为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据获表图;2)、受热面热力计算:其中包括为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算;3)、计算数据的分析:鉴定设计质量、考核学生专业知识水平的主要依据。

电站锅炉原理课程设计

电站锅炉原理课程设计

电站锅炉原理课程设计一、课程目标知识目标:1. 让学生理解电站锅炉的基本工作原理,掌握锅炉本体结构及各部件的功能。

2. 使学生掌握电站锅炉的燃料燃烧过程、传热方式和热效率计算方法。

3. 让学生了解电站锅炉的安全运行措施及环境保护要求。

技能目标:1. 培养学生运用所学知识分析电站锅炉运行中可能出现的问题,并提出解决方案的能力。

2. 提高学生通过实验、数据分析和团队合作等方式,研究电站锅炉运行状况的能力。

3. 培养学生运用专业软件或工具对电站锅炉进行模拟计算和优化设计的能力。

情感态度价值观目标:1. 培养学生对电站锅炉行业的发展趋势和环境保护责任的关注,增强社会责任感和使命感。

2. 激发学生对锅炉技术的兴趣,提高学生的创新意识和实践能力。

3. 培养学生严谨、务实的科学态度,树立团队合作精神和敬业精神。

本课程针对高年级学生,结合学科特点,注重理论与实践相结合,提高学生的专业知识水平和实际操作能力。

课程目标具体、可衡量,旨在帮助学生和教师明确课程预期成果,并为后续教学设计和评估提供依据。

二、教学内容1. 锅炉基本原理:包括锅炉的定义、分类及工作原理,重点讲解电站锅炉的汽水循环过程和热效率计算。

参考教材章节:第一章《锅炉基本原理》2. 锅炉本体结构及部件功能:详细介绍锅炉的燃烧设备、受热面、辅助设备等主要部件的结构和功能。

参考教材章节:第二章《锅炉本体结构及部件功能》3. 燃料燃烧过程:讲解燃料的种类、燃烧产物及燃烧设备的工作原理,分析影响燃烧效果的因素。

参考教材章节:第三章《燃料燃烧过程》4. 电站锅炉的传热方式:介绍电站锅炉的导热、对流和辐射传热方式,分析各种传热方式在锅炉中的应用。

参考教材章节:第四章《电站锅炉的传热方式》5. 锅炉安全运行与环境保护:阐述锅炉安全运行的重要性,讲解安全防护措施及环境保护要求。

参考教材章节:第五章《锅炉安全运行与环境保护》6. 锅炉优化设计与计算:介绍电站锅炉的优化设计方法,结合实际案例进行分析,提高学生的实际操作能力。

锅炉原理课程设计

锅炉原理课程设计
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则认为整台锅炉的校核计算结束,且结果正确。否则, 需重新假设排烟温度及热空气温度,然后,重新从炉膛 开始,逐级计算各级受热面。
校核计算结果分析
主要把握以下几点:
对照计算所得炉膛出口烟气温度与煤灰的DT、ST温度之 差的大小。 过、再热汽温的大小。如果超过额定温度过大,说明燃 用此校核煤种时锅炉将产生严重的超温现象;如果低于额 定温度较多,说明不能在额定汽温下运行。 关注计算所得一、二级减温水量。如果计算所得减温水 量超过减温器的最大减温水量,则说明该锅炉不能在正常 的减温水量范围内正常运行。 关注排烟温度的大小。过高,则说明锅炉的效率将较低, 过低,则可能引起低sm2
Dgr '' Bj d d (hgr - hjw) (Ql f Qnz Qgr ) Dsm Dsm
二级省煤器进口工质参数即为一级省煤器的出口参数。
当一、二级省煤器均计算完毕后,用二级省煤器的总吸 热量进行校核。
计算结束、正确与否的判断
• 单级受热面
对于炉膛,炉膛出口假设烟气温度与计算所得温度 相差在100℃以内,则认为(假设排烟温度及热空气 温度假定正确的前提下)本次炉膛计算 正确,可以 进入至下一级受热面。


锅炉的全面校核热力计算;
编写课程设计说明书。
设计要求
• 计算全部采用手工计算; • 所有计算均采用列表形式; • 列表计算中有关数据及计算公式必须直接列出 或指明来源出处; • 计算完成后,必须对各部分受热面按规定要求 进行误差校核计算,且要求误差满足要求; • 图纸符合制图规范要求; • 说明书条理及层次清楚; • 在设计教室按时上下班,组织考考勤; • 设计工作严禁抄袭他人成果,或请人计算。

锅炉原理第二版课程设计

锅炉原理第二版课程设计

锅炉原理第二版课程设计一、设计背景及目的锅炉原理是热力工程专业的一门重要课程,是热力工程师必须掌握的基础知识。

本次课程设计旨在通过对锅炉原理的深入学习和探究,加深学生对锅炉原理的理解和掌握,提高学生的实际操作能力和实验设计能力。

二、设计内容本次课程设计内容包括以下五个部分:1. 实验仪器设备设计学生应使用的仪器设备,包括锅炉、台车、点火器等。

本次课程设计以小型燃气锅炉为实验对象,通过对锅炉的实际操作,让学生深入掌握锅炉的原理和操作方法。

2. 实验原理将学习锅炉原理的基础知识,包括锅炉的分类、结构、工作原理、操作要点等。

这部分设计内容主要是通过实验前的理论学习,为学生的实验操作奠定基础。

3. 实验内容本次实验内容包括锅炉的点火、加热、调节、停炉等操作。

学生需要安装调试锅炉并进行实际操作,保证实验的准确性和可行性。

实验操作要结合实际情况进行,注意操作规范。

4. 实验数据处理本部分内容主要是对实验数据进行处理和分析,让学生了解这些数据在锅炉调试和使用中的作用和意义。

5. 实验报告学生需要根据实验结果撰写实验报告,报告内容包括实验目的、原理、实验过程、数据处理及分析、问题探讨等。

三、实施方法本次课程设计采用课堂教学与实验室操作相结合的方法进行。

学生需完成课前预习,助教老师进行教学讲解,学生进入实验室进行实验操作,完成实验后撰写实验报告。

四、教学效果及评价本次课程设计通过学生实际操作、数据处理和报告撰写等环节,旨在实现对锅炉原理的深入学习和掌握,提高学生的实际操作能力和实验设计能力。

通过实验教学,使学生由被动学习转变为主动实践,提升学习兴趣和动力。

五、总结与展望通过本次课程设计,学生在实践中深入学习和掌握了锅炉原理,提高了实际操作能力和实验设计能力,也对工作原理和操作方法有了更深入的了解。

展望未来,我们将继续加强实验室建设,提高实验条件和教学质量,为学生的学习和实践提供更好的环境和支持。

锅炉原理课程设计220

锅炉原理课程设计220

锅炉原理课程设计220一、教学目标本课程旨在让学生了解和掌握锅炉的基本原理、结构组成、工作过程及安全操作等方面的知识。

通过本课程的学习,使学生能够:1.知识目标:掌握锅炉的基本概念、分类、工作原理和热力学基础;了解锅炉的主要部件及其功能;了解锅炉的运行管理和维护保养知识。

2.技能目标:能够分析锅炉运行中的问题,提出解决措施;能够进行锅炉的基本操作和维护保养。

3.情感态度价值观目标:培养学生的安全意识和责任感,使学生在实际工作中能够严格遵循操作规程,确保生产安全。

二、教学内容本课程的教学内容主要包括以下几个部分:1.锅炉概述:锅炉的基本概念、分类、性能参数。

2.锅炉原理:锅炉的热力学基础、燃烧过程、传热过程、流动过程。

3.锅炉部件:锅炉的主要部件及其功能、结构特点。

4.锅炉运行管理:锅炉的启动、停炉、运行调节、事故处理。

5.锅炉维护保养:锅炉的日常维护、定期检查、维修保养。

三、教学方法为了提高教学效果,本课程将采用以下教学方法:1.讲授法:通过教师的讲解,使学生掌握锅炉的基本原理和知识。

2.讨论法:引导学生针对锅炉运行中的实际问题进行讨论,培养学生的分析问题和解决问题的能力。

3.案例分析法:通过分析典型锅炉事故案例,使学生了解锅炉运行中的风险和安全隐患,提高安全意识。

4.实验法:学生进行锅炉实验,使学生能够直观地了解锅炉的运行原理和操作过程。

四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施,我们将准备以下教学资源:1.教材:选择权威、实用的锅炉原理教材作为主要教学资源。

2.参考书:提供锅炉相关的参考书籍,丰富学生的知识体系。

3.多媒体资料:制作精美的课件、教学视频等多媒体资料,提高学生的学习兴趣。

4.实验设备:准备锅炉实验设备,让学生能够亲自动手操作,提高实践能力。

五、教学评估为了全面、客观地评估学生的学习成果,本课程将采用以下评估方式:1.平时表现:通过观察学生在课堂上的参与程度、提问回答等情况,评估学生的学习态度和理解程度。

锅炉原理课程设计

锅炉原理课程设计

锅炉原理课程设计220th锅炉芙蓉贫煤的燃烧优化引言:锅炉作为能源转换的重要设备,在现代工业生产中发挥着至关重要的作用。

锅炉原理课程设计是理解和掌握锅炉运行原理的关键环节,通过实际案例分析,可以提高学生对锅炉技术的应用能力。

本文将围绕220th 锅炉芙蓉贫煤的燃烧优化进行课程设计,探讨如何提高锅炉燃烧效率和节能减排。

一、锅炉原理课程设计目标1. 理解锅炉的基本原理和运行机制,包括锅炉的构造、工作原理、热力参数等。

2. 掌握锅炉燃烧过程的基本原理,包括燃料的燃烧特性、燃烧过程的影响因素等。

3. 学习锅炉燃烧优化技术,包括燃烧调整、节能减排措施等。

4. 提高实际工程问题的分析和解决能力,通过案例研究,了解锅炉在实际运行中的问题和解决方案。

二、220th锅炉芙蓉贫煤的燃烧特性1. 芙蓉贫煤的煤质分析:对芙蓉贫煤的煤质进行详细分析,包括煤的成分、发热量、挥发分、灰分等。

2. 燃烧特性分析:根据煤质分析结果,探讨芙蓉贫煤的燃烧特性,如着火温度、燃烧速率、燃尽率等。

3. 燃烧问题识别:分析锅炉在燃烧芙蓉贫煤时可能遇到的问题,如燃烧不完全、结焦、排放超标等。

三、燃烧优化方案设计1. 燃烧调整:根据芙蓉贫煤的燃烧特性,调整锅炉的燃烧参数,如燃烧温度、过量空气系数等,以提高燃烧效率。

2. 燃烧设备改造:针对燃烧问题,提出锅炉燃烧设备的改造方案,如燃烧器改造、炉膛优化等。

3. 节能减排措施:设计节能减排的措施,如烟气余热回收、粉尘治理、脱硫脱硝等,以减少锅炉运行对环境的影响。

4. 自动化控制:引入自动化控制技术,如DCS系统,实现对锅炉燃烧过程的实时监控和自动调节,提高燃烧效率和稳定性。

四、案例分析与实践1. 案例选择:选择具有代表性的220th锅炉芙蓉贫煤燃烧优化案例,进行详细分析和研究。

2. 数据收集:收集案例锅炉的运行数据,包括燃料消耗、热效率、排放物浓度等。

3. 问题分析:分析案例锅炉在燃烧芙蓉贫煤时遇到的问题,如燃烧不完全、结焦、排放超标等。

锅炉原理课程设计模板有详细步骤

锅炉原理课程设计模板有详细步骤

锅炉课程设计一、课程设计的目的与要求1.1目的锅炉课程设计是《锅炉原理》课程的重要教学环节。

通过课程设计可以达到如下目的: 1) 使学生对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高;2) 掌握锅炉机组的热力计算方法,并学会使用热力计算标准和具有综合考虑机组设计与布置的初步能力;3) 培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力,提高学生运算、制图等基本技能; 4) 培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。

1.2要求1) 熟悉所设计锅炉的结构和特点,包括主要工况参数、烟气流程、蒸汽流程等; 2) 掌握锅炉热力计算方法,如烟气焓的计算、炉膛热力计算、对流受热面热力计算等; 3) 各个计算环节要达到相应误差要求,如排烟温度校核、对流受热面传热量校核等; 4) 计算过程合理、结果可信; 5) 提交的报告格式规范,有条理。

二、设计正文 2.1设计任务书2.1.1设计题目WGZ 670/140-Ⅱ型锅炉变工况热力计算。

2.1.3计算负荷下的工况参数1) 过热蒸汽流量 D 1= 670 t/h ; 2) 再热蒸汽流量 D 2= 594.4 t/h ; 3) 过热蒸汽出口压力和温度1p ''= 13.73 MPa(表压),t 1= 540 ℃;4) 再热蒸汽压力和温度 进口:2p '= 2.59 MPa(表压),2t '= 320 ℃;出口:2p ''= 2.34 MPa(表压),2t ''= 540 ℃;5) 给水温度 gs t = 245 ℃;6) 给水压力 gs p =15.6 MPa(表压); 7) 汽包工作压力 qb p =15.2 MPa(表压);8) 冷空气温度lk t 65 ℃;9) 主烟道烟气份额 53 %; 10) 一级减温水量 25000 t/h ; 11) 二级减温水量 12000 t/h ;2.1.4燃料特性1) 燃料名称: 42%淄博贫媒+58%大同烟煤 ;2) 收到基成分(%):Car = 68.28 Har= 3.912 Oar= 4.79 Nar= 0.826 Sar= 2.368 3) Aar= 16.278 Mar= 3.546 ; 4) 干燥无灰基挥发分Vdaf= 19.786 %; 5) 低位发热量:,ar netQ = 21701.6 kJ/kg ;6) 灰熔点:DT = 1375.2 ℃;FT = 1416.8 ℃;ST = 1395.2 ℃; 7) 哈氏可磨性指数HGI = 64.82 。

锅炉原理贫煤课程设计

锅炉原理贫煤课程设计

锅炉原理贫煤课程设计一、课程目标知识目标:1. 让学生理解贫煤在锅炉中的燃烧原理,掌握贫煤燃烧的基本过程及其特点;2. 使学生掌握锅炉中燃料的输送、燃烧、排放等环节的基本知识;3. 让学生了解锅炉运行过程中,贫煤燃烧对环境的影响及防治措施。

技能目标:1. 培养学生运用所学知识分析锅炉燃烧过程中存在的问题,并提出改进措施的能力;2. 培养学生设计合理锅炉燃烧方案的能力,提高能源利用效率;3. 培养学生运用实验、观察等方法,对锅炉燃烧过程进行监测和分析的能力。

情感态度价值观目标:1. 培养学生对锅炉燃烧技术的兴趣,激发他们探索能源领域的热情;2. 增强学生的环保意识,让他们明白节能环保的重要性,培养他们爱护环境的责任感;3. 培养学生严谨、务实的科学态度,提高他们团队协作、沟通交流的能力。

课程性质:本课程属于能源与动力工程领域的专业课程,旨在让学生掌握锅炉燃烧原理及其在实际工程中的应用。

学生特点:学生具备一定的物理、化学基础知识,对锅炉燃烧过程有一定了解,但缺乏深入的理论和实践经验。

教学要求:结合学生特点和课程性质,注重理论与实践相结合,通过实例分析、实验操作等方式,提高学生的专业知识水平和实践能力。

将课程目标分解为具体的学习成果,以便于教学设计和评估。

二、教学内容1. 锅炉燃烧原理概述:包括锅炉的基本结构、燃料燃烧的基本过程、贫煤的燃烧特点等;教材章节:第一章 锅炉概述及燃烧原理2. 贫煤的燃烧特性:分析贫煤的物理、化学性质,探讨其在锅炉中的燃烧特点及影响;教材章节:第二章 燃料的性质与燃烧3. 锅炉燃烧设备与工艺:介绍锅炉燃烧设备的基本结构、工作原理及燃烧工艺;教材章节:第三章 锅炉燃烧设备与工艺4. 锅炉燃烧过程监测与优化:学习锅炉燃烧过程中的监测方法、参数调整及优化措施;教材章节:第四章 锅炉燃烧过程监测与优化5. 贫煤燃烧对环境的影响及防治:分析贫煤燃烧过程中产生的污染物,探讨防治措施;教材章节:第五章 燃烧污染物的生成与防治6. 实践操作与案例分析:组织学生进行锅炉燃烧实验,结合实际工程案例进行分析;教材章节:第六章 实践操作与案例分析教学内容安排和进度:按照上述教学内容,制定详细的教学大纲,共计16课时。

电厂锅炉原理课程设计

电厂锅炉原理课程设计

电厂锅炉原理课程设计一、教学目标本课程旨在让学生掌握电厂锅炉的基本原理和运行机制,了解电厂锅炉的构造和操作流程,培养学生运用理论知识分析和解决实际问题的能力。

1.了解电厂锅炉的基本概念、分类和特点;2.掌握电厂锅炉的燃烧原理、传热过程和锅炉自动控制系统的原理;3.熟悉电厂锅炉的运行维护方法和故障处理技巧。

4.能够运用所学知识对电厂锅炉进行初步的运行分析和故障诊断;5.具备电厂锅炉操作和维护的基本技能;6.能够运用现代信息技术获取电厂锅炉相关领域的最新动态。

情感态度价值观目标:1.培养学生对电厂锅炉行业的兴趣和责任感;2.培养学生严谨治学、勇于创新的精神风貌;3.使学生认识到电厂锅炉在电力工业中的重要地位,提高学生的职业素养。

二、教学内容本课程的教学内容主要包括电厂锅炉的基本原理、构造和运行机制,以及锅炉自动控制系统的原理。

1.电厂锅炉的基本原理:介绍电厂锅炉的燃烧原理、传热过程、蒸发过程和锅炉自动控制系统的原理。

2.电厂锅炉的构造和分类:介绍电厂锅炉的各类部件及其作用,不同类型锅炉的特点和应用。

3.电厂锅炉的运行维护:讲解电厂锅炉的启动、停运和日常维护方法,以及故障处理技巧。

4.锅炉自动控制系统:介绍锅炉自动控制系统的组成、工作原理和应用,分析锅炉自动控制系统的优缺点。

三、教学方法本课程采用讲授法、案例分析法、实验法和讨论法等多种教学方法,以激发学生的学习兴趣和主动性。

1.讲授法:通过教师讲解,使学生掌握电厂锅炉的基本原理、构造和运行机制。

2.案例分析法:分析实际案例,使学生了解电厂锅炉在运行过程中可能遇到的问题及解决方法。

3.实验法:学生进行电厂锅炉实验,培养学生动手能力和实际操作技能。

4.讨论法:学生分组讨论,引导学生运用所学知识分析和解决实际问题。

四、教学资源本课程的教学资源包括教材、参考书、多媒体资料和实验设备。

1.教材:选用权威、实用的教材,为学生提供系统的理论知识。

2.参考书:推荐学生阅读相关领域的参考书,丰富学生的知识体系。

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课程设计报告( –年度第学期)名称:锅炉课程设计题目:WGZ670/140-Ⅱ型锅炉变工况热力计算院系:能源与动力工程学院班级:学号:学生姓名:同组人员:指导教师:设计周数:两周成绩:日期:《锅炉原理》课程设计任务书一、目的与要求1.目的锅炉课程设计是《锅炉原理》课程的重要教学环节。

通过课程设计可以达到如下目的:1)使学生对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高;2)掌握锅炉机组的热力计算方法,并学会使用热力计算标准和具有综合考虑机组设计与布置的初步能力;3)培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力,提高学生运算、制图等基本技能;4)培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。

2.要求1)熟悉所设计锅炉的结构和特点,包括主要工况参数、烟气流程、蒸汽流程等;2)掌握锅炉热力计算方法,如烟气焓的计算、炉膛热力计算、对流受热面热力计算等;3)各个计算环节要达到相应误差要求,如排烟温度校核、对流受热面传热量校核等;4)计算过程合理、结果可信;5)提交的报告格式规范,有条理。

二、主要内容按照本组选定的工况参数(煤种、负荷、冷空气温度),结合《锅炉课程设计相关资料》中提供的结构等数据,完成WGZ670/140-2型锅炉的变工况热力计算。

序号设计(实验)内容完成时间备注1 熟悉设计要求和锅炉的结构2 完成烟气焓的计算、炉膛计算3 完成各对流受热面计算4 提交报告并答辩四、设计成果要求学生须提交热力设计计算书,正文格式为宋体,五号字,行间距为21,图表、公式及其标注清楚,数据可靠。

五、考核方式提交报告并以组为单位进行答辩。

学生姓名(签名):指导教师(签名):目录一、课程设计的目的与要求 (1)1.1目的 (1)1.2要求 (1)二、设计正文 (1)2.1设计任务书 (1)2.2燃烧产物计算 (2)2.3锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (5)2.4炉膛的热力计算(带前屏过热器) (6)2.5后屏过热器热力计算 (9)2.6高温过热器的热力计算 (12)2.7后水冷壁前悬吊管的热力计算 (14)2.8高温再热器的热力计算结果 (15)2.9后水冷壁后悬吊管的热力计算 (17)2.10前包墙悬吊管的热力计算 (18)2.11主烟道上方气室的热力计算 (20)2.12低温再热器的热力计算 (22)2.13主烟道省煤器的热力计算 (24)2.14分隔墙的热力计算 (26)2.15低温过热器引出管的热力计算 (28)2.16旁路烟道上方气室的热力计算 (30)2.17低温过热器的热力计算 (31)2.18旁路烟道省煤器的热力计算 (33)2.19空气预热器的热力计算 (35)2.20热力计算数据的修正 (38)三、课程设计总结 (40)四、参考文献 (41)锅炉课程设计一、课程设计的目的与要求1.1目的锅炉课程设计是《锅炉原理》课程的重要教学环节。

通过课程设计可以达到如下目的: 5) 使学生对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高;6) 掌握锅炉机组的热力计算方法,并学会使用热力计算标准和具有综合考虑机组设计与布置的初步能力;7) 培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力,提高学生运算、制图等基本技能; 8) 培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。

1.2要求6) 熟悉所设计锅炉的结构和特点,包括主要工况参数、烟气流程、蒸汽流程等; 7) 掌握锅炉热力计算方法,如烟气焓的计算、炉膛热力计算、对流受热面热力计算等; 8) 各个计算环节要达到相应误差要求,如排烟温度校核、对流受热面传热量校核等; 9) 计算过程合理、结果可信; 10) 提交的报告格式规范,有条理。

二、设计正文 2.1设计任务书2.1.1设计题目WGZ 670/140-Ⅱ型锅炉变工况热力计算。

负荷(%)煤种名称冷空气温度(℃)70淮南烟煤:义马烟煤(0.45:0.55)652.1.3计算负荷下的工况参数1) 过热蒸汽流量 D 1= 462 t/h ; 2) 再热蒸汽流量 D 2= 417 t/h ; 3) 过热蒸汽出口压力和温度1p ''= 13.7 MPa(表压),t 1= 540 ℃;4) 再热蒸汽压力和温度 进口:2p '=1.75 MPa(表压),2t '=290 ℃;出口:2p ''=1.50 MPa(表压),2t ''=540 ℃;5) 给水温度 gs t =224 ℃;6) 给水压力 gs p =15.6 MPa(表压); 7) 汽包工作压力 qb p =15.2 MPa(表压);8) 冷空气温度lk t = 65 ℃;9) 主烟道烟气份额 80% ; 10) 一级减温水量 0 t/h ; 11) 二级减温水量 0 t/h ;2.1.4燃料特性1) 燃料名称:淮南烟煤:义马烟煤(0.45:0.55) ;2) 收到基成分(%):Car =54.64 Har=3.56 Oar=9.845 Nar=0.88 Sar=1.03 3) Aar=17.995 Mar=12.05 ; 4) 干燥无灰基挥发分Vdaf= 39.65 %; 5) 低位发热量:,ar netQ =21764.5 kJ/kg ;6) 灰熔点:DT =1351.5 ℃;FT =1362.5 ℃;ST =1300 ℃; 7) 哈氏可磨性指数HGI =74.541 。

2.2燃烧产物计算2.2.1理论空气量及理论烟气容积1) 理论空气量:V 0=5.528 Nm³/kg ; 2) 理论氮气量:2NV = 4.374 Nm³/kg ;3) 三原子气体RO2的容积:2RO V =1.027 Nm³/kg ;4) 理论水蒸气容积:02OHV = 0.634 Nm³/kg ;5) 理论烟气容积:y V =6.035 Nm³/kg ;2.2.2空气平衡表炉膛、高过等高再等 低再、低过等主烟道省煤器及旁路烟道省煤器等空气预热器进口α'1.23 1.25 1.28 1.30 漏风Δα Δαl =0.05 ; Δαhp =00.02 0.03 0.02 0.03 出口α"1.231.251.281.301.332.2.3烟气特性表表2烟气特性表项目名称符号单位l,hp gz dz sm ky进口过量空气系数α' 1.23 1.25 1.28 1.30出口过量空气系数α" 1.23 1.25 1.28 1.30 1.33平均过量空气系数αpj 1.23 1.24 1.265 1.29 1.315过剩空气量ΔV Nm3/kg 1.27144 1.32672 1.46492 1.60312 1.74132水蒸气容积V H2O Nm3/kg 0.65450.65540.65760.65980.6620烟气总容积V y Nm3/kg 7.32597.38317.52357.66397.8044RO2占烟气容积份额r RO20.14020.13910.13650.13400.1316水蒸气占容积份额r H2O0.08930.08880.08740.08610.0848三原子气体和水蒸气r n0.22950.22790.22390.22010.2164占烟气容积份额烟气质量Gy kg/kg 9.70019.77239.952810.133310.3138飞灰无因次浓度μh kg/kg 0.01670.01650.01630.01600.0157课程设计报告4顺序烟气或空气 温度 理论烟气焓 理论 空气焓 飞灰焓 烟气的焓Hy(kJ/kg)Hy 0 H k 0H fh炉膛、高过等高再等低再、低过等主烟道省煤器及旁路烟道省煤器等空气预热器°CkJ/kgkJ/kg kJ/kg αl ",hp=1.23ΔHyαgz"=1.24ΔHyαdz "=1.265ΔHy αsm "=1.29ΔHyαky "=1.315ΔHy1 100 839 730 13 10201194 1214 1225 1265 1321 1344 1352 1370 13791027 1113 1140 1168 1202 1223 123310451100 1132 1159 1189 1222 124410641118 1152 1179 1209 124210821106 1138 11712 200 1698 1470 27 2063 2078 2115 2152 2188 3 300 2582 2228 42 3137 3159 3215 3270 33264 400 3495 2996 58 4242 4272 4347 4422 4497 5 500 4429 3781 75 5374 5412 5506 5601 5695 6 600 5389 4588 90 6534 6580 6695 6810 6924 7 700 6376 5406 108 7728 7782 7917 8052 8187 8 800 7382 6241 125 8942 9005 9161 9317 94739 900 8405 7087 132 10167 10238 10415 10592 10769 10 1000 9444 7933 163 11432 11511 11710 11908 12106 11 1100 10542 8817 183 12753 12841 13062 13282 13502 12 1200 11565 9690 204 14097 14094 14337 14579 14821 13 1300 12648 10581 231 15313 15419 15683 15948 16213 14 1400 13736 11476 256 16632 16746 17033 17320 17607 15 1500 1483812377 288 17968 18092 18401 18711 19020 16 1600 15944 13284 317 19316 19449 19781 20113 20445 17 1700 17070 14190 357 20691 20833 21188 21542 21897 18 1800 18178 15102 391 22043 22194 22571 22949 23327 19 1900 19302 16026 425 23413 23573 23974 24374 24775 20 2000 20433 16949 461 24792 24962 25385 25809 26233 21 2100 21574 17878 25686 25865 26312 26759 27206 22 2200 22709 1880627035272232769328163286332.3锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号 名称 符号 单位 计算公式或数据来源 数值 1 燃料带入热量 r QkJ/kg ,ar net Q ≈21764.5 2 排烟温度 py ϑ℃ 假定 150 3 排烟焓 py HkJ/kg 查焓温表:表31635 4 冷空气温度 lkt ℃ 给定 65 5 理论冷空气焓 o lkHkJ/kg 查焓温表:表3474.5 6 机械不完全燃烧热损失 4q % 取用 1 7 化学不完全燃烧热损失3q% 取用0 8 排烟热损失 2q% 42()1100/100opy py lk r rq H a H Q Q Q ⎛⎫-⋅- ⎪⎝⎭=⨯ 4.57 9 散热损失 5q % 查图2-150.3 10 灰渣物理热损失 6q% ∴<419y dwyQ A 忽略0 11 保热系数 ϕ% 10014q - 0.99 12 锅炉总热损失 ∑q% 65432q q q q q ++++5.87 13 锅炉热效率 gl η% ∑-q 10094.1314 过热蒸汽焓 ''gr hkJ/kg 查蒸汽特性表,p= 13.7MPa, t=540 ℃ 3436.38 15 给水焓 gs h kJ/kg 查水特性表, p=15.6 MPa, t= 224 ℃965.83 16 过热蒸汽流量 gr Dkg/h 已知46217 再热蒸汽出口焓 ''zr h kJ/kg 查蒸汽特性表,p= 1.75 MPa, t=540 ℃ 3558.80 18 再热 蒸汽进口焓 'zrh kJ/kg 查水特性表, p= 1.50 MPa, t=290 ℃3006.62 19 再热蒸汽流量 zr Dkg/h 已知41720 再热蒸汽焓增量 zr h ∆kJ/kg '''zrzr h h - 552.18 21 锅炉有效利用热 gl QkJ/h )()('''''zr zr zr gs gr gr h h D h h D -+-1371000000 22 实际燃料消耗量 B kg/h )/(r gl gl Q Q η66920.7 23计算燃料消耗量B jkg/h⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-10014q B 66251.52.4炉膛的热力计算(带前屏过热器)序号 名称 符号 单位 计算公式或数据来源数值 1 热空气温度 t rk ℃ 给定330 2 理论热空气焓 H rk 0 kJ/kg 查焓温表:表32458.4 3 炉膛漏风系数 Δαl 由空气平衡表知0.05 4 制粉系统漏风系数Δαzf 选用 0.12 5 冷空气温度 t lk ℃ 给定 65 6 理论冷空气焓 H lk 0 kJ/kg 查焓温表 474.5 7 空预器出口过量空气系数 βky " αl "-(Δαl +Δαzf ) 1.06 8 空气带入炉内热量 Q k kJ/kg βky "H rk o +(Δαl +Δαzf )H lk 0 2686.6 9 1kg 燃料带入炉内的热量Q l kJ/kg Qr*(100-q 3-q 4-q 6)/(100-q 4)+Q k 24018 10 理论燃烧温度 θa ℃ 根据Q l 查焓温表:表31943.87 11 炉膛出口烟温 θl " ℃ 假定1000 12 炉膛出口烟焓 H l " kJ/kg 查焓温表:表311432 13 烟气的平均热容量 V cpj kJ/(kg ℃)(Q l -H l ")/(θa-θl ") 13.33 14 水蒸汽容积份额 r H2O 查烟气特性表 0.0893 15 三原子气体容积份额 r n 查烟气特性表0.2295 16 三原子气体分压力 p n MPa pr n (p 为炉膛压力,等于 0.098 MPa)0.0225 17p n 与S 的乘积p n S m.MPap n S(8.53)0.19218三原子气体辐射减弱系数 Ky 1/(m.MPa)⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 3.566 19灰粒子辐射减弱系数K h 1/(m.MPa) 322''55900hl d T86 20 焦碳粒子辐射减弱系数 K j 1/(m.MPa)取用10 21 无因次量 x1②按参考文献[1]选取 0.5 22 无因次量x2② 按参考文献[1]选取0.1 23 半发光火焰辐射减弱系数K 1/(m.MPa)21x x K K r K j h h n y ++μ2.755 24 乘积K p S KpS(p=0.1)2.35 25 炉膛火焰有效黑度a hy Kps e --1 0.905 26乘积p n S zy m.MPa pq n s p (7.80)0.17527自由容积内三原子气体辐射减弱系数 Ky 1/(m.MPa)⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r3.765 28 乘积KpSzy (K y r n +K h μh +K j x 1x 2).pS zy2.184 29 自由容积的火焰有效黑度a zy 1-e -KpSzy 0.887 30乘积p n S pqm.MPap n S pq0.0382531屏间容积内三原子气体辐射减弱系数 Ky1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r r n8.77132 乘积K p S pq (K y r n +K h μh +K j x 1x 2).pS pq0.671 33 屏间容积的火焰有效黑度 a pr 1-e -KpSpq0.489 34 屏宽A 与Szy 比值 A/S zy A/Szy (A= 3.32 m,见图3-6)0.426 35 屏宽A 与屏节距之比ω A/s 12.508 36 屏的修正系数 c p 查附录三图V (b ) 0.96 37 屏区的修正系数c pq 查附录三图V (b ) 0.82 38 系数 τa 查附录三图V (a ) 0.90 39 屏的辐射系数 φp查附录三图V (c ) 0.11 40 屏区的辐射系数pq ϕ 查附录三图V (d )0.06 41 屏的黑度 p a zy p p pr a c a ϕ+ 0.583 42 屏区的黑度 pq a zy pq pq pr a c a ϕ+ 0.533 43 屏的暴光不均匀系数p z zy p a a / 0.657 44屏区水冷壁的暴光不均匀系数pq zzy pq a a /0.601 45计及暴光不均匀的屏的面积'qp A 'm 2 xz A p qp389.42 46计及暴光不均匀的屏区面积 'pq A m 2 x z A pq pq73.70 47 炉墙总面积 lq Am 2 ''pq qp zy A A A ++2369.94 48 前后侧墙水冷壁的沾污系数ζ 查附录二表Ⅳ 0.45 49 屏的沾污系数 ζp 查附录二表Ⅳ 0.35 50炉顶包覆管沾污系数ζld查附录二表Ⅳ0.45 51 炉膛出品屏的沾污系数 ch ζξβ (β查附录三图VI , 得β= 1 )0.45 52 前后侧墙水冷 壁的热有效系数ψ ξχ 0.45 53炉顶包覆管的热有效系数 ψld ld ld x ξ 0.414 54 屏的热有效系数 ψp qp p x ξ0.347 55炉膛出品处的屏的热有效系数ψchch ch x ξ0.4556 平均热有效系数ψpj}ldpq ld pq ld pq c pq qp p qp ld pq ld ld c pq r c h q A z A z A A A A A A A A A A /)(21212,,'',,ψψψψψψ++++-+⎪⎩⎪⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--++ 0.4057 炉膛黑度lapjhy hy hya a a ψ)1(-+0.9597 58与炉内最高温度位置有关的系数MB-Cx l , B,C 查附录二表V B=0.56 ,C=0.50.4459 炉膛出品烟温 ''l ϑ ℃ []273....1)/(6.32736.03-++pj j a ld pj o a VC B T A M ϕψσϑ 1007.0 60 炉膛出口烟焓 H l "kJ/kg 查焓温表11524.5 61 炉膛吸热量 fl Q kJ/kg )(''l l H Q -ϕ12368.6 62 炉膛容积热强度 vq W/m 3 ydwBQ /(3.6V l ) 99284 63 炉膛截面热强度 FqW/m 2 )6.3/(l ydw A BQ 3142727 64炉内平均辐射热强度pj l qW/m 2 )3600/(ld fj j A Q B111430 65 炉顶辐射吸热分布系数 ηld 查附录三图Ⅶ0.65 66 炉顶辐射热强度 ld qW/m 2 pj l ld q η72429.5 67 炉顶辐射受热面积'ldA m 2 pq ld pq ld ld pq ld xz A x A A ,,)(+-54.081 68 炉顶吸热量ldQW ld ld q A '3917060kJ/kg 3.6j ldld B q A /'212.85 69 前屏辐射吸热分布系数 qp η 查附录三图Ⅶ0.84 70 前屏辐射热强度 qp q W/m 2 pj l qp q η93601 71 前屏吸热量qp QW qpl qp q A '(A hp =A ch ) 36450101kJ/kg j qp qp B q A /6.3'1980.63 72 后屏辐射吸热分布系数 ηhp 查附录三图Ⅶ0.80 73 后屏辐射热强度 hp q pj l hp q βη89144 74 后屏吸热量hp QW hp hp A q (A hp =A ch ) 15209749kJ/kg j hp hp B A q /6.3826.47 75 附加过热器总吸热量∑fj QkJ/kg 先假定后核算 1000 76 一级减温水量 D jw1 kg/h 先假定后核算 0 77 二级减温水量 D jw2kg/h 先假定后核算0 78 附加过热器焓增量∑∆fj hkJ/kg ∑--)/(21kw jw j fjD D D B Q143.4 79 饱和蒸汽焓 bq hkJ/kg 查蒸汽特性表2598 80 包覆出口蒸汽焓 ''bf h kJ/kg ∑∆+fj hp h h2741.4 81 包覆出口蒸汽温度''b ft℃ 查蒸汽特性表350 82 前屏焓增量 qp h ∆kJ/kg )/(21jw jw j qp D D D B Q --312.42 83 前屏出口蒸汽焓 ''qp h kJ/kg qp bf h h ∆+''3053.82 84 前屏出口 蒸汽温度 ''qp t℃ 查蒸汽特性表,p=14.5 MPa 420 85炉膛出口烟温校核''l ϑ∆℃|''l ϑ(假定值)-"l ϑ(计算值)|7<1002.5后屏过热器热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源数值 1 烟气进屏温度 'pϑ ℃'pϑ=''l ϑ 10072 烟气进屏焓 'p H kJ/kg 'pH =''l H 11998.53 烟气出屏温度 ''pϑ ℃ 假定 940 4 烟气出屏焓 ''pH kJ/kg 查焓温表10473 5 烟气平均温度 pj ϑ℃0.5('p ϑ+''p ϑ) 973.5 6 屏区附加受热面对流吸热 量 dpfjQ kJ/kg 先估后校d pfj Q = 51,slb pfj Q =104155 7 屏的对流吸热 量 dpQ kJ/kg ϕ('pH -''p H )-dpfj Q 1355.245 8屏入口吸收的炉膛辐射热量f p Q kJ/kgf p Q =hp Q826.479三原子气体辐射 减弱系数 y K 1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pjn OH T sp r 8.908 10 乘积n y r K 1/(m.MPa)n y r K2.044 11 灰粒的辐射减弱系数h K 1/(m.MPa)322/55900n pj d T87.55 12 飞灰浓度 h μ kg/kg查烟气特性表0.0167 13乘积h K h μ1/(m.MPa) h K h μ 1.462 14 烟气注的辐射减弱系数 K 2/(m.MPa)n y r K +h K h μ3.506 15 乘积 Kps Kps 0.291 16屏区的烟气黑度akps e --10.252 17 屏进口对出口的角系数 p ϕp ϕ=1211s cs c -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛ 0.22 18 修正系数 r ξ 按煤种选取,据参考文献[]1 0.5 19 屏出口面积 f p A ''m 2等于对流过热器进口面积141.72 20 炉膛及屏间辐射热量 fp Q '' kJ/kgfp Q''=3600/10*67.5)1(411''j rpj f p pfp B T aA a Q ξβϕ-+- 254.75 21屏区吸收炉膛辐射吸热量fpqQ kJ/kg f p Q -f p Q ''571.7222屏区炉顶附加受热面吸收的炉膛辐射热量 fldpfjQ kJ/kg fpqQ fp fsld pfj fld pfj fld pfjA A A A ++ 15.9323屏区水冷壁附加受热面吸收的炉膛辐射热量fslbpfjQ kJ/kg fpqQ f pfsld pfjfld pfjfsldpfjAAAA ++ 33.65 24 屏所吸收的炉膛辐射热 fp Q kJ/kg f pq Q - fld pfj Q -fslbpfj Q522.14 25屏所吸收的总热量p QkJ/kgd Q +f p Q1877.38526 蒸汽进屏焓 'phkJ/kg 21''21)(jw gsjw qp jw jw D D h D h D D D -+-- 3053.8227 蒸汽进屏温度 'p t℃ 查蒸汽特性表,p= 14.5 MPa420 28 蒸汽出屏焓 ''ph kJ/kg 'ph +pQ 2jw j D D B -3324.14 29 蒸汽出屏温度 ''p t℃ 查蒸汽特性表,p=14.5 MPa490 30 屏内蒸汽平均温度 pj t℃0.5('p t +''p t )45531 屏内蒸汽平均比容 pj v m 3/kg查蒸汽特性表,p=14.5MPa, t= 455℃ 0.01932屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw)pj v /(3600pj A )14.65 33 管壁对蒸汽的放热 系数 z a W/(m 2.℃) 查附录三图IX3200 34 屏间烟气平均流速 w ym/s)3600*273/()273(pj pj y j A V B +ϑ4.73 35 烟气侧对流放热系数d a W/(m 2.℃)查附录三图XI 43 36 灰污系数 ε m 2.℃/W查附录二表VII0.007 37 管壁灰污层温度 hb t℃pj t +6.3*12js pp j A Q B a ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ε733.8 38 辐射放热系数 f a W/(m 2.℃)查附录三图XV 得o f o aa a a =,45.36 39利用系数ξ查附录三图X IV1 40 烟气对管壁的放热系数l aW/(m 2.℃)ξ⎪⎪⎭⎫⎝⎛+f hp d a xs d a 22π 115.0641 对流传热系数 kW/(m2.℃)⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++121111/a a Q Q a dp f p ε 70 42 较大温差 D t ∆ ℃ 'pϑ-'p t 687 43 较小温差 x t ∆℃ ''pϑ-''p t 45044 平均温差 t ∆℃[]1)(,7.1x D xDt t t t t ∆+∆=∆∴<∆∆568.5 45 屏对流传热量crp Q kJ/kg j js p B tA k /6.3∆1331.5546 误差Q ∆ % 100*dpcrpd p Q Q Q -1.7547 屏区两侧水冷壁水温 bs t℃ 查蒸汽表,p= 15.3 MPa 下的饱和温度 34548平均传热温差t ∆℃pj ϑ-bs t 668.5 49屏区两侧水冷壁对流吸热量 d pc QkJ/kgjcqB tA k ∆6.3103.4 50 误差 Q ∆ % ()100*slb pfj d pc slb pfjQ Q Q-0.5851 屏区炉顶进口汽焓 'pld hkJ/kg21jw jw jld bq D D D B Q h --+2616.5 12452 屏区炉顶进口汽温 'pld t℃查蒸汽特性表,p=15.3 MPa345 53 屏区炉顶蒸汽焓增量 pld h ∆ kJ/kg())(21jw jw ld pfjfldpfj j D D D Q Q B --+ 11.554 屏区炉顶出口汽焓 ''pldh kJ/kg )(')(ld p ld p h h ∆+262855 屏区炉顶出口汽温 '')(ld p t ℃ 查蒸汽特性表,p= 15.3 MPa347 56 平均传热温差t ∆℃[]'')(')(21ld p ld p pj t t +-ϑ 627.5 57 屏区炉顶对流吸热量 )(ld p Q kJ/kgj ld B t kA /6.3)(∆55.07 58 误差Q ∆%()100*/)(ld pfj d ld p ld pfj Q Q Q--7.982.6高温过热器的热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源数值 1 烟气进口温度 'ϑ℃ 'ϑ='hp ϑ 940 2 烟气进口焓 'HkJ/kg 'H =''hpH 104733 蒸汽进口焓 'hkJ/kg Dh D h D D gsjw hp jw 2"2)(+-3158 4 蒸汽进口温度 't ℃ 查蒸汽特性表, p=14.01 MPa 450 5 蒸汽出口温度 ''t ℃ 已知540 6 蒸汽 出口焓 ''hkJ/kg 查蒸汽特性表, p= 13.7MPa t= 540 ℃34307过热器吸热量gr Q kJ/kg jB h h D )('"-1610 8 炉顶附加受热面吸热量 ld fj Q kJ/kg 假定 70 9 水冷壁附加受热面吸热量slb fj QkJ/kg 假定 185 10炉膛及后屏、对过热器辐射 热量 f p Q ''kJ/kg 由后屏热力计算得 254.75 11 炉顶吸收辐射热量 fld fjQkJ/kg f p Q''jsgrslb fj ld fj ld fjA A A A ++10.0612 水冷壁吸收辐射热量 fslbfj Q kJ/kg f p Q ''jsgrld fjslb fj slbfj A A A A++30.18 13 过热器吸收辐射热量 f gr Q kJ/kg f p Q ''-fld fjQ -fslbfj Q 213.91 14 过热器对流吸热量 d gr QkJ/kg gr Q - fgr Q1396.0915 烟气出口焓 ''HkJ/kg ϕαslb fjld fj d gr o lkQ Q Q H H ++-∆+'9539.30 16 烟气出口温度 ''ϑ ℃ 查焓温表848.8 17 烟气平均温度 pj ϑ℃ 21('ϑ+''ϑ) 894.4 18 蒸汽平均温度 pj t ℃ 21('t +''t ) 495 19 烟气流速 y wm/s )3600*273/()273(pj pj y j A V B +ϑ6.25 20 烟气侧对流放热系数d aW/(m 2.℃) 查附录三图XI47 21 蒸汽平均比容 pj v m 3/kg 查蒸汽特性表,p=14.02MPa t=495℃0.0220 22 蒸汽平均流速 wm/s Av D pj 3600116.12 23 灰污系数 ε m 2.℃/W 查附录三图XIII 0.0043 24 蒸汽侧放热系数 2a W/(m 2.℃)查附录三图IX3000 25 管壁灰污层温度hb t ℃ js gr grj pj A Q B a t 6.312⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++ε 669.66 26乘积s p nm.MPak s p n0.01527三原子气体的辐射减弱系数 y K1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 17.3 28 乘积n y r K 1/(m.MPa)n y r K3.97 29 灰粒的辐射减弱系数h K1/(m.MPa)322/55900n pj d T111.1 30 乘积 h K h μ 1/(m.MPa)h K h μ 1.86 31 气流辐射减弱系数K1/(m.MPa)n y r K +h K h μ5.83 32 乘积 KpsKps0.363 33 烟气黑度 akps e --10.3044 34 烟气侧辐射放热系数f aW/(m 2.℃)查附录三图XV 得o f o aa a a =,63.7 35 利用系数 ξ 查附录三图X IV 1.0 36 烟气侧放热系数 1aW/(m 2.℃)(d a +f a )ξ 110.1 37 热有效系数 ψ查附录二表VIII0.65 38 传热系数 k W/(m 2.℃)ψ2121a a a a + 69.032 39 较小温差 x t ∆ ℃ ''''t -ϑ308.8 40 较大温差 D t ∆℃ ''t -ϑ49041 平均温差 t ∆℃ xD t t lg3.27.1∆∆∆-∆=∆∴>∆∆xDxD t t t t t392.9 42 对流传热量crgr QkJ/kg j jsgr B tA k /6.3∆ 1364.47 43 误差Q ∆% (d gr Q -cr gr Q )/d gr Q *1002.25 44 两侧水冷壁工质温度bs t℃ 查蒸汽特性表,p=15.3 MPa 下的饱和温度348 45 平均传热温差t ∆ ℃ pj ϑ-bs t546.4 46 两侧水冷壁对流吸热量 dslbQ kJ/kg j dlb fj B tA k /6.3∆200.70 47 误差Q ∆% (slb fj Q -dslb Q )/slb fj Q *1008.5 48 炉顶过热器进口汽焓 ')(ld gr h kJ/kg ')(ld gr h ='')(ld p h 2628 49炉顶过热器进口汽温')(ld gr t℃ ')(ld gr t ='')(ld p t348 50 炉顶过热器蒸汽焓增量 )(ld gr h ∆ kJ/kg )/(21jw jw j ld fjD D D B Q --10.08 51 炉顶过热器出口汽焓 '')(ld gr h kJ/kg ')(ld gr h +)(ld gr h ∆2638.08 52 炉顶过热器出口汽温'')(ld gr t℃ 查蒸汽特性表,p= 15.3 MPa350 53平均温差t ∆℃ )(21'')(')(ld gr ld gr pj t t +-ϑ545.4 54 炉顶过热器对流吸热量 dld QkJ/kg j ld fj B tA k /6.3∆72.86 55 误差Q ∆%100*/)(ld fj d ld ld fj Q Q Q -4.12.7后水冷壁前悬吊管的热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源 数值 1 入口烟温 'θ ℃由后屏过热器计算结果得知 848.8 2 入口烟气焓 'I/kj kg 由后屏过热器计算结果得知9539.30 3 吸热量 Q/kj kg 假定29 4 出口烟气焓 ''I/kj kg'/I Q σϕ-9510.3 5 出口烟气温度 ''θ℃ 1.21α=842.8 6 平均烟气温度 θ℃'''0.5()θθ+845.8 7 平均烟气速度 r w /m s(273)/(3600273)j y r B V F δθ++6.48 8 水蒸气容积份额 2H O r 烟气特性表 0.0893 9 三原子气体容积份额2R O r烟气特性表 0.1402 10 飞灰浓度 h μ 3/g Nm烟气特性表 0.0167 11 对流放热系数 k α 2/()kcal m C ⋅︒图Ⅱ2H C C φα 41.04 12 污染系数 ε2/m C kcal ⋅︒图X Ⅱ0d C C φρεε+∆0.00731 13 沾污壁温 g t℃/cp j t B Q H σεδ+515.5 14三原子气体吸收力n p Satm m -'n r S0.11515三原子气体辐射减弱系数 2R O K⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 4.46 16 灰粒的辐射减弱系数h K 1/()m Mpa ⋅322/55900n pj d T93.81 17 乘积 kps'2()R O n h h K r K ps μ+0.1295 18 辐射放热系数 1α2/()kcal m C ⋅︒图XI ,ααH22.819 传热系数 K2/()kcal m C ⋅︒11211()()k k ααεααα++++42.9 20 温差 t ∆℃cp cp t θ-495.8 21 传热量 T Q/kj kg/j k tH B ∆28.94 22 计算误差 Q ∆ % *100T Q Q Q σσ- 0.21 23 允许误差[]Q ∆%按照标准±22.8高温再热器的热力计算结果序号 名称符号单位 计算公式或数据来源数值 1 后墙引出管对流吸热量d hy Q /kj kg估计30 2 对流过热器出口烟气焓''grI /kj kg 由对流过热器热力计算得到9539.30 3 烟气进口焓 'I/kj kg''/dgr hy I Q ϕ-9509 4 烟气进口温度 'θ℃ 查焓温表7 840.9 5 烟气出口温度 ''θ ℃假定 715 6 烟气出口焓''I/kj kg 查焓温表7 7965.45 7 省煤器附加对流吸热量sm fj Q /kj kg 假定 55 8 炉顶及包覆过热器附加对流吸热量 ld bffjQ + /kj kg假定110 9 高温再热器对流吸热量 dgzrQ /kj kg '''()o sm ld bflk fj fjI I I Q Q ϕα+-+∆-- 1352.51 10 再热蒸汽焓增 gzr i ∆/kj kg/dgzr j zr Q B D199.06 11 出口气温 ''t ℃已知540 12 出口蒸汽焓 ''i /kj kg 查水蒸气特性表,1.5Mpa3558.8 13 进口蒸汽焓 'i/kj kg''gzr i i -∆3359.74 14 进口温度 't ℃ 查水蒸气特性表,1.6Mpa450 15 蒸汽平均温度 pj t ℃'''0.5()t t +495 16 蒸汽平均比容 pj v3/m kg查水蒸气特性表,1.55Mpa,495℃0.1703 17蒸汽流速w/m s/(3600)zr pj D v A35.88 18 蒸汽侧对流放热系数 2α 2/()W m C ⋅︒ 查附录3图IX 800 19 灰污系数 ε2/m C W ⋅︒查附录3图XIII0.0043 20 灰污壁温 hb t℃ 21()3.6dj gzrpj jsgzrB Q t A εα++ 586.6 21 烟气平均温度 pj θ℃'''0.5()θθ+778 22烟气流速y w/m s(273)/(2733600)j y pj pj B V A θ+⨯8.62 23 烟气侧对流换热系数 d α 2/()W m C ⋅︒查附录3图XI68 24乘积n p Sm Mpa ⋅n pr s0.0052425三原子气体的辐射减弱系数 y K 1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 24 26 乘积 y n K r1/(m.MPa) y n K r5.471 27 灰粒辐射减弱系数h K1/(m.MPa)322/55900n pj d T97.81 28 乘积 h h K μ 1/(m.MPa)h h K μ 1.614 29 烟气辐射减弱系数K 1/(m.MPa)y n K r +h h K μ7.085 30 乘积 Kps Kps0.1628 31烟气黑度akps e --10.1502 32 烟气侧辐射放热系数 f α 2/()W m C ⋅︒查附录3图XV 得00,f a ααα=23.04 33 利用系数 ξ查附录3图XIV1.0 34 烟气侧放热系数 1α 2/()W m C ⋅︒ ()d f ξαα+91.04 35 热有效系数 ψ查附录2表VIII0.65 36 传热系数 K2/()W m C ⋅︒1212/[]ψαααα+53.13 37 较大温差 D t ∆ ℃ ''t ϑ-390.9 38 较小温差 x t ∆℃ ''''t ϑ-175 39 平均温差 t ∆℃xD t t lg3.27.1∆∆∆-∆=∆∴>∆∆xDxD t t t t t282.95 40 对流传热量 crpQ /kj kgj jsgr B tA k /6.3∆ 1259.4 41误差Q ∆% (d gr Q -cr gr Q )/d gr Q *1006.8 42 省煤器工质平均温度 sm pjt ℃0.5()gs bs t t +(t bs =345℃)284.5 43 省煤器附加对流吸热量smd fj Q /kj kg3.6()/smsm pj pj fj j k t A B θ- 50.80 44 误差Q ∆% ()/100sm smd sm fj slb fj Q Q Q -⨯ -1.6 45炉顶及包覆过热器工质平均温度 ld bf pj t +℃''0.5()bs bf t t +(2.4中)347.5 46 炉顶及包覆过热器附加对流吸热量 ld bffjdQ + /kj kg3.6()/ld bf ld bfpj pj fj j k t A B θ++- 118.26 47 误差Q ∆%()/100ld bf ld bf ld bf fj fjd fjQ Q Q +++-⨯ 7.512.9后水冷壁后悬吊管的热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源 数值 1 入口烟温 'θ ℃由高温再热器计算结果得知 715 2 入口烟气焓 'I/kj kg 由高温再热器计算结果得知7965.45 3 吸热量 Q/kj kg 假定50 4 出口烟气焓 ''I/kj kg'/I Q σϕ-7914.94 5 出口烟气温度 ''θ℃ a=1.24710.8 6 平均烟气温度 θ℃'''0.5()θθ+712.9 7 平均烟气速度 r w /m s(273)/(3600273)j y r B V F δθ++8.51 8 水蒸气容积份额 2H O r烟气特性表 0.0888 9 三原子气体容积份额r n烟气特性表 0.2279 10 飞灰浓度 h μ 3/g Nm烟气特性表 0.0165 11 对流放热系数 k α 2/()kcal m C ⋅︒图Ⅱ2H C C φα 56 12 污染系数 ε2/m C kcal ⋅︒图X Ⅱ0d C C φρεε+∆0.00731 13 沾污壁温 g t℃/cp j t B Q H σεδ+463 14三原子气体吸收力n p Satm m -'n r S0.11415三原子气体辐射减弱系数 2R O K⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 4.85 16 灰粒的辐射减弱系数h K 1/()m Mpa ⋅322/55900n pj d T101 17 乘积 kps'2()R O n h h K r K ps μ+0.1386 18 辐射放热系数 1α2/()kcal m C ⋅︒图XI ,ααH13.319 传热系数 K2/()kcal m C ⋅︒11211()()k k ααεααα++++46.3 20 温差 t ∆℃cp cp t θ-488.9 21 传热量 T Q/kj kg/j k tH B ∆48.4 22 计算误差 Q ∆ % *100T Q Q Q σσ- 3.2 23 允许误差[]Q ∆%按照标准±22.10前包墙悬吊管的热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源 数值 1 入口烟温 'θ ℃由高温再热器计算结果得知 710.8 2 入口烟气焓 'I/kj kg 由高温再热器计算结果得知7914.94 3 吸热量 Q/kj kg 假定39 4 出口烟气焓 ''I/kj kg'/I Q σϕ-7875.54 5 出口烟气温度 ''θ℃ a=1.24707.6 6 平均烟气温度 θ℃'''0.5()θθ+709.2 7 平均烟气速度 r w /m s(273)/(3600273)j y r B V F δθ++7.1 8 水蒸气容积份额 2H O r烟气特性表 0.0888 9 三原子气体容积份额r n烟气特性表 0.2279 10 飞灰浓度 h μ 3/g Nm烟气特性表 0.0165 11 对流放热系数 k α2/()kcal m C ⋅︒图Ⅱ2H C C φα58.56 12 平均汽温 t cp ℃ 假定 350 13 蒸汽平均比容 v pj m 3/kg 15.0Mpa 0.0115 14蒸汽平均速度w m/sDv cp /(3600f ) - 15 管壁对蒸汽的换热系数 a 22/()kcal m C ⋅︒查图V ,C d a H 3737 16 污染系数 ε2/m C kcal ⋅︒图X Ⅱ0d C C φρεε+∆0.00559 17 沾污壁温 g t℃2(1/)/cp j t B Q H σεαδ++445 18 三原子气体吸收力n p Satm m -'n r S0.1726 19 三原子气体辐射减弱系数 2R O K查图IX 3.8 20 灰粒的辐射减弱系数h K 1/()m Mpa ⋅查图X101.1 21 乘积 kps'2()R O n h h K r K ps μ+0.192 22 辐射放热系数 1α2/()kcal m C ⋅︒ 图XI ,ααH52.12 23 传热系数 K2/()kcal m C ⋅︒111[1()]k k ααεαα++++55.34 24 温差 t ∆℃cp cp t θ-359.2 25传热量T Q/kj kg/j k tH B ∆37.8726 计算误差 Q ∆ % *100T Q Q Q σσ- 2.91 允许误差[]Q ∆%按照标准±22.11主烟道上方气室的热力计算序号 名称 符号单位 计算公式或数据来源数值 1 进口烟气温度 'ϑ℃ '''θθ= 707.6 2进口烟气焓I ’kJ/kg'''I I =7875.54 3 包覆过热器附加吸热量 bffj Q/kj kg 假定 200 4 省煤器吸热量 sm fj Q /kj kg 假定2605 出口烟气焓 ''H/kj kg'bf smfj fjQ Q H ϕ+-7410.89 6出口烟温''θ℃ 查烟气焓温表669.13 7 省煤器内工质平均温度 smpj t ℃ ''0.5()gs bs t t + 284.5 8 省煤器灰污管壁温度 sm hb t℃sm pj t t +∆=284.5+60324.5 9 包覆过热器灰污系数 ε 2/m C W ⋅︒查附录3图XIII0.0043 10包覆过热器工质的平均温度bf pj t℃ ''0.5()gs bf t t + 347.511包覆过热器灰污管壁温度 bf hbt℃ 3.6bf j fj bf pjbfB Q t A ε+385.33 12 平均烟温 pj θ℃0.5(''θ+'θ)688.365 13乘积n p Sm Mpa ⋅n pr s0.094414三原子气体辐射减弱系数 y K 1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pj n O H T s p r 5.47 15 乘积y n K r 1/(m.MPa) y n K r1.25 16 灰粒的辐射减弱系数h K 1/(m.MPa) 322/55900n pj d T103.8 17 乘积h h K μ 1/(m.MPa)h h K μ 1.713 18 烟气的辐射减弱系数K 1/(m.MPa)y n K r +h h K μ2.963 19 乘积 Kps Kps1.23 20 烟气黑度 akps e --10.708 21省煤器辐射放热系数smf α2/()W m C ⋅︒查附录3图XV 得00,f a ααα= 68.2 22包覆过热器辐射放热系数 bf fα2/()W m C ⋅︒查附录3图XV 得00,f a ααα=65.0 23省煤器吸热量smd fj Q/kj kg3.6()/sm sm sm f pj hb d j t A B αθ-241.3824 误差 Q ∆%100sm smdfj fjsm fjQ Q Q-⨯7.16 25 包覆过热器吸热量bfd fj Q/kj kg3.6()/bf bf bff pj hb d j t A B αθ-190.9426 误差Q ∆%100bf bfdfj fjbffjQ Q Q-⨯4.532.12低温再热器的热力计算序号 名称符号 单位 计算公式或数据来源数值 1 主烟道上方气室后焓 'HkJ/kg 查焓温表 7410.89 2 主烟道上方气室温度'ϑ℃ 查焓温表 669.13 3 出口蒸汽焓 ''h kJ/kg 查高再表 3359.74 4 出口蒸汽温度 ''t℃ 查高再表450 5 入口蒸汽焓 'hkJ/kg 查蒸汽特性表, p=1.75MPa ,t=290℃3015 6 入口蒸汽温度 't℃ 已知290 7 焓增量 h ∆ kJ/kg ''h ﹣'h 344.748 对流吸热量 d dzrQkJ/kg jB h h D )('"-2404 9 包覆过热器悬吊管过热器附加吸热量bf fj QkJ/kg 假定20010 出口烟气焓 ''HkJ/kg ϕαbf fjd dzr olkQ Q H H +-∆+'4794.8 11 出口烟温 ''ϑ ℃ 查焓温表3438.6 12 平均烟速 pj ϑ℃ 21('ϑ+''ϑ) 553.87 13 平均蒸汽温度 pj t ℃ 21('t +''t ) 370 14 蒸汽平均比容 pj vm 3/kg 查蒸汽特性表,p=1.675MPa ,370℃0.1724 15 蒸汽流速 wm/s pj v D 1/ A 360024.95 16 蒸汽侧对流放热系数2aW/(m 2.℃) 查附录三图IX206.0 17 烟气流速 y w m/s 0.589)3600*273/()273(Ay V B pj y j +ϑ12.93 18 烟气侧对流放热系数d aW/(m 2.℃) 查附录三图XI83 19乘积Kp n sm.MPaPr n s‘0.0036420三原子气体辐射减弱系数 y K 1/(m.MPa) ⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+100037.011.0106.178.0102pjn O H T s p r 35.98 21 乘积n y r K 1/(m.MPa)n y r K8.06 22 灰粒的辐射减弱系数K h1/(m.MPa)322/55900n pj d T135.72 23 乘积h K h μ 1/(m.MPa)h K h μ2.21 24烟气的辐射减弱系数K1/(m.MPa)n y r K +h K h μ10.2725 乘积 KpsKps0.1669 26 烟气黑度 akps e --10.1537 27 包覆过热器灰污系数 ε m 2.℃/W 查附录三图XIII0.004328 灰污管壁温度 hb t℃ js dlddzrj pj A Q B a t 6.312⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++ε420 29 烟气侧辐射放热系数f aW/(m 2.℃)查附录三图XV 得o f o aa a a =,11.0 30 利用系数 ξ 查附录三图X IV 1.0 31 烟气放热系数 1aW/(m 2.℃)(d a +f a )ξ 94.0 32 热有效系数 ψ查附录二表VIII0.65 33 传热系数 k W/(m 2.℃)ψ2121a a a a + 42.00 34 较大温差 D t ∆℃ ''t -ϑ219.13 35 较小温差 x t ∆℃ ''''t -ϑ146.836 平均温差 t ∆℃ xD t t lg3.27.1∆∆∆-∆=∆∴>∆∆xDxD t t t t t180.76 37 对流传热量 cdzr QkJ/kg j jsdl B tA k 8.0/6.3∆2510 38 误差 Q ∆% (d dzr Q -c dzr Q )/ddzr Q *1004.4 39 实际吸热量sj dzr QkJ/kg 0.8ddzr Q1923.240包覆过热器悬吊管过热器工质平均温度 bf pj t℃ 21(bs t +''bf t )345 41包覆过热器悬吊管过热器附加吸热量 bfc fj QkJ/kg j bf fj B tA k 8.0/6.3∆;t ∆=pj ϑ﹣pj t ;222.97 42 误差 Q ∆% (bf fj Q -bfc fj Q )/bffj Q *10011.5 43 实际附加吸热量bfsj fj Q kJ/kg0.53bf fj Q106。

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