箱梁吊装扁担梁强度验算
钢箱梁吊装计算书
钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
(完整版)挂篮扁担梁计算
挂篮扁担梁受力计算书（一）计算依据1、《钢结构设计规范》GB50017—20032、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、《建筑施工手册》（二）结构布置１、扁担梁结构形式扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。
详细尺寸见示意图。
（三）荷载计算根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为：P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN（四）扁担梁强度计算16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm１、主杆受力形式为主杆受力简图（1）验算16#槽钢的抗弯强度M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.mσ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2槽钢的抗弯强度验算合格（2）验算16#槽钢的抗剪强度V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KNt= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2槽钢的抗剪强度验算合格（3）验算槽钢的挠度f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm槽钢的挠度验算合格。
龙门吊箱梁架设结构验算19-11-2
龙门吊结构检算一、工程概况1、预制梁概况XXXX淮河公路大桥工程（X标段）X岸引桥共有预制箱梁合计XXX片。
本标段30m小箱梁边跨边梁最大重量37.9×2.6=98.54t，箱梁预制场龙门吊采用2台50t进行移梁、运输、安装施工。
2、龙门吊结构组成及有关参数工字钢组成，50t龙门吊主梁采用双排三角形桁架形式，每排三角架主弦杆由4根Ⅰ25b顶点两根工字钢并排焊接，主弦杆间用方钢管连接。
主梁标准节长12m，重6t，净高2.5m，起吊天车重4.8t。
支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距36m，净高约22m，支腿行走轮距11.4m。
其具体结构见《50t龙门吊结构设计图》。
图二：龙门吊结构设计图二、检算依据(1)现行有关公路的设计、施工规范、规则、标准；(2) 50t龙门吊结构设计图；(3)《路桥施工计算手册》；(4)《结构力学》。
三、结构验算：1、强度验算1.1荷载计算（1）龙门吊单片横梁质量36×0.5=18t，重180kN，则一个龙门横梁总重：Q1＝180×2＝360kN横梁均布荷载：q＝360/36＝10kN/m（2）龙门吊吊梁时，作用于主吊梁上的集中力（取30m箱梁边跨边梁），单片30m边跨边梁混凝土总量：37.9m3，则作用在横梁上的集中荷载为：Q2＝37.9×26/2＝492.7kN（3）横梁上天车卷扬机重量：Q3＝48kN1.2弯矩计算由于横梁两端与立柱采用销结，可认为横梁两端均为铰接，则计算过程中，主吊梁应按照简支梁进行受力分析及计算。
当主吊梁起吊时，最不利受力组合为吊钩在主梁中间，并受横梁自身重量的均布荷载。
受力简图如下：图中Q为箱梁重量和天车卷扬机重量之和，即（2）×1.1＋（3）。
根据以上图示，最大弯矩M产生于跨中。
弯矩计算可按均布荷载作用于横梁的弯矩M 1与集中荷载作用于主梁的弯矩M2的叠加，吊装时的冲击荷载取箱梁重量的1.1倍。
钢箱梁稳定性验算
1钢箱梁稳定性验算1.1 钢箱梁参数钢箱梁采用Q345钢材，其中顶板、底板、腹板的厚度为20mm ，纵向隔板厚度为16mm ，纵向U 形肋厚度10mm ，横隔板厚度10mm 。
暂不考虑剪力钉。
表1-1 Q345钢板参数钢箱梁吊装时在中心割开进行分片吊装。
图1 钢箱梁分割示意图图2 左半片钢箱梁图3 右半片钢箱梁231.2 左半片钢箱梁稳定性验算钢箱梁分割成两片之后，对两片钢箱梁吊装进行分别验算其稳定性。
因为在吊点处钢板应力很大，故将吊点设置在横隔板处，并在每片吊装时设置两个工况。
1.2.1 工况一稳定性验算工况一：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第一道横隔板位置处，即距钢箱梁边1.5m 处。
1）吊点布置位置图4 左半片钢箱梁吊点纵断面图图5 左半片钢箱梁吊点横断面图2）计算模型图6 左半片钢箱梁工况一计算模型3）吊点内力图7 吊点内力图图8 吊点内力局部放大图4由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的内力分别为474.4kN和470.5kN，另一侧吊点的内力与其对称。
4）钢箱梁吊装扭曲验算图9 钢箱梁整体扭转效应图（a）图10 钢箱梁整体扭转效应图（b）图11 跨中局部扭转效应放大图（a）56图12 跨中局部扭转效应放大图（b ）由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为9.1cm ，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响。
图13 十字撑布置示意图5）钢箱梁吊装强度验算7图14 钢箱梁整体应力图图15 跨中局部应力放大图图16 吊点附近位置应力局部放大图由图中可以看出钢箱梁吊点附近应力最大，为121345a a MP MP <，跨中处的最大应力为100345a a MP MP <。
所以吊装时钢板的强度满足要求。
1.2.2 工况二稳定性验算工况二：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第三道横隔板位置处，即距钢箱梁边4.5m 处。
梁板支顶抗压强度验算
梁板支顶抗压强度验算：1、地下室框架梁小径圆木支顶抗压强度验算：A、计算依据：a 层高4.2米b 框架梁截面：400×800毫米c 小径圆木大头直径100毫米，小头直径为70毫米，支顶间距600毫米。
B、荷载计算：a 梁模板自重：0.3×（0.4+0.8×2）×1.2=0.72KN/Mb 新浇砼和钢筋自重：0.4×0.8×26.5×1.2=10.18KN/Mc 施工活荷载：0.4×1.4=0.56KN/Md 振动冲击荷载：2×0.4×1.4=1.12KN/Me 现浇砼超厚堆积荷载：0.3×0.4×24=2.88KN/Mf 荷载总计：0.72+10.18+0.56+1.12+2.88=15.46KN/Mg N=15.46×0.6=9.28KN2、支顶抗压稳定性验算：бc=N/An=9.28×1000/3.14×42.5×42.5=1.64N/㎜2＜fc=10N/㎜2截面400×800毫米框架梁，制订按0.6米间距布设，支顶的承压强度满足施工要求。
3、支顶抗压稳定性验算：Lo=0.5L=0.5×（4.2-0.8）=1.7mi=0.25d=0.25×85=21.25㎜λ=Lo/i=1700/21.25=80＜91φ=1/1+（λ/65）2=0.4бc=N/An=9280/0.4×3.14×42.5×42.5=4.09N/㎜2＜fc=10N/㎜2截面400×800毫米框架梁，支顶按0.6米布设，稳定性满足施工要求。
4、地上9层高空悬挑梁钢管构架支顶抗压强度验算：A、计算依据：a.构架支顶高度35.7米；b.挑梁截面：500×750×550毫米；c.采用φ48×3㎜钢管，立杆间距0.8米，横杆间距1.5米，与同高楼板构架支顶连成整体，共同承载。
扁担验算
主、副吊扁担验算根据施工队伍进场后实际采用扁担与方案尺寸不相符，根据实际所用扁担尺寸重新进行验算，计算过程如下：主副铁扁担均采用40mm厚钢板加工，扁担长度5.0米，高0.66米，设置两组吊孔.具体尺寸大样如下图：扁担加工尺寸及示意图1 钢扁担尺寸以及材料参数钢扁担采用Q345钢钢板加工制作而成。
GB/T 700-2006标准规定Q345钢抗拉强度为190～620MPa，屈服强度为345Mpa。
扁担横截面面积=3×66=198cm2钢材强度设计值表2 吊孔C孔壁局部承载验算.（1）主吊卡环孔壁局部受压承载力σcd=KQ/（2*b*d) ≤[σcd]式中σcd—吊装孔壁、局部压应力；b—卡环孔宽，等于卡环直径（取85）；d—孔壁钢板总厚度；[σcd]—钢材局部承压强度容许应力，取0.9fc；K—动力系数取1.5。
钢丝绳在钢筋笼竖直状态时受力最大，此时扁担上部两边各道钢丝绳承受最大重量：P=41.5*9.8/2*sin60°=176.1KNσcd=KQ/(b*d)=1.5*176100/（2*70*70）=26.95N/mm2≤[σcd]=0.66*300=198N/mm2（根据钢结构设计原理钢材端面承压强度设计值fc=400 N/mm2），满足要求。
（1）中部截面强度验算钢板横吊梁一般按受弯构件计算。
其计算步骤和方法一般是根据经验初步选定截面尺寸，再进行强度验算。
根据建筑施工手册公式截面弯矩按M=1/4*K*Q*lQ—构件重力；K—动力系数，取K=1.5；L—两挂卡环孔间距离。
横吊梁为受弯构件，按下式进行强度验算：σ1= M/W1≤fσ2= M/W2≤f式中W1 、W2分别为上下两部分的截面抵抗矩；W1=I/y1 、W2=I/y2 。
式中y1 、y2 分别为截面的重心轴到上下边缘的距离。
M1=1/4*K*Q*l=1/4*1.5*41.5*9.8*2.8=427.04KN·mW1=I/y1=1/12*40*660^3/330=2.9*10^6 mm3M2=1/4*K*Q*l=1/4*1.5*41.5*9.8*2.7=411.8KN·mW2=I/y2=1/12*40*660^3/330=2.9*10^6 mm3σ1= M/W1=427.04*10^6/2.9*10^6=147.3≤f=265 N/mm2σ2= M/W2=411.8 *10^6/2.9*10^6=142≤f=265 N/mm2，抗弯强度满足要求。
平衡梁稳定、强度计算
A
＝
π( － 4
)
＝ 0.0082582
代入求得：
σ ＝ 56.36
Mpa *取折减系数φ为：
0.75
σ<
平衡梁强度足够
3.
吊耳强度计 算
φ[σ]
＝ 120
τ＝
＝
吊耳强度足够
δ
124.65
70.8
＝
三 .
计
算
1.
平衡梁稳定性 计算
截面惯性半径 a i：
70716.14
71277.14 G/2sinα
Fcosα
＝ 37395.42 ＝ 12174.76
(+) 4
平衡 梁示 意图
α
受力 示意 图
(+)
i＝
4 ＝ 93.05
b
平衡梁长细比 λ:
λ ＝ μl/i
*取μ为： 1
＝ 98.86973 λ<100
一 .
制作参数
1. 平衡梁
外径D：
内径d：
长度l：
实际长度L：
2. 吊 耳
板厚δ：
孔径d1：
吊耳半径R：
273
㎜
253
㎜
9200
㎜
9500
㎜
42
㎜
60
㎜
100
㎜
偏心距e：
184
㎜
3. 材 料
平衡梁材质：
Q235
吊平耳 衡材 梁质 许： 用应力
Q235
[σ]：
160 Mp
吊耳许用应力[σ]：
160 Mp
*取折减系数φ为：
平衡梁稳定许用应力σc： σc ＝ φ[σ]
扁担梁的强度校核与优化
５ ０卷
增 刊
宫
晨 ， 等 ： 扁 担 梁 的 强 度 校 核 与优 化
３３ ４
１ 牵 引方 案 ． １ 该上部模 块 设计 吊重 为 ５ ５，每 根扁 担梁 重约 ３ ． 。该模 块 在滑道 上 的跨距 、重心位 置 、两滑 ２ｔ ６４ ｔ
道 的 反力见 图 ｌ 。
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法 ，都要进行 牵 引作业 。在牵 引之 前都 要编 制一个 工艺方 案 ，以便 牵 引工 作顺利 进行 。
导 管架 或组 块 的牵 引工 具有 两种 ：一种 是线性 绞 车 ，另 一种 是卷 扬机 配 合滑 轮组 。线 性绞 车输 出的牵 引力 比较大 ， 一般 用 于较重 的 导管架 或组块 直接将 其 牵 引上 船 。 用卷 扬机配 合滑轮 组作业 时， 使
一
般会 选择 扁担梁 使导 管架 或组 块产 生整体 平移 。
ｌ 扁担梁 的校核
青 岛场 地部分 已完 成项 目的牵 引 量 以及 所使用 的 设备见 表 １ 下面 对青 岛公 司建造 的某上 部模 块 ， 牵 引中使 用的扁 担梁强 度进 行校 核 。
表 ｌ海 工 青 岛 公 司 己完 成 的项 目所 用 的牵 引设 备
宫 晨 、李黎 霞、谢媛媛 、刘全刚 、卫旭敏
某天桥钢箱梁吊装安全性验算
位在工程具备竣工验 收条件 时， 应在 自评 、 自查工作 完成 后， 向项 目监理 部提交竣工验收报验 单及竣工报告 ； 总监理工程 师组织各专业监理工程 师对工 程竣工 资料及工程实体质 量完成情 况进 行预验 收对检查 出的 问 题， 督促蒯工单位 及时整 改， 经项 目监理 部对竣工资料 和工程 实体全面 检查、 验收合格后 ， 由总监理工程师签署工程竣工报验 单， 向建设单位 并 提 出资料评估报告 。 一些竣 工验收后 工程移 交前未来得及完成整改 的 对 操作控制方法 等。 （） 写安装调试技术报告 。撰 写安装调试技术报告是机 电设备初 问题 ， ２撰 可征得安装单位 的同意， 做甩项处理 ， 在监 理的督促和跟踪下可 以 次安装 调试后进 行技术 、 资产及财务验 收的主要依据 之一 ， 一项必 须 在工程移交后继续完善 。 是 做好 的工作 。 安装调试报 告应 以读者 能再现其安装 、 调试过程 。 并得出与 参 考 文 献 文 中相符 的结果为准。机 电设备安装调试技 术报告作为一种科技文 件， 其 内容 比较专深 、 具体 ， 有关人员应意识到它 的重要性 。撰写时注意与论 文 的区别 ， 应详略得 当、 主次分 明。
建材发展导 向 ２ １ 年 ０ ０ １ ８月
路桥 ・ 航运 ・ 交通
某天桥钢箱梁 吊装 安全性验算
康 宏
（ 重庆建工第七建筑工程有 限责任公 司）
摘 要： 在桥梁工程领域 ， 为满足使用功能和承载功能 的要求 ， 钢箱梁应用越来越广泛 。 本文 以钢箱梁的 吊装为研究对象 ， 分析 了箱形梁 吊装 对吊机、 吊 绳等的选择， 吊耳 、 吊点的设置 ， 以及对 地基承 载力和抗倾覆性的验算， 从而确保 吊装的顺利、 安全 ， 为今后的类似 吊装工程作借鉴。 关键词： 钢箱梁 ： 吊装： 安全 ： 验算
钢箱梁主梁体系整体分析验算
〔一〕、(22.5+20+27+29.5+30+2X20)m钢箱形持续梁上部布局验算(Px013~ Px020)1、钢箱梁主梁体系整体阐发验算1.1、技术尺度荷载等级：城市-A级；尺度横断面：0.5m〔防撞雕栏〕+7.0m〔车行道〕+0.5m〔防撞雕栏〕＝8.0m；抗震尺度：地动底子烈度7度，地动动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3；桥梁设计安然等级：立交匝道布局为二级，布局重要性系数γo＝1.0；环境类别：I类。
1.2、主要尺度、尺度①交通部颁公路工程技术尺度〔JTG B01-2003〕②交通部颁公路工程抗震设计尺度〔JTJ004-89〕③交通部颁公路桥涵设计通用尺度〔JTJG D60-2004〕④交通部颁公路桥涵地基与根底设计尺度〔JTJ024-85〕⑤交通部颁公路桥涵钢布局及木布局设计尺度〔JTJ025-86〕1.3、主梁细部尺寸①单箱单室：顶板宽7.8m，底板宽4.06m；②梁高：1.7m；③钢梁顶板厚：14mm；④钢梁腹板厚：14mm；⑤钢梁底板厚：16mm；⑥纵向设置U型加劲肋，厚8mm。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD，其钢材性能应符合GB/T714—2000的要求。
抗压、拉弹性模量E=Mpa，抗弯弹性模量E=Mpa。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1)自重：考虑钢梁顶底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2)强迫位移：根底间不均匀沉降按1cm计。
3)温度：按尺度考虑不均匀升降温。
4)活载：城市-A级，冲击系数按尺度取用。
1.6、计算模型采用桥梁布局空间计算程序Midas civil2006计算，按照实际施工步调确定计算工况。
钢箱梁的截面有效分布宽度按照英国尺度BS5400中相关规定进行计算。
布局离散示意图如以下图所示。
布局离散图1.7、施工阶段划分布局阐发施工阶段按如下划分：施工阶段划分1.8、持久状况正常使用极限状态主梁体系应力验算由程序计算得主梁体系弯矩包络图如下：钢箱梁使用阶段弯矩包络图钢箱梁使用阶段扭矩包络图钢箱梁顶板主梁体系左上缘正应力包络图钢箱梁顶板主梁体系右上缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系左下缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系右下缘正应力包络图由以上图表可知，钢箱梁顶板及底板主梁体系下的应力极值为：顶板最大拉应力为103.1MPa，最大压应力为57.2MPa，底板最大拉应力为58.9MPa，最大压应力为79.0MPa。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
吊装料斗强度验算
吊装料斗强度验算
吊装料斗强度验算是为了确保料斗在吊装过程中的安全性能，在进行吊装作业前需要对料斗的强度进行计算和验算。
吊装料斗强度验算通常包括以下几个方面的内容：
1. 材料强度验算：对料斗的主要结构部件所采用的材料进行强度验算，包括材料的抗拉强度、屈服强度、冲击韧性等指标。
2. 结构设计验算：对料斗的结构设计进行验算，确保其能够承受吊装过程中的各种力和载荷，如吊装重量、动力冲击、振动等。
3. 连接件验算：对料斗的连接件进行验算，确保连接件的强度和刚度满足要求，如焊缝强度、铆接强度等。
4. 构件间功能性配合验算：对料斗内部各个构件之间的功能性配合进行验算，确保其协调性和稳定性。
5. 结构稳定性验算：对料斗的整体稳定性进行验算，包括对料斗的侧倾稳定性、扭转稳定性以及抗弯强度等进行验证。
吊装料斗强度验算需要根据具体的工程要求和设计标准来进行，通常需要借助结构力学和工程材料学的知识和方法进行计算和分析。
在验算过程中，还应考虑料斗的使用条件、工作环境等因素，确保其在各种复杂工况下的稳定性和安全性。
钢丝绳-扁担-验算
广电路站钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置五排吊点，如下图所示。
吊点设置及计算简图根据起吊时钢筋笼平衡得（假设钢筋笼子重心在中间22.4米位置）：3T1＇+2T2＇=63 t ①T1＇×0.85 +T1＇×10.85+T1′×20.85+ T2＇×30.85+ T2＇×40.85 =63×22.4 ②由以上①、②式得：T1＇＝15.13t T2＇=8.81t则T1＝15.13/sin450＝21.4t T2=8.81/sin600＝10.17t平抬钢筋笼时主吊起吊重量为3T1＇= 45.39 t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2＇= 17.62 t主吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑主机的最大受力为Q =63 t。
钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1550MPa，安全系数K取6。
由《起重吊装常用数据手册》钢丝绳数据表（见下表）查得钢丝绳数据表如下：验算用吊索吊具配置及各部位编号图：1、主吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算：43 mm主吊机钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。
吊重：Q1 =Q+G吊=60.21t +3t = 63.21 T主吊扁担上部钢丝绳S3直径：43 mm，[T]=23.23 t钢丝绳走双根：T= Q1/4sin600=18.25t ＜ [T] =23.23 t 满足要求2、主吊扁担下部（铁扁担与钢筋笼之间）及连接钢丝绳钢丝绳验算：39mm通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，主吊扁担下钢丝绳在钢筋笼竖起时受力最大：Q=63.21 T主吊扁担下部及连接钢丝绳S4直径：43mm，[T]=18.81 t；钢丝绳T=Q/6/sin45=63.21/6sin45=14.90T <[T]=18.81 t 满足要求。
3、副吊扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算：32.5mm= 2T2＇= 17.62 t副吊最大作用力Q1副吊扁担上部钢丝绳S1直径：32.5mm，[T]=13.06t/4sin600=5.08 t ＜ [T] =13.06 t 满足要求钢丝绳走双根：T= Q14、副吊扁担下部（铁扁担与钢筋笼之间）钢丝绳验算：28mm通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，知：= 2T2＇= 17.62 t钢筋笼平吊时副吊受力最大：Q1辅吊扁担下钢丝绳S2直径：28mm，[T]=9.8t钢丝绳 T=Q/4sin60=5.08t < [T]=9.8t长虹路站钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置四排吊点，如下图所示。
大跨度钢梁吊装验算
1、结构参数大跨度中间段长度为21m处，截面为H 1350x350x12x14进行吊装，左边10.5m长度，为变截面H（1600-1350）x400x12x14，右边10.5m长度，为变截面H（1350-1600）x450x16x20。
总长度为42.0 m，整个钢梁重量为10.2 t，材料Q345B，吊装及吊点设置如下图所示：其在SAP2000中的分析模型如下图所示，采用二维分析：2、设计荷载恒荷载：结构自重（自重放大系数取1.2）计算结果1、变形钢梁最大的变形为14.6 mm，发生在悬挑端。
2、应力钢梁最大应力为24.0Mpa0，小于295Mpa！四、吊耳的计算此钢梁吊耳适用起重的范围为大于10t，小于等于20t。
t=20 吊 耳 规 格 示 意单元按最大吊重20t 考虑，F G = 1.3*20*9.8 = 254.8 KN吊装时采用二点吊，吊装时，钢绳与梁按照45度的夹角确定。
单个吊耳最大受力: F =[ 254.8 /（cos45）]/2 = 180.2 KN4.1强度计算根据上述计算公式可得：A 、吊耳最大拉伸应力计算：B 、吊耳截面剪切应力计算：C 、吊耳孔挤压强度计算σr =[]22211N/mm 295=≤N/mm 1.7520602180200)2(4σ=⨯⨯=⨯+⨯⨯t t R F 4.2 钢梁吊耳与钢梁焊接计算吊耳与钢梁的连接采用双面角焊缝，焊脚尺寸18 mm. 钢丝与梁的夹角假定45度。
综上，各种梁吊装时焊缝所受的Fx=180.2 *sin45 = 127.4 KN, 附M=127.4* 0.10 =12.8 KN ·m焊缝按照等强计算，满足要求。
钢结构吊装验算
钢结构吊装验算钢结构吊装验算——吊索（钢丝绳）计算先闻专业技术部本文初衷：多数软件无法很好的进行吊装验算，即便可以验算，有的时候因为假定的不合理也会导致计算结果失真，这将给实际吊装带来诸多的危险因素，所以作为工程技术人员需要了解基本的手算过程，这样可以很好的对软件计算结果进行校核，或者直接进行手工计算。
吊装是钢结构施工的重要组成部分，吊装验算涉及多个部分，包含机械选用，吊索验算，吊钩计算，空间位置确定，构件强度验算，构件稳定验算，局部连接节点验算等等。
在这里我们先探讨下钢结构吊装过程中吊索（钢丝绳）内力的计算方法。
以钢梁为例，吊装需首先确定两个吊点位置，此位置针对钢梁优先选择为相对于钢梁重心点两侧，且对称位置，当条件无法满足时可以选择为非对称点。
吊索与吊钩之间需有可靠连接锁定，以保证其不产生相对滑动。
吊钩两侧吊索长度应事先计算确定，且不可随意改变。
以上述条件为前提假定，我们已知：两个吊点的确定位置，两侧吊索的确定长度，吊索与吊钩之间不会产生滑动。
在此前提条件下，我们可以通过计算得到两侧吊索各自的内力。
计算的理论依据：1、不论在何种情况下，构件的重心与吊钩点都会旋转至同一竖直线上。
2、吊索产生拉力，其拉力针对构件长度方向的反作用力应平衡，即两个绑扎点处对钢梁产生的轴力大小相等，方向相反。
计算实例：钢梁重量1.5吨；钢梁长度10米；吊点位置距离钢梁左端头2米，距离右端头3米；吊索总长8米；左侧吊索长度4米，右侧吊索长度4米，且锁定，不产生左右滑移。
地面状态如下图：计算可知a段重量：0.3吨，c段重量0.75吨，b段重量0.45吨。
起吊后，钢梁在此状态下不可避免的要发生旋转，则我们需计算出起吊后钢梁旋转角度，即钢梁相对于地面的夹角。
空中状态如下图：吊点竖向力：左侧吊点竖向力设为R1，右侧吊点竖向力设为R2。
指竖直方向的分力。
根据弯矩平衡，以R1为计算点列方程：Ma+R2*c*cosα=Mb+Mc0.3*10*（2/2）*cosα+R2*（10-2-3）*cosα=0.45*10*（10-2-3/2）*cosα+0.75*10*[（10-2-3）/2]*cosα求得：R2=9kN由此可得：R1=1.5*10-R2=6kN吊索与钢梁夹角：吊索与钢梁的夹角可由三角形确定，已知三边长度分别为4米、4米、5米。