锅炉热力计算参数符号

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工业锅炉热力计算

工业锅炉热力计算
工业锅炉是现代工业生产中广泛使用的一种热能装置，通过燃烧燃料将化学能转化为热能，然后利用热能将介质加热至一定温度或产生蒸汽，用于生产或供热。

工业锅炉的热力计算主要包括热效率计算、燃料消耗量计算和烟气排放计算。

热效率是衡量锅炉能量转化效果的重要指标，表示锅炉每单位燃料所转化的热能。

热效率计算可以根据以下公式得出：
η=100×（Q1-Q2）/Q1
其中，η表示热效率，Q1表示锅炉所有燃料的热值，Q2表示烟气中未利用的热量。

燃料消耗量的计算可以通过锅炉的额定蒸发量和热效率来计算。

额定蒸发量是指锅炉在规定工况下所产生的蒸汽量。

燃料消耗量的计算公式如下：
G=S/LHV
其中，G表示燃料消耗量，S表示蒸汽量，LHV表示燃料的低位发热值。

烟气排放计算是指通过对锅炉燃烧过程中产生的烟气中的各种气体成分进行分析，并计算其排放浓度和排放量的过程。

烟气排放计算需要考虑锅炉燃烧过程中产生的二氧化碳、一氧化碳、硫化物等气体，并结合锅炉燃烧空气量、燃料成分等因素进行计算。

工业锅炉热力计算的目的是为了评估锅炉的热力性能以及燃烧效率，为提高锅炉的能效和环境保护提供依据。

在实际工程应用中，可以根据锅
炉的具体参数和运行情况进行热力计算，并结合能源管理的要求，优化锅炉运行参数，降低能耗和环境污染。

总之，工业锅炉热力计算是对锅炉热力性能参数进行计算和分析，推导出锅炉热效率、燃料消耗量和烟气排放等指标的方法和过程。

通过热力计算，可以评估锅炉的能效和环保性能，并为优化锅炉运行提供依据。

锅炉机组热力计算(完整版)

136
1
186 0.65 103.93 63.3 161.7 105.0
js
ξ (a d +a f ) 查附录2表8 ψ a 1 a 2 /(a 1 +a 2 ) θ "- t" θ ' - t' 3.6k Δ tA
gz /B j (Q d gz -Q cr gz )/Q d gz ×100
500.27841 -14.24
y /d
50.00 0.0028889 34.44 7.26 118.19 3.80
h
调用函数 ky(rh2o ， pns, θ pj)
kyr n
调用函数 kh( θ pj)
khμ
h
k y r n +k h μ kps 1-e
-kps
11.07 0.152 0.141
pj ， t hb )
调用函数af(a ，θ ξ 取1.0
ld+bf fj
单位
MPa
℃
kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg
℃
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
10 进口烟焓 11 进口烟温 12 高温再热器对流传热量 13 省煤器附加吸热量 14 炉顶及包覆过热器附加吸热量 15 烟气出口焓 16 烟气出口温度 17 较大温差 18 较小温差 19 平均温差 20 传热系数 21 计算对流受热面积 22 蒸汽质量流速 23 蒸汽流通截面积 24 管子外径壁厚 25 每根管子截面积管子总根数建议值 26 管子总根数横向节距建议值 27 横向节距管排数建议值 28 管排数 29 每排管子根数 30 每根管子长度 31 管子弯曲半径纵向管子弯曲后排数纵向管间距进口处管子直段长出口处管子直段长

供暖锅炉热力计算公式

供暖锅炉热力计算公式在供暖系统中，锅炉是起着至关重要的作用的设备。

它通过燃烧燃料产生热量，将热水或蒸汽输送到供暖系统中，为建筑物提供热能。

而对于供暖锅炉的热力计算，是非常重要的一环，它能够帮助我们合理地设计和运行供暖系统，提高系统的效率和节能水平。

在进行供暖锅炉热力计算时，我们需要考虑的因素有很多，比如建筑物的面积、所在地区的气候条件、建筑物的保温性能、热水或蒸汽的输送距离等等。

根据这些因素，我们可以利用一些公式来进行热力计算，以确定所需的供暖能力和燃料消耗量。

首先，我们需要明确一些基本的物理概念和参数。

比如热功率（Q）、热效率（η）、燃料的热值（Hv）、燃料消耗量（G）等。

其中，热功率是指单位时间内供暖系统所需要的热量，通常以千瓦（kW）为单位；热效率是指锅炉将燃料燃烧产生的热量转化为实际供暖热量的比例，它的取值范围一般在0.7-0.9之间；燃料的热值是指单位质量的燃料所含的热量，通常以千焦（kJ/kg）或千卡（kcal/kg）为单位；燃料消耗量是指单位时间内燃料的消耗量，通常以千克/小时（kg/h）或立方米/小时（m³/h）为单位。

有了这些基本参数，我们就可以利用下面的公式来进行供暖锅炉热力计算了：1. 热功率（Q）的计算公式：Q = V ×Δt ÷η。

其中，V是建筑物的体积（m³），Δt是室内外温差（℃），η是锅炉的热效率。

2. 燃料消耗量（G）的计算公式：G = Q ÷ Hv。

其中，Hv是燃料的热值。

3. 燃料消耗量（G）的计算公式（对于天然气或液化气）：G = Q ÷ (Hv ×η)。

其中，Hv是燃料的热值，η是锅炉的热效率。

通过以上公式，我们可以比较准确地计算出供暖锅炉所需的热功率和燃料消耗量。

当然，这只是一个基本的计算方法，实际的热力计算可能还需要考虑更多的因素，比如管道的热损失、循环泵的功率、阀门的压降等等。

而且，对于不同类型的供暖系统（比如蒸汽供暖系统和热水供暖系统），热力计算的方法也会有所不同。

正平衡锅炉效率计算及相关解释

锅炉正平衡热效率：指用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法，又称为直接测量法热效率。

(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量完整计算公式：〔(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))+锅炉排污量*（排污水焓-给水焓)〕+/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量正平衡效率计算10.1.1输入热量计算公式： Qr=Qnet,v,ar+Qwl+Qrx+Qzy 式中: Qr__——输入热量； Qnet,v,ar ——燃料收到基低位发热量； Qwl ——加热燃料或外热量； Qrx——燃料物理热； Qzy——自用蒸汽带入热量。

在计算时，一般以燃料收到基低位发热量作为输入热量。

如有外来热量、自用蒸汽或燃料经过加热（例：重油）等，此时应加上另外几个热量。

10.1.2饱和蒸汽锅炉正平衡效率计算公式：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hbq——饱和蒸汽焓； hgs——给水焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr_——输入热量。

10.1.3过热蒸汽锅炉正平衡效率计算公式： a. 测量给水流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hgq——过热蒸汽焓； hg——给水焓；γ——汽化潜热； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。

b. 测量过热蒸汽流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dsc——输出蒸汽量； Gq——蒸汽取样量； hgq——过热蒸汽焓； hgs——给水焓； Dzy——自用蒸汽量； hzy——自用蒸汽焓； hbq——饱和蒸汽焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； hbq——饱和蒸汽焓； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。

10.1.4 热水锅炉和热油载体锅炉正平衡效率计算公式式中：η1——锅炉正平衡效率； G——循环水(油)量； hcs——出水(油)焓；hjs——进水(油)焓； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。

锅炉本体热力计算11

qV B' Qnet,ar Vl kW / m3 ；qR B' Qnet ,ar R kW / m2
B’—每秒燃料消耗量，kg/s。
5
七、锅炉本体热力计算
6.2 对流传热面传热计算
6.2.1基本方程式
以燃烧1kg燃料为计算基础： KHt kJ / kg 传热方程式： Qcr Bj ' 热平衡方程式：烟气侧： Qrp (I 'I "I k0 ) kJ / kg 工质侧： Q D' (i"i' ) Q kJ / kg
式中
Fbi、χi —为某一区段的炉壁面积和其相应的有效角系数； Hff —对于覆盖有耐火层的水冷壁其辐射受热面面积； Fl—炉膛周界总面积，m2； R—火床面积，m2。 0
七、锅炉本体热力计算
7.1.2炉膛传热的基本方程及炉膛黑度
火焰与炉壁之间的辐射换热量：
Qf Qhy Qby 0al H f (Th4 Tb4 ) （四次方温差公式）
炉膛系统黑度：室燃炉层燃炉
al
al
1 1 ab (1 ah 1)
1 (1 ah )(1 ) 1 ab 1 (1 ah )(1 )
火床与炉壁面积之比： R Fbz
式中 Qhy —火焰有效辐射； Qby —炉壁有效辐射； ab —水冷壁的表面黑度，可取0.8； ah —火焰黑度。 Th —火焰的平均温度，K；T b —水冷壁表面温度，K。
3
七、锅炉本体热力计算
6.1.5火焰平均温度及水冷壁管外积灰层表面温度
4 4(1n ) "4 n 火焰平均温度：Th Tll Tl
K K
n——燃烧工况对炉膛内火焰温度场的影响。

锅炉的热效率的计算公式

锅炉的热效率的计算公式
锅炉的热效率，也叫做热力学效率，是一个重要的参数，它反映了燃烧产生的热量是否充分利用，用来计算锅炉热效率需要用到下面的锅炉热效率计算公式：热效率φ=Q/P，其中Q为燃烧时热量，P为燃料体积热力含量。

计算锅炉热效率的首先要准备必要的资料，包括排放时的热量、排放的气体体积、烟气温度、烟气去湿量、气体容积、空气温度、大气压强等，收集完所需资料后，根据锅炉热效率计算公式进行计算，加上所需要的物理参量，就可以得出计算结果。

此外，用户也可以改善当前热效率，通过调整烟气回收系统来提高锅炉热效率，建议采取更新型的回收系统，实施烟气回收、高烟气体积利用烟气能量调节适当的运行参数，减少烟气损失，以降低锅炉热效率。

锅炉热效率的计算对于工况状态，烟气特性和操作质量均有重要影响，因此为了提高锅炉热效率，企业必须采取有效的措施，定期检测锅炉运行状况，定期检查锅炉排放特性，定期检查烟气流动参数和锅炉运行状况，以确保发挥最大的锅炉热效率。

锅炉汽机各种工况的简称

[锅炉各种工况的代称ECR表示额定工况,目前上锅引进ALSTOM技术的超临界锅炉热力计算书和技术协议均用BRL表示额定工况,以前引进CE技术的常用ECR表示;北京巴威锅炉厂用汽机THA工况(热耗考核或称热耗保证工况)来表示ECR, VWO(汽机调门全开工况)来表示BMCR.机组热耗率验收工况-------THA机组的铭牌工况-----------TRL机组的最大连续出力工况---T-MCRN3F热电技术联盟机组调门全开工况---------VWO高加切除工况-------------PHOBMCR 锅炉最大蒸发量，主要是在满足蒸汽参数，炉膛安全情况下的最大出力。

在设计时往往在热力计算中输入该值，看看热力参数是否合理，来确定锅炉各受热面，含炉膛的面积，管子规格，材料等。

往往锅炉的实际最大蒸发量大于合同要求的蒸发量。

一般锅炉厂都留有一定裕度。

锅炉BRL对应于汽机TRL工况，即ECR额定工况，目前上锅引进ALSTOM技术的超临界锅炉热力计算书和技术协议均用BRL表示额定工况，以前引进CE技术的常用ECR表示；北京巴威锅炉厂用汽机THA工况（热耗考核或称热耗保证工况）来表示ECR，VWO （汽机调门全开工况）来表示BMCR。

其它锅炉厂如哈锅、东锅、武锅根据引进技术流派的不同表示方法也会不同，但主要是这几种。

TRL 工况是指汽轮机的能力工况，TMCR是汽轮机的最大出力工况，VWO是阀门全开工况，THA是汽轮机额定出力工况。

把T换成B就是锅炉的。

火山动力：是转载我在哈工大清洁能源论坛的帖子吧？ssshp，你是要考大家还是真不会，我不是给你讲过了吗？ECR其实可以包括两种工况：THA和BRL。

THA代表汽轮机在补水率为0、给水温度额定，且背压达到设计值的情况下，达到发电机铭牌出力的工况，即汽轮机热耗考核工况，60万kW机组发600MW，有的锅炉厂直接引用该缩写代表ECR工况；锅炉BRL对应于汽机TRL，代表汽机在一定补水率和高背压的情况下发600MW的工况，60万kW机组也发600MW。

锅炉本体热力计算

qf

Bj 'Qf Hf
kW / m2
qV

B' Qne t,a r Vl
kW
/ m3 ；qR

B' Qne t,ar R
kW / m2 B’—每秒燃料消耗量，kg/s。
5
七、锅炉本体热力计算
6.2 对流传热面传热计算
6.2.1基本方程式
以燃烧1kg燃料为计算基础：

传热方程式： Qcr 热平衡方程式：
七、锅炉本体热力计算
7.1 锅炉传热过程及计算
7.1.1炉膛几何特性
炉膛容积Vl：由炉子火床表面至炉膛出口烟窗之间的容积。
炉膛周界面积Fl：包围炉膛容积的所有周界封闭面积的总和，包含火床面积R、全部水冷壁面积、未有水冷壁的炉墙面积和出口烟窗第一排水管中心线面积。
有效辐射受热面Hf ：有效角系数x：火焰投射到管壁受热面的总热量与投射到炉壁

KHt Bj'
kJ / kg
烟气侧： Qrp (I'I"Ik0)
工质侧：
Qrp
D' (i"i' ) Bj' Qf
kJ / kg
kJ / kg
炉膛出口烟窗后的对流受热面，受到的炉膛辐射热：
Qf
'
ch
q f Fch Bj '

xgs
kJ / kg
6
七、锅炉本体热力计算
6.1.6炉膛换热计算
炉膛换热无因次方程式： Bo( 1 )＝ 4h "l4n
al m 1 l " 1 l "
波尔茨曼准则—Bo＝
B 0

230吨锅炉屏式过热器热力计算

热力计算入口烟温入口烟气焓屏区对流传热 θ' I' Q
fh
℃ kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ K kJ/kg kJ/kg kJ/kg
炉膛出口烟温查焓温表假定后复校假定后复校 I'-(Q+Qfh)/ψ 查焓温表 1/2(θ'+θ") θ+273 假定后复校假定后复校 Q-ΔQd-ΔQn
（5）炉内传热数据炉内屏区辐射热流考虑反向辐射的系数屏区改正辐射强度计算煤耗量保热系数屏入口辐射热 qf β qfp Bj ψ Qf kJ/kg qfpH'f/Bj Kw/m2 — Kw/m2 kg/s 给定 θ=1127,从图11-17取得 βqf 95.37 0.96 91.5552 7.153 0.995 871
℃ ℃ kJ/kg % kg/s ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ ℃ kJ/kg % ℃ ℃ kJ/kg % %
θ"-t" 1/2(Δtx+Δtb) HΔtk/Bj×103 (Qd-Qch)/Qd×% (230t-12t)*1000/3600(12t减温蒸汽流量) 查上表查蒸汽表（P=10.79MPa） I'd+BjΔQd/Dd 查蒸汽表（P=10.79MPa） 1/2×(t'd+t"d) θ-td HdΔtdk/（Bj×103） (ΔQd-ΔQchd)/ΔQd×% 给定 θ-t's HsΔtsk/（Bj×103） (ΔQs-ΔQchs)/ΔQs×% Q-(Qch+ΔQchd+ΔQchs)/Q
小温差温压屏本身对流传热量屏本身传热误差顶棚过热器附加受热面蒸汽流量顶棚入口蒸汽温度顶棚入口蒸汽焓顶棚出口蒸汽焓顶棚出口蒸汽温度顶棚蒸汽平均温度温压顶棚蒸汽附加受热面吸热误差水冷壁附加受热面工质温度温压水冷壁附加受热面吸热量误差总误差

锅炉炉膛热力计算+锅炉烟风阻力计算书

SZBQ6-1.25-T锅炉热力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》2003SZBQ6-1.25-T炉膛热力计算序号计算项目符号单位公式或来源数值1 额定蒸发量 D t/h 设计选定 62 额定压力Pe MPa 设计选定 1.253 蒸汽湿度sd % 设计选定04 饱和蒸汽温度tbh ℃蒸汽特性表193.285 饱和蒸汽焓iss KJ/㎏蒸汽特性表2788.616 饱和水焓isw KJ/㎏蒸汽特性表822.237 汽化潜热qr KJ/㎏蒸汽特性表4907.378 给水温度tgs ℃设计选定209 给水焓ifw KJ/㎏表B14 85.1510 排污率pw % 设计选定 311 燃料种类- - 木质颗粒12 收到基碳Car % 表B2-1 46.8813 收到基氢Har % 表B2-1 5.7214 收到基氧Oar % 表B2-1 35.515 收到基氮Nar % 表B2-1 0.1416 收到基硫Sar % 表B2-1 0.0517 收到基灰份Aar % 表B2-1 1.818 收到基水份Mar % 表B2-1 9.9119 挥发份Vhf % 表B2-1 6020 挥发份燃烧系数Vfc - 式5-21 0.1521 燃料低位发热值Qar KJ/㎏表B2-1 1720022 理论空气量V0 Nm3/㎏式3-7 4.523 理论氮气量VN Nm3/㎏式3-19 3.5624 理论水蒸汽量VH Nm3/㎏式3-21 0.8325 实际水蒸汽量Vs Nm3/㎏式3-23 0.8726 三原子气量VR Nm3/㎏式3-20 0.8827 烟气总容积Vg Nm3/㎏式3-22 7.5528 炉膛入口空气系数kq1 - 设计选定 1.429 漏风系数dkq - 设计选定0.130 炉膛出口空气系数kq2 - 设计选定 1.531 排烟处空气系数kqpy - 设计选定 1.732 冷空气温度tlk ℃设计选定2033 冷空气焓Ilk KJ/㎏焓温表119.2734 供风温度tgf ℃设计选定2035 供风焓Igf KJ/㎏焓温表119.2736 空气带入炉膛的热量Qa KJ/㎏式5-12 178.937 锅炉有效利用热量Qef KJ/㎏式4-10 16117465.4638 锅炉输入热量Qin KJ/㎏式4-4 1720039 锅炉入炉热量Qfur KJ/㎏式5-11 17205.9440 排烟温度tpy ℃设计选定15041 排烟焓Ip KJ/㎏焓温表1749.4942 输出热量q1 KJ/㎏式4-10 14990.143 排烟热损失q2 % 式4-13 8.9544 气体不完全燃烧损失q3 % 设计选定 145 固体不完全燃烧损失q4 % 设计选定0.546 散热损失q5 % 表4-1 2.447 灰渣温度thz ℃设计选定60048 灰渣漏煤比blm - 设计选定0.9549 灰渣物理热损失q6 % 式4-22 050 锅炉热效率XL % 式4-28 87.1551 燃料耗量 B ㎏/h 式4-29 1075.2152 计算燃料耗量Bcal ㎏/h 式4-32 1069.8353 保热系数Br - 式4-21 0.9754 炉膛容积VL m3 设计选定1455 炉膛包容面积FL ㎡设计选定4556 辐射受热面积Hf ㎡设计选定1257 炉排面积Rlp ㎡设计选定7.858 炉墙与炉排面积比lr - 式5-25 0.2159 炉膛有效辐射层厚度S m 式5-10 1.1260 炉膛水冷度sld - 式5-9 0.3261 大气压力Patm MPa 设计选定0.162 烟气重量Gg ㎏/㎏式3-26 9.863 飞灰系数afh - 设计选定0.0564 飞灰浓度Mufh ㎏/㎏式3-27 .0000965 飞灰焓Ifh kJ/㎏式3-39 066 绝热燃烧温度tadi ℃焓温表1431.6667 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 0.1168 三原子气容积份额rq - 式3-24 0.2369 三原子气辐射减弱系数Ktri 1/(m*MPa) 式5-19 2.1470 固体辐射减弱系数Kp 1/(m*MPa) 式5-21 0.1671 介质辐射减弱系数Kj 1/(m*MPa) 式5-18 2.372 烟气黑度ag - 式5-17 0.2373 辐射受热面黑度awal - 5.3.3条0.874 烟气平均热容量Vcav kJ/㎏*℃式5-16 13.1475 炉膛系统黑度afur - 式5-24 0.5776 波尔兹曼准则Bo - 式5-33 1.1377 受热面灰壁热阻系数Rzb ㎡*℃/W 式5-28 0.0025878 管壁灰表面温度twal ℃式5-28 506.8279 计算值m - 式5-31 0.1780 无因次温度变量值mbo - 式5-32 2.1781 无因次温度Wst - 解式5-32 0.7782 炉膛出口温度tl2 ℃解式5-32 1047.8883 炉膛出口烟焓Il2 KJ/㎏焓温表12163.4384 炉膛平均温度tav ℃式5-27 1152.9285 炉膛辐射放热量Qr KJ/㎏式5-30 4907.3786 辐射受热面热流密度qm W/㎡式5-29 121529.0587 炉排面积负荷强度qr W/㎡式5-47 658602.6588 炉膛容积负荷强度qv W/m3 式5-48 366935.7689 额定工况通风量Qetf m3/h - 7274.5590 额定工况烟气量Qeyq m3/h - 14032.09 一程顺列管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果1043.83 2.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表9808.88 2.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果524.262.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表4775.23 2.5 冷空气温度tlk ℃设计选定202.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.132.7 工质温度tj ℃程序查表1942.8 保热系数Br - 上段计算结果.972.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 2.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.52.12 漏风系数dkq - 设计选定.052.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.522.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.552.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算54.382.17 对流管直径dw mm 设计选定512.18 横向管距ss1 mm 设计选定1002.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.20 纵向布管数量z2 - 设计确定272.21 横排几何系数Cs - 式8-25 12.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 12.23 平均烟速w m/s 式8-14 13.052.24 导热修正系数MA - 程序查表.972.25 粘度修正系数MV - 程序查表.992.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.982.27 烟气导热系数 A - 程序查表.083667 2.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000114 2.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.52.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.83 2.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.26 2.32 平均温压dt ℃式8-51 549.72 2.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 743.72 2.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取02.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 30216.41 2.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 77.96 2.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 271.96 2.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .192.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .462.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.262.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .072.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 5.492.43 烟气黑度ag - 式8-45 .12.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.91 2.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 10.65 2.46 传热有效系数psi - 设计选定.652.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 54.97 2.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.49 计算误差ca % - 0二程管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果524.26 3.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表4775.25 3.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果352.05 3.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表3229.28 3.5 冷空气温度tlk ℃设计选定203.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.13 3.7 工质温度tj ℃程序查表1943.8 保热系数Br - 上段计算结果.973.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 3.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.553.12 漏风系数dkq - 设计选定.053.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.583.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.63.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算42.093.17 对流管直径dw mm 设计选定513.18 横向管距ss1 mm 设计选定1003.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.20 纵向布管数量z2 - 设计确定273.21 横排几何系数Cs - 式8-25 13.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 13.23 平均烟速w m/s 式8-14 12.13.24 导热修正系数MA - 程序查表.973.25 粘度修正系数MV - 程序查表.993.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.973.27 烟气导热系数 A - 程序查表.05782 3.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000061 3.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.533.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.26 3.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.05 3.32 平均温压dt ℃式8-51 233.67 3.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 427.67 3.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取03.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 12017.48 3.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 31.013.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 225.01 3.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .193.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .473.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.463.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .073.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 6.413.43 烟气黑度ag - 式8-45 .123.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.873.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 5.253.46 传热有效系数psi - 设计选定.653.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 51.433.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.49 计算误差ca % - 0SZS6-1.6省煤器热力及烟风阻力计算汇总序号项目符号单位公式及来源数值1 入口烟温t1 ℃原始数据2632 入口烟焓I1 KJ/kg 焓温表3042.7493 出口烟温t2 ℃计算结果168.81124 出口烟焓I2 KJ/kg 焓温表1932.4475 平均烟气速度w m/s 式(8-14) 9.989126 入口烟气速度w1 m/s - 11.084577 出口烟气速度w2 m/s - 9.1322538 烟气通道面积Fx m2 CAD查询.4369 出口烟气量Vy2 m3/h - 8.87211310 入口标准烟气量VY01 Nm3/h - 8600.63411 出口标准烟气量VY02 Nm3/h - 9117.33912 沿程阻力Pc Pa - 497.47813 烟气导热系数 a W/m.℃表B9 .040054714 烟气运动粘度v m2/s 表B9 3.269E-0515 烟气普朗特数Pr - 表B9 .61028916 对流换热系数ad W/m.℃式(8-27) 70.8863417 辐射换热系数af W/m.℃式(8-44) 5.61013518 传热系数kcr W/m.℃式(8-1) 53.5475319 烟气侧放热量Qrp kJ/kg 式(8-2) 1099.7420 传热量Qcp kJ/kg 式(8-1) 1099.74121 对流传热有效系数psi - 设计取值.722 R2O辐射减弱系数ktri - 式(5-19) 1.90017823 管壁黑度ab - 设计取值.824 烟气黑度ag - 式(8-45) .346309625 管灰壁热阻系数hrz m2.℃/W 设计取值.0025826 管灰壁温度差dtb ℃程序计算17.9984727 管壁计算温度tb ℃式(8-49) 97.9984728 热流密度qm W/m2 程序计算6976.15229 烟气与介质最大温差dtmax ℃式(8-51) 18330 烟气与介质最小温差dtmin ℃式(8-51) 88.8111631 平均温压dt ℃式(8-51) 130.279732 烟气计算温度tyj ℃式(8-23) 210.279733 管间有效辐射层厚度s m 式(8-48) .223727234 管子外径dw mm 计算取值5135 横向节距s1 mm 计算取值10036 纵向节距s2 mm 计算取值12037 纵向管排数z2 - 计算取值5038 横向相对节距sgma1 - S1/d 1.96078439 纵向相对节距sgma2 - S2/d 2.35294140 管排几何布置系数Cs Cs - 式(8-25) 141 纵向管排布置系数Cz Cz - 式(8-26) 142 工质温度tj ℃饱和蒸汽表8043 冷空气温度tlk ℃设计取值2044 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表131.033845 入口空气系数kq1 - 设计取值 1.646 漏风系数dkq - 设计取值.147 出口空气系kq2 - 设计取值 1.748 固体不完全燃烧损失q4 % 设计取值849 锅炉散热损失q5 % 设计取值 1.750 锅炉热效率XL % 热平衡计算结果7951 保热系数Br - 热平衡计算结果.978934352 燃料耗量 B kg/h 热平衡计算结果111753 计算燃料量Bj kg/h 热平衡计算结果1027.6454 理论空气量V0 Nm3/kg 式(3-7) 4.94840955 二氧化物容积VR Nm3/kg 式(3-20) .906036356 理论氮气量VN Nm3/kg 式(3-19) 3.91620357 理论水蒸汽容积VH Nm3/kg 式(3-21) .530219458 实际水蒸汽容积VS Nm3/kg 式(3-23) .582004559 实际烟气量Vy Nm3/kg 式(3-22) 8.62070960 水蒸汽容积份额rh - 式(3-25) 6.751236E-0261 三原子容积份额rq - 式(3-24) .172612362 管束吸收功率Qgl MW 程序计算.313927163 烟气密度m kg/m3 程序计算.757133864 烟气通道当量直径ddl m CAD查询.091365 雷诺数Re - 程序计算27896.5666 单排阻力系数z0 - 式(1-15) .263394667 总阻力系数zn - 式(1-14) 13.1697368 动压头Pyt Pa - 37.7743569 沿程阻力F_pc Pa - 497.478 SZBQ6-1.25-T锅炉烟风阻力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》20031.炉膛序号项目符号单位公式及来源数值１.1 炉膛负压p1 Pa 设计选定202.流程1烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 对流管直径dw mm 设计选定512.2 横向管距ss1 mm 设计选定1002.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.4 纵向布管数量z2 - 设计确定272.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.962.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.062.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .912.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.9 通道当量直径dl m 设计确定94.52.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算1043.832.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算524.262.12 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.052.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.352.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00011385 2.16 雷诺数Re - 上段计算10833229.08 2.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算30.142.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .082.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 2.162.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 02.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1942.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.832.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.262.24 平均温压dt ℃式8-51 549.722.25 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.26 通道当量直径ddl m 式1-4 94.52.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .62.28 烟气入口转向角度af1 度设计902.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 39.032.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 12.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 39.032.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .62.33 烟气出口转向角度af2 度设计902.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 23.632.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 12.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 23.632.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 127.723.流程2烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 对流管直径dw mm 设计选定513.2 横向管距ss1 mm 设计选定1003.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.4 纵向布管数量z2 - 设计确定273.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.963.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.063.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .913.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.9 通道当量直径dl m 设计确定92.63.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算524.263.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算352.053.12 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 12.13.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.513.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00006146 3.16 雷诺数Re - 上段计算18230405.15 3.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算37.563.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .073.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.953.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 03.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1943.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.263.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.053.24 平均温压dt ℃式8-51 233.673.25 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.26 通道当量直径ddl m 式1-4 92.63.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .63.28 烟气入口转向角度af1 度设计903.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 25.123.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 13.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 25.123.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .63.33 烟气出口转向角度af2 度设计903.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 19.693.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 13.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 19.693.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 117.864.流程3烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值4.1 对流管直径dw mm 设计选定514.2 横向管距ss1 mm 设计选定1004.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1054.4 纵向布管数量z2 - 设计确定274.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.964.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.064.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .914.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.354.9 通道当量直径dl m 设计确定99.64.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算352.054.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算270.564.12 计算烟温tyj ℃热力计算306.424.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.554.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.624.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00004449 4.16 雷诺数Re - 上段计算30334194.01 4.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算56.924.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .074.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.76 4.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 04.21 管壁工质温度tj ℃设计选取194 4.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 158.05 4.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 76.56 4.24 平均温压dt ℃式8-51 112.42 4.25 计算烟温tyj ℃热力计算306.42 4.26 通道当量直径ddl m 式1-4 99.6 4.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .35 4.28 烟气入口转向角度af1 度设计904.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 61.4 4.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 14.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 61.4 4.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .35 4.33 烟气出口转向角度af2 度设计904.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 53.4 4.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 14.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 53.4 4.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 214.785.烟气通道阻力汇总:序号项目符号单位公式及来源数值5.1 炉膛负压P0 Pa 设计选定205.2 流程1 P1 Pa 计算127.72 5.3 流程2 P2 Pa 计算117.86 5.4 流程3 P3 Pa 计算214.78 5.5 除尘器阻力pc Pa 制造厂提供1200 5.6 其它烟道阻力pq Pa 设计预选1000 5.7 总阻力Pa Pa 2681。

锅炉热力单位换算表

热⼒单位换算表
1常⽤用热量量单位介绍
a、焦耳（J）、千焦（KJ）、吉焦（GJ）。

吉焦是用于供热中按流量计费的热量单位，用符号 GJ 表示，一个吉焦也就是10亿焦耳，即1GJ=10^9J、吉是数词，表示10亿（国际单位制中的10的9次方），吉咖的简称，英文单词Giga，缩写字母G。

1吉焦=1000兆焦=1000000千焦=1000000000焦，100万千焦=1000000X1000J=1GJ。

b、瓦特（W）、千瓦(KW)、兆瓦（MW），工程导出单位，是供热工程常用单位，如热水锅炉热容量：7MW、14MW、29MW、56MW...等，习惯上常说到的10t、20t、40t、80t...等锅炉,相当于同类容量蒸汽锅炉的设计出力.工程上热水锅炉和换热站热计量仪表、暖通供热设计计算、估算、供热指标等，广泛采用。

c、卡（car）、千卡（Kcar）俗称大卡。

工程中大量使用的计量单位，例如煤的标准发热量7000Kcal/kg，29307千焦。

2 单位的换算
1千卡(KCAL)=4.184千焦耳(KJ)
1千焦耳(KJ)=0.239千卡(KCAL)
1卡=4.184焦耳
1焦耳=0.239卡
1W=0.86Kcal，1KW=860Kcal，1Kcal=1.163W;
1t饱和蒸汽=0.7MW=700KW=2.5GJ=60万Kcal;
1GJ=1000MJ；1MJ=1000KJ；1KJ=1000J
1Kcal=4.1868KJ 1W=3.6J（热工当量，不是物理关系，但热力计算常用）
3 蒸汽和吉焦的换算
1吨蒸汽=2.768百万千焦=2.768GJ。

锅炉热力计算

依据《小火电手册》《锅炉房手册》一、理论空气量V0单位五、1贫煤、无烟煤V r<15%12.04Nm3/kg2烟煤V r>15%12.77Nm3/kgr<12500kj/kg12.13Nm3/kg 3劣质煤Qdwr50000kJ/kg 低位发热量Qdw过剩空气系数à 1.5漏风系数△à单位六、二、理论烟气量V0y清华简化公式1贫煤、无烟煤V r<15%52.77Nm3/kg烟煤r<12500kj/kg52.54Nm3/kg 2劣质煤Qdw洛辛和弗林公式1固体燃料46.15Nm3/kg2燃油55.50Nm3/kg七、三、实际烟气量V0（à-1）+V0y=V y58.79Nm3/kg四、锅炉燃料消耗量B=Q r/Q dw r/η1B八、0kg/h锅炉总吸热量Q r=D（i''-i')0kJ/h锅炉效率η187锅炉蒸发量D kg/h蒸汽焓i''kJ/kg给水焓i'kJ/kg送风机计算计算结果风量Vg K*à*B*V0*101/b01当地大气压b101.32风量Hg K*∑⊿h f*(101/b)*(1.293/ρ0k)01风道总阻力∑⊿h f（书中Pg237)空气密度ρ0k引风机计算计算结果风量Vy K*∑V0y*B*(101/b)*((273+t p)/273)02风压Hy K*∑⊿h y*(101/b)*(1.293/ρ0y)*((273+tp)/273+200)02烟道总阻力∑⊿h f（书中Pg237)排烟温度t p150风机电动计算灰渣量计算G=B*(A y+q4*Q dw r/33913)/1000应用基灰分A y23机械未完全燃烧q410损失说明：黄色区域为变量输入区。

m3/h kPaPa Pam3/hPa Pa ℃t/h %%。

锅炉热力计算参数符号

D ed------- 锅炉的额定蒸发量（t/h）T gs------- 给水温度（℃）P gs------- 出口蒸汽压力（绝对压力MPa）t lk---- 冷空气温度(℃)α------- 过量空气系数ρ----- 排污率（%）h0CO2------ CO2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）h0H20----- H2O的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/Nm3）h0O2 ------ O2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）h0N2------ N2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol）H CO2------ 燃烧1Nm3DME生成的CO2的焓（KJ/Nm3）H H20 ------ 燃烧1Nm3DME生成的H2O的焓（KJ/Nm3）H O2------- 燃烧1Nm3DME生成的O2的焓（KJ/Nm3）H N2------ 燃烧1Nm3DME生成的N2的焓（KJ/Nm3）I yx-------- 燃烧1Nm3DME生成的烟气焓（KJ/mol）h0f，DME ------ DME生成热kJ/molC p，DME ----- DME的比热kJ/mol·KQ xr ------ DME的低位发热量KJ/Nm3V0 - ----- 理论空气量m3/Nm3V ------ 实际空气量m3/Nm3V O2------ 实际O2量m3/Nm3V N2 ----- 实际N2量m3/Nm3V CO2 -------实际CO2量m3/Nm3V H2O ----- 实际H2O量m3/Nm3V r------- 实际烟气量m3/Nm3r RO2 ------- RO2的容积份额r H2O ----- H2O的容积份额r n---------三原子气体容积份额三、热平衡参数及计算T lk ------- 冷空气温度℃C p，B-------冷空气比热KJ/mol·KI0B------冷空气理论热焓（以25℃为参考）KJ/Nm3T yx-----排烟温度℃排烟温度＞饱和蒸汽温度，继续计算I yx------排烟热焓KJ/Nm3Q B,BH-----冷空气携带的热量KJ/Nm3tτл------燃料温度℃iτл-------燃料的物理显热KJ/Nm3Q pp------进入锅炉机组的热量KJ/Nm3q2--- -----排烟热损失%q3-------气体不完全燃烧热损失%q4-------固体不完全燃烧热损失%q5------散热损失%∑q------锅炉总热损失%ηκ,a------锅炉的效率%φ------保热系数iп.B-----给水焓KJ/Kgiκип------饱和水焓KJ/Kgiп.п------饱和蒸汽焓KJ/KgQκ,a-----锅炉有效利用热KJ/hB ----------总燃料消耗量Nm3/hB p----------计算燃料消耗量Nm3/h四、部件计算参数（一）、炉胆燃烧室d-------燃烧室直径mL------燃烧室长度md1-----波纹炉胆直径mL1-----波纹炉胆长度mh-----波纹炉胆波纹高度mVт------燃烧室容积m3F------炉壁面积m2s-------有效辐射层厚度 mHл-------辐射受热面积m2M--- -----火焰中心位置系数Q T-----燃烧室入炉热量KJ/Nm3T a------理论燃烧温度Kt"т------燃烧室出口烟气温度℃I"т------燃烧室出口烟气焓KJ/Nm3V ccp ------烟气平均热容量KJ/Nm3·Kψ-------水冷壁的热有效系数ψcp-------热有效系数的平均值△P-------炉胆内表压力PaP------炉胆内燃烧介质压力PaPп--------三原子气体总分压公斤力/cm2k-------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп)1/米·公斤力/cm2 C p/H p------碳氢含量的比值K c-------炭黑粒子的辐射减弱系数1/米·公斤力/cm2αг-----三原子气体黑度αcв-----发光火焰黑度q v-----炉膛容积热负荷大卡/小时·米3m-------平均系数αφ------火焰的有效黑度αт------炉膛黑度t"т-------炉胆出口烟气温度（公式一）℃t"т-------炉胆出口烟气温度（公式二）℃Qл-------燃烧室辐射吸热量KJ/Nm3q f-------炉内传热过程的热流密度W/m2tφ-------炉内介质有效温度(公式一）℃tφ--------炉内介质有效温度(公式二）℃tφ-------炉内介质有效温度（公式三）℃q-----沸腾热流密度W/m2g------重力加速度m/s2c pl-------饱和水的比定压热容J/kg·Kr------汽化潜热J/kgP rl-------饱和水的普朗特数ηl-------饱和水的动力粘度Pa·sρl-------饱和水密度kg/m3ρv-------饱和蒸汽密度kg/m3σ--------水—水蒸气界面的表面张力N/m △t------ 壁面过热度℃t’w，т-------炉胆外壁温度℃δ--------Q-234板材厚度mλ--------Q-334的导热系数w/m·Kt w,т------炉胆内侧平均壁温℃αW------炉胆内壁黑度（二）、第一锅炉管束N a --------烟管根数D a--------烟管外径mΔa--------烟管壁厚mL--------管子长度mp-------螺纹管节距mε----------螺纹管槽深mF--------烟气流通截面积m2H -------- 管束传热面积m2D---------当量直径mt'θ,1-------管束进口烟温℃I'θ,1-------管束进口烟焓KJ/Nm3t"θ,1-------管束出口烟温℃I"θ,1-------管束出口烟焓KJ/Nm3Q rp--------烟气侧放热量KJ/Nm3△t---------平均温压℃t pj--------烟气计算温度℃wг----------烟气平均流速m/sμ--------烟气的动力粘性系数Pa·sν--------烟气的运动粘性系数m2/sλ--------烟气的导热系数W/m·KP r-------烟气的普朗特数Re--------烟气雷诺数Cl--------烟管入口段效应修正系数ακ------对流传热系数ακ(公式一）W/m2·Kακ------对流传热系数ακ（公式二）W/m2·KV-------单根管子的容积m3F cτ-------单根管子的外界面积m2s------有效辐射层厚度mtэ--------管子积灰层表面温度℃Pп-------三原子气体的总分压公斤力/cm2k ----------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп)1/米·公斤力/cm2α-------烟气黑度αэ-------已污染的管壁的黑度αл--------烟气辐射放热系数W/m2·Kψ--------热有效系数k-------传热系数W/m2·KQ--------传热量KJ/Nm3（二）、第二锅炉管束N a-------烟管根数D a--------烟管外径mδa---------烟管壁厚mL-------管子长度mp--------螺纹管节距mε--------螺纹管槽深mF-------烟气流通截面积m2H------管束传热面积m2D--------当量直径mt'θ,1-------管束进口烟温℃I'θ,1--------管束进口烟焓KJ/Nm3t"θ,1--------管束出口烟温℃I"θ,1---------管束出口烟焓KJ/Nm3Q rp----------烟气侧放热量KJ/Nm3△t---------平均温压℃T pj---------烟气计算温度℃wг------烟气平均流速m/sμ--------烟气的动力粘性系数Pa·sν--------- 烟气的运动粘性系数m2/sλ-------烟气的导热系数W/m·KP r-------烟气的普朗特数R e--------烟气雷诺数C l---------烟管入口段效应修正系数ακ--------对流传热系数ακ(公式一）W/m2·Kακ--------对流传热系数ακ（公式二）W/m2·KV---------单根管子的容积m3F cτ------单根管子的外界面积m2s--------有效辐射层厚度mtэ--------管子积灰层表面温度℃Pп--------三原子气体的总分压公斤力/cm2k--------三原子气体辐射减弱系数(=kг*rп)1/米·公斤力/cm2α--------烟气黑度αэ-------已污染的管壁的黑度αл-------烟气辐射放热系数W/m2·Kψ------热有效系数k-------传热系数W/m2·KQ------传热量KJ/Nm3理论空气量的计算1m3标准状况下气体燃料按燃烧反应计量方程式完全燃烧所需的空气量(指干空气)称为气体燃料的理论空气量(m3/m3)。

锅炉热力计算表

o
锅炉排污量：2％
锅炉给水温度：20 oC 锅炉热效率： 81% 计算公式/或数值来源 P=1.3MPa t=250 C，查表 P=1.6MPa t=20 C，查表已知条件已知条件已知条件 [D(igz- igs)/η ]/ Qydw =[10000(2988-85.3)/0.81]/40612 24*Bj=24*882/1000 0.265 Qydw/1000=0.265*40612/1000
m /h m/s m2 mm mm
3
1#锅炉热力计算书
一、计算条件锅炉编号： 1#炉锅炉型号： SZS10-1.27/250-YZ 燃料：100#重油锅炉出力：10 t/h 过热蒸汽压力：1.3 MPa 过热蒸汽温度：250oC 燃料热值Qydw：40612 kJ/kg 锅炉排烟温度：170 C 二、计算过程序号项目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 过热蒸汽焓锅炉给水焓锅炉出力锅炉热效率燃料燃烧热值所需燃料量日耗燃油量理论烟气量理论空气量每小时锅炉产生烟气量每小时锅炉所需空气量 10 11 12 13 14 15 16 烟道出口排烟温度烟道漏风系数烟道出口排烟量烟道烟速烟道截面烟道直径总烟道直径
0.203 Qydw/1000+2.0=0.265*40612+2.0 ＝Voy * Bj ＝V k * Bj
o
符号 Igz igs D η Qydw Bj Bd V0y V0k Vyq Vkq θ py △α Vpy ν S d D
单位 kJ/kg kJ/kg kg /h ％ kJ/kg kg/h 吨/天 Nm3/kg Nm3/kg Nm3/h Nm /h
oHale Waihona Puke 3数值 2931 85.3 10000 0.81 40612 865 21 10.76 10.24 9310 8862 170 0.01 15251 8 0.530 821 1500

锅炉热力计算

μh为灰分浓度，Kg/Kg，用下式计算
h
Aa rafh 100Vy0y
9/12
火焰黑度计算式中其它物理量
x1、x2 分别为考虑焦碳颗粒浓度影响的无因次量 x1取决于燃料种类：无烟煤、贫煤取x1=1；烟煤、褐煤x1=0.5 x2取决于燃烧方式：室燃炉取x2=0.1 p为炉内介质压力,常压锅炉 p = 0.1 Mpa s为炉内介质的辐射层有效厚度, m
对管式空气预热器，IFra bibliotek0 f
按该段空气预热器进、出口空气温度的平均值计算
1/22
工质对流吸热量Qdx
过热器和省煤器：
Q dxB D j(ii)k , /J k g(1 57)
屏式过热器及吸收炉内辐射热的对流过热器：
Q dx B D j(ii)Q f,k/J k g(1 5 6) Q f Q f Q f ,k / k J ( 1 g 9 ) 5
冷壁的角系数（14-28），查图14-3；Thy、Tb 分别为火焰平均温度与辐射受热面上灰污层表面温度；（1–Tb4 /Thy4）为因受热面管壁污染而使其吸热量降低的程度，用污染系数ζ(14-31)表示
ζ与燃料性质、燃烧工况、水冷壁结构等因素有关，推荐值见表 14-2。当炉膛出口烟窗布置屏式水冷壁时，考虑炉膛与屏之间的热交换，ζ= ζ0β。β与燃料种类和屏区烟温有关。可查图14-4
锅炉热力计算分为设计计算和校核计算设计计算给定锅炉容量、参数和燃料特性确定炉膛尺寸和各部件的受热面积；燃料消耗量；锅炉效率；各受热面交界处介质的参数；各受热面吸热量和介质速度等常用于新锅炉的设计。在额定负荷下进行
1/2
热力计算方法
校核计算已知锅炉结构和尺寸、锅炉负荷和燃料特性确定各受热面交界处介质参数、锅炉热效率、燃料消耗量等用于考核锅炉在非设计负荷或燃用非设计燃料时热力特性及经济指标；由于计算参数多与炉膛结构有关，故设计计算也常采用校核计算方法锅炉校核热力计算应在锅炉结构计算的基础上进行对锅炉机组作校核计算时，烟气的中间温度和内部介质温度包括排烟温度、热空气温度，甚至过热蒸汽温度均是未知数，故需先假定，然后用逐步逼近法去确定

锅炉热力计算参数符号

锅炉热力计算参数符号ded-------锅炉的额定蒸发量（t/h）tgs-------给水温度（℃）PGs------出口蒸汽压力（绝对压力MPa）Tlk------冷空气温度（℃）α------过量空气系数ρ------排放率（%）h0co2------co2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（kj/mol）h0h20-----h2o的显焓（1atm，25℃为参考状态）（kj/nm3）h0o2------o2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（kj/mol）h0n2------n2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（kj/mol）hco2------燃烧1nm3dme生成的co2的焓（kj/nm3）hh20------燃烧1nm3dme生成的h2o的焓（kj/nm3）ho2-------燃烧1nm3dme生成的o2的焓（kj/nm3）hn2------燃烧1nm3dme生成的n2的焓（kj/nm3）iyx--------燃烧1nm3dme生成的烟气焓（kj/mol）H0f，二甲醚------二甲醚生成热kJ/molcp，二甲醚------二甲醚的比热kJ/molkqxr------二甲醚的低位热值kJ/nm3v0------理论风量m3/nm3v------实际风量m3/nm3vo2------实际O2体积m3/nm3vn2------实际N2体积m3/nm3vco2------实际CO2体积m3/nm3vh2o------实际H2O体积m3/nm3vr------实际烟气体积m3/nm3rro2---ro2体积份额rh2o---H2O体积份额RN----三原子气体体积份额三、热平衡参数及计算tlk-------冷空气温度℃cp，b-------冷空气比热kj/molkI0b------冷空气理论焓（参考25℃）kJ/nm3tyx------排气温度℃排烟温度＞饱和蒸汽温度，继续计算三iyx------排烟热焓kj/nmqb,bh-----冷空气携带的热量kj/nm3tηл------燃料温度℃iηл-------燃料的物理显热kj/nm3qpp------进入锅炉机组的热量kj/nm3q2--------排烟热损失%q3-------气体不完全燃烧热损失%Q4----固体不完全燃烧的热损失%Q5----热损失%∑ Q-----锅炉总热损失%ηκ，A-----锅炉效率%θ------热保持系数IП。

电厂常用符号及含义大全

`sigma
西格马
总和（大写），表面密度；跨导（小写）
19
Τ
τ
tau
tau
套
时间常数
20
Υ
υ
upsilon
jup`silon
宇普西龙
位移
21
Φ
φ
phi
fai
佛爱
磁通；角
22
Χ
χ
chi
phai
西
23
Ψ
ψ
psi
psai
普西
角速；介质电通量（静电力线）；角
24
Ω
ω
omega
o`miga
欧米伽
欧姆（大写）；角速（小写）；角
ηtp（h）
联产供热的热效率
ηct
卡诺循环效率
ηet
循环火用效率
ηΔ
附加循环效率
pd
除氧器额定工况时工作压力
pf
锅炉连续排污扩容器压力
prh,i
高压缸排汽压力
p0op
最有利初压
p0ec
经济上最有利初压
Pax
汽轮机轴端机械功率，kW
Pe
发电机功率
Phr
供热机组额定热化发电功率，kW
PH
峰载热网加热器
q
D‘bl
未扩容的排污水量（kg/h）
Dby
额定参数下旁路阀通过的蒸汽流量
Dc0
机组纯凝汽（无回热抽汽）运行时的汽耗
Dej
蒸汽抽汽器汽耗量（射汽抽气器新汽耗量）
Dfw
全厂给水量
Dl
汽水工质损失
Dlv
门杆漏气
Dma
全厂补充水量（kg/h）
Drtp
进入减温减压器的蒸汽流量