后置埋件计算

6.1.3-后置埋件计算

北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX 工程—投标文件 Beijing Jianghe Curtain Wall Decoration Engineering Co., Ltd.
工程编号：JH —6.1.3
结构计算书第 1 页共 1 页第九章、埋件计算
一、荷载计算
本章我们要计算的是后置埋件部分。

后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可施工。

埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。

埋件形式如下图：
该埋件承受如下荷载：
V=8.380 KN ，N=4.154 KN ，M=3.5 KN ·m
二、埋件计算
埋设方式：侧埋
锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采用
2-M12化学螺栓和2-M12膨胀螺栓相结合的埋
设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm
钢板。

N 拔=n z M N 1)2(⨯+⨯β＜5
.1拉拔N =2
1)100416000210738(25.1⨯+⨯ =7969 N
M12化学螺栓单个设计值为16200 N ；
M12膨胀螺栓单个破坏值为15000 N ，设计值为15000N/1.5=10000 N
可知均大于N 拔=7969 N
所以满足要求
根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。

后置埋件计算值

一、荷载计算1.设计参数幕墙计算高度 Z=20m玻璃短边长度 a= 1.12m 风压高度调整系数(B类）µ1＝1玻璃长边长度 b= 1.7m 风压高度调整指数（B类）µ2＝0.32横杆长度l= 1.12m 阵风风压系数βz = 1.687横杆间距h= 1.7m 风荷载体型系数µs =1.2玻璃设计厚度t=6mm 基本风压（镇江地区）ω0＝0.4kN/m²玻璃容重γg =25.6kN/m³地震作用动力放大系数βx =5幕墙自重（包括玻璃、型材）G AK =0.35kN/m 2αmax=0.12幕墙立杆长度L=3.7m2.风荷载（标准值）风压高度变化系数μz =µ1×(Z/10)^μ2=1.248风荷载标准值ωk =βz ×μs ×μz ×ω0= 1.011kN/m 2取：风荷载标准值ωk = 1.000kN/m 2横杆所受风荷载q whk =ωk ×h= 1.700kN/m 立杆所受风荷载q wlk =ωk ×l=1.120kN/m3.自重荷载（标准值）玻璃自重q GAk =t×γg =0.154kN/m 2横杆自重（包括玻璃、铝型材）q Ghk =G Ak ×h=0.595kN/m 立杆自重（包括玻璃、铝型材）q Glk =G Ak ×l=0.392kN/m4.地震作用（标准值）玻璃所受地震作用q EAk =βx ×αmax ×q GAk =0.092kN/m 2横杆所受地震作用q Ehk =βx ×αmax ×q Ghk =0.357kN/m 2立杆所受地震作用q Elk =βx ×αmax×q Glk =0.235kN/m 2二、支座荷载计算1.设计参数立杆型号：H1401立杆长度：L=3.7m2.荷载（标准值）根据荷载计算得：后置预埋件计算由于图书馆部分预埋件位置偏移，经甲方、监理同意，采用后置预埋件进行补漏。

预埋件后置埋件计算样板

深圳大学城XXXX六、后置埋件计算(1). 荷载计算:P H :作用于预埋件的水平荷载设计值( kN )P V :作用于预埋件的竖直荷载设计值( kN )P x =1.000 kNP y =2.000 kNP z =3.000 kN(2). 预埋件计算:此处预埋件受拉力和剪力M x =0.240 kN.m X方向扭转力矩M :弯矩设计值(N.mm)M y =0.260 kN.m`M z =0.540 kN.mX方向扭矩产生的剪力V1M Y=M×y1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.150/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.240 kNV1M Z=M×x1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.100/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.160 kNP y =2.240 kNP z =3.160 kNY方向剪力,Z方向剪力的合剪力 =3.873 kN选用 6 个 M12 高强化学锚栓，锚栓边距 80 mm，锚栓间间距 120 mm，在满足锚栓特征边距与特征间距的条件下，锚栓能承受最大剪力为 17.50 kN，承受最大拉力为 21.10 kNM12 锚栓特征边距 110 mm，锚栓间特征间距 220 mm现锚栓强度进行折减后，锚栓能承受最大剪力为 12.73 kN，承受最大拉力为 15.35 kNN1 :平均每个锚栓所受剪力设计值N1 =Pv / 6 = 3.873 / 6 = 0.646 kN < 12.73 kNN2 :平均每个锚栓所受拉力N2 =M/(3d)+Ph/6=0.260/(2×0.300)+0.540/(3×0.200)+1.000/6 = 1.500 kN < 15.35 kN组合情况：[( 0.646/17.5)^2+(1.500/21.10)^2 ]^0.5 = 0.08 < 0.5锚栓强度满足设计要求________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫特种玻璃技术股份有限公司104 SHENZHEN SANXIN SPECIAL GLASS TECHNOLOGY CO. LTD。

后置埋件力学性能检验计算书证明

后置埋件力学性能检验计算书证明
XX市建设工程质量检测站：
工程名称及其分部分项工程采用锚栓/植筋规格（必填），根据该工程实际情况，经计算该单位工程后置埋件具体相关设计参数如下：1.后置埋件性能等级指标
基材种类及强度等级
2.锚栓/植筋非钢材破坏承载力标准值（混凝土受拉锥体破坏承载
力标准值）N Rk,c = kN。

（根据实际工程情况选择填写）
3.锚栓/植筋钢材屈服强度标准值ƒyk = MPa。

后置埋件应力截面面积A S = mm2 。

（根据实际工程情况选择填写）
4.锚栓/植筋钢材破坏受拉承载力标准值N Rk,s = kN。

5.锚栓/植筋设计水平拉力N Sd = kN。

特此证明。

证明单位：意见签字设计单位资质章
年月日
注：锚栓主要分：膨胀锚栓、化学锚栓
如有特殊要求请于此证明中注明。

本证明除签字以外均应打印，手写无效。

2013版后置埋件计算（膨胀螺栓）

2013版后置埋件计算（膨胀螺栓）1 后置膨胀锚栓计算1.1 参考图纸1.2 基本计算参数膨胀锚栓型号：HSA膨胀锚栓直径：M12锚栓抗拉强度：fuk=720N/mm^2锚栓抗剪强度：fyk=576N/mm^2锚栓有效截⾯⾯积：As=63.6mm^2锚栓有效埋深：hef=70mm锚栓的最⼩间距：Smin=75mm锚栓的最⼩边距：Cmin=90mm混凝⼟强度等级：C25混凝⼟厚度：h=300mm混凝⼟抗压强度：fckcube=25N/mm^2埋板⾼度：Lb=400mm埋板宽度：La=400mm锚栓排数：nh=2锚栓列数：nv=2轴向⼒：Nx=12.000kN剪⼒：Vy=20.000N弯矩：Mz=5.000kN·m锚栓间距与边矩参数：S1=300mmS2=300mmC1= ∞mmC2= ∞mmC3= ∞mmC4= ∞mmC5=50mm1.3 锚栓反作⽤⼒混凝⼟受压区⾼度：x=27.20mm各个锚栓受到的剪⼒(Fv)为：Fv=5.000kN各个锚栓受到的拉⼒(Ft)为：锚栓01锚栓02第⼀排0.749kN0.749kN第⼆排10.603kN10.603kN1.4 抗拉设计承载⼒1.4.1 钢材破坏设计承载⼒锚栓钢材破坏承载⼒特征值：NRks=44.5kN钢材破坏分项安全系数：γMs=1.50锚栓钢材破坏设计承载⼒：N Rds=N Rks/γMs=44.5/1.50=29.667kN ≥ Ftmax=10.603kN锚栓钢材破坏设计承载⼒满⾜要求！1.4.2 拔出破坏设计承载⼒混凝⼟强度影响系数：fB=(fckcube/25)^0.5=(25/25)^0.5=1.00拔出破坏承载⼒特征值：N Rkp=25.000kN拔出破坏分项安全系数：γMp=1.50拔出破坏设计承载⼒：N Rdp=N Rkp×f B/γMp=25.000×1.00/1.5=16.667kN ≥ Ftmax=10.603kN拔出破坏设计承载⼒满⾜要求！1.4.3 混凝⼟锥体破坏设计承载⼒单个锚栓的混凝⼟粘结强度特征值：N Rkco=k×f ckcube0.5×h ef1.51=10.1×25^0.5×70^1.5=29.58kN临界锚栓间距：S crN=3×h ef=3×70=210mm临界锚栓边距：C crN=S crN/2=210/2=105mm单根混凝⼟锥体破坏锥体投影⾯积(理想)：2A cNo=ScrN=210^2=44100mm实际投影⾯积：A cN=(C1c+(nv-1)×S1+C2c)×(C3c+(nh-1)×S2+C4c)=(105.00+(2-1)×300+105.00)×(105.00+(2-1)×300+105.00) =260100.0mm边距应⼒分布影响系数：ψsN=min(0.7+0.3×C min/C crN,1.00)=min(0.7+0.3×105.00/105.00,1.00)=1.00偏⼼影响系数：ψecN=min(1/(1+2×e N/S crN),1.00)e N=130.21mmψecN=min(1/(1+2×130.21/210.00),1.00)=0.45密集钢筋影响系数：ψreN=min(0.5+h ef/200,1.00)=min(0.5+70/200,1.00)=0.85拔出和混凝⼟锥体组合破坏分项安全系数：γMc=1.50混凝⼟锥体破坏抗拉设计承载⼒：N Rdc=(N Rkco/γMc)×(A cN/A cNo)×ψsN×ψecN×ψreN=(29.576/1.50/×(260100.00/44100.00)×1.00×0.45×0.85=44.127kN ≥∑Fti=22.704kN混凝⼟锥体破坏抗拉设计承载⼒满⾜要求！1.5 抗剪设计承载⼒1.5.1 钢材破坏设计承载⼒钢材破坏承载⼒特征值：VRks=30.5kN钢材破坏分项安全系数：γMsv=1.25锚栓钢材破坏设计承载⼒：V Rds=V Rks/γMsv=30.5/1.25=24.400kN ≥ Fv=5.000kN锚栓钢材破坏设计承载⼒满⾜要求！1.5.2 混凝⼟撬起破坏设计承载⼒混凝⼟锥体破坏抗拉承载⼒特征值：N Rkc =N Rdc ×γMc =44.127×1.50=66.190kN混凝⼟撬起破坏承载⼒特征值：V Rkcp =k ×N Rkc =2.0×66.190=132.380kN混凝⼟撬起破坏分项安全系数：γMcp =1.50混凝⼟撬起破坏设计承载⼒：V Rdcp =V Rkcp /γMcp=132.380/1.50=88.253kN ≥ Vy=20.000kN混凝⼟撬起破坏设计承载⼒满⾜要求！1.5.3 混凝⼟边缘破坏设计承载⼒系数：α=0.1×(h ef /C3)0.5=0.1×(70/10000)^0.5=0.008β=0.1×(d/C3)0.2=0.1×(12/10000)^0.2=0.026单个锚栓的混凝⼟边缘破坏特征值：V Rkco =k1×d α×h ef β×f ckcube 0.5×C31.5=2.40×12^0.008×70^0.026×25^0.5×10000^1.5=13686.06kN单根混凝⼟锥体破坏侧向边缘投影⾯积(理想)：A cVo =4.5×C32=4.5×10000^2=450000000.00mm^2实际锚固混凝⼟锥体侧向投影⾯积：A cV =(C1+(nv-1)×S1+C2)×h=(10000.0+(2-1)×300+10000.0)×300.0=6090000.00mm^2边距应⼒分布影响系数：ψsV =min(0.7+0.3×min(C1,C2)/(1.5×C3),1.00)=min(0.7+0.3×min(10000.0,10000.0)/(1.5×10000.0),1.00)=0.900考虑剪⼒与基材厚度的增长是⾮线性影响系数：ψhV =max((1.5×C3/h)0.5,1.00)=max((1.5×10000/300)^0.5,1.00)=7.07基材⾃由边缘与施加外荷载的夹⾓影响系数：ψαV=1.00偏⼼影响系数：ψecV=1.00密集钢筋影响系数：ψreV=1.00混凝⼟边缘破坏承载⼒特征值：V Rkc=V Rkco×(A cV/A cVo)×ψsV×ψhV×ψαV×ψecV×ψreV=13686.06×(6090000/450000000)×0.900×7.071×1.0×1.0×1.0 =1178.72kN混凝⼟边缘破坏分项安全系数：γMc=1.50混凝⼟边缘破坏设计承载⼒：V Rdc=V Rkc/γMc=1178.72/1.50=785.81kN ≥ Vy=20.000kN混凝⼟边缘破坏设计承载⼒满⾜要求！1.6 拉⼒和剪⼒复合作⽤拉⼒作⽤：钢材破坏：βN1=F tmax/N Rds=10.603/29.667=0.357 ≤ 1.00拔出破坏：βN2=F tmax/N Rdp=10.603/16.667=0.636 ≤ 1.00锥体破坏：βN3=∑F ti/N Rdc=22.704/44.127=0.515 ≤ 1.00剪⼒作⽤：钢材破坏：βV1=F V/V Rds=5.000/24.400=0.205 ≤ 1.00撬起破坏：βV2=V y/V Rdcp=20.000/88.253=0.227 ≤ 1.00边缘破坏：βV3=V y/V Rdc=20.000/785.813=0.025 ≤ 1.00拉剪复合作⽤下钢材破坏：βNα+βVα=0.357^2+0.205^2=0.170 ≤ 1.00拉剪复合作⽤下其它破坏：βNα+βVα=0.636^1.5+0.227^1.5 =0.615 ≤ 1.00锚栓拉剪复合作⽤下满⾜要求！。

(整理)张芹-后置埋件的计算

张芹老师对网友提问的综合回答（三）1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。

张芹老师回答田兆峰先生：附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。

张芹2006年5月1日JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿)例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。

解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N一．锚板设楼板面上N压=2074 NV g s d =5544 NM=2074×230+5544×50=754220 N- mmA．锚栓内力分析a．受力最大锚栓拉力锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771Nb．锚栓剪力螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。

雨篷的后置埋件计算书

抗剪强度校核：Nv<Nvb
式中：Nv—单根锚筋所受剪力
Nvb—锚筋抗剪承载力设计值
抗拉强度校核：Nmax< Ntb
式中：Nmax—单根锚筋所受最大拉力
Ntb—锚筋抗拉承载力设计值
强力植筋胶FISV360S在植入深度为12cm时承载力设计值为48.4KN。
T = M / ( 2×( L-0.25×L ) )
= 380 / ( 2×0.75×110 )
= 2.3 kN
水平力作用下:
T = N / 4 = 14.63 / 4
3、结构胶计算。包括在风力作用下、自重应力作用下风荷载作用下的值，还有胶缝的宽度和厚度。
4、横梁的计算。包括截面特性、荷载、弯矩等。
5、立柱的计算。包括风荷载、地震作用下的值，立柱的轴力，立柱的弯矩，强度、刚度、挠度的计算。
6、预埋件的计算。包括埋件的几何尺寸，荷载计算、锚筋面积等。
7、各种连接强度的计算。
垂直支座反力: 3.758 kN
外层锚栓中心距: 110 mm
[ 锚栓承载力计算 ]:
计算假定: 刚性板
弯矩作用下:
混凝土受压区高度取 0.5×L
S = 0.93 kN
锚栓允许拉力和剪力分别为:
[T] = 14 kN
[S] = 14 kN
经过计算:
( T/[T] )^2 +( S/[S] )^2 < 1.0
抗拉满足!;
由公式Nv=V/n计算出剪力作用下单根锚筋所受剪力
if Nv>Nvb then
抗剪不满足
else
抗剪满足!;
说明：式中所有公式均来自钢结构教材

内江百科园二期工程预埋件设计计算书设计：校对：审核：批准：内江百科科技有限公司年月日内江百科园二期工程后锚固连接设计计算书本设计采用膨胀型锚栓作为后锚固连接件。

本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。

后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。

本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。

并认为锚栓是群锚锚栓。

1 后锚固载荷信息本工程锚栓受拉力和剪力V gsd : 总剪力设计值:V gsd =5.112KNN gsd : 总拉力设计值:N gsd =10.612KN M: 弯矩设计值: M=2.045000KN ·m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：1)()(2,2,≤+sRd h Sd s Rd h Sd V V N N NRs sRk s Rd N N ,,,γ=VRs sRk s Rd V V ,,,γ=1)()(5.1,5.1,≤+cRd gSdc Rd g SdV V N N NRc cRk c Rd N N ,,,γ=VRc cRk c Rd V V ,,,γ=式中h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g SdN ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g SdV ---- 群锚总剪力设计值； sRd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； sRk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值； s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； sRk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值；cRd N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； cRk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； cRd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRsp ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=300.0mm Y=250.0mm锚栓设置：s11=200.0mm s21=150.0mm 锚基边距：无边缘效应： c>10*h ef2 锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=300.0mm ；混凝土基材等级：强度等级C40；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm ； d o ----钻孔直径=12.0mm ； d f ----锚板钻孔直径=14.0mm ； h 1----钻孔深度=54.00mm ；h ef ----锚栓有效锚固深度=50.00mm ； T inst ----安装扭矩=35.00N.m ；f stk ----锚栓极限抗拉强度标准值=300.00Mpa ；A s ----锚栓应力截面面积=84.622mm 2； n----群锚锚栓个数=4；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：① 当021≥⋅-∑i y y M n N 时 ∑⋅+=21ih Sd y y M n N N ② 当021<⋅-∑i y y M n N 时 ∑+⋅=2'1').(ih Sdy y M L N N式中M ---- 弯矩设计值（N.m ）；h SdN ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；i y y ,1 ---- 锚栓1及i 至群锚形心轴的垂直距离（mm ）； ''1,i y y ---- 锚栓1及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）；L ---- 轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）。

后置埋件计算

1
2.3. 2.混
fyk: 屈γ服 1.3× RS,N= fstk/fyk
=2 采用
MA1s:2
锚NRd栓,s NRk,s/γ
=
RASs,×N
= fstk/γ 84.3×
= 500/2
Nhsd
=
21075 12701
N N
= < 21075 因此，
化学锚
为400 MPa
为84.3 mm^2
N0RK, 开裂混 C: 凝土单
NRK,C= Ac,N×φ 27430×
= 93150× 32936.9
= NNRK,C/γ NRd,C= Rc,N
32936.9 = /3
10979.0 = N28225 N Ngsd= > 10979 因此，混凝土
VRd,s :V锚Rk,s :γ锚锚栓或 Rs,V: 植筋钢 1.3×
锚γ栓R或s,V= fstk/fyk As：植筋应 0.5×As
VRk,s= ×fstk 0.5×
= 84.3× 21075.0
= NVRk,s/γ VRd,s= Rs,V
21075.0 = /1.625
= 1总29剪69力N Vgsd: 设计
=1.3× 500/400
2.3.
________________________________________________________________________________________________________
65874/2 = .5=2634
(NhSd/NRd ,s)^2 + =(12701 /21075)
=0.462 0.462 <1 因此，拉剪复

建筑幕墙施工后置埋件受力分析与设计计算

建筑幕墙施工后置埋件受力分析与设计计算摘要：埋件是连接幕墙和主体结构的主要部件，因此，埋件的准确计算对幕墙的安全性能至关重要，本文笔者根据多年的工作经验及工程实例，对建筑幕墙施工中后置埋件受力、设计计算进行了分析探讨。

关键词：幕墙施工；后置埋件；计算；受力1、工程实例在幕墙施工过程中，当施工未设预埋件、预埋件漏放、预埋件偏离设计位置、设计变更、旧建筑物加装幕墙、没有条件采用预埋件连接措施时，往往要使用后置埋件。

但《混凝土结构后锚固技术规程》中对于后补埋件的计算仅提供了埋件在轴向力作用下的一般做法，而在实际工程中后置埋件往往同时受到拉力与弯矩的共同作用，仅考虑轴向拉力计算结果不安全，存在安全隐患。

如本项目幕墙埋件采用后置埋件的形式，埋件受到水平风荷载产生的轴向拉力与竖直向下的自重荷载以及自重偏心产生的弯矩共同作用（图1），锚栓选用M12 化学锚栓，锚板固定在 C40 混凝土梁侧面，混凝土梁截面为 350*600mm，锚板上设置 9 个化学螺栓，其尺寸为400*400*15mm（图2）。

图 1 埋件荷载图 2 螺栓布置2、后补埋件计算2.1、后补埋件化学锚栓计算2.1.1 M12 化学锚栓的性能抗拉承载力设计值：抗剪承载力设计值：2.1.2 荷载计算水平风荷载：自重荷载：自重荷载偏心距：自重引起的弯矩：2.1.3 化学锚栓抗拉计算图3 锚栓间距示意根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第 5.2.2 条规定，判断两种受力情况：一种情况为小偏心受拉，一种情况为大偏心受拉。

当时，为小偏心受控当时，为大偏心受控N ——总拉力设计值（N）M ——弯矩设计值（N?mm）n ——群锚锚栓个数Z1 ——锚栓 1 到群锚型心轴的垂直距离（mm）Zi ——锚栓 i 到群锚型心轴的垂直距离（mm）将荷载代入以上公式（锚栓复合受力满足要求））3、结论通过以上计算分析，可以得出结论：1、荷载作用下化学锚栓复合应力为 0.293，而混凝土复合应力达到0.921，在实际工程中不但要考虑锚栓强度，还要着重考虑混凝土强度是否满足规范要求。

后置埋件计算书

后植埋件计算书一、工程名称：君隆广场3号楼屋顶幕墙工程二、工程地点：天津市和平区南开路与河北路交口三、建设单位：天津北方人才港股份有限公司四、建筑设计单位：天津市建筑设计院五、结构描述：十层以下后补埋板采用喜利得4—M12化学螺栓，十层标高为39.100米，设计标高为40米。

六、设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000喜利得化学锚拴基本设计参数：七、荷载计算(1).天津人才港幕墙工程按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定：1.77μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定：1.13μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W0---基本风压,按全国基本风压图,天津地区取为0.500kN/m2根据公式计算标高为103.9m处标准风荷载为：W k=βgz×μz×μs×W0=1.77×1.13×1.2×0.5=1.2×10-3N/mm2风荷载设计值为：W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r w×W k=1.4×1.2×10-3=1.68×10-3N/mm2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:7度: αmax=0.15天津设防烈度为7度,故取αmax=0.15G AK---幕墙构件的自重(N/m2)：500 N/m2q EA: 地震作用设计值(KN/M2):γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3根据公式计算垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用得:q EAk=5×αmax×G Ak=5×0.150×500.000/1000=0.375kN/m2q EA=1.3×q EAk=1.3×0.375=0.488kN/m2(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γG S G+γwφw S w+γEφE S E+γTφT S T各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震1.2自重+1.4风荷载+1.3*0.5地震水平荷载标准值: q k1=W k+0.5q Eak=1.2×10-3+0.5×0.375×10-3=1.3875×10-3 N/mm2竖直荷载标准值: q k2= G AK=0.5×10-3 N/mm2水平荷载设计值:q1=1.4W k+0.5×1.3q Eak=1.68×10-3+0.244×10-3=1.924×10-3 N/mm2竖直荷载设计值:q2=1.2 G AK=1.2×0.5×10-3=0.6×10-3 N/mm2后补埋件计算此计算书为40米处，十层以下补埋计算。

后置埋件拉拔力18

对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电，力根保通据护过生高管产中线工资敷艺料设高试技中卷术资0配料不置试仅技卷可术要以是求解指，决机对吊组电顶在气层进设配行备置继进不电行规保空范护载高高与中中带资资负料料荷试试下卷卷高问总中题体资，配料而置试且时卷可，调保需控障要试各在验类最；管大对路限设习度备题内进到来行位确调。保整在机使管组其路高在敷中正设资常过料工程试况中卷下，安与要全过加，度强并工看且作护尽下关可都于能可管地以路缩正高小常中故工资障作料高；试中对卷资于连料继接试电管卷保口破护处坏进理范行高围整中，核资或对料者定试对值卷某，弯些审扁异核度常与固高校定中对盒资图位料纸置试.，卷保编工护写况层复进防杂行腐设自跨备动接与处地装理线置，弯高尤曲中其半资要径料避标试免高卷错等调误，试高要方中求案资技，料术编试5交写卷、底重保电。要护气管设装设线备置备4敷高动调、设中作试电技资，高气术料并中课3中试且资件、包卷拒料中管含试绝试调路线验动卷试敷槽方作技设、案，术技管以来术架及避等系免多统不项启必方动要式方高，案中为；资解对料决整试高套卷中启突语动然文过停电程机气中。课高因件中此中资，管料电壁试力薄卷高、电中接气资口设料不备试严进卷等行保问调护题试装，工置合作调理并试利且技用进术管行，线过要敷关求设运电技行力术高保。中护线资装缆料置敷试做设卷到原技准则术确：指灵在导活分。。线对对盒于于处调差，试动当过保不程护同中装电高置压中高回资中路料资交试料叉卷试时技卷，术调应问试采题技用，术金作是属为指隔调发板试电进人机行员一隔，变开需压处要器理在组；事在同前发一掌生线握内槽图部内纸故，资障强料时电、，回设需路备要须制进同造行时厂外切家部断出电习具源题高高电中中源资资，料料线试试缆卷卷敷试切设验除完报从毕告而，与采要相用进关高行技中检术资查资料和料试检，卷测并主处且要理了保。解护现装场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。

后置埋件计算

后置埋件计算1.计算简图及设计数据：参考中华人民共和国行业规范《混凝土结构后锚技术规程》,锚栓内力按下列基本假定进行计算:1.被羱接件与基材结合面受力变形后仍保持为平面,锚板处平面刚度较大,其弯曲变形忽略不计;2.锚栓本身不传递压力(化学植筋除外),锚固羱接的压力应通过被羱接件的锚板直接传给混凝土基材;3.群锚锚栓内力按弹性理论计算.当锚固破坏为锚栓或植筋钢材破坏,且为低强钢材时,可考虑塑性理论计算.2.埋件受力分析计算:埋件受到的拉力：N c 10.42KN :=埋件受到的剪力：V c 3.12KN :=埋件受到的弯矩：M c V c 80⋅mm :=M c 0.25KN m ⋅⋅=埋件受到的扭矩：T c V c 120⋅mm :=T c 0.374KN m⋅⋅=锚栓的材质级别：str 5.8:=锚栓数量：n m 4:=弯矩方向锚栓排数：n c 2:=弯矩方向锚栓间距：d dis 140mm:=y 170mm⋅=弯矩方向锚栓至群锚形心距的垂直距离：在轴拉力与弯矩共作用下,弹性分析时,受力最大锚栓的拉力设计值按下列规定计算:N sd_1 3.496KN⋅=在剪力与扭矩共作用下,锚栓的剪力设计值按下列规定计算:式中：V si －锚栓i 的剪力设计值；V si_x －锚栓i 所受剪力的x 分量；V t_x －T 作用下锚栓i 所受剪力的x分量；V si_y －锚栓i 所受剪力的y 分量；V t_y －T 作用下锚栓i 所受剪力的y 分量；锚栓在剪力作用下：V x V c cos 0()⋅:=V x 3.12KN ⋅=剪切荷载设计值V 的X 分量：V y V c sin 0()⋅:=V y 0KN⋅=弯矩方向锚栓间距：参与Vx 受剪的螺栓数目：n x 4:=参与Vy 受剪的螺栓数目：n y 2:=锚栓i 所受剪力的x 分量V si_x 0.78KN⋅=锚栓i 所受剪力的y 分量V si_y 0KN⋅=锚栓在扭矩T 作用下：x i 120mm :=锚栓i 至以群锚形心为原点的y 坐标轴的垂直距离：y i 50mm:=锚栓i 至以群锚形心为原点的x 坐标轴的垂直距离：T 作用下锚栓i 所受剪力的x 分量：V t_x 1.108KN⋅=V t_y 2.658KN⋅=T 作用下锚栓i 所受剪力的y 分量：在剪力与扭矩共作用下,锚栓的剪力设计值按下列规定计算:V si 3.26KN⋅=3.承载能力极限状计算:(一) 受拉承载力计算：1.锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值验算:锚栓的直径：D s 12mm:=锚筋或植筋应力截面面积：f stk 500MPa :=锚栓的极限抗拉强度标准值：γRS_N 1.625=N Rk_s 56.549KN ⋅=锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值：N Rd_s 34.799KN⋅=锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值：N sd_1 3.496KN⋅=N Rd_s 34.799KN⋅=受力最大锚栓的拉力设计值：因此锚栓的抗拉承载力满足要求！2.混凝土锥体的受拉承载力设计值验算：锚栓的有效锚固深度：h ef 64mm:=混凝土破坏时,无效应的临界边距:c cr_N 1.5h ef ⋅:=c cr_N 96mm ⋅=混凝土破坏时,锚栓的临界间距:s cr_N 3h ef⋅:=s cr_N 192mm⋅=锚栓的边距:c 1min ∞mm ⋅c cr_N , ():=c 196mm ⋅=c 2min ∞mm ⋅c cr_N, ():=c 296mm ⋅=锚栓的间距:s 1min 240mm s cr_N , ():=s 1192mm ⋅=s 2min 100mm s cr_N, ():=s 2100mm⋅=锚栓的边距最小值:c min_化学锚栓max 0.5h ef ⋅5D s ⋅, ():=c min_化学锚栓60mm ⋅=c min_膨胀螺栓2h ef ⋅:=c min_膨胀螺栓128mm⋅=c min_化学锚栓min c 1c 2, ()<因此化学锚栓最小边距"满足要求"=锚栓的间距最小值:s min_化学锚栓0.5h ef ⋅:=s min_化学锚栓32mm ⋅=s min_膨胀螺栓h ef :=s min_膨胀螺栓64mm⋅=s min_化学锚栓min s 1s 2, ()<因此化学锚栓最小间距"满足要求"=混凝土立方体的抗压强度标准值:f ck_3030MPa:=f cu_kb f ck_30:=Μψs_N 1=表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数:ψre_N 0.82=荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数:e N——外拉力N 相对于群锚中心的偏心距e N 0mm:=ψec_N 1=ψucr_N 1.4:=未裂混凝土对受拉承载力的提高系数:单根锚栓受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A c_1s cr_N c 10.5s cr_N⋅+()⋅:=A c_1 3.686104×mm2⋅=群锚受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A c_N c 1s 1+0.5s cr_N ⋅+()c 2s 2+0.5s cr_N ⋅+()⋅:=A c_N 1.121105×mm2⋅=间距边距很大时,单根锚栓受拉混凝土实体破坏锥体投影面积:A cr_N s cr_N2:=A cr_N 3.686104×mm2⋅=开裂混凝土单根锚栓,理想混凝土锥体破坏受拉承载力标准值:N Rkc_c 19.63KN⋅=单根锚栓的受拉承载力标准值:N Rk_c122.536KN⋅=单根锚栓的受拉承载力设计值:γRc_N 2.15:=N Rd_c110.482KN⋅=N sd_1N Rd_c1<单根锚栓受拉承载力设计值"满足要求"=群锚锚栓的受拉承载力标准值:N Rk_cN 68.546KN⋅=群锚锚栓的受拉承载力设计值:N Rd_cN 31.882KN⋅=N c N Rd_cN<群锚锚栓受拉承载力设计值"满足要求"=。

后置埋件精选计算.doc

2.3. 后置埋件计算2.3.1. 锚栓抗拉承载力计算hN sd : 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值 (N)y1,y i : 锚栓1及i 到群锚形心轴的垂直距离 (mm)M:弯矩设计值 ,1693500 N.mmgN sd: 总拉力设计值 ,28225 Nn: 锚栓个数,4N/n-M×y1/ ∑y i ^2= -4234 < 0L: 轴力N作用点到受压一侧最外排锚栓的垂直距离 ,75 mmy′1,y ′i : 锚栓1及至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 (mm)hN sd= (N×L + M) ×y′1/ ∑y′i ^2= 12701 N锚栓的拉力设计值为 12701 NN Rk,s: 锚栓受拉承载力标准值 (N)N Rd,s: 锚栓受拉承载力设计值 (N)γRS,N: 锚栓破坏受拉承载力分项系数，取为：f stk : 抗拉强度标准值，为500 MPa________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫幕墙工程有限公司SANXIN FA?ADE ENGINEERING CO. LTD. 1f yk: 屈服强度标准值，为400 MPaγRS,N=1.3× f stk /f yk= 2采用M12 5.8 级化学锚栓A s: 锚栓应力截面面积，为84.3 mm^2N Rd,s= N Rk,s/ γRS,N= A s× f stk / γRS,N= 84.3× 500/2= 21075 NhN sd =12701 N < 21075 N因此，化学锚栓抗拉承载力可以满足要求2.3.2. 混凝土锥体受拉计算N RK,C:开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值( N) 取为： 27430 NγRc,N:混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，取为 3A C,N: 间距、边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土破坏锥体投影面积( mm^2)h ef : 锚栓有效锚固深度 , 为 80 mmS Cr,N: 临界间距，为 3× h e=f 240 mm0 2A C,N= SCr,N= (3× 80)^2= 57600 mm^2A C,N= (C1+S1+0.5× S cr,N ) × (C2+S2+0.5× S cr,N )= (75+150+0.5 × 240)× (50+100+0.5 × 240)= 93150 mm^2φs,N: 边距c对受拉承载力的降低影响系数，φs,N= 0.7+0.3 × c/C cr,N= 0.7+0.3 × 50/120=0.825φre,N :表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数，________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫幕墙工程有限公司SANXIN FA?ADE ENGINEERING CO. LTD. 2φRE,N= 0.5+h ef /200= 0.5+80/200=0.9φec,N:荷载偏心e N对受拉承载力的降低影响系数，φec,N= S Cr,N/(S Cr,N +2× e N)= 240/(240+2 × 0)=1φucr,N :未裂混凝土对受拉承载力的提高影响系数，取为 1N RK,C= N RK,C× A c,N×φs,N×φre,N ×φec,N×φucr,N /A 0 c,N= 27430× 93150× 0.825× 0.9× 1× 1/57600= 32936.9 NN Rd,C= N RK,C/ γRc,N= 32936.9/3= 10979.0 NgN sd= 28225 N > 10979 N因此，混凝土锥体受拉破坏承载力不能满足要求2.3.3. 受剪承载力计算2.3.3.1. 锚栓钢材受剪承载力计算V Rd,s: 锚栓受剪承载力设计值 (N)V Rk,s: 锚栓受剪承载力标准值 (N)γRs,V:锚栓或植筋钢材破坏时的受剪承载力分项系数，取为 1.625γRs,V= 1.3 × f stk /f yk =1.3× 500/400=1.625A s：锚栓或植筋应力截面面积较小值 , 为 84.3 mm^2V Rk,s= 0.5 × A s× f stk= 0.5× 84.3× 500= 21075.0 NV Rd,s= V Rk,s/ γRs,V= 21075.0/1.625= 12969 NgV sd: 总剪力设计值，为 16296 N________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫幕墙工程有限公司SANXIN FA?ADE ENGINEERING CO. LTD. 3hV sd: 最大锚栓的剪力设计值，为 V gsd / 4 =4074 NhV sd= 4074 N < 12969 N因此，锚栓钢材受剪破坏承载力可以满足要求2.3.3.2. 混凝土楔形体破坏受剪承载力计算V Rd,c: 混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值 (N)V Rk,c: 混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准 (N)γRs,V:锚栓或植筋钢材破坏时的受剪承载力分项系数，取为 2.5V RK,C:开裂混凝土单根锚栓垂直构件受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受拉剪承载力标准值 (N), 取为：3611 Nd nom: 锚栓外径，为 12 mml f : 剪切荷载下锚栓的有效长度 (mm)，可取l f ≤h ef 且 l f ≤取8为d, 80 mmc1: 边距，取为 50 mmf cu,k : 混凝土的抗压强度标准值，为 20.1 MpaV RK,C= 0.45×d nom^0.5 ×(l f /d nom)^0.2 ×f cu,k ^0.5 ×c1^1.5= 0.45×12^0.5 ×(80/12)^0.2 ×20.1^0.5 ×50^1.5= 3611 NA C,V: 混凝土破坏楔形体在侧向的投影面积 (mm^2)A C,V=4.5×c1^2=4.5×50^2=11250 mm^2A C,V=(1.5c 1+s2+c2)h=(1.5 ×50+150+75)×300=90000 mm^2φs,V = 0.7+0.3 ×c2/1.5C 1= 0.7+0.3 ×75/1.5 ×50=1φh,V= (1.5c 1/h)^(1/3)= (1.5 ×50/300)^(1/3)= 0.6________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫幕墙工程有限公司SANXIN FA?ADE ENGINEERING CO. LTD. 4φа,V: 取为 1φec,V: 荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数，取为 1φucr,V : 未裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高影响系数，取为 1V RK,C= V RK,C×A c,V ×φs,V ×φh,V ×φа,V×φec,V×φucr,V /A 0 c,V= 3611×90000×1×0.6×1×1×1/11250= 17332.8 NV Rd,C= V RK,C/ γRc,V= 17332.8/2.5= 6933.1 NgV sd= 16296 N > 6933 N因此，混凝土楔形体受剪破坏承载力不能满足要求2.3.3.3. 混凝土剪撬破坏承载力计算V Rd，cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值 (N)V R K，cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值 (N)γRcp: 混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，取为 2.5k: 锚固深度h ef 对V Rk,cp 影响系数，当h ef＜60mm时，取k=1.0 ，当h ef ≥60mm时，取k=2.0 。

张芹-后置埋件的计算

张芹老师对网友提问的综合回答（三）1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。

张芹老师回答田兆峰先生：附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。

张芹2006年5月1日JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿)例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。

解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N一．锚板设楼板面上N压=2074 NV g s d =5544 NM=2074×230+5544×50=754220 N- mmA．锚栓内力分析a．受力最大锚栓拉力锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771Nb．锚栓剪力螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。

后置埋件材料价格计算公式

后置埋件材料价格计算公式在建筑工程中，后置埋件是指在建筑物已经建成后，需要对其进行加固或修复时所使用的材料和技术。

后置埋件材料价格的计算是建筑工程中一个重要的环节，它直接影响到工程成本和质量。

本文将介绍后置埋件材料价格的计算公式，并对其进行详细的解释和分析。

后置埋件材料价格计算公式一般可以分为两个部分，材料成本和施工成本。

材料成本是指后置埋件所需要的各种材料的价格，包括钢筋、钢板、螺栓等。

施工成本是指后置埋件施工所需的人工、机械和其他费用。

下面我们将分别介绍这两个部分的计算公式。

首先是材料成本的计算公式。

材料成本的计算公式一般可以表示为：材料成本 = ∑(材料单价×材料用量)。

其中，材料单价是指每种材料的价格，材料用量是指每种材料在工程中所需要的数量。

通过计算每种材料的单价和用量，可以得到所有材料的成本总和。

需要注意的是，材料的价格可能会随着市场的变化而变化，因此在计算材料成本时需要及时更新价格信息。

其次是施工成本的计算公式。

施工成本的计算公式一般可以表示为：施工成本 = 人工费用 + 机械费用 + 其他费用。

其中，人工费用是指施工所需的人工成本，包括工人的工资和福利费用；机械费用是指施工所需的机械设备的租赁费用或购买费用；其他费用是指施工过程中的其他费用，如运输费用、材料采购费用等。

通过计算这些费用的总和，可以得到施工成本的总额。

在实际的工程中，后置埋件材料价格的计算还需要考虑到一些其他因素。

例如，工程的规模和复杂程度、施工的难易程度、材料的质量和品牌等因素都会对价格造成影响。

因此，在计算后置埋件材料价格时，需要综合考虑这些因素，并进行合理的调整。

另外，需要注意的是，后置埋件材料价格的计算还需要考虑到一些附加的成本。

例如，工程管理费用、税费、保险费等都会对价格造成影响。

因此，在计算后置埋件材料价格时，需要将这些附加成本也考虑在内。

总之，后置埋件材料价格的计算是一个复杂的过程，需要考虑到多种因素。

后补埋件补强板强度计算

后补埋件补强板强度计算后置埋板的后补强方案如下：后置埋板所受的力为剪力V=2160N ，拉力N=19238N,弯距M=183600N.mm 。

此埋板是在轴力，剪力，弯距共同作用下，此处要计算补强埋板的受力情况，由于化学锚栓无强度问题(在埋板计算书中已经计算)，此处要计算4点处焊接的受力情况。

首先假定锚栓群绕自身的中心进行转动，先求锚栓的形心如下：X=67*37+263*67+37*133+315.5*16337+67+133+163=191.12mm Y=67*37+263*67+37*133+315.5*16367+263+37+315.5=112.02mm 形心为；〔191.12，112.01〕，各锚栓到锚栓形心为； ∑2Y =222)01.122133()6701.122()3701.122(-+-+-=10692.964D 点处锚栓，该点的Y 坐标为163，该点到形心的 Y 向距离为：Y1=163-112.01=50.99mm所以4锚栓所受力为：N4=N n + M ×y1∑y 2= = 192384 + 183600×50.9910692.96＝5685.01N 焊缝采用三面为焊：焊缝有效截面的几何特性：取： h4＝6m<h fmax =1.2t min =1.2*8=9.6mm>h min 1.5tmax = 1.5 8 =4.24mm对竖向焊缝A 点比较危险（拉力与剪力共同作用），计算如下:nf ∂=N4/W F A =5685.01/[0.7*6*(60-5*2)]=27.07N/2mmvf τ=V/W F A =216014/[0.7*6*(60-5*2)]=2.57 N/2mm 22222/2292.49857.2)22.1/07.27()/(mm N v f f n f ==+=+∂τβ <w f f =160N/2mm对拉向焊缝：nf ∂＝N4/W FA ＝5685.01/〔2*0.7*6*（35-5*2）〕＝27.07 N/2mm vf τ＝V/W F A ＝216014/〔2*0.7*6*（35-5*2）＝2.57 N/2mm2/160295.2422.157.207.27mm N f w f f v fnf =<=+=+∂βτ（满足）所以焊缝满足强度要求，。

后置埋件钢板厚度计算方法

后置埋件钢板厚度计算方法一、后置埋件钢板厚度计算方法嘿，小伙伴们！今天咱们来唠唠后置埋件钢板厚度的计算方法这个事儿。

这后置埋件钢板厚度的计算可不像咱们想象的那么简单，但也别怕，听我慢慢给你讲。

要计算后置埋件钢板厚度呢，首先得知道这个后置埋件是用在啥地方的。

如果是用在那种承受很大拉力或者压力的结构里，那对钢板厚度的要求肯定就更高啦。

比如说在一些高楼大厦的外墙干挂石材的固定上，这后置埋件得非常结实，因为它要承受石材的重量，还有可能受到风的压力啥的。

咱们得考虑几个重要的因素。

一个是作用在钢板上的力的大小。

这个力的大小怎么确定呢？就得根据它所承担的构件的重量啊，还有一些外部荷载，像风荷载啊、地震荷载啊这些。

要是在地震多发区，那计算的时候就得把地震可能带来的影响考虑进去，这时候力可能就会变得很大，钢板自然就得厚一些才能扛得住。

还有一个就是钢板的材质。

不同材质的钢板，它的强度是不一样的。

就像咱们人，有的人力气大，有的人力气小。

如果是强度高的钢板呢，可能就不需要那么厚就能满足要求。

比如说高强度合金钢和普通碳素钢，同样大小的力，高强度合金钢可能用比较薄的钢板就能搞定，而普通碳素钢可能就得厚一点。

再一个就是连接方式。

后置埋件和其他构件是怎么连接的呢？是焊接还是螺栓连接？如果是焊接的话，焊接的质量也会影响到整个结构的受力情况。

要是焊接得不好，那钢板就算厚一点可能也不安全。

而螺栓连接的话，螺栓的数量、直径和排列方式也会影响到钢板的受力，进而影响到钢板厚度的计算。

计算的时候呢，咱们可以根据一些力学公式。

比如说，如果知道了作用在钢板上的拉力或者压力F，还有钢板的材料的屈服强度fy，根据公式t = F / (fy b)（这里t是钢板厚度，b是钢板的宽度，当然实际计算可能会更复杂，这只是个简单的例子）就可以初步算出钢板大概需要多厚。

但这只是理论上的，实际情况中还得考虑很多安全系数呢。

安全系数就像是给咱们的计算结果穿上一层保护衣，让这个结果更可靠。

后置埋件厚度计算公式

后置埋件厚度计算公式在土木工程中，后置埋件是一种常见的地基处理方法，它能够有效地增加地基的承载能力，改善地基的稳定性。

在进行后置埋件工程设计时，计算后置埋件的厚度是非常重要的一步，它直接影响到后置埋件的承载能力和稳定性。

本文将介绍后置埋件厚度的计算公式及其应用。

后置埋件厚度的计算公式通常是基于地基的承载能力和后置埋件的材料特性来确定的。

一般来说，后置埋件的厚度取决于地基的承载能力和后置埋件的材料特性。

在进行后置埋件的厚度计算时，需要考虑地基的土壤类型、地下水位、地基的承载能力、后置埋件的材料特性等因素。

在进行后置埋件厚度计算时，通常采用以下公式：\[ T = \frac{P}{A} \]其中，T为后置埋件的厚度，P为地基的承载能力，A为后置埋件的截面面积。

在实际工程中，地基的承载能力通常是通过现场勘测和试验来确定的。

地基的承载能力取决于土壤的类型、密实度、含水量、地下水位等因素。

通过现场勘测和试验，可以确定地基的承载能力，从而确定后置埋件的厚度。

后置埋件的截面面积通常是根据后置埋件的材料特性和设计要求来确定的。

后置埋件的材料特性包括材料的抗压强度、抗拉强度、弹性模量等。

根据设计要求，可以确定后置埋件的截面面积，从而确定后置埋件的厚度。

在进行后置埋件厚度计算时，还需要考虑后置埋件的安全系数。

安全系数是指在设计和施工中考虑到的一些不确定因素，例如土壤的变化、地下水位的变化、荷载的变化等。

在进行后置埋件厚度计算时，需要考虑这些不确定因素，确定后置埋件的安全系数，从而确定后置埋件的厚度。

在实际工程中，后置埋件的厚度计算通常是根据以上公式和相关因素来确定的。

在进行后置埋件厚度计算时，需要综合考虑地基的承载能力、后置埋件的材料特性、设计要求和安全系数等因素，从而确定后置埋件的厚度。

总之，后置埋件的厚度计算是地基工程设计中的重要一步，它直接影响到后置埋件的承载能力和稳定性。

在进行后置埋件厚度计算时，需要综合考虑地基的承载能力、后置埋件的材料特性、设计要求和安全系数等因素，从而确定后置埋件的厚度。