预应力管桩单桩承载力特征值400
预应力管桩单桩竖向抗压极限承载力不满足设计要求的原因及处理方法
该场地下部泥岩分布稳定 ， 顶板埋藏浅 ， 桩基 泥岩与泥质砂岩层。根据岩土的物理力学性质分析 础以第⑦层强风化泥质砂岩为桩端持力层。 评价 见表 １ 。 设 计 院依据 工程 勘察 部 门所 给定 的桩 的端 阻力
表１ 工程地质特性表
．
特 征值 ｑ 及侧 阻力 特征值 ｑ 池以及 工程 地质特 性 ，
设 计部 门对该 工 程基 础承 载 力设 计值 偏 高 。 以上五 种 原 因均 可造成 承 载力 偏 低 。
６ 处 理 方 法
经对 原 因分 析 ，该 工程 基础 进行 如 下处 理 ： 对 已施 工 完 的 工 程 基 础 桩 要 全 部 进 行 复 压 ， 每根 桩 复 压 ２次 ，每 次 复 压 终 压 值 均 应 达 到 区为居民住宅，共 ｌ 栋 ， １ 高层建筑组成 ， 其基础均选用预应力管桩 。结构形式 ，框架结构 。
该工 程地 质条 件 ： 上部 为粘性 土层 ，下部 为 白垩纪
２ 基 础 形式
根 据 地勘 资 料 经 技 术分 析 ，该 工 程 １ 栋住 宅 １ 楼 均采 用预 应力 管桩 基础 。
孙若峰 ，齐东峰 ，姜 凡 ，冯 晓 明，关 鹏
吉林 省地质勘 探技术研究所 ，吉林 长春 １０ ０ ３１３ 摘 要 ：预应 力混凝土 管桩 有着 单桩 承载能力 高，穿透力强 ，在施 工 中低噪 声 ，无 污染 ，速度 快 ，造价低 等优 点，在软 土地基 处理 中得到 了广泛 的应 用，本文 以长春 某小区工程 实例 为例 ，－ ２． ￣／ ｈ混凝 土管桩做 单桩竖向抗压 ， 静 载试 验 ，单桩 竖向抗压极 限承载 力不满足设计要 求的原 因及 处理 方法。 关键词 ：预应 力管桩 ，极 限承载 力，特征值 中图分 类号 ：Ｔ ４ 文献标识 码：Ｂ Ｖ５ ３
【桩基础计算】预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
③1
粉质粘土(可塑)
③2
粉质粘土(硬塑)
④1
全风化片岩
④2
强风化片岩
厚度 li(m) 6.30 4.00 7.00 5.20 0.50
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= p= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2039.4
桩周摩擦力特 征值qsia(kPa)
10
25
Rsia
98.9 157.0
备注
扣除承台厚度 1.5m
35
384.7
55
449.0
90
70.7
Rsa=u∑qsiali= 1,160.2
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
计算公式：Ra=u∑qsiali+qpaAp （10.2.3) 钻孔编号:ZK7
设计参数：桩径d= 0.5
壁厚t= 0.1
Ap= 0.1256
一、Ra计算
up= 1.57
层号
土层名称
②
淤泥质粘土
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= 4000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2069.3
预应力管桩 试桩施工方案
目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、试桩设计要求 (3)四、预应力管桩施工方案 (3)4.1施工前准备工作 (4)4.2、主要施工机具设备 (4)4.3施工方法 (5)4.4预应力管桩施工工艺流程图 (6)五、进度安排 (7)六、质量标准及保证措施 (7)七、安全注意事项 (8)试桩工程施工方案一、工程概况根据检修基地现场实际，场区内部分厂房所处位置为填方区，对位于填土区域的大型厂房室内地面及设备基础根据填土深度的不同采用不同的地基处理方式。
填土＜10m的拟采用高压旋喷桩或换填等方式进行地基处理，填土≥10m的设备基础及对沉降要求高的室内重载地面拟采用预应力管桩，桩径为400mm，以强风化花岗岩为持力层。
为确定桩的单柱竖向承载力特征值，为设计提供依据，确定沉桩的施工设备、施工工艺和收锤标准，为施工提供指南，按设计要求在具有代表性的基地场区鱼塘回填土部位进行试桩施工，以确定主要工艺参数。
二、编制依据本工程招标文件及设计图纸《预应力混凝土管桩》03SG409《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》DBJ/T15-22-2008 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001《建筑地基基础检测规范》DBJ 15-60-2008《中华人民共和国建筑法》广州市建委颁发的有关规定。
三、试桩设计要求1、桩的制作按国家建筑标准设计《预应力混凝土管桩》（03SG409）要求，采用该图集中PHC-AB400（95）桩，桩尖采用十字形钢桩尖。
2、沉桩施工采取锤击贯入法，要求按广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ/T15-22-2008）进行施工，打桩锤的选择和收锤贯入度参规程附录C3、试桩须待场地平整后在场坪标高上进行，所有桩均以全风化花岗岩为持力层，要求桩端进入持力层不小于1米，沉锤施工应参考《新建广州和诣型大功率机车检修基地（车田站）定测工程地质勘察报告》（中铁第四勘察设计院2010年3月所作）中邻近的钻孔资料，根据收锤贯入度收锤。
预应力混凝土管桩不应使用的情况
预应力混凝土管桩不应使用的情况：1、对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地。
对钢结构、混凝土有强腐蚀性的场地，由于技术上无法对桩身进行防护，对这种场地不应采用预应力混凝土管桩；但当必须选用预应力混凝土管桩时，应经试验论证并采取可靠措施，确能满足防腐蚀要求时方可使用2、地下室或承台周边存在中等或严重液化土层的场地。
地下室或承台周边存在中等或严重液化以上的土层，在地震的情况下，土层液化，形成高桩承台，对现阶段常用的400、500直径的管桩，不能承受水平力，因此不应采用Aφ400、Aφ500的预应力混凝土管桩3、建筑结构无地下室（半地下室），且在承台周边存在软弱土层，结构高度超过28m（10层以上）的建筑。
4、建筑结构有一层地下室，且在地下室周边存在软弱土层，结构高度超过80m （25层以上）的建筑。
对于无地下室（或半地下室）的建筑，结构超过一定的高度和有一层地下室结构高度超过80m（25层以上），且在地下室或承台周边存在软弱土层，由于预应力混凝土管桩抗压承载力远大于水平承载力，采用竖向承载力控制桩数的工程，Aφ400、Aφ500无法满足抗剪要求，因此Aφ400、Aφ500不应采用，除非经过抗剪承载力验算5、桩端持力层为中微风化岩、碎块状强风化岩、密实的碎卵石层，且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层。
承台底以下存在较厚的淤泥层，由于桩顶处没有硬壳层，对桩身上部的约束较差，容易产生偏斜，断桩，桩身受力尤如悬臂杆受压，受力性能差。
有些工程会出现上部均为淤泥质土、淤泥等软弱土层，持力层为中微风化岩、碎块状强风化岩、密实的碎卵石层，桩端无法进入持力层一定深度。
这种情况不应使用预应力混凝土管桩6、对无地下室的建筑，采用预应力混凝土管桩基础，当地梁线刚度不能达到底层结构柱的线刚度2倍以上时，不应采用单柱单桩和单柱两桩。
对无地下室的建筑，柱下采用单桩（或单柱两桩短向）、除柱底轴力外，柱底弯矩无法由桩基承受，这时需用地梁平衡。
预应力管桩断桩事故分析及处理
一个工程的基础尤为重要，若基础存在质量隐患，即使主体结构及时封顶，该建筑还是一个高危建筑。
谈到工程的基础就一定涉及桩，桩主要分预应力管桩和灌注桩。
为了工期进度和造价，建设单位往往会挑选预应力管桩，选用预应力管桩势必对桩的施工工艺要求高。
预应力管桩抗压性能极强，竖向承载力高，但抗剪性能差，水平承载力低，因此当选用预应力管桩，管桩断桩在工程建设中是一个极其普遍的现象。
当管桩进行沉桩过程中，一旦出现断桩现象，应及时制定切实可行的措施进行补救，避免因为断桩补救不及时导致工期滞后，给项目带来损失。
1工程事故概况1.1工程基本情况某工程总建筑面积为211 423.58 m 2，其中地上部分建筑面积155 923.58 m 2，地下部分建筑面积为55 500 m 2。
本工程设计使用年限为3类50年，建筑结构安全等级二级，建筑抗震设防烈度为6度，抗震设防类别为丙类，结构抗震等级四级。
本工程由1—3#、5—13#楼及地下车库构成，该工程地基基础为桩筏基础。
桩基采用混凝土灌注桩和预应力管桩，其中主楼桩基采用混凝土灌注桩周边地库采用预应力管桩，地下车库管桩规格型号如表1所示。
根据地基土成因时代及性状，在勘探深度内，划分为6个工程地质层组，细分16个工程地质层自上而下为：①层杂填土；②层粉质黏土；③-1层淤泥质粉质黏土；③-2层粉土；③-3层粉土；③-4淤泥质粉质黏土；⑥-1层黏土；⑥-2层粉质黏土夹粉土；⑥-3层粉质黏土夹粉土；⑥-4层粉砂；⑥-5层粉质黏土；⑦-1层粉砂；⑦-2层粉质黏土；⑦-3层中砂；⑧-1层含砂粉质黏土；⑧-2层圆砾。
1.2本工程事故情况概述按照施工总进度计划进行开挖8#楼及周边地库，8#楼及周边地库承台基础所在层位于杂填土与淤泥质粉质黏摘要 预应力管桩成桩质量好，承载力高，基础造价低，在南方地区应用比较广泛。
但在复杂的地质情况下，特别是软土地区，极易出现管桩偏位、断桩、斜桩等现象。
当预应力管桩出现断桩和偏位后，该事故桩的竖向承载能力远达不到设计标准，不及时处理容易造成上部结构下沉从而引发工程质量事故。
预应力管桩静压力计算
预应力管桩静压力计算文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]关于预应力管桩静压力计算计算参数：PHC管桩，A型，Ф500×125；Ф400×95Ф500设计单桩竖向承载力特征值：2600KN；单桩竖向极限承载力：2600KN×2=4600KNФ400设计单桩竖向承载力特征值：1300KN；单桩竖向极限承载力：1300KN×2=2600KN一、计算桩身允许抱压力：(规程5.2.4)PHC管桩：P≤(fce-σpc)Ajmax：桩身允许抱压力；fce：管桩离心砼抗压强度，PHC管桩为Pjmax80MPA；σpc：管桩砼有效应力，合格证显示该批桩Ф500×125为；Ф400×95为A：桩身横截面面积S=（R2-r2）Ф500管桩的桩身允许抱压力:××｛(5002-2502)×｝/4=（主副缸14Mpa）Ф400管桩的桩身允许抱压力××｛(4002-1052)×｝/4=（主副缸）规范5.2.5Ф500管桩允许最大压力小于×=（主副缸15Mpa）Ф400管桩允许最大压力小于×=（主副缸）二、计算终压力:Q=βPzeUL：静压桩的入土深度；：入土部分的静压桩竖向极限承载力；QUβ：静压桩竖向极限承载力与终压力的相关系数；Pze：静压桩的终压值。
=βPze =～Pze当桩长:6米≤L≤8米 QUФ500管桩终压力：4600KN/～=（～5750）KN，取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～～3250) KN，取最大压力值=βPze =～Pze8米＜L≤15米 QUФ500管桩终压力：4600KN/～=（～4600）KN，取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=～2600) KN，取最大压力值=βPze =～Pze15米＜L≤23米 QUФ500管桩终压力：4600KN/～=（～4600）KN，取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=～2600) KN，取最大压力值 L＞23米 Q=βPze =～PzeUФ500管桩终压力：4600KN/～=（4600～）KN，取最小压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=(2600～ KN，取最大压力值。
预应力管桩承载力分析
###办公楼###钻孔ZK12一、竖向承载力特征值R(1)竖向承载力特征值(桩基桩数不超过3根)单桩承载力特征值R = Qs + Qp = μΣqsiLi+ qpAp桩长L=6m 桩径d =400mm 桩重W p '=桩截面面积A p =0.091m 2壁厚t =95mm 惯性矩 I =桩表面积A s =1.257m 2/m 桩顶标高=2.10m 混凝土強度等级=地面标高=0.00m 桩顶深度=2.60m 地下水深度=1.5m桩底深度=8.60m二、抗拔力特徵值R tR t = l f sk A s / K + W p '建筑物名称:设计规范:采用《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)及行业标准《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)2-1淤泥质土 1.100.000.0000.03中砂 5.10 4.00 2.50180.74粗砂11.73 6.63 3.50320.75砾砂11.730.000.0000.05-1粗砂11.730.000.0000.011.736.00Q s =W p ' =單樁抗拔力特徵值R t =146KN三、单桩水平承载力特征值R h0.4m 3.00E+07KN/m 26000KN/m 40.99m2.61E+04KN-m 20.9402.441單樁水平承載力特徵值R 五、總結樁頂容許水平位移c o a (地震)=樁身計算寬度 b o =樁入土深度h =樁的換算埋深 a h =查JGJ94-94 表5.4.2樁頂水平位移係數n x (固接)=樁頂水平位移係數n x (鉸接)=樁身抗彎剛度EI= 0.75E c I =樁直徑d =水平變形係數 a =混凝土彈性模量 E c =樁頂容許水平位移c o a (常時)=水平抗力係數之比例係數 m =a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a p a c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a pa c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a pa c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And Leng Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm 5EImb o=a aX h EIR 03c n a =a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a p a cPile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for LateRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm 5EImb o=a aXh EIR 03c n a =7.65kN/支1.16E-03m4凝土強度等级=C30高程-0.271-1.370.272-1.373-1.374-1a-5.374-1-124-2-125-12008)0.7441/m 10.0mm 12.5mm 6m4.5g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateralg/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)。
预应力管桩计算书
预应力管桩计算书一、计算依据1、《预应力混凝土管桩基础技术规程》 (DBJ/T15-27-2018)2、《建筑结构荷载规范》 (GB-2012)3、《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)二、基本参数1、桩型：预应力管桩2、桩径：D=400mm3、桩长：L=15m4、桩端持力层：强风化岩层5、单桩承载力设计值：R=1200kN三、管桩结构计算1、截面面积A = π(D/2)² = π(400/2)² = 4000π mm²2、惯性矩I = π(D/2)³ = π(400/2)³ = π mm⁴3、桩身抗弯强度设计值fpy = 1.4 × 140 N/mm² = 1.4 × 140 ×1000 N/cm²4、桩身配箍率n = A × fpy / (πD²) = 4000π× 140 / (π×400²) = 1/75≈0.01335、约束箍筋布置：在桩身高度范围内每隔1m设置一道直径为16mm 的约束箍筋，约束箍筋的间距宜不大于350mm。
6、配箍率计算：n = (π×D²×Z×fy/4)/(Z×fy/2+π×D²×n×fy/4) = (π×400²×1×140/4)/(1×140/2+π×400²×16×140/4) =0.9667≈1/757、单桩竖向承载力设计值Q = n × A × fpy = 1/75 × 4000π×140 × 1000 N = N8、单桩竖向承载力特征值qpa = Q / (πD²) = / (π×400²) N/cm ² = 17 N/cm²9、根据地质勘察报告提供的资料，强风化岩层的承载力特征值fa=350kPa，则单桩竖向承载力特征值qpa= fa=350kPa。
预应力混凝土管桩
预应力混凝土管桩又名大管桩，制作方法为：按照设计制作管壁内的由非预应力主钢筋和箍筋组合成的钢筋笼；钢筋笼与桩头金属连接件连接，安置各种预埋件；钢筋笼装入钢模内，向钢模内浇筑混凝土，完成桩体雏形；上述装有桩体雏形的钢模绕桩轴旋转，混凝土离心挤密、成型；养护－脱模。
预应力混凝土管桩适应面广、适用于工业与民用建筑低承台桩基础，铁路、公路与桥梁、港口、码头、水利、市政、构筑物，及大型设备等工程基础。
外径有φ300－φ600的壁厚不一，A型-C型的各类管桩，桩身承载力设计值1250一4800KN。
特点：（1）强度高，可确保混凝土强度等级≥C80。
（2）桩身承载力高，抗弯性能好。
它采用了预应力混凝土用钢棒，先张法预应力张拉工艺，有较高的抗裂弯矩与极限弯矩。
其桩身承载力比其它桩种高2－5倍。
（3）对地质结构适应性较强。
由于其密实耐打，有较强的穿透能力，对持力层起伏变化大的地质条件有较强的适应性。
（4）运输吊装方便，桩接驳迅速。
成桩长度不受限制，用普通的电焊机即可实现接驳。
管桩的桩尖是为了减少断桩机率，增加桩施打时对土层的穿透能力。
其作用主要表现在（1）可平衡桩入土端承受应力，避免管桩因局部应力过大而破坏。
（2）以桩尖钢板的变形抵消部分动能。
（3）封底作用。
有了桩尖的封底没有泥土进入管腔土层会进入管桩内腔，避免对管桩产生一个向外的张力而使管壁混凝土承受巨大的拉应力。
桩尖类型有：开口桩尖、闭口桩尖、锥形桩尖、十字桩尖、B/C/D/E型等规格。
预应力管桩有PHC PC PTC 三种，是一种很成熟的施工工艺，在长三角、珠江三角、渤海湾工业厂房、民用建筑应用广泛，工艺简单、施工质量容易控制。
沉桩工艺有两种：静压和锤击。
目前长三角地区以静压桩为主。
就上海地区而言，PHC-500（100）管桩单桩竖向承载力可达2000KN以上，PHC-A500(100)型管桩价格为105元/m，施工费用约为15元/m。
下面以此技术方案提供给你:采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，打桩前需做好桩锤、桩架选择，确定管桩龄期，打桩过程中插桩、锤打、接桩、送桩均采取了相应的技术措施。
福建关于管桩的相关限制
福建关于管桩的相关限制福建省建筑结构抗震设计暂行技术规定（征求意见稿）为了规范建筑设计市场，保证建筑结构安全，根据我厅的工作部署，由省设协结构与抗震专业委员会专家参照《建筑抗震设计规范》GB50011-2001、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002、《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》（建筑部令第111号）和汶川地震的震害情况，针对我省结构设计现状：设计合同出现含钢量、混凝土用量指标等压低经济指标，降低了结构安全度问题；预应力管桩在中、强等级腐蚀性场地，无法对桩身进行防护，建筑结构无地下室时预应力管桩不一定能满足抗剪要求等，预应力管桩存在适用条件考虑不足问题；结构概念设计方面存在强梁弱柱等考虑不足问题；结构体系布置方面应优先采用二道以上防线等问题，结合我省结构设计经验和工程实践，编制以下规定：1、设计招投标和设计合同中禁止有含钢量和混凝土用量等指标。
[条文说明]：由于设计市场竞争激烈，有些开发商给出的经济指标低于建筑物本身按照规范设计的经济指标，个别设计单位为了取得设计项目，各项指标均采用规范容许的最低限值或者规范未作规定的情况，极个别设计人员甚至不按规范的设计参数取值，弄虚作假编制计算书，压低经济指标，造成结构的安全度的降低；再加上施工质量又不能完全保证设计要求，因此存在安全隐患。
鉴于规范给出的规定和构造要求是最低要求，结构设计均采用最低限，结构的安全度会大大降低，因此特地规定这一条文。
2、预应力混凝土管桩在以下条件不应使用：⑴对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地。
⑵存在较厚中等或严重液化土层的场地。
⑶建筑结构无地下室（半地下室），结构高度超过28m（10层以上）的建筑。
⑷建筑结构有一层地下室，结构高度超过80m（25层以上）的建筑。
⑸桩端持力层为中微风化岩、强风化岩、碎卵石层，且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层。
[条文说明]：⑴对钢结构、混凝土有强腐蚀性的场地，由于技术上无法对桩身进行防护，对这种场地不应采用预应力混凝土管桩；⑵场地存在中等或严重液化以上的土层，在地震的情况下，技术上采用的措施无法消除液化沉陷，对现阶段常用的400、500直径的管桩承受水平力有限，因此不应采用预应力混凝土管桩；⑶、⑷对于无地下室（或半地下室）的建筑，结构超过一定的高度和有一层地下室结构高度超过80m（25层以上），基底剪力较大，由于预应力混凝土管桩抗压承载力远大于水平承载力，采用竖向承载力控制桩数的工程，无法满足抗剪要求，因此不应采用，除非经过抗剪承载力验算；⑸承台底以下存在较厚的淤泥层，由于桩顶处没有硬壳层，对桩身上部的约束较差，容易产生偏斜，断桩，桩身受力尤如悬臂杆受压，受力性能差。
预制管桩单桩承载力
qsik(kPa)
ZK2
ZK3
ZK4
ZK5
ZK6
ZK7
岩土厚度l i(m) ZK8 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 ZK13
1
素填土
0
0 0.9 1.6 1.2 2.5 2.9 3.1 3.6 2.8 1 0.8 0.7 0.5
2
残积土
25
4
强风化泥质砂 岩
75
2-3
0
0.8 5.5 4.2 4.6 2.9 4.6 4.7 3.5 3.6 4.5 4.6 6.1 5.2 0.8 2.6 3.2 2.2 2.6 2.5 2.2 2.9 2.6 2.5 2.6 2.2 2.3
0
2-4
0
0
3
0
0
4-1
0
0
4
0
桩长L(m)=
9 9 8 8 10 10 10 9 8 8 9 8
Qsk=u∑qsikli=
313 325 264 252 285 266 287 269 283 292 299 285
单桩
Quk=Qsk+Qpk=
竖向 极限
极差（不应超过30％）
单桩竖向极
承载 力Ra 计算
0
000
算
基桩抗拔承载力特征值Ra平均值＝
82 kN,
实取抗拔承载力特征值Ra＝
300 kN,
ห้องสมุดไป่ตู้
Tuk=u∑qsikli=
251 260 211 202 228 213 230 215 226 234 239 228 0 0
0
000
基桩
基桩自重Gp=Gp1L=
拔力 抗拔承载力特
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算表格
工程名称: 1.计算依据： 2.输入条件：
桩类别： 计算公式： Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝ 预应力管桩 565.5 kN
桩侧摩阻 力极限标 准值 qsk(kPa)
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002 第8.5节
桩身直径d(mm) ： 300 桩端承载土层： 桩身周长up(mm)=π d= 岩土厚度l i(m) ZK1 ZK2 ZK3 ZK4 3 7.5 0 1.5 ZK5 4.2 5.8 0 1.5 ZK6 1.3 3.1 0 2 ZK7 5.7 1.4 0 2 ZK8 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 ZK13 ZK14 ZK15 3.3 10.1 0 1.5 1.3 6 0 1.5 680 4.3 7.8 0 1.5 849 3.8 3.5 6.6 1.5 821 0 7 0 1.5 718 3 4.6 0 1.5 625 4.7 3.4 0 1.5 3.7 9.2 0 1.5 ZK16 ZK17 ZK18 强风化岩 桩端极限端阻力标准值qpk(kPa)= 8000
单桩竖向承载力极限标准值 Quk平均值＝
1305
kN,
实取单桩竖向承载力极限标准值 Quk＝ 实取单桩竖向承载力特征值 Ra＝
1200
600
kkAp+up ∑ qskli
式（8.5.5-1） 942.5
mm
层序 1 2 3 4 5
岩土名称 粉质粘土 粉质粘土 中砂 强风化岩
20 66 40 200
Qsk=up∑qskli=
Quk=Qpk+Qsk= 极差（不应超过30％） 有效桩长 0 0 0
805.82 722.7 594.3 571.5 973 1371 5% 12 1288 1% 11.5 1160 11% 6.4
2019管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特征值的关系.doc
与特征值的关系（一）、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。
式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa；Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70 。
2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra= Rp/1.35。
3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。
第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。
式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。
管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。
4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp 与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下：Ra= Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。
（二）、举例说明：一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC —A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。
辽宁地区高强预应力混凝土管桩特征值的取值
辽宁地区高强预应力混凝土管桩特征值的取值摘要:在辽宁地区,合理控制高强预应力混凝土管桩的终压值,适当的对高强预应力混凝土管桩特征值取值。
关键词:高强预应力混凝土管桩静压终压值特征值高强预应力混凝土管桩质量好,强度高,耐静压,施工时采用静压方法,速度快,单桩承载力强,且造价较低,沉桩过程无振动,无噪声,无油烟,场地清洁,而且在严寒和寒冷的冬季仍可施工,经过多年使用验证是一种较为完善的桩施工方法。
在辽宁地区这种桩形式得到设计施工及有关方面的认可和重视,创造了更多的经济效益和社会效益。
1 高强预应力混凝土管桩施工方法高强预应力混凝土管桩施工是通过静力压桩机的施压机械以压桩机自重和桩架上的配重作反力而将高强预应力混凝土管桩压入土(岩)层中的一种成桩工艺。
高强预应力混凝土管桩的桩端持力层一般可选择在较硬的黏性土层,中密~密实的砂类土层内。
2 高强预应力混凝土管桩受力简述根据有关资料介绍,高强预应力混凝土管桩在静压力作用下沉入地基土中时,桩侧与桩周土体之间的摩阻力是滑动摩阻力,其值比较小,而且在同一土层中基本保持不变,不随桩身入土深度的增大而增大,而是随着桩端处的土体软硬度抗冲剪阻力大小而波动,所以高强预应力混凝土管桩的压桩力主要来自桩端向下穿透土层时直接冲剪桩端土体的阻力。
高强预应力混凝土管桩穿越的土层上部,一般软弱土相对较多,含水量也比较大,当管桩在垂直静压力作用下沉入地基土层中时,桩尖土体被冲剪,桩周土体受剪切挤压,孔隙水受到冲剪挤压形成不均匀水头,产生超孔隙水压力,扰动了土体结构,使桩周一定范围内的土体抗剪强度降低,黏性土发生严重软化,粉土、砂土发生稠化,此时管桩易下沉。
一旦压桩终止,随着时间延长,桩周土固结土的抗力又逐渐恢复,甚至有可能超过其原始强度。
沉桩完成后,该桩保持正常使用时可承载的最大荷载,也是桩端阻力(支持力)和桩侧摩阻力的总极限值,除以2为容许承载力。
高强预应力混凝土管桩的压桩力是沉桩过程中强迫桩贯入土中所需的静压力,主要来自桩机克服桩端土(岩)体的抗冲剪阻力,是一种破坏土(岩)层的荷载,一般叫终压力,两者是不同的。
预应力静压管桩专项施工方案
目录一、工程概况...................................................................................................... - 1 -二、地质情况概述.............................................................................................. - 1 -三、工程施工特点.............................................................................................. - 1 -四、工程质量控制标准...................................................................................... - 2 -五、工程施工方法.............................................................................................. - 2 -六、对周围建筑物的防护措施.......................................................................... - 3 -七、施工设备计划.............................................................................................. - 4 -八、施工进度综合计划及工期保证措施 ......................................................... - 4 -九、压桩工艺技术及质量保证措施................................................................ - 5 -十、施工人员组织管理...................................................................................... - 9 - 十一、安全生产管理措施.............................................................................. - 10 - 十二、文明施工管理措施................................................................................ - 12 -一、工程概况本工程是.......................。
预应力管桩静压力计算
预应力管桩静压力计算计算参数：PHC管桩,A型,Ф500×125；Ф400×95Ф500设计单桩竖向承载力特征值：2600KN；单桩竖向极限承载力：2600KN×2=4600KNФ400设计单桩竖向承载力特征值：1300KN；单桩竖向极限承载力：1300KN×2=2600KN一、计算桩身允许抱压力：规程5.2.4PHC管桩：P≤fce-σpcAjmax：桩身允许抱压力；fce：管桩离心砼抗压强度,PHC管桩为80MPA； Pjmaxσpc：管桩砼有效应力,合格证显示该批桩Ф500×125为；Ф400×95为 A：桩身横截面面积S=R2-r2Ф500管桩的桩身允许抱压力:××｛5002-2502×｝/4=主副缸14MpaФ400管桩的桩身允许抱压力××｛4002-1052×｝/4=主副缸规范5.2.5Ф500管桩允许最大压力小于×=主副缸15MpaФ400管桩允许最大压力小于×=主副缸二、计算终压力:Q=βPzeUL：静压桩的入土深度；Q：入土部分的静压桩竖向极限承载力；Uβ：静压桩竖向极限承载力与终压力的相关系数； Pze：静压桩的终压值.=βPze =～Pze当桩长:6米≤L≤8米 QUФ500管桩终压力：4600KN/～=～5750KN,取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～～3250 KN,取最大压力值8米＜L≤15米 Q=βPze =～PzeUФ500管桩终压力：4600KN/～=～4600KN,取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=～2600 KN,取最大压力值15米＜L≤23米 Q=βPze =～PzeUФ500管桩终压力：4600KN/～=～4600KN,取最大压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=～2600 KN,取最大压力值 L＞23米 Q=βPze =～PzeUФ500管桩终压力：4600KN/～=4600～KN,取最小压力值Ф400管桩终压力：2600KN /～=2600～ KN,取最大压力值。
预应力管桩计算抗拔
1.依据规范
《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）
2.基本资料
底层室内标高(m)
桩顶标高(m)
桩长L(m)
桩外径d(mm)
桩壁厚t(mm)
桩入持力层深度hb 1. 桩 2. 非
0.000 0.550
18 R400
#NAME?
孔12
土层
层底标高
入土深度
桩周土摩阻 力特征值
(m)
li(m)
qsia(Kpa)
##### kN
桩端土端阻力 单桩侧阻 单桩端阻力 特征值 力特征值 特征值
qpa(Kpa)
(kN)
(kN)
①粉质粘土 -1.35 #NAME?
0
0
#NAME? #NAME?
②粉土
-4.95 #NAME?
23
80 3
桩身混凝土强度等级 工作条件系数ψc 桩横截面周长up(m) 桩底有效截面面积Ap(m2) 桩横截面面积(m2)
土塞效应系数λp
80 0.7 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
3.单桩承载力计算
由桩身混凝土强度等级， 可得fc= ##### N/mm2
桩身强度 Q=Apfcψc/1.25=
0
0
#NAME?
0
桩抗力分项系数：
γs=γp=
1
单桩竖向承载力特征值R=Qsk/γs+Qpk/γp
#NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
#NAME?
0
#NAME? #NAME?
预应力管桩及钻孔灌注桩在建筑成本中的对比
预应力管桩及钻孔灌注桩在建筑成本中的对比摘要：改革开放三十多年以来，我国国民经济的飞速发展，城镇化建设水平的逐步提高，城市规模不断扩大、城市人口密度增大、城市建筑极速增加。
随着工程建设和现代化科技的发展，为满足人们对现代建筑物的要求，桩基础的类型、施工工艺以及桩基础理论等各方面都有了较大的发展，使桩和桩基础的应用更为广泛。
笔者主要从预应力混凝土管桩与钻孔灌注桩优、缺点对比分析，以及钻孔灌注桩在施工中的应用两个方面来概括了本文主题，旨在与广大同行共同探讨学习。
关键词：预应力混凝土管桩；灌注桩；优缺点分析一、预应力混凝土管桩与钻孔灌注桩优点分析1.预应力管桩的优点建筑施工工程中的预应力施工技术用于混凝土建筑工程，其目的是对混凝土结构进行预应力，以承受混凝土外力引起的拉应力，并防止混凝土开裂。
它大大延长了建筑项目的使用寿命。
因此，预应力技术在建筑工程中的广泛应用，不仅具有良好的承压能力，还有耐久性和良好的实用性，而且在我国建筑工程行业中具有建筑技术改革和飞跃的优势。
2.钻孔灌注桩的优点钻孔灌注桩技术主要特征涉及到以下方面具体内容：由于市政道桥项目建设环境内容的不确定性，稳定和整体流动是市政道桥项目建设过程中最重要的。
这就需要施工工作人员在具体的过程中对发现的问题进行具体的分析和研究，从而克服施工中出现的问题，以便提供更有效的建筑技术，减少市政道桥设计方面的实际需要，并制定全面和标准化的解决办法和方案。
在这种情况下，建议在施工期间采用道路钻孔灌注桩技术，此施工技术具有一定的优势和价值，整套工程相对简单，特别是操作过程易掌握，而且与建筑基础设施结构非常相容。
二、不同直径预应力混凝土管桩及钻孔灌注桩在建筑成本中的对比1.工程概况分析选择某工程部分作为案例进行分析，某住宅项目拟建5栋11层高层住宅，一个一层地下停车库，高层住宅单体采用剪力墙结构体系，地下室非塔楼部分采用框架结构体系，柱网8.1米，顶板覆土1米，抗浮水头4.5米，地质条件根据详勘报告取值。