预应力梁截面设计自动计算表格Excel
excel计算大全钢结构计算表格单跨变截面简支梁
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 α w0cb= E*I0 / (x - hd ) =
#VALUE! mm4
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0t = I0 / (d-x) =
#VALUE! mm4
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0b = I0 / (H-x) =
#VALUE! mm4
3 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算 换算成钢截面的组合截面面积 A0c = Ac / 2αE + A =
#VALUE! mm4
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 α w0cbc=2 E*I0c / (x c- hd ) = #VALUE! mm4
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0tc = I0c / (d-xc) =
#VALUE! mm4
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0bc = I0c / (H-xc) = #VALUE! mm4
钢梁下翼缘应力σ b 0
=
-M1/W2+M2/W0b=
N/mm2
<
N/mm2
<
#VALUE! N/mm2
#VALUE! N/mm2
10 N/mm2
10 N/mm2
<
215 N/mm2
<
215 N/mm2
2.2 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力: σ0ctc=-(M2g/W0ctc+M2q/W0ct)= 混凝土板底面应力: σ0cbc=-(M2g/W0cbc+M2q/W0cb)= 钢梁上翼缘应力
一. 截面特征计算
屋面檩条计算
1 钢梁截面特征
b=
100
t=
10
预应力混凝土连续梁桥-配束计算表格
779
879
580
680
780
880
581
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642
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894
后张预应力大梁计算excel表格自动计算
ok
暂时不考虑 bf.hf
0.2
0.174182263
0.685277071
25.97172237
1
0.5
0.023804633
250000
σsk=(Mk ±M2-
Np0(z-
ep))/((Ap
+As)z)= e=ep+((M k± M2)/Np0) = z=[0.870.12(1r'f)*(h0 /e)^2]*h 0=
其他参数
θ
规范8.2.5
2
不出现裂
Bs=
缝选1
1
允许出现 1.24E+15 裂缝选2 截面抵抗 矩塑性影 响γ =(0.7+12 0/h)γm= γm值按 表8.2.4=
h按表 8.2.4上方 =
ρ =(Ap+As) /(bh0)=
受拉翼缘 截面面积 与腹板有 效截面面 积的比值
1.55 600 0.01384
γf=(bf-
b)hf/(b*h
0)=
0
1.395
钢筋信息
预应力钢 筋
预钢筋数n
21 fpy
1070
钢筋直径d0
单根钢筋
Ap
总面积∑Ap
13.5 fpyk
143.13882 Ep 3005.9151 受力中心ap
1860
195000 140
σ con=fpyk *(0.65~0 .75)
取σ con=fpyk *0.75=
f=f1l-f2l= 挠度判断 OK
6.706E+01
1.194E+02
预应力梁截面计算表
Y
端部3几 H B A Ao I Wo 何参数 2500 1200 3.00E+06 2.96E+06 1.56E+12 1.25E+09 钢筋输入区 预筋n1 套管φ 预筋f1 预筋n2 套管φ 预筋f2 普筋层数 普筋直径 PR合力点f PR和普筋合力点 30 90 180 30 90 360 2 32 270 159 按截面强度计算 Mkg Mkq Mu（KNm） M2（KNm） x Y/N Asmin S根数N As Y/N 19058 4617 29333.4 3000 586.35 Y 4920.01 8 6430.72 Y 按预力度计算 λ Asmin S根数N As Y/N 0.65 16584.62 21 16880.64 Y 按裂缝计算 Mk（KNm）裂缝ω max ey δ ct查表 高度修正 预估ρ s％ δ ct修正后 f.cuk/4 δ ct限值 δ ct计算 Y/N 23675 0.2 980 5.1 0.7 0.2 4.37 10 4.37 -2.73 Y 该截面配筋汇总 预应力筋 普通钢筋 预应力度 折算配筋 np1 f1 np2 f2 Ap Asmin ny φ As λ 率ρ ' 30 180 30 360 8400 16881 22 32 17684.48 0.64 1.62% As' 14147.58 ny' 18 H B A Ao I Wo 跨中2几 2300 1200 2.76E+06 2.72E+06 1.22E+12 1.06E+09 何参数 钢筋输入区 预筋n1 套管φ 预筋f1 预筋n2 套管φ 预筋f2 普筋层数 普筋直径 24 90 270 0 90 280 2 32 按截面强度计算 Mkg Mkq Mu（KNm） M2（KNm） x Y/N Asmin S根数N 13176 2634 19498.8 2000 474.82 Y 19051.72 26 按预力度计算 λ Asmin S根数N As Y/N 0.65 6633.846 9 7234.56 Y 按裂缝计算 Mk（KNm）裂缝ω max ey δ ct查表 高度修正 预估ρ s％ δ ct修正后 f.cuk/4 15810 0.2 880 5.1 0.7 0.2 4.37 10 该截面配筋汇总 预应力筋 普通钢筋 np1 f1 np2 f2 Ap Asmin ny φ 24 270 0 280 3360 19052 26 32 As' 16719.87 ny' 21
excel钢结构计算表格
简 支 钢 梁 计 算基本数据输入:梁跨度： l=9000mm梁间距a=2400mm钢材：Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2 上翼缘：b 1=400mm t 1=14mm 下翼缘：b 2=300mm t 2=12mm 腹 板：h w =574mm t w =8mm即: 断面截面特性计算：钢梁截面：A 0=13792mm 2 重量108.3kg/m 钢梁中和轴的位置：y 0=342mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z =8.94E+08mm4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x = 3.46E+06mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x = 2.61E+06mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y = 1.02E+08mm 4i y =85.9 mm y =104.8上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1=7.47E+07mm 4下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2= 2.70E+07mm 40.73 截面不对称影响系数：0.380.53 工字形截面简支梁的系数0.76 梁的整体稳定系数：0.74 修正后：0.672.截面验算：（1）弯矩及剪力的计算：=+=211I I I b α=-=)12(8.0b b αη=bβ==hb t l 111ξ=bφ='bφλ钢梁自重： 1.30KN/m恒载： 4.00KN/m2g1k=10.90KN/m活载：q c= 3.0KN/m2p k=18.10KN/m p=23.16KN/m 弯矩：M=234.49KN·m剪力：V=104.22KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：梁的整体稳定应力：σ=101.01N/mm2钢梁上翼缘应力：σ1=67.70N/mm2钢梁下翼缘应力：σ2=89.68N/mm2钢梁剪应力：τ=22.70N/mm2挠度：w=8.4mmw/l=1/1072。
截面几何性质excel自动计算公式
4.8349E+02 (mm) 形心主轴到下翼缘边缘的距离 yy=h-y
3.7632E+09 (mm4) 转动惯量 Ix=∑(Ix1+Ai*yi^2)
6.7925E+07 (mm4) 转动惯量 Iy=∑(Iy1+Ai*xi^2)
4.3596E+02 (mm) 回转半径 ix=sqrt(Ix/A)
5.8571E+01 (mm) 回转半径 iy=sqrt(Iy/A)
5.8028E+06 (mm3) 截面抵抗矩 Wx=Ix/b*2
7.7832E+06 (mm3) 截面抵抗矩 Wx=Ix/bb*2
6.7925E+05 (mm3) 截面抵抗矩 Wy=Iy/t*2
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
3.8814E+05 (mm3)
78.5
(kN/m3 )
1.5543 (kN/m)
截面抵抗矩 Wy=Iy/tt*2 材料重度 γ(钢材为78.5kN/m3) 每延米自重 G=Aγ
本表格已经设计好所有函数公 式，只需在表格中填入相关的
数据即可自动进行计算
工字型截面性质计算
b＝ t＝ bb＝ tt＝ hw＝ tw＝ h＝ A＝ S＝ y＝ yy＝ Ix＝ Iy＝ ix＝ iy＝ Wx＝ Wxy＝ Wy＝ Wyy＝ γ= G＝
200 (mm) 上翼缘宽 b
16 (mm) 上翼缘厚 t
350 (mm) 下翼缘宽 bb
16 (mm) 下翼缘厚 tt
1100 (mm) 腹板净高 h0
10 (mm) 腹板厚 tw
1132 (mm) 总高 h
19800 (mm) 1.2840E+07 (mm3) 6.4851E+02 (mm)
excel计算大全-钢结构计算表格
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm2152mm98mm 4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm 42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm 4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=162mm4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：0.41kN/m 板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m 6.09kN/m 自重标准值 g 1：7.31kN/m施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm2<215N/mm2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3+ s*h 3+ B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2+ s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm2<10N/mm2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.39N/mm2<215N/mm2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm 2<10N/mm 2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
预应力简支梁计算表格
分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm4cm cm4cm4翼板36007.52700067500561136016911427669三角承托15016.667250020847331459331668腹板261087.52283754572938-2414815476054485下三角360153.3551888000-9028917672899767马蹄1080170183********-1061220946312245463∑780049666346846462827440632959052翼板27007.5202505062563.501088772410938349三角承托15016.667250020854.33442842443050腹板261087.52283754572938-16.507104105283347下三角360153.3551888000-82.3024382722446272马蹄1080170183********-99.001058467610620676∑69004899134667771250639232973169463.67cm 71.00cm36.33cm 66.36cm0.57分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm 4cm cm 4cm 4翼板36007.5270006750064.851513962115207121三角承托15016.667250020855.68465080465288腹板207072.51500752281313-0.15472281360下三角360123.3443888000-50.95934545942545马蹄2700155418500520833-82.651844401018964843∑888064246328778553498330337861157翼板27007.5202505062572.161406035914110984三角承托15016.667250020863.00595280595488腹板207072.515007522813137.161062172387530下三角360123.3443888000-43.64685499693499跨中截面小毛截面分块名称大毛截面检验截面效率指标(希望>0.5)上核心距=下核心距=截面效率指标=说明以上初步拟定主梁跨中截面尺寸是合理的小毛截面大毛截面形心到上缘距离ys1=小毛截面形心到上缘距离ys2=变化点截面分块截面几何特性分块名称大毛截面马蹄2700155418500520833-75.341532417415845007∑798063571328609803077152933632508ys1=72.35cm ys2=79.66cm分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm 4cm cm 4cm 4翼板36007.5270006750063.451449317914560679三角承托15016.667250020854.28441994442202腹板891097.586872520214563-26.55628075426495317∑12660898225202822712121592741498198翼板27007.5202505062568.311259730612647931三角承托15016.667250020859.14524608524816腹板891097.586872520214563-21.69419342524407988∑11760891475202653961731533937580736ys1=70.95cm k x =46.20cmys2=75.81cmg=17.25g1=20.18g2=10.96跨中四分点变化点支点α0.500.250.050.00弯距2110.911583.18387.950.00剪力0.00145.58263.05291.16弯距1152.17864.13211.750.00剪力0.0079.46143.58158.92弯距3263.082447.31599.690.00剪力0.00225.04406.62450.08支点Mmax Qmax Mmax Qmax Mmax Qmax Qmax KN.m KN KN.m KN KN.m KN KN 一期恒载2110.910.001583.18145.58387.95263.05291.16二期恒载1152.170.00864.1379.46211.75143.58158.92总恒载=1+23263.080.002447.31225.04599.69406.62450.08汽-201935.88104.331603.57195.59404.70225.05292.50挂-1002350.40162.091913.60266.09490.02276.53277.56恒+汽5198.96104.334050.88420.631004.39631.67742.58恒+挂5613.48162.094360.91491.131089.71683.15727.64分块名称大毛截面二期小毛截面Σ荷载类型恒载内力一期内力组合计算支点截面变化点截面跨中截面四分点截面Sji=1.2*恒+1.4*汽6625.93146.065181.77543.871286.21803.02949.60Sjm=1.2*恒+1.1*挂6501.14178.305041.73562.751258.65792.13845.41汽/6*100%0.37 1.000.400.460.400.360.39提高系数 1.03 1.00 1.03 1.03 1.03 1.00 1.03挂/7*100%0.42 1.000.440.540.450.400.38提高系数 1.00 1.03 1.00 1.02 1.00 1.00 1.00提高后Sji 6824.71146.065337.22560.191324.80803.02978.08提高后Sjm 6501.14183.655041.73574.001258.65792.13845.41钢束其弯高度y1y2L1x3ΦR N1(N2)2112.198.8110099.2571182.35N35112.1938.8110099.2575207.12N4103.325.8877.4210096.59152272.05N512025.8894.1210096.59152762.15N6120.8830.9089.9810095.11181838.41x4(cm)R （cm)sin cos a0(cm)ai(cm)ay(cm)N1(N2)/1182.3599.00N3/5207.1299.00N4/2272.0516.716.70N565.232762.150.023620.999723030.77N682.651838.410.044960.998994243.86N1(N2)71.031182.350.060070.99819911.14N3565.215207.120.108550.99409939.77N4515.342272.050.226820.9739416.775.92N5650.232762.150.235410.9719030107.63y 角度a x5x5*tan(a)a0ai N1(N2)21.007.0032.32 3.979.0026.03N351.0015.0028.637.679.0052.33N4103.3015.0029.307.8516.70112.15N5120.0015.0021.265.7030.00144.30N6RΦ曲线长S 直线长X1直线长L1有效长度预留长度N1(N2)1182.357.00144.451238.97100.002966.85140.00N35207.127.00636.17744.79100.002961.91140.00N42272.0515.00594.82794.66100.002978.96140.00N52762.1515.00723.13659.77100.002965.80140.00N61838.4118.00577.55642.35100.002639.82140.00分块名称分块面积分块面积重心到上缘距离分块面积对上缘静矩全截面重心到上缘距离分块面积自身惯矩di管道面积=46.566n=6n y =毛截面6900.0071.0048991329731694-4.26截面面积和惯矩计算1/4点变化点支点72.17钢束长度计算19.72钢束布置计算各计算截面钢束位置及钢束群位置49.12扣除管道面积-279.40160.72-449050-93.97Σ6667.1744500829731694毛截面7800.0063.67496663329590522.78钢束换算面积230.40160.7237030-94.26Σ8030.4053369332959052毛截面6900.0071.0048991329731694-4.24扣除管道面积-279.40160.28-44781-93.51Σ6667.1744513229731694毛截面7800.0063.67496663329590522.77钢束换算面积230.40160.2836928-93.83Σ8030.4053359132959052毛截面7980.0079.6663571333632508-1.54扣除管道面积-232.83130.88-30474-52.76Σ7747.1760523933632508毛截面8880.0072.35642463378611571.24钢束换算面积192.00130.8825130-57.30Σ9072.0066759337861157毛截面11760.0075.8189147537580736-0.65扣除管道面积-232.83107.83-25106-32.67Σ11527.1786636937580736毛截面12660.0070.95898225414981980.55钢束换算面积192.00107.8320704-36.33Σ12852.0091892941498198b1=180r s =66.75b2=240rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270059159965翼板360059三角承托150507512三角承托15050肋板90494432肋板9049171909下三角3608731171下三角36087马蹄1080103111514马蹄1080104肋板3608329971肋板36084管道-27994-26256管道23094146401翼板270059159965翼板360058三角承托150507512三角承托15049肋板9322624108肋板93225191584-1翼板270059159965翼板360058三角承托150507512三角承托15049肋板9262624098肋板92625191575rs=67rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩变化点支点净截面换算截面翼缘对换轴静矩马蹄部分对换轴静矩截面对重心轴静矩计算净截面翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩净轴以上面积对净轴静矩换轴以上面积对净轴静矩静矩75.1671.501/4点跨中66.7566.46换算截面跨中1/4点66.7666.4578.1273.59净截面换算截面净截面换算截面翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板90494434肋板9048171963下三角3608731165下三角36088马蹄1080103111494马蹄1080104肋板3608329965肋板36084管道-27994-26128管道23095146496翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板9322624108肋板93225191637翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板9262624098肋板92625191628rs=78rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270071190685翼板360066三角承托150619219三角承托15057肋板90615456肋板9056205359下三角3604516275下三角36050马蹄270077207565马蹄270081肋板3604215075肋板36046管道-23353-12284管道23057226632翼板270071190685翼板270066三角承托150619219三角承托15057肋板11363235862肋板108327235765翼板270071190685翼板270066三角承托150619219三角承托15057肋板10553435677肋板102530235580rs=75rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270068182679翼板360064三角承托150588774三角承托15055肋板2705815568肋板27054207021翼板270068182679翼板360064三角承托150588774三角承托15055肋板32493097715肋板324926马蹄部分对换轴静矩净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩翼缘对换轴静矩支点净轴以上面积对换轴静矩翼缘对换轴静矩马蹄部分对换轴静矩净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩净轴以上面积对净轴静矩翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩净轴以上面积对净轴静矩换轴以上面积对净轴静矩静矩翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩翼缘对换轴静矩翼缘对净轴静矩净轴以上面积对净轴静矩变化点换轴以上面积对净轴静矩静矩289168翼板270066178443翼板360062三角承托150578538三角承托15053肋板30512886193肋板305125273174跨中四分点变化点支点A j cm 266676667774711527I j cm 427389284274122913300329637337114y js cm 67677875y jx cm 113113102105梁上边缘W js cm 3410350410580422448496776梁下边缘W jx cm 3241840242083323955356130翼缘部分面积S a-j cm 3171909171963205359253200净轴以上面积S j-j cm 3191584191637235765324446换轴以上面积S o-j cm3191575191628235580307763马蹄部分面积S h-j cm 31464011464962266320e j cm98.5193.5152.7632.67A o cm 280308030907212852I o cm 435066653350475203850508941755461y os cm 66.4666.4573.5971.50y ox cm 113.54113.55106.41108.50梁上边缘W os cm3527643527455523250583986梁下边缘W ox cm 3308846308643361850384846翼缘部分面积S a-o cm 3224128220924252332253200净轴以上面积S j-o cm 323064239638217100324446换轴以上面积S o-o cm 3239659239635217836307763马蹄部分面积S h-o cm31948911964842668420e o cm 98.8093.8357.3036.33a ycm14.7419.7249.1272.17θ=Φ-α角度弧度N1(N2)70.127.570.03080.030342.29N3150.267.540.05730.055777.66N4150.267.540.05730.055777.67N513.650.247.460.05270.051471.64N615.420.27 5.810.05700.055477.23N1(N2)70.1214.820.03800.037352.06N3150.2614.790.06450.062587.17N4150.2614.790.06450.062587.18N5150.2614.710.06450.062487.08N6180.3113.060.07280.070297.88跨中换轴以上面积对换轴静矩静矩截面特性汇总1/4点钢束群重心到换轴距离钢束群重心到下缘距离对形心轴静矩名称符号面积对换轴静矩截面管道摩擦损失σs1截面位置钢束x (m)μ*θ+k*x 1-e -(μθ+kx)σk [1-e-(μθ+kx)](Mpa)面积对净轴静矩截面形心至上缘距离截面形心至下缘距离截面抗弯模量单位截面换轴以上面积对净轴静矩静矩截面形心至下缘距离混凝土净截面净面积净惯矩钢束群重心到净轴距离换算截面换算面积换算惯距截面形心至上缘距离截面抗弯模量对形心轴静矩N1(N2)11.560.20 1.720.04000.039354.76N38.770.15 1.690.03080.030342.26N4 1.890.03 1.690.00800.007911.06N5 1.380.02 1.610.00620.00628.63N1(N2)000.320.00030.00030.45N3000.290.00030.00030.40N4000.290.00030.00030.41N5000.210.00020.00020.30钢束N1(N2)N3N4N5N6l(mm)31068.4931019.1431189.5831057.9927798.16σs2(Mpa)73.3973.5073.1073.4182.02σy0σy0*Δay cos αN y0A j =6667I j =27412291N21279.3210746.30110746.3010746.30103.751114928.70N11246.8310473.40110473.4021219.70103.751086615.52N51195.5410042.560.99972110810039.7631259.4681.98823059.59N31153.959693.1419693.1440952.60103.751005663.14N41131.349503.2619503.2650455.8796.05912788.38Aj=6667Ij=27389284.01N21269.5510664.22110664.2210664.22103.761106519.33N11237.2910393.20110393.2021057.42103.761078398.71N51179.699909.3619909.3630966.7882.76820098.48N31144.369612.6619612.6640579.44103.76997409.44N41131.269502.6019502.6050082.0496.05912724.49Aj=7747Ij=33003295.98N21266.8610641.590.99819400710622.3710622.3790.86965148.32N11244.4110453.080.99819400710434.2021056.5790.86948051.50N51299.6410916.960.97189685810610.1631666.73-5.63-59735.21N31230.3810335.190.9940914110274.1241940.8583.37856553.64N41268.7510657.470.97393711710379.7152320.5626.08270702.82A=8030.4Io=35047519.92N611235.7510380.280.99898900210369.7869.69722721.48N2914.407680.9317680.93104.55803069.23N1914.937685.3917685.39104.55803534.73N5888.337461.960.9997211087459.8882.78617553.08N3882.687414.5217414.52104.55775214.85N4881.477404.3817404.3896.54714783.45N6890.037476.230.9989890027468.6769.69520528.85Σ45113.774234684.19A=8030.4Io=35066652.86成桥后张拉N61/4点跨中变化点1/4点支点锚具变形，钢束回缩引起的损失σs2（Mpa)截面σs4计算表钢束号锚固时预加纵向轴力N y0ΣNy0(0.1KN)e yi M y0=Ny0*eyi变化点N611235.7510380.27515110380.2751571.54742614.5091N2929.797810.24333317810.243333104.54816490.0799N1891.347487.28532117487.285321104.54782727.7499N5892.207494.47881917494.47881983.54626095.7096N3896.707532.25247817532.252478104.54787428.6581N4892.307495.27927917495.27927996.87726074.6536N6890.987484.22985217484.22985271.54535428.7432Σ45303.769084274245.594σs5=0.045*139562.775截面Ny(Mpa)My(Mpa)Mg(Mpa)My-Mg I (m 4) A (m 2)e (m)Ny/A 跨中5008.204915.152110.912804.240.273892840.670.997.511/4点5045.594943.061583.18253359.870.2741229050.670.947.57变化点5232.062980.72387.94562592.780.330032960.770.53 6.75βα(τ)=0.312u=818.74h=λ*2*Ah/u=28.58查表Φf2= 1.61Φf =2*1.61= 3.22Φ(∞,т)=Φ(t,т)= 2.77ε=0.23*10^3配筋率跨中1/4点变化点A (cm 2)8030.408030.409072.00Ay (cm2)50.4050.4050.40μ0.010.010.01跨中1/4点变化点r 24366.744364.364244.39e A98.8093.8357.30e A 29761.628804.463282.83ρ3.24 3.02 1.771+10*μ*ρ 1.20 1.19 1.10Φ(∞,т) 2.773 2.773 2.773ε=0.000230.000230.00023σh17.6019.0310.90n*σh*Φ(∞,т)271.86293.98168.36Ey*ε42.5542.5542.55n*σh*Φ(∞,314.41336.53210.91261.34282.94192.00σs6 (Mpa)分母分子混凝土收缩须变损失σs6σh的计算跨中σs1σs2σs4N11395.0052.0673.3932.261237.29N21395.0052.0673.390.001269.55N31395.0087.1773.5089.961144.36N41395.0087.1873.10112.971121.75N51395.0087.0873.4154.831179.69N61395.0097.8882.021215.10N11395.0054.7673.3922.441244.41N21395.0054.7673.390.001266.86N31395.0042.2673.5048.861230.38N41395.0011.0673.1042.091268.75N51395.008.6373.4113.321299.64截面M (KN.m)N (KN)σs5+σs6N y N y1M'M y1变化点2980.7252320.560.005232.060.002980.72（一）混凝土法向应力的验算梁截面下缘最大压应力бha ≤0.75R ab’＝0.75×0.9×35＝23.625MPa 梁截面上缘最大拉应力бhl ≤0.75R lb’＝0.70×0.9×3.0＝1.89MPa 截面应力部位M g1 （kN·m）N y0(kN)M y0(kN·m)A j （m 2）I 1（m 4)e 1s e 1x (m)上缘0.67下缘 1.13上缘0.67下缘 1.13上缘0.78下缘1.02采用两定点吊装。
excel计算大全-钢结构计算表格-单跨等截面简支梁
单 跨 等 截 面 简 支 钢 梁 计 算基本数据输入:梁跨度：梁间距 钢材：f =215N/mm 2fv =125N/mm 2大头截面：上翼缘：b 1t 1303.88下翼缘：b 2t 2 截面高：h w t w 即: 断面BH 250x8x250x8x250x8g=46.1kg/m 小头截面： 上翼缘：b 1=250mm t 1=8mm 下翼缘：b 2=250mm t 2=8mm kg/m截面高：h w =250mmt w =8mm 即: 断面BH 250x8x250x8x250x8g=46.1kg/m 2.截面验算：（1）弯矩及剪力的验算：钢梁换算平均自重：恒 载：g 1k =18.55KN/m活 载：q c 2 p k =28.55KN/mp =36.26KN/m弯矩：M =163.19KN ·m 剪力：V =108.79KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：钢梁上翼缘应力：σ1=303.88N/mm2钢梁下翼缘应力：σ2=303.88N/mm2钢梁剪应力：τ=54.40N/mm2挠度：w=34.8mmw/l=1/1723.参数统计1.构件总重：276.57Kg扩大系数：2.构件实际重量：318.06Kg截面特性计算：钢梁截面：A 0=5872mm 2 重量46.1钢梁中和轴的位置：y 0=125mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z = 6.71E+07mm 4 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x = 5.37E+05mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x = 5.37E+05mm 3172 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y = 2.08E+07mm 4i y =53.9 mmy =18.5上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1= 6.67E+06mm 4 下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2= 1.04E+07mm 4截面特性计算：钢梁截面：A 0=5872mm 2 重量46.1钢梁中和轴的位置：y 0=125mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z = 6.71E+07mm 4 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x = 5.37E+05mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x = 5.37E+05mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y = 2.08E+07mm 4i y =53.9 mmy =18.5上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1= 6.67E+06mm 4 下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2= 1.04E+07mm 40.39截面不对称影响系数：-0.180.13 工字形截面简支梁的系数0.71=+=211I I I b α=-=)12(8.0b b αη=bβ==hb t l 111ξλλU.S.A.JOB No.：__________BY________________DATE______________CHK'D_____________24.50 1.00=bβ=bφ='bφU.S.A.JOB No.：__________BY________________DATE______________CHK'D_____________kg/m。
预应力张拉施工记录自动数据xls
预应力张拉施工记录自动数据xls 在建筑工程中，预应力张拉施工是一项至关重要的环节，它直接关系到结构的安全性和稳定性。
为了确保施工质量和施工过程的可追溯性，准确、详细的施工记录是必不可少的。
而随着信息技术的不断发展，预应力张拉施工记录自动数据 xls 的应用为这一工作带来了极大的便利。
预应力张拉施工是通过对钢筋或钢绞线施加预先设定的拉力，使混凝土在承受荷载前预先受到压应力，从而提高其承载能力和抗裂性能。
在施工过程中，需要对张拉力、伸长量、锚具回缩量等关键参数进行精确测量和记录。
传统的手工记录方式不仅效率低下，而且容易出现人为误差，给工程质量带来潜在风险。
预应力张拉施工记录自动数据 xls 的出现改变了这一局面。
它是一种基于电子表格软件（如 Microsoft Excel）开发的自动化记录工具，通过与张拉设备的传感器和数据采集系统连接，可以实时获取施工过程中的各项数据，并自动进行记录、计算和分析。
这种自动数据记录方式具有诸多优点。
首先，它大大提高了数据记录的准确性和可靠性。
传感器直接测量的数据能够避免人工读数和记录的误差，确保每一个数据的真实性和有效性。
其次，提高了工作效率。
自动记录节省了大量的时间和人力，使施工人员能够更加专注于施工操作本身。
再者，数据的实时性更强。
施工过程中的数据能够立即被记录和显示，方便施工人员及时发现问题并采取相应的措施。
在使用预应力张拉施工记录自动数据 xls 时，首先需要对表格进行合理的设计。
表格应包含工程名称、施工部位、预应力筋的规格和型号、张拉设备的编号、张拉力、伸长量、锚具回缩量、施工日期、施工人员等基本信息。
同时，还应设置相应的计算公式和数据验证规则，以确保数据的准确性和合理性。
为了实现数据的自动采集和记录，需要将张拉设备的传感器与计算机或数据采集终端连接，并通过相应的软件将数据传输到 xls 表格中。
在数据传输过程中，要确保数据的稳定性和完整性，避免数据丢失或错误。
预应力梁截面设计自动计算表格Excel
2: σcon=C1*fptk,pe=C2*σcon
27.99
0.00
17
17
202
22.58
6.59
1.08
4233.7
4758.0
1338
0
0.0 0.0 5112.1 500.0 489.5 468.4 245 964.9 1034.7 4977.9 314 4371 8610 0.450 0.882 0.575 28 0.02 0.180 18.75 0.15 0.208 0 0.035 0.423
ωcr,max(mm)
第一批σI /σcon
5881 2250 8610 0.387 0.437 0.361
28 0.20 0.100
4661 4371 12300 0.450 0.766 0.500
28 0.03 0.120
收缩徐变损失
σl5/σcon
梁自重 MG/Ms
预应力松弛损失
σl4/σ
说明
（ II型 ） 混合配筋预应力梁截面设计计算书
工程名称
是否支座截面必须填
梁所在轴线号 截面位置 支座1，跨中0
原始 效应 数据
承载力弯矩组合值Mz
恒载弯矩标准值Md
活载弯矩标准值Ml
支座宽度折减系数
ψ=
0.4
标准组合Mk=Md+Ml
准永久组合Mq=(Md+ψ*Ml) 承载力组合M=k*Mz M2系数(%) 次弯矩M2
3709.6
4425.6
0.3
h0
mm
1375
1345
双筋截面
As'
mm2
0
0
[M']
excel单梁荷载、配筋计算表
mm
0
kN/m2
1
mm
1
mm
1
mm
1
0.00
7.92 2.16 1.44 1.08
50.01
受荷范围（宽度）
二、内力与配筋计算
受荷范围（宽度）
计算受荷宽度 （m）：
3.6
梁按简支梁计算内力结果
（其它梁要修改下面的内力计算公式）：
计算跨度：（m） M（kN.m） V（kN）
4.8 144.0 120.0
单筋截面配筋计算
3180
6
楼板
楼板厚度
120
7 120空心楼板
空心板自重
2.2
8
地面 地面砖（含砂浆层）厚 30
9 找平层
找平层
20
10
天棚
天棚水泥砂浆厚
15
线荷载总计（kN/m）：
单位
确定是 线荷载计算结 否要计算 果（kN/m）
kN/m2
1
mm mm
1
mm
0
mm
mm mm
1
mm1Biblioteka mm7.20 2.70 0.00 13.00 2.42
一梁上线荷载计算表黄色区内输入计算参数二内力与配筋计算序号计算内容计算项目的参数取值单位楼面活荷载楼面活荷载取值20计算梁高450mm270计算梁宽240mm240mm240mm2850mm240mm墙与梁粉刷层粉刷层厚度20mm24236粉刷层高度3180mm楼板楼板厚度120mm空心板自重2279248地面地面砖含砂浆层厚30mm2161440找平层找平层20mm144120010天棚天棚水泥砂浆厚15mm1085001确定是否要计算线荷载计算结果knmknm墙内顶梁砖墙19knm计算受荷宽度m
全预应力混凝土T梁设计计算表格
⑦2648.5142.4169.72124.22279.4246.8⑨1501.280.796.21204.01292.0139.9⑩857.846.155.0688.0738.379.9承载能力极限状态计算的基本组合1.0×（1.2恒＋1.4汽＋0.80×1.4×人）⑧7512.0注：（1）表中单位：M(kN•m)；V(kN)；（2）表内数值：⑦⑧栏中汽车荷载考虑冲击系数；⑨⑩栏中汽车荷载不计冲击系数。
正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的可变荷载设计值（0.7×汽＋1.0人）正常使用极限状态按作用长期效应组合计算的可变荷载设计值（0.4×汽＋0.4人）237.66778.06039.9598.8199.4持久状态的应力计算的可变作用标准值组合（汽＋人）公路—I 级汽车荷载标准值（不计冲击系数）⑤2144.5115.3169.72124.22279.41720.01845.7137.4公路—I 级汽车荷载标准值（计冲击系数、冲击系数μ＝0.235）⑥2648.5142.419.6桥面及栏杆③502.80.00.0373.533.2246.8199.8相应158.3二期恒载标准值现浇湿接缝②292.60.00.0292.6219.72374.71780.7502.8相应表一：荷载作用组合计算表一期恒载标准值①2374.70.00.0跨中截面（I —I ）L /4截面相应maxM VmaxV MmaxM V1G 2G 21G 22G支点截面（III —III）252.41983.4478.1143.11124.2271.081.8642.4154.8各项名称Msep A W数值4671.31377.0913400.028*******.0单位KN·mmmmm2mm3Ms/W 1/A ep/W (1/A)+(ep/W)0.85*((1/A)+(ep/W 0.00001618490.00000109480.00000477100.00000586580.0000049859бcon=0.75fpk 0.8бcon Ap=Npe*/(0.8бcon)1395.01116.02908.71591791175.5606.75625.519.6219.738.866.433.2373.5252.41983.4478.1387.1204.41606.0316.6158.31780.7相应L /4截面计算Npe公式Npe验算计算Ap maxV MmaxVNpe3.2461 *10`6NNpe3.2461269644。
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预应力筋强度取值
fpy1
fpy2
预应力筋抗力Mp
N/mm2 KN.m
1040.2 1075.1 2137.7
964.9 1034.7 5326.9
As
无粘结梁构造配筋
mm2
实配 As
β0=MIN(0.45,β0) 预应力度λ=M0/Ms
预应力比PPR=(Mu)p/(Mu)p+s
最大裂缝宽度计算
钢筋直径d(mm)
ωcr,max(mm)
第一批σI /σcon
5881 2250 8610 0.387 0.437 0.361
28 0.20 0.100
4661 4371 12300 0.450 0.766 0.500
28 0.03 0.120
收缩徐变损失
σl5/σcon
梁自重 MG/Ms
预应力松弛损失
σl4/σ
说明
mm mm
mm2 mm mm4
mm
mm3 mm mm-1 αcts αctl
ns=
山西太原酒店
1 4976.0 3410.00 1328.00
1.00 0.4 4264.20 3547.08 4976.00 -6.00 -255.85 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.75 0.74 0.75 0.78 150 250
3709.6
4425.6
0.3
h0
mm
1375
1345
双筋截面
As'
mm2
0
0
[M']
0.0
T形翼缘
[M]
KN.m
0.0
0.0 4366.5
Mx
普通
计算X
bx
钢筋
x
计算
X限值
0.35
mm
配置
砼压区合力点X'
4720.1 500.0 425.3 481.2 213
4880.4 500.0 457.9 470.8 181
con
预应力总损失σl/σcon 1: 筋①②种类Ki :
KN/m
18.75
21.38
0.15
0.15
0.15
σl5/σcon 普通1低松弛0 σl4/σcon
0.120 0
0.035
0.173 0
0.035
0.255
0.328
Kpi=1 筋①为有粘结，筋②为无粘结筋; Kpi=2 筋①②均为有粘结；Kpi=0 筋①②均为无粘结筋
1 5400.0 3960.00 1372.00
1.00 0.4 4798.80 4057.92 5400.00 -6.00 -287.93 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.7500 150 1500 500
0 0 7.50E+05 750.00 1.41E+11 250 250 750.00 1.88E+08 600.00 4.53E-06 1.500 1.000 1.50 1.17 31.38 0.00
1.00 0.4 4843.50 4084.50 6701.00 15.00 726.53 0.10
2.39 19.10 360 67.5
0 0.75 0.67 0.72 0.78 130 250
0.000 130 1500 500 1200 150 8.55E+05 667.11 1.83E+11 257 320 832.89 2.19E+08 702.89 4.37E-06 1.500 1.000 1.75 1.37 33.56 0.00
0.000 150 1500 500
0 0 7.50E+05 750.00 1.41E+11 250 250 750.00 1.88E+08 600.00 4.53E-06 1.500 1.000 1.50 1.17 26.06 0.00
主梁 YKL1(2层)
0 6701.0 3210.00 1130.00
（ II型 ） 混合配筋预应力梁截面设计计算书
工程名称
是否支座截面必须填
梁所在轴线号 截面位置 支座1，跨中0
原始 效应 数据
承载力弯矩组合值Mz
恒载弯矩标准值Md
活载弯矩标准值Ml
支座宽度折减系数
ψ=
0.4
标准组合Mk=Md+Ml
准永久组合Mq=(Md+ψ*Ml) 承载力组合M=k*Mz M2系数(%) 次弯矩M2
预应 力筋 估算
长期根数
实配预应力筋
筋① 筋② 筋① 筋②
ap
受压边压应力σpc
预应 力筋 效应
平均预压应力σpec αcts
消压弯矩 M0
开裂弯矩 Mcr
nl= n1= n2= mm N/mm2
KN.m
23.00 0.00 13
0 150 9.94 2.52 4.58
1864.8
2387.1
32.00 0.00 17 17 192 16.90 5.78 1.58
KN.m KN k
KN.m
KN.m
调幅系数β
砼标号(30-45)
40
普通筋
fy 或fy' as或as'=
fptk,fpy, Kpi
单根面积
C2参照值
筋①
预应 力筋
筋② 预应力筋位置
67.5 1860 139
N/mm2
ap1 ap2
ap2筋所占比例(%)μ<=99.999
截面 参数
抗裂 系数
预应 力筋
2: σcon=C1*fptk,pe=C2*σcon
27.99
0.00
17
17
202
22.58
6.59
1.08
4233.7
4758.0
1338
0
0.0 0.0 5112.1 500.0 489.5 468.4 245 964.9 1034.7 4977.9 314 4371 8610 0.450 0.882 0.575 28 0.02 0.180 18.75 0.15 0.208 0 0.035 0.423
ap 梁 高h 梁 宽b 翼缘宽度 bf' 翼缘高度 hf' A
yt
I 上核心点kt 下核心点kb 计算W，ep之y
W ep 1/A+ep/W 短期 αcts
1.50
长期 αctl
1.00 截面塑性系数基本值γm
截面塑性系数γ
短期根数
筋① 筋②
ftk αfc
mm 1320 C1
C2-1 C2-2 mm