交通标志牌结构验算
交通标志牌结构验算
悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 2.00(m)板面宽度：W = 8.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据边长:0.18(m)横梁长度：L = 7.8(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.0(m)横梁单位重量：W1 = 45.22(kg/m)1.3 立柱数据边长: 0.35(m)立柱高度：L = 7.40(m)立柱壁厚：T = 0.014(m)立柱单位重量：W1 = 153.86(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×16×9.8×1.1(N) = 2.2871(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×45.22×7.8×9.8×1.1(N) = 7.6046(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 153.86×7.8×9.8×1.1(N) = 12.9372(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 22.8289(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 12.944(KN)3.2 立柱风力F2 =βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 2.096(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.372(KN)均布荷载ω1 = γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.585(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 =6.472(KN)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1 = G4+ ω1 ×H = 5.935(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 45.393(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1 = F1 = 6.472(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1×(l2 + l3) = 30.0948(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 5.504 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.72 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 3.02 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 =8.781 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 54.463 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
最新交通标志结构计算书.pdf
式中： γ 0----结构重要性系数，取 1.0 γ Q----可变荷载分项系数，取 1.4 ρ ----空气密度，一般取 1.2258(N*S^2*m^-4) C----标志板的风力系数，取值 1.20 V----风速，此处风速为 25.547(m/s^2) g----重力加速度，取 9.80(m/s^2)
MG=Σ Gb*Lb+ ω 1*Lh^/22
= 288.149 × 3.362 + 339.147 = 5059.212(N*M)
×/2 4.91^2
式中： Gb----每根横梁所承担的标志板重量
Lb----标志板形心到横梁根部的间距 横梁根部由风荷载引起的剪力 :
Qw= Fwbh+Fwh= 2439.413+116.549=2555.962(N)
2)横梁所迎风面所受风荷载 :
Fwh=γ 0* γ Q*/*2(1* ρ *C*V^2)*W*H+=1.0 × 1.4 × *(0.5 × 1.2258 × 0.80 × 25.547^2) × 0.152 × 1.711+=116.54 9(N)
式中： C----立柱的风力系数，圆管型取值 0.80 W---- 横梁迎风面宽度，即横梁的外径 H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分
2 计算简图 见 Dwg 图纸
3 荷载计算 3.1 永久荷载 1)标志版重量计算 标志板 A 重量： G1=A*ρ *g=7.26 × 8.10× 9.80=576.299(N) 附着板 A 重量： G1=A*ρ *g=1.131 × 8.10× 9.80=89.777(N) 式中： A----标志板面积 ρ ----标志板单位面积重量 g----重力加速度，取 9.80(m/s^2) 则标志板总重量： Gb=Σ Gi=666.075(N) 2)横梁重量计算 横梁数目 2，总长度为 5.48(m) ，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：
原标志牌结构验算(修正)
悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
单悬臂交通标志牌结构计算书
（交通标志结构安全等级按二级考虑）
永久荷载对结构有利分项系数G1
G1 1.0
永久荷载对结构不利分项系数G2 永久荷载计算柱脚螺栓分项系数G3
G2 1.0 G3 0.9
可变荷载分项系数 Q （4）其他参数 空气密度 空气 重力加速度
Q 1.0
空气 1.2258
g 9.81
Ns2m 4
二、荷载的计算
标牌
0.012017e
0.0001 Z标牌
标牌 0.012
kN m3
标牌风力中心处的设计基准风压
Wd标牌
标牌Vd标牌2
2g
标牌风力中心处的风载阻力系数k1
Wd标牌 2.293
kN m2
标志牌厚度与最大受风宽度（即标志牌与风向垂直时）之比为 t标志牌
0.001
W标志牌 其值远小于0。25；按《桥风规》“风载阻力系数k1”表来插值
B 0.00 1.00 1.00 1.07 1.12 1.19 1.25 1.29
C 0.00 0.86 0.86 0.86 0.92 1.00 1.06 1.12
Z标牌 地表粗糙度
k2标牌 1 标志牌的阵风风速系数k5
结合上述分析的地表粗糙度类别；按《桥风规》判断取值：
D 0.00 0.79 0.79 0.79 0.79 0.85 0.85 0.91
Fwk标牌 k0标牌k1标牌k3标牌Wd标牌A标志牌
Fwk标牌 26.829 kN
2.2.2、立柱风荷载计算
灯柱风力计算中心高度 H立柱
Z立柱 2
地表粗糙度系数a
Z立柱 4.5
m
路灯所在地应属于岛中间；属于B类地表。 地表粗糙度 "B" 地表粗糙度系数为：
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1 设计资料1.1 板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2 横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m) 1.3 立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2 计算简图见Dwg图纸3 荷载计算3.1 永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m) 立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2 风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取1.0γQ----可变荷载分项系数，取1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711]=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*W*H]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4 横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
公路路牌-单悬臂(2F)
高Hf1= 高Hf2=
下层宽Wf2=
24
KN/m3
0.521
30mm 30mm
Ta/3=
53.821 （KN）
0.02 m
<
[τd]
=
160MPa
可
2.2
m
0.1
m
基底容许应
力：
150KPa
长Lf1= 长Lf2=
2.964 （Mpa）
<
βcfcc=
31.94 （Mpa）
Ta=G（e-L/2+xn/3）/ （L-lt-xn/3）= 5）对水平剪力的校 核：
Vfb=0.4（G+Ta）= 6）柱脚法兰盘厚度的 验算：
受压侧法兰盘的支撑条 件对三边支承板，a2=
b2=
161.464 （KN）
70.81 （KN）
>
<
0.000263362 m4
0.000526724 m4 查表得稳定系 101 数：φ=
（1）强度验算： ①最大正应力验算： 轴向荷载引起的压应力 σc=N/A= 弯矩引.472 （Mpa）
抗弯截面 模量W 为：
0.622
0.00139715
组合应力 w+σc=
=
0.0289 m
fp/D=
0.003612111 < 1/100
可
立柱顶部由扭矩标准值
产生的扭转角为：
θ=Mt/（r0rQ）*h/G/Ip= 该标志结构左上点水平
0.007432 rad
位移最大，其位移值
为：
f=fx+fp+θ*l1=
0.122 m
f / h=
0.015210384 < 1/60
交通标志牌结构验算
交通标志牌结构验算交通标志牌的结构设计包括标志牌面板、支撑结构和连接方式等几个方面。
首先，标志牌面板需要满足一定的强度和刚度要求，以承受外部荷载和抵抗风力。
标志牌面板常用的材料有铝合金、钢板和聚碳酸酯等。
在设计时需要考虑标志牌面板的材料强度和刚度参数，并根据实际情况确定标志牌面板的厚度和尺寸。
其次，支撑结构是保证标志牌能够稳定固定在指定位置的关键。
一般来说，交通标志牌的支撑结构采用立柱或梁柱结构，材料有钢管、钢杆或铝合金型材等。
在设计支撑结构时，需要考虑其稳定性和强度，以及与标志牌面板之间的连接方式和受力情况。
连接方式是指标志牌面板和支撑结构之间的连接方式。
常用的连接方式有焊接、螺栓连接、铆接等。
在选择连接方式时，需要综合考虑连接强度、工艺难易性和经济性等因素。
交通标志牌结构的验算主要包括静态通风性验算、动态通风性验算和抗风性验算等几个方面。
静态通风性验算是指对标志牌面板的设计进行空气动力学分析，确定标志牌面板所受到的气动力荷载，并进行强度和刚度验算。
动态通风性验算是指对在交通流量较大的情况下，标志牌面板受到的振动和共振的影响进行分析，以确定标志牌在实际使用条件下的稳定性和安全性。
抗风性验算是指对标志牌的整体结构进行分析，以确定其能够承受的最大风力荷载，并通过结构分析和强度验算来保证标志牌的稳定性和安全性。
在进行交通标志牌结构验算时，需要根据相应的设计规范和标准来进行，例如《交通标志标线设计规范》（GB5768-2024）和《公路交通设施设计规范》（JTGB01-2024）。
同时，还需要利用现代计算机辅助设计软件和有限元分析软件等工具进行结构分析和验算，以提高计算效率和准确性。
综上所述，交通标志牌的结构设计和验算是确保标志牌符合设计要求和安全性要求的重要环节，需要综合考虑材料强度和刚度、支撑结构稳定性、连接方式和受力情况等因素，在实际设计中遵循相关规范和标准，并辅以现代计算机辅助设计软件和有限元分析软件等工具进行分析和验算。
双立柱标志牌结构计算书 《道路标志和标线》应用指南 6.4.2算例计算书(含原书算例)
40 18.4 3.25
45 20.5 3.35
50 22.4 3.45
基础砼标号 基础轴心抗压强度设计值为： 基础砼弹性模量为： 构件容重参数 标志牌单位面积容重： γ标志牌 8.037 9.8 0.0788 1000 kN m
2
fcd 13.8 Ec 3 10
4
MPa MPa
标志牌各单牌迎风面积及总迎风面积： A标志牌1 W标志牌1 H标志牌1 2.99 A标志牌2 W标志牌2 H标志牌2 2.99 A标志牌3 W标志牌3 H标志牌3 2.99 m m m
2 2 2
A标志牌总 A标志牌1 A标志牌2 A标志牌3 μwind 8.97 立柱净高度（立柱自基础顶面起到柱顶高度）： H立柱 9.034 m 底层标志牌距基础顶面的高度 H底 4.934 m 标志牌竖向间距 a牌面竖间距1 0.1 a牌面竖间距2 0.1 m m
《结构用无缝钢管》（GB／T 8162－2008） 《道路交通标志板及支撑件》（GB／T 23827－2009） 《道路交通标志和标线》（GB 5768 2009） 《公路交通安全设施施工技术规范》（JT／G F71－2006） 《 道路交通标志和标线 应用指南》 （1）标志牌结构几何尺寸 对于可能存在多个幅面标志牌上下顺序安装在单立柱的情况，计算规定：1、标志牌自 下而上依次编号，标志牌选择与标志牌结构设计相结合、一般不超过3块独立幅面同存； 2、 标志牌上下之间立柱间隙自下而上依次编号。 根据前述计算假设，本次将双柱式标志牌简化选择立柱较高的单柱式标志牌作为计算 依据，如下图所示：
H立柱间距风2 7.684 （2）构件规格
m
立柱采用冷轧无缝钢管；外直径 ϕ立柱 273
标志结构计算书
交通标志结构计算书（1）计算简图（横排4m×2.4m）写国家标准GB5768-86《道路交通标志和标线》和国家标准GBJ9-87《建筑结构载荷规范》（2）荷载计算1）永久载荷各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加 标志板的单位密度为3312.810/W kg m =⨯其重力为：31 4.0 2.40.003 2.8109.8 1.10.869()G kN =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=横梁拟采用2133 6.0φ⨯ 单位重量为20.02466()0.024666(1336)18.791/W S D S kg m =⨯-=⨯⨯-=其总重力为：2218.791 5.59.8 1.1 2.228()G kN =⨯⨯⨯⨯=立柱拟采用27310.0φ⨯ 单位重量为30.02466()0.0246610(27310)64.856/W S D S kg m =⨯-=⨯⨯-=其总重力为：364.8567.99.8 1.1 5.532()G kN =⨯⨯⨯=标志上部结构的总重量：1230.869 2.228 5.5238.620()G G G G kN =++=++=有关系数将视永久载荷效应对结构构件或连接的承载能力是否有利而选取相应的系数2）风载荷 标志板：()()()210111001111/100021(1600)/10002 1.2258 1.216000.45 4.0 2.4/100wb Q b b Q b b F CV W H C W W H γγργγρ⎡⎤⎛⎫=⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦=1 =1.0 1.42 =7.117（kN ）横梁()()()210hni 00hni 1/100021(1600)/10002 1.22580.816000.45 1.60.1332/1000wh Q HI Q HI F CV W H C W W H γγργγρ⎡⎤⎛⎫=⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦∑∑ =1 =1.0 1.42 =0.234（kN ）立柱：()()()2p10hni 00hni 1/100021(1600)/10002 1.22580.816000.457.90.273/1000w Q HI Q HI F CV W H C W W H γγργγρ⎡⎤⎛⎫=⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦=1 =1.0 1.42 =1.066（kN ）以上式中符号：0b p 4k a ,;s .m 1.2w w W F kN F N C C γγρ---=0Q 2 基本风压，根据北京地区取0.45P ； - 标志板所受的风载荷 - 单根立柱或横梁所受的风载荷,k ;- 结构重要性系数，交通标志结构安全等级按二级考虑，该系数取为1.0； - 可变载荷（主要为风载荷）分项系数，一般情况下，采用1.4； - 空气密度，一般取1.2258N.；风力系数，标志板；圆管型立柱C=0.8，薄壁矩形bi bi p pn i i V -立柱C=1.4， 其他型钢及组合型钢立柱C=1.3; 风速度，m/s;W - 第块标识板的宽度；H - 第块标识板的高度；n - 标识板的数量W - 立柱或横梁的迎风面宽度；H - 立柱或横梁的迎风面高度，注意应扣除被标识板遮挡的部分；（3）横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁将平均分担总荷载，其所受的荷载为总荷载的一半，其受力图如下图所示：单根横梁所受荷载为： 竖直荷载：1400.8691.0 1.20.521()22G G G kN γγ==⨯⨯= 210 2.228/ 1.0 1.2/5.50.243(/)22Gh G w H kN m γγ==⨯⨯=水平荷载：17.1173.559()22wb wbF F kN === 211/(2)0.234/(2 1.6)0.073(/)wh hn w F H kN m =⨯=⨯=1）强度验算横梁根部由重力引起的剪力为：1410.5210.243 5.5 1.858()y h Q G w H kN =+=+⨯=由重力引起的弯矩为：2111423()2y w l M G l l =++⨯20.243 5.5 =0.521（1.6+2）+2=1.876+3.675=5.551（kN.m ）横梁根部由风引起的剪力为：122 3.5590.073 1.6 3.676()x wb Q F w l kN =+=+⨯=由风载引起的弯矩为：222123()2x wb w l M F l l =++⨯20.073 1.6 =3.559（1.6+2）+2=12.812+0.187=12.999（kN.m ）横梁的尺寸规格为133 6.0φ⨯截面积为3202 4.89810A r m πδ-==⨯截面惯性矩为4464() 4.8371064I D r mπ-=-=⨯抗弯截面模量为5327.27410I W mD -==⨯ 横梁根部所受的合成剪力为：4.119()Q kN ===合成弯矩为：14.136(.)M kN m ===①最大正应力验算：横梁根部的最大正应力为：3max514.13610194.3()[]215()7.27410d M MPa MPa W σσ-⨯===<=⨯②最大剪应力验算：3max34.1191022 2.219()[]125()3.71310d Q MPa MPa A ττ-⨯=⨯=⨯=<=⨯③危险点应力验算：从略。
交通标志牌检验批
交通标志牌检验批质量验收记录
苏 DL10.13.1
施工单位
单位工程名称
分部工程名称
附属工程
分项工程名称
交通标志牌
验收部位
K0+000~K0+422.520
工程数量
2块
项目经理
技术负责人
制表人
施工负责人
质量检验员
交方班组
/
接方班组
/
检验日期
年月日
序 号
主控项目
1
交通标志的制作应符合《道路交通标志和标线》 （GB5768-2009）规定
1 标志板外形尺寸（mm）
-4 +3 -4 +4 -2 +3 +2 +6 -1
88.89%
2 标志底板厚度（mm）
不小于设计
2mm
3
标志汉字、数字、拉丁字 应符合规定字体，基本字
的字体及尺寸（mm）
高不小于设计
符合规定字体
4
标志面反光膜等级及逆反 射系数cd.lx-1.m-2
反光膜等级符合设计。
反光膜等级符合设计
/
无裂缝、未熔合、夹渣等缺陷。
5
标志面应平整完好，无趋、开裂、缺损或凹凸变形， 标志面平整完好，无起皱、开裂、缺损或凹 凸变形现象。
反光膜应尽可能减少拼接，作保标志的字符不允许拼 6 接，当粘贴反光膜不可避免出现Fra bibliotek缝时，应按反光膜
产品的最大宽度进行拼接
反光膜符合设计及验收规范要求
序 号
一般项目
检查结果／实测点偏差值或实测值
5
标志板下缘至路面净空高 度（mm）
+100， 0
交通标志结构计算书(367)
水平荷载：()
立柱根部由永久荷载引起的弯矩：
* × (*)
式中：横梁由于重力而产生的弯矩
横梁数目，这里为
由风荷载引起的弯矩：
Σ*Σ** (*)
合成弯矩
(^^)^ (^^)^(*)
由风荷载引起的扭矩：
* × (*)
式中：横梁由于风荷载而产生的弯矩
立柱规格为φ×，截面积为×^(^)，截面惯性矩为×^(^)，抗弯截面模量为×^(^)，截面回转半径()，极惯性矩为×^(^)
横梁截面半径，这里为()
压应力合力绝对值：
∫σ*(*(^^)^)
又σσ()()
根据法兰的平衡条件：，Σ，求解得：
()
σ()
螺栓强度验算
(([])^ ([])^)^ (()^ ()^)^ <，满足要求。
悬臂法兰盘的厚度是，则单个螺栓的承压承载力设计值：
×××^ ()，() <，满足要求。
法兰盘的确定
受压侧受力最大的法兰盘区隔为三边支撑板：
单根横梁所受荷载为：
(标志牌重量)
竖直荷载γ*γ*××()
式中：γ结构重要性系数，取
γ永久荷载(结构自重)分项系数，取
横梁数目，这里为
(横梁自重视为自己受到均布荷载)
均布荷载:ωγ*γ*(*)××(×)()
式中：横梁的总长度
(标志牌风荷载)
水平荷载：()
强度验算
横梁根部由重力引起的剪力为:
ω* × ()
底板法兰盘下的混凝土最大受压应力验算
混凝土最大受压应力：
σ * * ( ) [ * * ( )]ຫໍສະໝຸດ ××( ) [××( )]()
() <β* (××)^×()()，满足要求！
交通标志标牌概述及预算
•5、辅助标志：
• 凡主标志无法完整表达或指示其规定时，为维 护行车安全与交通畅通的需求，应设置辅助标志。 • 辅助标志的颜色：白底、黑字（图形）、黑边 框、白色衬边 • 辅助标志的形状：矩形。
•三、标志标牌的规格
• 以国标（GB5768-2009）为准，或按设计 及客户要求制作
•常用尺寸：
•三角牌分为：边长700mm、边长900mm、边长 1100mm •圆牌：直径600mm、直径800mm、直径1000mm、 直径1200mm
•辅助标志：附设在主标志下，对其进行辅助说明的标志。
•1、警告标志：
•是警告车辆驾驶人、行人前方有危险的标志，道路 使用人需谨慎行动。 •警告标志的颜色：通常为黄底、黑边、黑图形。注 意信号灯、叉形符号、斜杠符号特殊。 •警告标志的形状：为等边三角形，三角形顶角向上 。
•2、禁令标志：
•表示禁止、限制，及相应解除的含义，道路使用者 需严格遵守。 •禁令标志的颜色：除个别标志外，为白底、红圈、 红杠、黑图形。图形压杠。 •禁令标志的形状：通常为圆形，但停车让行标志为 八角形，减速让行的标志为顶角向下的等边三角形 。
•五、标志标牌的安装
•根据国标要求，一般标志标牌的安装采用预埋式 •部分标志标牌安装可附着于原有标牌立柱上 •临时性(短期)标牌的安装依据节省成本、施工方便 、不影响美观及通行的原则，合理采取安装方式。
•预埋式标牌的安装
•预埋式标牌的安装
•立柱底法兰示意图
•预埋件示意图
•预埋基础
•预埋基础的大小的设计主要为了加强标志牌的抗 风载能力，使标志标牌长久、安全的竖立，不因为 恶劣的气候而产生倾倒、摇晃等安全隐患。
•矩形标牌：长宽比按国标书要求，结合实际情况等 比例放大或缩小
道路交通悬臂式标志牌的结构设计计算
、 ［ ×０５ ４ ＬＤ Ｌ２２【（＋ ／）＋ ．５ ３ｘ１ Ａ Ｋ Ｌ２ ／１ ． ｘ１Ａ （＋ ／ 】 ＰＫ Ａ２ｒ ｏ７ １ ５ ４ Ｌ（＋ ／） 】 ３ ． ）＋ ０ ．
式中 ， 一牌面长度 ，一牌面高度 ， ＿牌 面底边到立柱底 面 Ａ Ｌ Ｉ一 ） 的距 离 ，一横梁与牌面重 ， 一牌面内边与立柱距离 。 Ｐ Ｋ
结构一引言q一面板均布荷载为了利用计算机进行悬臂式标志牌的选材并进一步做由qfa得fka22出预算报价笔者对悬臂式标志牌的受力结构进行分析计算f一面板集中荷载如图1并推导出各关键部位的力矩公式
维普资讯
道路 交通 悬臂 式标志牌的结 构设计计算
郭远 平
（ 广西桂 中公路管理局柳 州公路机械厂 ， 广西 柳 州 ５５ ０ ） ４ ０５
【 要】 摘 本文详细介绍了标志牌的横梁及立柱的最大受力部位的公式推导。 【 词】 关键 悬臂式标志牌； 结构
引言
ｑ一 面 板 均 布荷 载 由 ｑ ＦＡ 得 ＝ （＋ ／ ＝／ ＦＫ Ａ２ ）
（） ２
一
、
为了利 用计算机进行悬臂式标 志牌 的选 材 ， 并进一 步做 出预算 报价 ， 笔者对悬臂式标志牌的受力结构进行分析 计算
（ 图 １， 如 ）并推导 出各关键部位 的力矩公式 。利用这些公式 ， 可以成功地用 Ｅ Ｃ Ｌ自动完成设计 、 ＸＥ 选材及 产品报价 。本文 详细介绍标志牌的横梁及立柱的最大受 力部位 的公式推导。
Ｆ 一面板集 中荷载
由（ ） ２ 式可 知 ， 于面板外 的受 弯பைடு நூலகம்矩可 直接用集 中荷 对
（ ） 五 立柱的合成弯矩 由于立柱为圆截面杆件 ， 总弯矩 Ｍ 。 ｒ可用矢量合成
至此 可用 Ｅ Ｃ Ｌ造个 表一 ， ＸＥ 根据上面 的公 式 ， 从预算报
交通标志结构计算书
交通标志结构计算书1设计资料1.1板面数据1)标志板A数据板面形状：矩形，宽度W=3.3(m)，高度h=2.2(m)，净空H=5.5(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)2)附着板A数据板面形状：圆形，直径D=1.2(m)，净空H=6.0(m)标志板材料：LF2-M铝。
单位面积重量：8.10(kg/m^2)1.2横梁数据横梁的总长度：5.48(m)，外径：152(mm)，壁厚：8(mm)，横梁数目：2，间距：1.45(m)1.3立柱数据立柱的总高度：8.2(m)，立柱外径：377(mm)，立柱壁厚：10(mm)2计算简图见Dwg图纸3荷载计算3.1永久荷载1)标志版重量计算标志板A重量：G1=A*ρ*g=7.26×8.10×9.80=576.299(N)附着板A重量：G1=A*ρ*g=1.131×8.10×9.80=89.777(N)式中：A----标志板面积ρ----标志板单位面积重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)则标志板总重量：Gb=ΣGi=666.075(N)2)横梁重量计算横梁数目2，总长度为 5.48(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：28.839(kg/m)横梁总重量：Gh=L*ρ*g*n=5.48×28.839×9.80×2=3096.698(N)式中：L----横梁的总长度ρ----横梁单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)3)立柱重量计算立柱总长度为8.20(m)，使用材料：奥氏体不锈钢无缝钢管，单位长度重量：91.874(kg/m)立柱重量：Gp=L*ρ*g=8.20×91.874×9.80=7382.995(N)式中：L----立柱的总长度ρ----立柱单位长度重量g----重力加速度，取9.80(m/s^2)4)上部结构总重量计算由标志上部永久荷载计算系数 1.10,则上部结构总重量:G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(666.075+3096.698+7382.995)=12260.345(N)3.2风荷载1)标志板所受风荷载标志板A：Fwb1=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A1]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×7.26]=4878.826(N)附着板A：Fwb2=γ0*γQ*[(1/2*ρ*C*V^2)*A2]=1.0×1.4×[(0.5×1.2258×1.2×25.547^2)×1.131]=760.031(N)式中：γ0----结构重要性系数，取 1.0γQ----可变荷载分项系数，取 1.4ρ----空气密度，一般取1.2258(N*S^2*m^-4)C----标志板的风力系数，取值1.20V----风速，此处风速为25.547(m/s^2)g----重力加速度，取9.80(m/s^2)2)横梁所迎风面所受风荷载:Fwh=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×1.2258×0.80×25.547^2)×0.152×1.711+=116.54 9(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型取值0.80W----横梁迎风面宽度，即横梁的外径H----横梁迎风面长度，应扣除被标志板遮挡部分3)立柱迎风面所受风荷载:Fwp=γ0*γQ**(1/2*ρ*C*V^2)*W*H+=1.0×1.4×*(0.5×0.180.2258×25×.547^2)×0.377×7.00]=1182.29 8(N)式中：C----立柱的风力系数，圆管型立柱取值0.80W----立柱迎风面宽度，即立柱的外径H----立柱迎风面高度4横梁的设计计算由于两根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
交通标志牌基础结构计算
交通标志牌基础结构计算交通标志牌是交通管理的重要组成部分，它们用于向驾驶员、行人和其他道路使用者传递道路信息和规则。
交通标志牌的基础结构是其设计和放置的关键要素之一。
本文将探讨交通标志牌的基础结构计算。
交通标志牌的基础结构包括立柱和基座两个主要部分。
立柱是交通标志牌的主要支撑结构，而基座则是立柱与地面之间的连接部分。
为了确保交通标志牌的稳定性和安全性，基础结构必须经过合理的计算和设计。
首先，交通标志牌的基础结构计算必须考虑到立柱的坚固性。
立柱必须能够承受标志牌本身的重量以及风力和其他外力的影响。
一般来说，立柱通常由金属材料制成，如钢材。
在计算立柱的尺寸和材料时，需要考虑到标志牌的大小、形状和所需的支撑力。
其次，基座的设计也是交通标志牌基础结构计算中的关键部分。
基座的目的是提供足够的稳定性和支撑力，以确保标志牌不会倾斜、移动或崩溃。
在设计基座时，需要考虑到地面的性质和标志牌的重量。
通常，基座使用混凝土材料制成，以增加稳定性和耐用性。
基座的形状和尺寸也需要根据具体情况进行计算。
一般来说，基座可以采用圆形、方形或其他形状，具体取决于标志牌的大小和形状。
此外，基座的尺寸也必须足够大，以确保足够的面积接触地面，从而提供更好的支撑力。
在实际计算中，需要考虑到地面的承载能力，以确定基座的具体尺寸和形状。
地面的承载能力可以通过地质勘探和土壤测试来确定。
根据土壤的不同类型，需采取不同的措施来增加基座的稳定性，如加固杆或使用锚固螺栓。
此外，交通标志牌的基础结构还需要考虑到安装的可行性和便利性。
基础结构的设计应尽量简化，以方便标志牌的安装和维护。
例如，可以使用螺栓连接立柱和基座，以方便拆卸和更换标志牌。
综上所述，交通标志牌的基础结构计算是确保其稳定性和安全性的重要步骤。
在计算中，必须考虑到立柱和基座的尺寸、材料和形状，以及地面的承载能力。
通过合理的计算和设计，可以确保交通标志牌的基础结构符合标准，并能够在不同的道路环境中有效地发挥作用。
单柱式交通标志立柱的设计及强度验算
单柱式交通标志立柱的设计及强度验算余娟◎（下转第23页）一、当前人事档案管理模式的问题1.管理手段落后。
人事档案档案基础设施差，收集、整理、归类、编目等工作还主要依靠手工操作，无纸化、电子化、网络化的程度不高，电子子化档案的管理经验缺乏，保密程度不高，影响了案卷质量和收集效率及档案利用率。
传统的人事档案工作以纸质文件材料为工作对象，而应用计算机后，电子文件取代了以往的文字材料，它是由拟稿者直接写在磁盘上，并在磁盘上进行修改，一经形成，即存贮到办公信息数据中，由档案人员、技术人员所共享，这就使得文件与档案之间不再有明显的界限。
2.人事档案材料不全。
人事档案材料不全究其原因，有两方面：一是干部职工对人事档案的认识不够。
他们认为像履历表、年度考核表等类似的表格已填过不少了，自己近年来也没有太大的变化，不填也罢。
有的人在填写表格时能省则省，履历表中学习简历从高中或大学开始填，家庭成员及社会主要关系都没有。
还有一些如学历、培训、职称等材料，一旦落在个人手中，他们就紧紧地放在自己身边，认为这样更安全，用起来也更方便。
二是分管人事的部门没有将材料及时收集归档。
3.档案人员业务水平不高。
人事档案管理是一项细碎繁杂的工作。
但由于各种原因，档案管理人员平时进修学习的机会不够，缺乏系统的档案知识培训，或者档案人员平时不注意加强专业知识的学习和更新，基础知识差，相关学科知识贫乏，又或者档案管理人员专业知识缺乏或无暇顾及，以致档案管理未能到位，也有许多档案管理人员的管理水平只停留在经验上，使档案管理的水平落后于时代发展要求，缺乏创新和活力。
二、新时期如何做好人事档案管理工作人事档案是提供人才信息的重要途径，是人才的主要来源。
真实准确的人事档案是选拔人才的重要手段，只有全面掌握人才的信息，充分开发人才资源，才能够为选拔人才提供可靠依据。
1.加强对人事档案管理的认识。
人才是潜在的生产力，一旦发挥作用，就能为社会创造效益。
随着人事制度改革的不断深化，干部档案除了满足工资制度改革、干部工龄认定等一般性日常管理外，对医院公正、客观地培养和使用干部，合理开发人力资源提供了重要依据。
交通标志牌结构验算
悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 2.00(m)板面宽度：W = 8.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据边长:0.18(m)横梁长度：L = 7.8(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.0(m)横梁单位重量：W1 = 45.22(kg/m)1.3 立柱数据边长: 0.35(m)立柱高度：L = 7.40(m)立柱壁厚：T = 0.014(m)立柱单位重量：W1 = 153.86(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×16×9.8×1.1(N) = 2.2871(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×45.22×7.8×9.8×1.1(N) = 7.6046(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 153.86×7.8×9.8×1.1(N) = 12.9372(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 22.8289(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 12.944(KN)3.2 立柱风力F2 =βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 2.096(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.372(KN)均布荷载ω1 = γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.585(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 =6.472(KN)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1 = G4+ ω1 ×H = 5.935(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 45.393(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1 = F1 = 6.472(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1×(l2 + l3) = 30.0948(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 5.504 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.72 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 3.02 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 =8.781 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 54.463 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
原标志牌结构验算 - 结构理论
原标志牌结构验算- 结构理论悬臂式标志版结构设计计算书1设计资料1.1板面数据板面高度：H=3.00(m)板面宽度：W=6.00(m)板面单位重量：W1=13.26(kg/m )1.2横梁数据八角钢：边长=0.08(m)横梁长度：L=1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T=0.008(m)横梁间距：D1=1.50(m)立柱单位重量：W1=38.70(kg/m)1.3立柱数据八角钢：边长=0.12(m)立柱高度：L=8.60(m)立柱壁厚：T=0.01(m)立柱单位重量：W1=73.10(kg/m)2荷载计算2.1永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1=13.26×18×9.8×1.1(N)=2.5722(KN)2.1.2横梁重量计算G2=2×38.7×7.5×9.8×1.1(N)=6.2578(KN)2.1.3立柱重量计算G3=73.1×8.6×9.8×1.1(N)=6.7770(KN)2.1.4计算上部总重量G=G1+G2+G3=15606.94(N)=15.608(KN)3风荷载计算3.1标志版风力F1=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=15.266(KN)3.2横梁风力F2=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×Σ(W×H)/1000=0.355(KN)3.3立柱风力F3=γ0×γQ×(1/2×ρ×C×V2)×(W×H)/1000=1.527(KN)4横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
道路标志检测方案
标志⑴标志立柱竖直度标志立柱竖直度用垂线和直尺测量。
检测流程图见下图：选择标志立柱加载垂线用钢尺测量立柱竖直度（每根立柱测两个值）依据相关要求，判定是否合格图立柱竖直度检测流程图⑵标志板净空高度量测标志板下缘至路面净空高度，取最小值作为净空高度。
依据《公路工程质量检验评定标准》（ JTG F80/1-2004 ）和设计文件进行评定，评定标准为设计值（ +100，0）mm。
标志板下缘至路面净空高度主要针对的是悬臂式和门架式标志。
使用塔尺、钢卷尺等测量工具。
分别从每块标志板下缘端部、中部三个基点测量其到路面的竖向距离，取最小值（即最不利点的值）作为标志板下缘至路面净空高度。
标志板下缘至路面净空高度不能低于 GB/T5768、JTG F80/1 及设计文件的要求。
检测流程见下图：选择标志板选择基点（标志板下缘两端部及中部）用塔尺、钢卷尺测量至路面的竖向距离，并取最小值作为标志板下缘至路面净空高度依据相关要求，判定是否合格图标志板净空高度检测流程图⑶标志板底板厚度未贴反光膜的标志底板厚度使用分辨力不低于 0.01mm 的板厚千分尺测量。
贴反光膜后的标志底板厚度结合超声波测厚仪（或者板厚千分尺）和电涡流测厚仪来进行测试。
检测流程图见下图：选择标志板对仪器进行现场校准用板厚千分尺（或者超声波测厚仪）测量标志板厚度用电涡流测厚仪测反光膜的厚度标志板厚度减去反光膜的厚度，得出标志板底板的厚度值，每块标志板测试不少于 2 个点依据相关要求，判定是否合格图标志板底厚度板检测流程图⑷标志板逆反射系数目测检查标志面反光膜等级，与反光膜厂家提供的反光膜等级说明书相核对，应与设计文件规定的等级相符。
采用标志逆反射系数测试仪 Retrosign GR3 检测标志板逆反射系数，测试角度为观测角 0.2 °，入射角 - 4°，检测流程图如下图所示。
选择标志板确定反光膜等级，是否与设计文件规定一致对仪器进行现场校准确定标志板面清洁干净用便携式逆反射系数测定仪测量每种颜色反光膜的逆反射系数依据相关要求，判定是否合格图标志板逆反射系数检测流程图。
公路路牌 单悬臂(2F)
单悬臂标志（一）结构验算一、计算简图二、荷载计算1）永久荷载：式中系数1.1系考虑法兰盘、加劲肋等构件重量而添加。
标志牌单位重量（M1）为：8.037kg/m 2标志牌长L1： 5.5米宽B1：3米其重力为：横梁外径壁厚G 1 =L1*B1*M1*9.8*1.1= 1.430（KN ）0.1680.01横梁拟采用2φ168X8，单位重量（M2）为：38.965174kg/m 横梁长度L2为：6米其重力为：立柱外径壁厚G2 =2*M2*L2*9.8*1.1= 5.041（KN ）0.3770.014立柱拟采用φ299X14，单位重量（M3）为：125.32975kg/m 立柱长度L3为：8米其重力为：G3 =M3*L3*9.8*1.1=10.808（KN ）0.4标志上部结构的总重量：G =G1+G2+G3 =17.279（KN ）0.322）风荷载：标志板：风速V 取：31.3m/s 风力系数C 取： 1.2F wb1 =r 0r Q [(1/2*ρ*C*V 2）*（L1*B1）]/1000 =16.645（KN ）横梁：风速V 取：31.3m/s 风力系数C 取：0.8横梁宽度（B2）：0.168米F wh1 =r 0r Q [(1/2*ρ*C*V 2）*2*（L2-L1）*B2]/1000 =0.113（KN ）立柱：风速V 取：31.3m/s 风力系数C 取：0.8立柱宽度（B3）：0.377米F wp1 =r 0r Q [(1/2*ρ*C*V 2）*L3*B3]/1000 = 2.028（KN ）3）横梁的设计计算：单根横梁所受的荷载为：竖向荷载：G4=r 0r G *G1/2=0.858（KN ）w 1=r 0r G *G2/2/L2=0.504（KN ）水平荷载：F wb =F wb1/2=8.322（KN ）横梁法兰外径螺孔排列直径w2=F wh1/2/（L2-L1）=0.113（KN）（1）强度验算：横梁根部由重力引起的剪力为：Q y1=G4+w1*L2= 3.882（KN）横梁根部由重力引起的弯距为：M y1=G4（l2+l3)+w1l12/2=11.861（KN.m）横梁根部由风荷载引起的剪力为：Q x1=F wb+w2*l2=8.379（KN）横梁根部由风荷载引起的弯距为：M x1=F wb（l2+l3)+w2l22/2=27.061（KN.m）合成剪力：Q= Q y12+Q x12 =9.234（KN）合成弯矩：M= M y12+M x12 =29.547（KN.m）横梁规格为φ168X8，截面积A为：0.0049637m2截面惯性矩I为： 1.55513E-05m4抗弯截面模量W为：0.00018513①最大正应力验算：σmax= M/W =159.595（Mpa）<[σd]=215（Mpa）②最大剪应力计算：τmax =2*Q/A= 3.721（Mpa）<[τd]=125（Mpa）③危险点应力计算：危险点所在位置：σ*= σ2+3τ 2 =159.725（Mpa）（2）变形验算：垂直挠度：f y=G4/（r0r G）*（l2+l3）2（3l1-l2-l3）/6EI + w1/（r0r G）*l14/8EI=0.0270m水平挠度：f x=Fwb/（r0r G）*（l2+l3）2（3l1-l2-l3）/6EI + w2/（r0r G）*l23（3l1-l2）/6EI=0.0482m合成挠度：f= f y12+f x12 =0.0553mf / l1 =0.0092094<1/100可4）立柱的设计计算：立柱计算尺寸：h1= 6.5m h=8m立柱所受的荷载为：垂直荷载：N=r0r G*G=20.734（KN）水平荷载：H=F wb1 + F wh1 +F wp1=18.786（KN）立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M y=2*M y1=23.721（KN.m）由风载引起的弯矩为：M x=（F wb1+F wh1）*h1+F wp1*h2/2=117.037（KN.m）合成弯矩：M= M y2+M x2 =119.417（KN.m）由风载引起的扭矩为：M t=2*M x1=54.123（KN.m）立柱规格为φ299X14，截面积A为：0.0159656m2截面惯性矩I为：0.000263362m4抗弯截面模量W为：0.00139715截面回转半径 i：0.128435295m极惯性矩Ip为：0.000526724m4悬臂梁的长度系数μ=2立柱的柔度：λ=μh1/i=101查表得稳定系数：φ=0.622（1）强度验算：①最大正应力验算：轴向荷载引起的压应力σc=N/A= 1.299（Mpa）弯矩引起的压应力σw=M/W=85.472（Mpa）组合应力σmax=σw+σc=86.770（Mpa）σc/φ/[σd]+σw/[σd]=0.407<1可②最大剪应力验算：由剪力引起的剪应力：τHmax =2*H/A= 2.353（Mpa）由扭矩引起的剪应力：τtmax =M t*Φ/2/Ip=19.369（Mpa）τmax =τtmax+τHmax=21.722（KN）③危险点应力验算：最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即：σ=σmax=86.770（Mpa）τ =τtmax=19.369（Mpa）根据第四强度理论：σ4*= σ2+3τ 2 =88.906（Mpa）<[σd]（2）变形验算：由风载标准值引起的立柱顶部的水平位移：f p=（F wb1+F wh1）/（r0r Q）*h12（3h-h1）/6/E/I + F wp1/（r0r Q）*h4/8/E/I=0.0289mf p/D=0.003612111<1/100可立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：θ=Mt/（r0r Q）*h/G/Ip=0.007432rad该标志结构左上点水平位移最大，其位移值为：f=f x+f p+θ*l1=0.122mf / h=0.015210384<1/60可5）立柱与横梁的连接：螺栓外径螺栓内径连接螺栓拟采用A级普通螺栓0.0240.0201每个螺栓的受拉承载力设计值N t b=53.94（KN）受剪承载力设计值N v b=76.91（KN）螺栓群重心处所受外力为：合成剪力Q=9.234（KN）合成弯矩M=29.547（KN.m）每个螺栓所受的剪力为N v=Q/n= 1.154（KN）旋转轴与X方向所成的角度为α：0.41（弧度）各螺栓距旋转轴的距离分别为：y1=0.071my2=0.188my3=0.243my4=0.206my5=0.097my6=-0.020my7=-0.075my8=-0.038m∑y=0.672m∑y2=0.159m由各y 值可见，y3距旋转轴的距离最远，Mb为各螺栓拉力对旋转轴的力矩之和，Mb=N3∑y i2/y3受压区对旋转轴产生的力矩为：Mc=∫σc（2 0.1852-y2（y-0.084））dy压应力合力绝对值：Mc=∫σc（2 0.1852-y2）dyσc/σcmax=（y-0.168/2）/（0.37/2-0.168/2）根据法兰盘的受力条件：Mb+Mc=MNc=∑Ni解得：N3=36.48456362KNσcmax=12.03143208Mpa（1）螺栓强度验算：（N v/N v b）2+（N max/N t b）2=0.677<1可设悬臂法兰盘厚度20mm，则单个螺栓的承压承载力设计值N c b=0.024*0.020*400*1000=192KN，Nv= 1.154<N c b可（2）法兰盘的确定：受压侧受力最大的法兰盘区格为三边支撑板，此时，自由边长a2=2*0.242/2*sin（180/8）=0.070413752m 固定边长为b2=1/2*（0.4-0.168）=0.116mb2/a2= 1.647查表可得：α=0.124该区格内得最大弯矩为：M max=α*σcmax*a22=7.397Mpa法兰盘所需厚度：t = 6*M max/f b1=0.0151m<20mm可依3号螺栓的受力条件，法兰盘所需的厚度为：t = 6*N3*l ai/f b1/（D+2l ai）=0.0215m<20mm可（3）加劲肋的确定：由受压区法兰盘的分布反力得到的剪力：Vi=a Ri*l Ri*σcmax=116.0266KN螺栓拉力产生的剪力：V3=N3=36.4846KN设加劲肋的高度何厚度分别为：h Ri=0.2m t Ri=0.02m宽度lRi=0.1m 剪应力为：τR=Vi/（h Ri*t Ri）=29.007Mpa设加劲肋与横梁的竖向连接焊缝尺寸hf=8mm焊缝计算长度lw=0.2m则角焊缝的抗剪强度：τf=Vi/（2*he*lw）=51.798Mpa<160Mpa6）柱脚强度确定：（1）受力情况：铅直力G=15.551KN水平力H=18.786KN合成弯矩M=119.417（KN.m）扭矩Mt=54.123（KN.m）2）底板法兰盘受压区的长度x n：偏心距 e=M/G=7.679m法兰盘的几何尺寸：L=0.85m B=0.85m l t=0.1基础采用C25砼，则E S=210000（Mpa）E C=28000（Mpa）n= E S /E C=7.5受拉地脚螺栓（8M30）的总有效面积：A a e=0.0016818m2x n根据下式求解：x n3+3（e-L/2)x n2-6nA e a(e+L/2-l t)(L-l t-x n)/B=0-0.001997085解得：x n=0.1405m3）底板法兰盘下的混凝土最大受压应力：σc=2G（e+L/2-l t）/B/x n/（L-l t-x n/3）= 2.964（Mpa）<βc f cc=31.94（Mpa）4）地脚螺栓强度验算：受拉侧地脚螺栓的总拉力：T a=G（e-L/2+x n/3）/（L-l t-x n/3）=161.464（KN）<3*t259.4392205（KN）5）对水平剪力的校核：V fb=0.4（G+T a）=70.81（KN）>F=18.786（KN）可6）柱脚法兰盘厚度的验算：受压侧法兰盘的支撑条件对三边支承板，a2=0.269238816mb2=0.2365m b2/a2=0.878查表可得：α=0.103因此：M=ασc a22=22.134（KN.m/m）对两相邻边支承板：a2=0.3745039mb2=0.195m b2/a2=0.521查表可得：α=0.063因此：M=ασc a22=26.194（KN.m/m）取M max=26.194（KN.m/m）法兰盘的厚度：t= 6M max/f b1=0.0284m<30mm受拉侧法兰盘的厚度：t= 6N ta l ai/（D+l'ai+l ai）/f=0.0272<30mm7）地脚螺栓支撑加劲肋的计算：由混凝土的分布反力得到的剪力：V i=a R i l Riσc=130.436（KN）>Ta/3=53.821（KN）加劲肋的高度和厚度为：h Ri=0.4500m t Ri=0.02m剪应力为τR=V i/（h Ri*t Ri）=14.493（Mpa）<[τd]=125（Mpa）设加劲肋与标志立柱的竖向连接角焊缝尺寸h f=10mm，焊缝计算长度l w=0.25-0.01=0.24m，则角焊缝的抗剪强度为：τf=V i/（2h e l w）=38.820（Mpa）<160MPa可7）基础验算：设基础由两层构成：上层宽W f1= 2.2m高H f1= 2.2m长L f1= 3.1m2.2m高H f2=0.1m长L f2=3.1m设基础基础单位重量为：下层宽W f2=24KN/m3基底容许应力：150KPa基底所受竖向荷载为：N=G+rV=393.743（KN）水平荷载：H=18.786（KN）由风载引起的弯矩Mx=（F wb1+F wh1）（h1+H f1+H f2）+F wp1*（h/2+H f1+H f2）=160.244（KN.m）由永久荷载引起的弯矩My=23.721（KN.m）由风荷载引起的扭矩Mt=54.123（KN.m）（1）基底应力验算：基底应力最大值：σmax=N/A+M x/W x+M y/W y=112.696KPa<150KPa基底应力最小值：σmin=N/A-M x/W x-M y/W y= 2.771KPa>0（2）基底合力偏心距验算：e0/ρ=1-σmin/（N/A）=0.952<1可（3）基础倾覆稳定验算：e x = M x/N =0.407me y = M y/N =0.060me0= e x2+e y2 =0.411m抗倾覆稳定系数K0=y/e0=L f2/2/e0= 3.77> 1.2可（4）基础滑动稳定验算：设基础地面与土基间的摩擦系数为0.3，则基础抗滑动稳定系数：Kc= 6.29> 1.2可m3m3。
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悬臂式标志牌结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 2.00(m)板面宽度：W = 8.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据边长:0.18(m)横梁长度：L = 7.8(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.0(m)横梁单位重量：W1 = 45.22(kg/m)1.3 立柱数据边长: 0.35(m)立柱高度：L = 7.40(m)立柱壁厚：T = 0.014(m)立柱单位重量：W1 = 153.86(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×16×9.8×1.1(N) = 2.2871(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×45.22×7.8×9.8×1.1(N) = 7.6046(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 153.86×7.8×9.8×1.1(N) = 12.9372(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 22.8289(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 12.944(KN)3.2 立柱风力F2 =βz×μs×μz×ω0×(W ×H)= 2.096(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
对单根横梁所受荷载计算如下：4.1 荷载计算竖直荷载G4 = γ0×γG×G1 / 2 = 1.372(KN)均布荷载ω1 = γ0×γG×G2 / (2 ×H) = 0.585(KN/m)水平荷载F wb = F1 / 2 =6.472(KN)4.2 强度验算计算横梁跟部由重力引起的剪力Q y1 = G4+ ω1 ×H = 5.935(KN)计算由重力引起的弯矩M y1 = G4×(l2 + l3) + ω1 ×l12 / 2 = 45.393(KN*m)计算横梁跟部由风力引起的剪力Q x1 = F1 = 6.472(KN)计算由风力引起的弯矩M x1 = F1×(l2 + l3) = 30.0948(KN*m)4.3 横梁截面信息横梁截面积 A = 5.504 ×10-3 (m2)横梁截面惯性矩I = 2.72 ×10-5 (m4)横梁截面模量W = 3.02 ×10-4(m3)4.4 计算横梁跟部所受的合成剪力和弯矩合成剪力：Q = (Q x12 + Q y12) 0.5 =8.781 (KN)合成弯矩：M = (M x12 + M y12) 0.5 = 54.463 (KN*m)4.5 最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：σ= M / W = 170.939 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求横梁根部的最大剪应力为：τ= 2 ×Q / A = 3.846 (MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要求4.5 变形验算计算垂直绕度f y = G4 / (γ0×γG) ×(l2 + l3)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω1 / (γ0×γG) ×l14 / (8 ×E ×I)= 0.0518(m)计算水平绕度f x = F wb/ (γ0×γQ) ×(l3 + l2)2×(3 ×l1 - l2 - l3) / (6 ×E ×I) + ω2 / (γ0×γQ) ×l23 / (6 ×E ×I)= 0.0707(m)计算合成绕度f = (f x2 + f y2)0.5 = 0.0877(m)f/l1 = 0.0117 > 1/100, 不满足设计要求。
5 立柱设计计算对立柱所受荷载计算如下：5.1 荷载计算垂直荷载：N= γ0×γG×G = 18.729(KN)水平荷载：H= F1+F2+F3 = 17.148(KN)水平弯矩：M X=(F1+F2)×(L-H/2)+F3×L/2 = 123.722(KN*m)立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：M Y=2×M y1 = 42.054(KN*m)合成弯矩：M=(M X2+M Y2)0.5 = 130.674(KN*m)风载引起的合成扭矩：M t=2×M x1 = 68.964(KN*m)5.2 强度验算立柱截面信息立柱截面积： A = 9.269 ×10-3 (m2)立柱截面惯性矩：I = 9.594 ×10-5 (m4)立柱截面模量：W = 6.617 ×10-4 (m3)立柱截面回转半径模量：R = (I/A)0.5 = 0.102(m)立柱截面惯性矩模量：Ip = 2×I = 1.92×10-4(m4)最大正应力验算轴向荷载引起的正应力：σc=N/A = 2.021(MPa)弯矩引起的正应力：σw= M/W = 197.496(MPa)组合应力：σMax = σc+σw = 199.516(MPa)立柱根部的最大正应力为：σ= M / W = 197.496 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求最大剪应力验算水平荷载引起的剪应力：τHmax=2×H/A = 3.70(MPa)扭矩引起的剪应力：τtMax= M t×φ/(2×I p) = 56.428(MPa)组合应力：τMax= τHmax+τtmax= 60.128(MPa) < [τ] = 125.000(MPa), 满足设计要，危险点处应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即σ= σMax = 199.516 (MPa) ，τ= τtMax = 56.428(MPa)根据第四强度理论的组合应力为：σ4 = = (σ2+3×τ2)0.5=207.432 (MPa) < [σ] = 215.000(MPa), 满足设计要求变形验算由风荷载标准值引起的立柱顶部的水平位移：f p=(F1+F2)×(L-H/2)2×(3×L-H)/(γ0×γQ×6×E×I)+F3×L3/(γ0×γQ×8×E×I) = 0.1012(m)立柱端部的相对水平位移为：f p/L = 0.0127 >1/100, 不满足设计要求立柱顶部扭转角：θ =M t×h/(γ0×γQ×GI p) = 2.79×10-2(rad)标志结构最大总水平水平位移：f =f x+f p+θ×l1 = 0.382(m)标志结构最大相对水平位移为：f p/L = 0.0477 >1/60, 不满足设计要求6 立柱与横梁的连接计算6.1 螺栓强度验算连接螺栓拟采用高强螺栓6 M 20 , 查表得：单个螺栓受拉承载力设计值N tb = 124 KN , 受剪（单剪）承载力设计值N vb = 55.8KN ：合成剪力Q = 9.438 KN , 合成弯距= 40.388KN*m ：螺栓孔数目6 ：每个螺栓所受的剪力N v = 1.573 KN ,螺栓1 : y1 = 0.190(m)螺栓2 : y2 = 0.190(m)螺栓3 : y3 = 0.00(m)螺栓4 : y4 = 0.00(m)螺栓5 : y5 = -0.190(m)螺栓6 : y6 = -0.190(m)由各y值可见，y1距旋转轴的距离最远，其拉力N max＝M b×y1/(∑yi2) =53.289KN< N tb= 124(MPa), 满足设计要求0.9n fμ（nP-1.25∑N ti）=0.9×1×0.4（6×155-1.25×53.289×2+1.25×53.289×2）=338.4KN>Q=9.438KN,满足设计要求7 柱脚强度验算7.1 受力情况铅垂力G= γ0×γG×G=1.00×0.90×15.608 = 14.047(kN)水平力F=17.148(kN)合成弯距M=130.674(kN)扭距M=68.964(kN)7.2 底板法兰盘受压区的长度Xn偏心距e=M/G=130.674/14.047=9.303(m)法兰盘几何尺寸：L=0.800(m) ; B=0.800(m) ; Lt=0.120(m)基础采用C25砼，n=E s/E c=210000.00×106/28000.00×106 = 7.5地脚螺栓拟采用8 M 30高强螺栓受拉地脚螺栓的总面积：A e = 3 ×5.606×e-4= 16.818×10-4(m2)受压区的长度Xn根据下式试算求解：X n3 + 3×(e-L/2)×X n2– 6×n×A e×(e+L/2-L t)×(L-L t-X n) = 0式中：e = 3.13(m)L = 0.80(m)B = 0.80(m)n = 7.5A e = 16.82 ×10-4(m2)L t = 0.12(m)求解该方程，得X n = 0.1227(m)7.3 底板法兰盘下的混凝土最大受压应力σc = 2 ×G ×(e + L/2 - L t) / (B ×X n×(L - L t - X n/3))= 5.351(MPa) < β×f cc = 10.02(MPa), 满足设计要求。