脚手架计算公式

400
mm ≤ [f]=205N/mm2
155.0 N/mm2
4.81 mm
≤
[w]
其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 984.192 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 2952.58 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2 风压高度变化系数uz 脚手架风荷载体型系数us 1.13 1.04
普通钢管脚手架计算
适用范围： 普通钢管双排落地式脚手架 一、计算参数 搭设高度H 42.65 m 立杆横距lb 1200 mm 立杆纵距la 1500 mm 步高h 1800 mm 步数n 24 步 脚手架的钢管选用(φ 48×3.5)其计算参数为： 截面模量W 5080 mm3 回转半径i 截面积A 489 mm
R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la=
1968.38
N
（二）、小横杆的计算 小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
源自文库R1
c
c lb
c
1、强度验算 计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/3= M=R×c= 787.4 N·m 小横杆的验算 σ =M/W= 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）=
N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 立杆稳定性验算 N/（φ ×A×2）= 107.46 满足要求
18286.6 N N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2
（四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 12.46 kN 其中： Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 Nlw=1.4×wk×Aw= 7.46 kN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 16.2 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 158.8 N/mm2 5 ≤ kN [f]= 205 N/mm2 4500 mm 3600 mm
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 52.84 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 [f]为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 其中: 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 1.63 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 10 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 1
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 268.42
2
KF002
外伸长度a
300 mm
15.8 mm 121900 mm4
截面惯性距I
钢材的弹性模量E 206000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
230.4 N 57.6 N 90 N 100.8 N 210 N 54 N
小计：N1= 742.8 N 3600 N
2
基本风压wo wk=0.7×uz×us×wo= 2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H= 1637.76 N 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 3.22 m 其中： 计算长度附加系数k 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 长细比λ =lo/i= 204 ≤ [λ ]= 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 190.31 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）+M/W= 235.02 N/mm2 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 17565.5 立杆稳定性验算 2 N/（φ ×A）= 206.44 N/mm 满足要求
0.4 kN/m2 0.33 kN/m
2
1.155 1.55 210
16809 N N·m ≤ [f]=205N/mm2
N ≤ [f]=205N/mm
2
立杆从第n''步开始往下采用双立杆 n''= 15 立杆自重N3= 38.4×(H+(n-n'')×h)= 2239 N 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 3.22 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 204 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 17531 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 190.31 N·m 立杆稳定性验算 2 N/（φ ×A×2）+M/(W×2)= 121.75 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 3