活动房结构计算书
3K×6P计算书
3K×6P标准板房结构计算书雅致集成房屋股份有限公司研发部3K×6P 标准板房受力分析一、分析方法：对于轻钢活动房这类临时性建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（一）承载能力分析构件的强度验算和构件的整体稳定性验算用下列表达式：0S R γ≤式中：0γ——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；R ——结构构件的承载力设计值；S ——荷载效应组合的设计值；楼面 恒载：0.22/kN m ，活载：1.52/kN m屋面 恒载：0.22/kN m ，活载：0.32/kN m基本风压值：0w =0.452/kN m根据活动房的实际受力情况以及可能可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况下的结构受力情况：式中：L γ——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；W γ，S γ——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；GK S ，WK S ，LK S ，SK S ——为屋面楼面永久荷载，风荷载，活荷载，雪荷载效应标准值；（1）()1.350.7GK L LK S SK S S Q S γγ=++（2）()1.20.7GK L LK S SK W WK S S S S S γγγ=+++（3）()1.20.7GK W WK L LK S SK S S S S S γγγ=++＋（二）正常使用分析对活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：S C ≤针对活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况下的结构变形：12nGK Q k ci Qik i S S S S ψ==++∑（标准组合）1nGK ci Qik i S S S ψ==+∑（准永久组合）二、计算模型：计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。
计算书(活动房)
定型活动房计算书一、定型活动房的概况定型活动房主要产品有一层楼活动房，二层楼活动房，房屋进深分别为5.4m、6.3m、7.2m、8.1m、9.9m（包括二层带0.9m宽外走道），开间均为3.6m,7.2m,活动房主要承重结构有方管钢柱，轻钢屋架、轻钢平行弦桁架、钢筋砼小平板。
屋架、桁架采用角钢焊接而成，现场拼装采用金属螺丝。
二、定型活动房主要承重构件验算本计算书对定型活动房主要构件钢筋砼小平板，轻钢屋架，轻钢平行弦桁架以及方管钢柱进行了验算。
验算依据：《砼结构设计规范》（GBJ10—89），《钢结构设计规范》（GBJ17—88），《建筑结构荷载规范》（GBJ19—87）。
取用荷载：屋面荷载0.3KN/㎡，楼面与走廊活载 1.5KN/㎡，风载取0.3KN/㎡（考虑由横墙承受）。
1、钢筋砼小平板钢筋砼小平板的规格450㎜×895㎜×30㎜，内配4φ6，净保护层厚度10㎜，砼强度等级C18。
按《砼结构设计规范》，对钢筋砼小平板的强度进行了验算，验算的结果表明，强度满足规范的要求。
2、轻钢屋架的验算跨度为7.2m的轻钢屋架形式为8节三角型屋架，高度1.44m，屋架杆件规格为：上弦杆采用1∠30×3，下弦杆采用2∠25×3，腹杆采用2∠25×3。
按《钢结构设计规范》，对上弦杆，下弦杆腹杆的长细比，强度以及稳定性均满足规范的要求，对于跨度为6.3m长轻钢桁架，屋架杆件规格可采用：上弦杆采用1∠30×3，下弦杆采用2∠25×2.5，腹杆采用1∠25×2.5。
经验算也满足规范的要求，并对跨度为7.2米轻钢屋架的跨中挠度进行了计算，计算挠度小于容许挠度｛f｝=1/200=31.5㎜，满足规范的要求。
3、轻钢桁架的验算7.2m长轻钢屋架型式为16节间平行屋架，跨度6.3m，悬挑0.9m，高度0.35m，桁架杆件规格为：上弦杆采用2∠30×3，下弦杆采用2∠30×3，腹杆采用1∠30×3，按《钢结构设计规范》，对上弦杆，下弦杆，腹杆的长细比，强度，以及稳定性进行了验算，验算结果表明各杆件的长细比，强长，稳定性均满足规范的要求，对于6.3m长轻钢桁架（跨度6.3m，悬挑0.9m,高度0.35m），桁架杆件规格可采用：上弦杆采用2∠30×3，下弦杆采用2∠25×3，腹杆采用1∠25×2.5，经验算也满足规范的要求。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书一、设计要求1.建筑地点：城市郊区2.建筑用途：临时活动场所3.设计寿命：10年4.建筑面积：500平方米5.结构形式：彩钢板活动房6.地震烈度：5度7.风压：0.6kN/m²8.外墙保温要求：≥0.65W/（m²·K）二、立面结构设计三、结构设计1. 主体结构：彩钢板活动房的主体结构为冷弯薄壁钢结构。
选用Q345B型冷弯型钢，主梁横截面为C100×50×20×2.5mm,立柱横截面为C80×35×15×1.8mm。
采用螺栓连接钢柱与钢梁之间的连接。
2.地基设计：采用非承载结构，无须进行地基设计。
四、抗风设计计算1.建筑风荷载计算建筑物基本风压Px=0.6×0.42=0.252kN/m²2.组合法计算根据抗风设计规范要求，取基本组合系数为求和，基本风荷载基本组合值取于1.05设计风荷载Pz=1.05×0.252=0.265kN/m²3.外墙设计取风荷载系数γ=0.6设计水平风荷载F=822.6×0.6=493.56kN根据选择点的不同要求，选定角式系数，取角式系数K=0.65设计弯矩M=K×F×H=0.65×493.56×3=976.02kN.m计算每根立柱弯曲强度内力选择立柱截面为C80×35×15×1.8mm，可满足弯曲强度要求。
五、地震设计计算1.地震烈度所选地区地震烈度为5度。
2.设计活动房质量按活动房总面积500m²，层数为一层，层高3m，地板假设为15cm厚砼，可计算活动房质量为：500×3×25 = 37.5kN。
3.结构布置和设计为了使活动房更加安全，主体结构应选用抗震性能较好的轻钢结构。
建议采用扭转型空腔板作为墙体结构，以提高承载和抗震性能。
组合房结构计算书
第一章设计技术要求1、设计荷载值（1）屋面：静荷载：彩钢夹芯板＋铝型材＝0.15KN/ m2（2）屋面：活荷载：0.2KN/m2（3）雪荷载：0.2KN/m2（4）基本风压：0.55KN/m2，地面粗糙度类别：B类（5）楼面荷载：1.5KN/m22、结构用钢，钢材强度设计值（1）抗压、抗拉和抗弯值：215N/mm2（2）抗剪：125 N/mm2（3）刨平顶紧后承压：325 N/mm23、焊缝连接强度设计值（焊接焊条均为E43型）（1）对接焊缝抗压：215 N/mm2（2）对接焊缝抗拉：215N/mm2（3）对接焊缝抗剪：125N/mm2（4）角焊缝抗压、抗拉、抗剪：160 N/mm24、普通螺栓（C级）连接强度设计值（1）抗拉、抗弯：170 N/mm2（2）抗剪：130 N/mm25、强度设计值折减系数（1）单面连接单角钢：0.85（2）等边角钢：1.0（3）长边相连的不等边角钢：0.25（4）薄壁型钢：0.7。
第二章 3K ×6P 标准板房受力分析一、分析方法：对于轻钢活动房这类临时性建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（一）承载能力分析构件的强度验算和构件的整体稳定性验算用下列表达式：0S R γ≤式中：0γ——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；R ——结构构件的承载力设计值；S ——荷载效应组合的设计值；楼面 恒载：0.22/kN m ，活载：1.52/kN m屋面 恒载：0.22/kN m ，活载：0.32/kN m基本风压值：0w =0.452/kN m 根据活动房的实际受力情况以及可能可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况下的结构受力情况：式中：L γ——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；W γ，S γ——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；GK S ，WK S ，LK S ，SK S ——为屋面楼面永久荷载，风荷载，活荷载，雪荷载效应标准值； （1）()1.350.7GK L LK S SK S S Q S γγ=++（2）()1.20.7GK L LK S SK W WK S S S S S γγγ=+++（3）()1.20.7GK W WK L LK S SK S S S S S γγγ=++＋（二）正常使用分析对活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：S C ≤针对活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况下的结构变形：12nGK Q k ci Qik i S S S S ψ==++∑（标准组合）1n GK ci Qik i S S S ψ==+∑（准永久组合）二、计算模型：计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。
活动板房计算书
徐矿集团华美风景园二期工程二层钢结构活动板房计算书编制：审核：审批：中建八局三公司华美项目部2009年10月20日一、工程概况1、本工程为徐矿集团华美风景园二期棚户区改造工程临时设施板房。
2、本工程为两层，建筑高度6.1米,建筑面积：200㎡。
3、本工程使用年限为一年。
基础为砖基础，结构为钢结构，4、构件材料及型号：⑴材料：钢材: Q235⑵ A、钢柱截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx=4.39, Ly=3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux=1.46 ，Uy=1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003B、钢梁：截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003C、楼板：砼楼板，板厚100。
工程名:板房计算书************ PK11.EXE *****************日期:10/29/2009时间:18:47:30设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 单层钢结构设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 4梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 2地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋,及恒、活、风、地震各单项荷载下的内力;---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.00 3.00 ( 2) 6.00 3.00 ( 3) 0.006.00 ( 4) 6.00 6.00( 5) 0.00 0.00 ( 6) 6.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 5 1 ( 2) 6 2 ( 3) 1 3 ( 4) 2 4---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 3 4---- 支座约束信息 ----( 1) 5111 ( 2) 6111---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5( 2) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0( 3) 1 0 0 ( 4) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-022 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-042 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.90 0.002 0.00 10.90 0.003 0.00 10.90 0.004 0.00 10.90 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.28 50.62 -2.28 -4.56 -50.19 2.28 22.28 50.62 2.28 4.56 -50.19 -2.283 -9.65 25.31 -7.38 -12.50 -24.88 7.38 49.65 25.31 7.38 12.50 -24.88 -7.38--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号1 14.21 -5.10 13.98 -14.21 5.10 13.98 212.50 7.38 13.98 -12.50 -7.38 13.98--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.40 0.002 0.00 10.40 0.003 0.00 10.40 0.004 0.00 10.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 0.92 0.002 1 2.03 0.003 1 1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 102.9 ( 2) 102.9 ( 3) 187.2 ( 4) 187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 14.83 -4.97 8.87 7.63 4.97 -6.112 15.54 4.97 10.41 6.56 -4.97 -4.333 2.91 -1.45 4.09 4.47 1.45 -0.83 44.06 1.45 6.34 4.21 -1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -10.54 -2.02 -3.53 -10.62 2.02 3.53 2 -4.47 -0.83 -1.45 -4.21 0.83 1.45---- 右风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -2.03 0.002 1 -0.92 0.003 1 -2.39 0.004 1 -1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -102.9 ( 2) -102.9 ( 3) -187.2 ( 4) -187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---M N V M N V1 -15.54 4.97 -10.41 -6.56 -4.97 4.332 -14.83 -4.97 -8.87 -7.63 4.97 6.113 -4.06 1.45 -6.34 -4.21 -1.45 -0.83 4 -2.91 -1.45 -4.09 -4.47 1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 10.62 -2.02 3.53 10.54 2.02 -3.53 2 4.21 -0.83 1.45 4.47 0.83 -1.45地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 3质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 17.8 ( 2) 17.8 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 2.7 ( 2) 2.7 ( 3) -1.2 ( 4) -1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 18.0 ( 2) 18.0 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 2.35 -1.16 1.19 1.24 1.16 -1.19 22.35 1.16 1.19 1.24 -1.16 -1.193 1.11 -0.47 0.83 1.41 0.47 -0.834 1.11 0.47 0.83 1.41 -0.47 -0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -2.09 0.00 -0.70 -2.09 0.00 0.702 -1.41 0.00 -0.47 -1.41 0.00 0.47振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:2 4质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -17.8 ( 2) -17.8 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 第 2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -2.7 ( 2) -2.7 ( 3) 1.2 ( 4) 1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -18.0 ( 2) -18.0 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.35 1.16 -1.19 -1.24 -1.16 1.192 -2.35 -1.16 -1.19 -1.24 1.16 1.193 -1.11 0.47 -0.83 -1.41 -0.47 0.834 -1.11 -0.47 -0.83 -1.41 0.47 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 2.09 0.00 0.70 2.09 0.00 -0.702 1.41 0.00 0.47 1.41 0.00 -0.47振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 27, M= -18.91, N= 132.00, M= -17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70,平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 6, M= -0.36, N= 69.60, M= -0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 25, M= 18.91, N= 132.00, M= 17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70,N= -80.48平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 9, M= 0.36, N= 69.60, M= 0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32钢柱 3截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 23, M= -28.13, N= 65.13, M= -35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= -10.14, N= 29.76, M= -13.16, N=-35.49GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 17, M= 28.13, N= 65.13, M= 35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 18.65, N= 45.36, M= 24.13, N=-38.61GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 1截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩-0.55 -3.95 -7.45 -15.13 -21.56 -25.60 -25.99-25.60 -21.56 -15.13 -7.45 -3.95 -0.55梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 45.46 27.80 12.69 5.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.04 12.69 27.80 45.46梁下部受拉最大弯矩 M= -25.99, 最大应力σ= 824.74> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 3.836梁上部受拉最大弯矩 M= 45.46, 最大应力σ= 1442.33> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 6.708最大剪力 V= 38.73, 最大剪应力τ= 68.14< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 85.00 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 26.96 66.20 107.78 143.53 167.41 175.78 167.41 143.53 107.78 66.20 26.96 0.00最大挠度值 = 175.78 最大挠度/梁跨度 = 1/ 34.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 15.28 36.26 58.04 76.58 88.91 93.22 88.91 76.58 58.04 36.26 15.28 0.00最大挠度值 = 93.22 最大挠度/梁跨度 = 1/ 64.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 2截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩0.00 0.00 -5.21 -15.76 -24.33 -29.25 -30.48-29.25 -24.33 -15.75 -5.21 0.00 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 35.56 16.68 4.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.60 16.69 35.56梁下部受拉最大弯矩M= -30.48, 最大应力σ= 967.10> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 4.498梁上部受拉最大弯矩 M= 35.56, 最大应力σ= 1128.24> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 5.248最大剪力 V= 36.98, 最大剪应力τ= 65.07< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 77.96 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 42.90 95.17 146.89 189.89 218.11 227.93 218.11 189.88 146.89 95.17 42.90 0.00最大挠度值 = 227.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 26.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 23.14 50.55 77.33 99.44 113.91 118.93 113.91 99.44 77.32 50.54 23.14 0.00最大挠度值 = 118.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 50.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 3), 水平位移 dx= 187.230(mm) = H / 32.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 26.梁的(活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 50.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 32> 柱顶位移容许值: H/ 500*****梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 26> 梁的容许挠跨比: 1/ 400*****梁的(活)最大挠跨比: 1/ 50> 梁的容许挠跨比: 1/ 500*****所有钢柱的总重量 (Kg)= 141.所有钢梁的总重量 (Kg)= 141.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 283-----PK11 计算结束-----二层板房平面图、剖面图。
一工区活动板房计算书
一工区活动板房计算书
包含地基处理、垫层及抗震设计等内容
一、工程概况
1.1工程名称
1.2工程位置
xxx
1.3工程规模
面积：xxx m2
1.4工程内容
二、基础处理
2.1基础处理方案
根据活动板房的设计要求，考虑到地基条件、工程造价、施工进度等因素，最终采用锚法地基处理方案。
2.2地基处理方法
（1）挖掘基础坑，并放置夹板和钢筋混凝土桩。
（2）锚法地基处理时，必须在锚杆末端安装消能器，在消能器的内部安装气囊，锚杆的延伸长度不得小于桩长，基础必须砌成一体。
（3）锚法地基处理时，必须采用压实剂将桩内的空气排出，并在桩内放置钢板，以保证桩体牢固可靠，以满足工程的要求。
（4）锚法地基处理时，必须采用高强度混凝土，其强度不低于C25，配合比符合标准要求，搅拌均匀，做成棱角分明，抗折应力满足要求。
2.3地基处理施工步骤
（1）清理清洁基础坑，检查桩脚的准确性，检查桩内的夹板的收紧
程度，如果有缺陷应及时修补。
（2）安装消能器，将消能器安装在地基桩底部，消能器应具有耐腐蚀、防潮、安装方便的特。
活动板房基础计算书
活动板房基础计算书
一、活动板房基本性能指标
（1）基本结构尺寸：活动板房的长度为15m，宽度为7m，高度为3m；
（2）入口尺寸：活动板房的每一面都有一个入口，入口尺寸为
2.5m*2.5m；
（3）承载力：活动板房的承载力为：纵向承载力≥120KN/m，横向承
载力≥70KN/m；
（4）隔声阻挡：活动板房内声音衰减至15dB以内；
（5）防火等级：活动板房的防火等级为A级；
（6）防水等级：活动板房的防水等级为B级；
（7）耐寒性：活动板房能够承受-30℃的低温环境；
（8）耐风压：活动板房能够承受阵风压力为：24KN/m2；（9）抗震性：活动板房抗震等级为7；
（10）材料特性：活动板房采用钢制建筑面料结构，层间用保温材料
嵌入，有效防止密封性能受到损坏；
（11）维护性：活动板房使用寿命长，可实现20-30年的使用寿命。
二、活动板房基础计算
（1）基础沉降量计算：
a.基础处受力情况与地下水位：根据活动板房的实际使用情况，活动板房基础处受力情况下，其地基埋深3m，地下水位为3m，活动板房基础高出地面1m。
一工区活动板房计算书.doc
一工区活动板房计算书根据厂家提供的彩钢板活动房设计资料，彩钢板工程设计荷载如下：屋面活荷载：㎡屋面板：㎡屋面单层板活荷载：㎡屋面檀条：㎡地震设防烈度为： 7 度抗风力： 10 级屋面雪荷载： 120 ㎏/ ㎡屋面风荷载： 80 ㎏ / ㎡楼面自重： 80 ㎏/ ㎡楼面负载： 230 ㎏/ ㎡风荷载：《荷载规范》运城地区取值 300N/ ㎡，本设计根据相关要求按 10 级大风考虑取值 443N/ ㎡彩钢板有效宽度 W：300mm有效抗弯模量 w ef：4043mm3/m活动板房设计验算：取一个房间： 3500*5700mm 为计算单位。
1、屋面荷载：静载： Q3=（+）**=*=屋面： **=*=活载： q3=*=屋面： *=2、楼面荷载：静载： Q2=*=活载： q2=*=3、基础节点承受的上部荷载静载： Q3+ Q2=+= KN活载： q3+q2=+=F=+=4、计算基底面积 A：地基承载力设计值f0：130kPa，（简化计算，取天然地基承载力），场地硬化按 * 考虑，底面积 =*=㎡。
则基底压力：f=F/A=< f0=130kPa地基承载力满足要求。
5、抗风力地脚螺栓规定确定：风荷载化成节点荷载：估算抗拔力 R 按下式计算：R=（ *6+*3 ）÷ 3=采用 4Ф12 螺栓，A=452mm2，校核应力：?=R/A=*1000÷452=mm2<215N/mm2 故：满足要求6、彩钢板抗风计算风荷载强度 :Q=K1×K2× K3×P=×1×1×443=(N/㎡ )彩钢板受到最大风力时产生的均布荷载（彩钢板有效宽度300mm）:q=*=(N/m)其最大弯矩：M max q * l * l8=×8=(N/m)w 1.05 Mmax =*× 10-3=<195Mpa(合格 ) w ef因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不再计算。
一工区活动板房计算书
一工区活动板房计算书根据厂家提供的彩钢板活动房设计资料，彩钢板工程设计荷载如下：屋面活荷载：0.35KN/㎡屋面板：0.10KN/㎡屋面单层板活荷载：0.35KN/㎡屋面檀条：0.80KN/㎡地震设防烈度为：7度抗风力：10级屋面雪荷载：120㎏/㎡屋面风荷载：80㎏/㎡楼面自重：80㎏/㎡楼面负载：230㎏/㎡风荷载：《荷载规范》运城地区取值300N/㎡，本设计根据相关要求按10级大风考虑取值443N/㎡彩钢板有效宽度W：300mm有效抗弯模量w：4043mm3/mef活动板房设计验算：取一个房间：3500*5700mm为计算单位。
1、屋面荷载：静载：Q3=（0.1+0.8）*3.5*5.7=0.9*19.95=17.96KN屋面：0.9*3.5*1.2=0.9*4.2=3.78KN活载：q3=0.35*19.95=6.98KN屋面：0.35*4.2=1.47KN2、楼面荷载：静载：Q2=0.8*19.95=15.96KN活载：q2=2.3*19.95=45.89KN3、基础节点承受的上部荷载静载：Q3+ Q2=17.96+15.96=33.92 KN活载：q3+q2=6.98+45.89=52.87KNF=33.92+52.87=86.79KN4、计算基底面积A：地基承载力设计值f0：130kPa，（简化计算，取天然地基承载力），场地硬化按3.5*5.7考虑，底面积=3.5*5.7=19.95㎡。
则基底压力：f=F/A=4.35kPa < f0=130kPa地基承载力满足要求。
5、抗风力地脚螺栓规定确定：风荷载化成节点荷载：估算抗拔力R按下式计算：R=（2.16*6+4.32*3）÷3=8.64KN采用4Ф12螺栓，A=452mm2，校核应力：ʏ=R/A=8.64*1000÷452=19.12N/mm2<215N/mm2故：满足要求6、彩钢板抗风计算风荷载强度:Q=K1×K2×K3×P=1.3×1×1×443=575.9(N/㎡)彩钢板受到最大风力时产生的均布荷载（彩钢板有效宽度300mm）:q=575.9*0.3=172.77(N/m)其最大弯矩：8** maxl lqM==172.77×5.72/8=701.66(N/m)ef maxww M05.1⨯=σ=701.66*1.05/4043.42×10-3=182.21Mpa<195Mpa(合格)因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不再计算。
一工区活动板房计算书
一工区活动板房计算书根据厂家提供的彩钢板活动房设计资料，彩钢板工程设计荷载如下：屋面活荷载：0.35KN/㎡屋面板：0.10KN/㎡屋面单层板活荷载：0.35KN/㎡屋面檀条：0.80KN/㎡地震设防烈度为：7度抗风力：10级屋面雪荷载：120㎏/㎡屋面风荷载：80㎏/㎡楼面自重：80㎏/㎡楼面负载：230㎏/㎡风荷载：《荷载规范》运城地区取值300N/㎡，本设计根据相关要求按10级大风考虑取值443N/㎡彩钢板有效宽度W：300mm有效抗弯模量w：4043mm3/mef活动板房设计验算：取一个房间：3500*5700mm为计算单位。
1、屋面荷载：静载：Q3=（0.1+0.8）*3.5*5.7=0.9*19.95=17.96KN屋面：0.9*3.5*1.2=0.9*4.2=3.78KN活载：q3=0.35*19.95=6.98KN屋面：0.35*4.2=1.47KN2、楼面荷载：静载：Q2=0.8*19.95=15.96KN活载：q2=2.3*19.95=45.89KN3、基础节点承受的上部荷载静载：Q3+ Q2=17.96+15.96=33.92 KN活载：q3+q2=6.98+45.89=52.87KNF=33.92+52.87=86.79KN4、计算基底面积A：地基承载力设计值f0：130kPa，（简化计算，取天然地基承载力），场地硬化按3.5*5.7考虑，底面积=3.5*5.7=19.95㎡。
则基底压力：f=F/A=4.35kPa < f0=130kPa地基承载力满足要求。
5、抗风力地脚螺栓规定确定：风荷载化成节点荷载：估算抗拔力R按下式计算：R=（2.16*6+4.32*3）÷3=8.64KN采用4Ф12螺栓，A=452mm2，校核应力：ʏ=R/A=8.64*1000÷452=19.12N/mm2<215N/mm2故：满足要求6、彩钢板抗风计算风荷载强度:Q=K1×K2×K3×P=1.3×1×1×443=575.9(N/㎡)彩钢板受到最大风力时产生的均布荷载（彩钢板有效宽度300mm）:q=575.9*0.3=172.77(N/m)其最大弯矩：8** maxl lqM==172.77×5.72/8=701.66(N/m)ef maxww M05.1⨯=σ=701.66*1.05/4043.42×10-3=182.21Mpa<195Mpa(合格)因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不再计算。
活动房结构计算书
活动房结构计算书3K*6P标准活动房结构计算书项目名称: XXXX工程临建用房2020年3月13日针对临建活动房的结构承载能力分析和正常使用分析，应考虑荷载效应的基本组合和短期效应组合。
在承载能力分析中，构件的强度验算和整体稳定性验算应采用相应的设计值和系数。
具体荷载效应组合和系数如下：屋面楼面恒载：0.2kN/m，活载：1.5kN/m屋面恒载：0.2kN/m，活载：0.3kN/m基本风压值：0.45kN/m荷载组合情况：1.屋面楼面活荷载分项系数取1.4，风荷载和雪荷载分项系数取1.4，计算公式为（1）2.屋面楼面活荷载分项系数取1.4，风荷载和雪荷载分项系数取1.4，计算公式为（2）3.风荷载和雪荷载分项系数取1.4，屋面楼面活荷载分项系数取1.4，计算公式为（3）在正常使用分析中，应验算桁架在竖向荷载使用下的挠度和柱在水平风荷载作用下的水平位移。
具体计算公式如下：标准组合：S=S_GK+S_Q1k+∑(ψ_ci*S_Qik)。
i=2.n准永久组合：S=S_GK+∑(ψ_ci*S_Qik)。
i=1.n计算模型中，主骨架作为受力结构。
楼面、屋面桁架和柱（C78×39×14×1.5）以及桁架平面内腹杆为铰接，柱与地梁为刚接。
为偏安全考虑，忽略围护结构的作用，取其中一榀钢架进行计算。
位移计算结果如下表所示：The following is a nodal degree of freedom listing for load step 1.substep 1.time 1.0000.and load case 0.The results are in global coordinates.Node 1 XXX.Nodes 2-8 have some displacement and n。
but the values are not XXX.Nodes 9-17 have some displacement and n。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书结构计算书一、本工程为临时民用住房或办公用房。
采用彩钢夹芯板，轻钢结构件和薄型RC砼板混合结构组成。
基础为配筋砼独立柱基，钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载，楼承板采用30*450*900钢筋混凝土预制板C25。
屋面100厚彩钢夹芯板，外墙板和隔墙板分别为75厚、50厚彩钢夹芯板，构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定，间距3600mm。
1、其设计为荷载值：（1）屋面：静荷载：0.15KN/㎡（2）屋面：活荷载：0.2KN/㎡（3）雪荷载：0.2KN/㎡（4）基本风压：0.55KN/㎡地面粗糙度类别B类（5）楼面静荷载：0.75KN/㎡楼面活荷载： 2.0KN/㎡2、结构用钢，钢材强度设计值。
（1）抗压，抗拉和抗弯值：215 N/mm2（2）抗剪：125 N/ mm2（3）刨平顶紧后承压：325 N/ mm23、焊缝连接强度设计值（焊接焊条均为E43型）（1）对接焊缝抗压：215 N/ mm2（2）对接焊缝抗拉：215 N/ mm2（3）对接焊缝抗剪：125 N/ mm2（4）角焊缝抗压，抗拉，抗剪：160 N/ mm24、普通螺栓（C级）连接强度设计值。
（1）抗拉，抗弯：170 N/ mm2（2）抗剪：130 N/ mm25、强度设计值折减系数。
（1）单面连接单角钢：0.85（2）等边角钢：1.0（3）长边相连的不等边角钢：0.25（4）薄壁型钢：0.7二、屋面板核校。
（1）活动房屋面板均为100厚夹芯板，自重0.15KN/㎡（2）100厚夹芯板的值：I=194cm4。
I=4.9cm，w=38.8cm3，A=7.8cm2（3）无檩条的屋面板设计值：屋面为0.5KN/ m2（4）核校其弯距值：活荷载×1.4+静荷载×1.2由（3）得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m→总值0.5KN/ m2×1.2m×1.4+0.15KN/㎡×1.2m×1.2≈1.05KN/mμ=ql/8=1.05KN/m×（6.0m）/8=4.73KN/m∴α=μ/w=4.73KN/m/38.8c m3=12.2KN/c m2∵（α）=21.5KN/c m2＞α∵屋面板的弯距值符合设计值。
7.8米楼房钢结构计算书0509
活动房钢结构计算书一、 设计依据1、 本计算书系依据上海市区的临时设施要求按国家现行建筑结构设计规范进行计算。
2、 采用钢材均为Q235钢 二、 次梁计算草图1、 楼面荷载：水泥板及楼面：0.05×2500×1.2=150㎏/m 2活载：150×1.4=210㎏/m 2q=（150＋210）×0.9＋10=334㎏/m Μ=81×334×3.62=541㎏﹒m=54100㎏﹒cm 上、下弦均采用2L30×3 组合A=1.749×4=6.996 cm 2腹杆采用L30×3 x =0.90 cm 上、下弦组合ιx =0.45×36.5=16.4 cm I=6.996×16.42=1881.6 cm 4方管W=1881.6÷25.36=103.1cm 3σ=W M =1.10354100=530㎏/cm 2考虑上弦压杆折减λ=9.045=50 φ=0.85 σ1=530÷0.85=624㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 腹杆(压) λ=9.05.36=40.5 φ=0.876 腹杆最大压力为 压杆=21×334×3.6=601㎏÷(1.79×0.876)=383㎏/cm 2拉杆=601÷sin α=955÷1.749=546㎏/cm 2安全 三、楼面主梁计算楼面荷载:水泥板及楼面 0.05×2500×1.2=150㎏/m 2 活载：150×1.4=210㎏/m 2隔墙楼10㎏/m 2×2.6=26㎏/m 吊顶楼 10㎏/m 2次梁楼 10㎏/m 合计 370㎏/m 2P=370×0.9×3.6＋36×3.6=1328㎏ 折算主梁均布荷载 q=9.01328=1476㎏/m 在A 支座处梁下弦不连续,梁按5.7M 计算 M=81×1476×5.72=5994㎏.m N 1=21×1476×5.7=4207㎏ N 3=21×1476×1.8=1328㎏ N 2=5535㎏梁架上下弦采用∠50×5 各两根,梁高400组合 W x =334 cm 3r x =18.6 cm σ=Wx M =334599400=1795㎏/cm 2上弦节间距为450mm ∠50×5 r x =1.53 cm λ=53.145=29.4 中心受压 φ=0.902902.01795=1990㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 腹杆验算：第一节腹杆应力最大 杆最长40cm 其立杆为压杆应力为4207kg ，选用2∠30×3 A=1.749×2=3.498cm 2r x =0.9cm λ=9.040=44cm φ=0.867 σ=867.0498.34207⨯=1387㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全其斜杆为拉杆应为=(4207-21×1328)÷sin α1=5333kg σ=498.35333=1525㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全7.5M 跨主梁计算草图同 5.7m+1.8 但无A 点支柱,荷载相同 q=1476㎏/m M=81×1476×7.52=10378㎏.m N 1=21×1476×7.5=5535㎏ 选用4∠63×6(上下弦各2)组合 W x =489 cm 3r x =18.3 cm σ=Wx M =4891037800=2122㎏/cm 2下弦拉杆安全 上弦压杆折减λ=93.145=23 φ=0.915 915.02122=2319㎏/cm 2>2150㎏/cm 2超过标准8%不安全,可改用∠63×8 腹杆最大应力压杆(两侧立杆)为5535㎏ 选用2∠30×3 λ=91.040=44 φ=0.867 σ=5535÷(1.749×2×0.867)=1702㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 斜杆为(5535-21×1239) ÷sin α1=7399kg σ=2749.17399⨯=2115㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全二层柱计算基本风压按55㎏/cm 2高度变化系数按C 类考虑,取0.54 临时设施取0.8组合系数q 1=55×1.4×0.54×0.8×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 2=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 3=55×1.4×0.54×0.53×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 4=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm屋面风力传至柱顶 水平力:P 3=(63.5-59.5) ×3.75×sin α=3.9kg垂直力:B 柱=63.5×3.75×cos α=228 kgA 柱=59.9×3.75×cos α=215 kg计算风载组合时柱顶活荷载按0.6组合系数计算 N B =212×4-228-0.4×30×1.4×3.6×3.75=393 kg M B =21×95.8×2.72-3.9×2.8-21(95.8-59.9) ×2.72×83=349.2-10.5-49.1=289.6 kg.m e=NM =39328960=73.7 选用方钢 口60×60×3.5 A=7.91W=606536044⨯-=14.08cm 3r=0.289×225360+=23.1mm 2.31cm λ=31.27.0270⨯=81.8 中心受压φ=0.706ε=73.7×08.1491.7=41.4>20 σ=A N ⨯φ+W M =91.7706.0393⨯+08.1428960=70.4+2057=2127>2150 安全 N A =212×4-215-227=406 kg M A =21×59.9×2.72+49.1=267.8kg.m<M B底层柱计算 上层传递M B =289.6 kg.m N B =393 kg M A =267.8 kg.m N A =406 kg楼面: q=1476-210×0.4×3.6=1174(风载组合考虑) P 1=95.8×0.4=38 kg P 1=59.9×0.4=24 kgq 1=95.8 kg/m q 2=59.9 kg/m M B1=21×95.8×2.62+289.6+38×2.6=323.8+289.6+99.8=712.2 M A1=21×59.9×2.62+267.8+24×2.6=202.5+267.8+62.4=532.7 按等同度柱两跨铰接排梁应力重分配后 M C1=31×(99.8+62.4)=54.1kg.m M C2=41×(323+289.6)=153.2kg.m M C3=41×(202.5+267.8)=117.6kg.m C M ∑=54.1+153.2+117.6=324.9 kg.mB M ∑=712.2-2×153.2+117.6-31×62.4=502.6 kg.mA M ∑=532-2×117.6+153-31×99.8=416.5 kg.mB N ∑=393+21×1174×5.7=3739 kgA N ∑=406+21×1174×1.8=1463 kgC N ∑=21×(1.8+5.7)1174=4403 kg选用方钢口100×100×3 A=102-9.42=11.64cm 2W=1069.4-1044⨯=36.54 cm 3r x =0.289×224.910+=3.97cm B 柱 e=N M =373950260=13.44 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=13.44×54.3664.11=4.28<20 φp =0.178 σ=A N p ⨯φ=64.11178.03739⨯=1805 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全A 柱 e=N M =146341650=28.5 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=28.5×54.3664.11=9.08<20 φp =0.095 σ=A N p ⨯φ=64.11095.01465⨯=1323 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全C 柱 e=440332490=7.38 cm ε=7.38×54.3664.11=2.35 φp =0.275 σ==64.11275.04403⨯=1384 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全选用方钢100×100×2.5 A=102-9.52=9.75cm 2W=1069.5-1044⨯=30.92 cm 3r x =0.289×225.910+=3.99cm B 柱 e=13.44 cm λ=99.37.0260⨯=45.6ε=13.44×92.3075.9=4.24<20 φp =0.180 σ=A N p ⨯φ=75.918.03739⨯=2130 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全当底层为双柱时B 柱上部条件除无坡屋面外三柱时B 柱相似 A 柱楼面荷载变化较大 其受力情况如下:B 柱 M B1=712+10.5=722.5kg.m A 柱 M A1=532.7kg.m两柱弯矩差为722.5-532.7=189.8 由B 柱向A 柱传递弯矩为83×189.8=71.2 分配后M B =722.5-71.2=651.3 kg.mM A =532.7+71.2=603.9 kg.m N B =3739kg N A =406+(21×5.7+1.2) ×1174=5160kg 选口100×100×3.5 A=13.51cm 2W=41.99 cm 3柱B e=373965130=17.42 r=3.95cm λ=95.37.0260⨯=46ε=17.42×99.4151.13=5.6<20 φp =0.144 σ=A N p ⨯φ=51.13144.03739⨯=1921 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全柱A e=516060390=11.7λ=95.37.0260⨯=46ε=11.7×99.4151.13=3.76<20 φp =0.200 σ=A N p ⨯φ=51.132.05160⨯=1910 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全。
活动板房基础计算书
活动房基础计算书
拟使用墙下混凝土基础，基层为素土夯实(暂未有地质资料)
承载力标准值暂取为150kpa, r = 20kn/m3,砼容重取为20 kn/m3
一、荷载计算
活动房设计为二层，二层作为办公室使用。
两层使用荷载取为
2.5kn/m2,底层为3 kn/m2。
底层为240砖墙则最后作用在一侧基础上的竖
向力为：
总竖向力=1.2X [一层使用荷载+ —层结构自重+二层使用荷载＋二层结构自重＋三层使用荷载＋三层结构自重]
=1.2X 2.5X 2.4X 3
=1.2X [6+5.64+6+5.64+7.2+5.64+14.4]
=21.6
F=21.6Kkn/m
二、计算基础宽度和埋深
1 、设基础埋深为0.6 米
基础取1m 为计算长度
b> F/(f-rg X d)=21.6/(200-20X 1.1)= 0.12m
取b=0.3m
2、无土样，使用地基承载力标准值作为设计值。
3、地基承载力验算
p=F/A+rG X d=21.6+20X 1.1=43.6<f=200kpa
4、刚性角验算
H0+0.5 < d
HO < d-0.5=0.6-0.5=0.1m
b2=(b-b0)/2=(0.3-0.24)/2=0.06m
b2 /H0=0.06/0.仁0.6<taga =1/1.5=0.67 故刚性角满足要求。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书一、设计说明本计算书针对彩钢板活动房的设计和计算进行详细说明。
彩钢板活动房是一种临时性建筑，其主要用于展览、会议、移动办公等短期场合。
本文将从彩钢板活动房的结构设计、材料选取、计算方法等方面展开阐述。
二、结构设计彩钢板活动房主要由彩钢板、钢结构和隔热材料组成。
为了保证其结构的稳定性和安全性，需要进行合理的结构设计。
根据活动房的使用目的和空间要求，结构设计应包括以下几个方面：1. 地基设计：根据活动房的使用地点和土壤条件，确定合适的地基类型和承载能力。
地基设计要足够稳固，以确保活动房的稳定性。
2. 彩钢板设计：选择适当的彩钢板材料，并根据活动房的尺寸和使用要求确定板材规格。
彩钢板应具有较好的防腐、防火和隔热性能。
3. 钢结构设计：根据活动房的荷载要求，设计合理的钢结构框架。
钢结构应考虑强度、刚度和稳定性等方面，以确保活动房的安全性。
4. 隔热材料设计：选择合适的隔热材料，并根据活动房的使用环境和隔热要求确定材料厚度。
隔热材料应具有良好的保温性能，以提高活动房的舒适度和节能性。
三、材料选取彩钢板活动房所使用的材料应符合相关标准和要求。
以下是常见的材料选取原则：1. 彩钢板：选择耐腐蚀、防火等级符合要求的彩钢板。
常用的彩钢板厚度为0.3mm-0.6mm，颜色可根据需求进行选择。
2. 钢结构：选材时应考虑钢材的强度和耐腐蚀性能。
一般采用优质碳素结构钢，如Q235B。
根据实际使用情况，可进行热镀锌等处理，提高钢结构的耐候性。
3. 隔热材料：选择热导率较低的隔热材料，如聚苯颗粒、岩棉、玻纤棉等。
材料的密度和厚度应根据实际需要进行选择和调整。
四、计算方法根据彩钢板活动房的设计要求和相关国家标准，进行力学计算和结构分析。
常用的计算方法包括以下几种：1. 地基承载力计算：根据土壤工程力学原理，采用合适的地基计算方法，计算地基的承载力和变形。
2. 钢结构设计计算：根据结构荷载和设计要求，进行钢结构的强度计算、刚度计算和稳定性计算。
活动板房结构计算书
活动板房结构计算书【标题】活动板房结构计算书【正文】活动板房是一种灵活方便的临时建筑物，广泛应用于工地、展览馆、商场等场所。
本文将针对活动板房的结构进行计算，以确保其稳定性和安全性。
首先，我们需要计算活动板房的总荷载。
总荷载包括自重、风荷载、雪荷载、人员荷载等。
自重可以通过板房的材料密度与面积计算得出。
风荷载需要根据板房的高度、宽度、风压系数等参数进行计算。
雪荷载则根据当地的设计标准和气象条件确定。
人员荷载是指在板房内部活动的人员重量。
接下来，我们需要计算板房的结构承载能力。
板房的主要结构包括框架结构和墙体结构。
框架结构通常采用轻钢结构，其承载能力主要取决于材料的强度和截面形状。
墙体结构可以分为内墙和外墙，其承载能力主要由墙体的材料、厚度和高度决定。
在计算过程中，我们需要考虑不同荷载之间的组合情况，以及结构的整体稳定性。
例如，当同时存在风荷载和雪荷载时，需要按照规定的组合系数计算其合成荷载。
另外，我们还需要检查板房的各个节点是否满足强度和刚度要求，以确保整体结构的安全性。
最后，我们需要对板房的连接部位进行计算。
连接部位主要包括螺栓连接和焊接连接。
螺栓连接的计算主要涉及螺栓的抗剪和抗拉承载力，以及连接板的强度。
焊接连接的计算则需要考虑焊缝的强度和有效长度等因素。
通过以上的结构计算，我们可以确保活动板房在使用过程中具备足够的稳定性和安全性。
同时，我们还需要注意周期性的检测和维护，以及遵循相关的安全操作规程，以保障活动板房的使用寿命和人员安全。
总之，活动板房的结构计算是确保其稳定性和安全性的重要步骤。
通过合理的计算和设计，可以使活动板房在各种荷载下都能够安全稳定地运行，为人们提供舒适的使用环境。
工区活动板房计算书
工区活动板房计算书一、工程概况本工程是为满足工地人员休息、聚会、办公等需求，预计建设一座活动板房，用于工区活动使用。
该板房的面积为500平方米，位于工地的中心位置。
为了确保活动板房的安全、舒适和美观，需要进行详细的计算设计。
二、活动板房结构设计1.主体结构考虑到活动板房的使用寿命和耐久性，采用钢结构作为主体结构，主要承载楼板和楼面荷载。
钢结构采用Q345B高强度钢材制作，按照规范要求进行焊接和抗腐蚀处理，确保结构牢固可靠。
2.地基设计根据现场地质勘探报告，认为地基条件较好，可以采用浅基础，如钢筋砼梁基础或钢筋砼板基础。
基础尺寸按照结构设计要求进行计算，确保基础稳定、坚固。
3.楼层设计活动板房共分为两层，每层高度为3米。
楼层结构采用钢筋混凝土楼板，厚度为150mm，配备合适的楼梯和楼梯间，以保证楼层承载力和使用安全。
4.屋顶设计活动板房的屋面采用双层彩钢夹芯板，内层厚度为50mm，外层厚度为0.5mm，保温性能好，并具有防水、耐腐蚀等特性。
屋面结构经过抗风压计算，确保在恶劣天气下也能保持稳固。
5.外墙设计活动板房的外墙采用彩钢板，厚度为0.5mm，具有隔热、隔音、防火等特性。
外墙材料的色彩和纹理应与周围环境相协调，以增加整体美观度。
三、计算书1.活动板房结构计算根据工区活动板房的面积，钢结构的设计荷载和荷载组合，进行结构受力计算，计算主要包括荷载分析、内力计算、构件选型与验算等内容。
2.活动板房地基计算根据工地的地质勘探报告，计算地基的承载力和稳定性，确定适当的地基设计方案，并计算地基的尺寸、深度和土方开挖量等。
3.活动板房楼层计算根据楼层的荷载要求，计算楼层的承载力、板厚和梁框架尺寸等，确保楼层结构可靠、安全。
4.活动板房屋顶计算根据屋顶的荷载要求，计算屋顶的承载力、板厚和梁框架尺寸等，保证屋顶结构的稳定和安全。
5.活动板房外墙计算根据外墙的荷载要求，计算外墙的承载力、板厚和柱子尺寸等，确保外墙结构的牢固和美观。
彩钢板活动板房计算书
彩钢板活动房计算书楼层桁架及立柱荷载说明一、桁架上弦2×50×5、下弦2×40×4、腹杆（竖）2×40×4、腹杆（斜）2×30×3。
(见附图)楼面荷载：活载：200kg/m2楼板：75 kg/m2找平：40 kg/m2合计：315 kg/m2作用于桁架上弦：315×0.9＝283.50 kg/m作用于桁架：180×0.9＝162.00 kg/m桁架自重：121.88kg总重：121.88/7.2＝16.93 kg/m均布荷载：q＝283.50+162.00+16.93＝462.43 kg/m节点集中荷载：p＝462.43×0.45＝208.1kg按均布荷载计算：M中＝1/8×462.43×（7.2×7.2）＝2996.35kg－mQ＝462.43×7.2/2=1664.75kg按集中荷载计算：p=208.1kg支座反力：208.1×15/2=1560.75kgM=1560.75*3.6－208.1*(0.45+0.9+1.35+1.8+2.25+2.7+3.5)=5618.7－2694.9=2923.8kg－m与M中荷载接近。
上、下弦杆及腹杆验算略。
二、立柱立柱采用80*80*2的方管，它的承载力1965.30kg。
验算略三、加固（根据工程实际情况）加固立柱采用60*60*2、40*40*1.5的方管，60*60*2方管的承载力1572 kg，40*40*1.5方管的承载力1079.5 kg。
验算略以上数据供参考！。
活动房结构计算书
3K*6P标准活动房结构计算书项目名称：XXXXH程临建用房2020年3月13日6P活动房受力分析一、分析方法：对于临建活动房这类建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（一）承载能力分析构件的强度验算和构件的整体稳定性验算用下列表达式：70s - R式中：％—-结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9;R——结构构件的承载力设计值；S——荷载效应组合的设计值；楼面恒载：0.2 kN/ m2，活载：1.5 kN / m2屋面恒载：0.2 kN/ m2，活载：0.3 kN / m2基本风压值：*=0.45 k N / m2根据临建活动房的实际受力情况以及可能可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况下的结构受力情况：式中：、—一为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；7W，7S——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；S GK，S WK，S LK，S SK——为屋面楼面永久荷载，风荷载，活荷载，雪荷载效应标准值；（1）S = 1.35S G K + 0.7（7 QLK +7S S SK）⑵ S = 1.2S GK +7L S LK + 0.7（7S S SK +7W S WK）（3）S = 1.2S GK + 7WSWK + 0.7 （7 SLK+7SSSK）（二）正常使用分析对临建活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：S < C针对临建活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况下的结构变形：S = S + S+» v SGK Q 1 k i_ 2 ci Qik（标准组合）S = S +^ v SGK i=1 … （准永久组合）二、计算模型：计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。
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3K*6P标准活动房
结构计算书
项目名称: XXXX工程临建用房 2020年3月13日
6P 活动房受力分析
一、分析方法：
对于临建活动房这类建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基
本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效
应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（一）承载能力分析
构件的强度验算和构件的整体稳定性验算用下列表达式：
0S R γ≤
式中：0γ——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9； R ——结构构件的承载力设计值；
S ——荷载效应组合的设计值；
楼面 恒载：0.22/kN m ，活载：1.52/kN m
屋面 恒载：0.22/kN m ，活载：0.32
/kN m
基本风压值：0w =0.452/kN m
根据临建活动房的实际受力情况以及可能可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组
合情况下的结构受力情况：
式中：L γ——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4； W γ，S γ——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；
GK S ，WK S ，LK S ，SK S ——为屋面楼面永久荷
载，风荷载，活荷载，雪荷载效应标准值；
（1）
()1.350.7GK L LK S SK S S Q S γγ=++ （2）
()1.20.7GK L LK S SK W WK S S S S S γγγ=+++ （3）
()
1.20.7GK W WK L LK S SK S S S S S γγγ=++＋ （二）正常使用分析
对临建活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及
柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：
S C ≤
针对临建活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两
种情况下的结构变形：
12n GK Q k ci Qik
i S S S S ψ==++∑（标准组合）
1n GK ci Qik
i S S S ψ==+∑（准永久组合）
二、计算模型：
计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。
楼面、屋面桁架和柱（C78×39×14×
1.5）以及桁架平面内腹杆为铰接，柱与地梁为刚接。
为偏安全考虑，忽略围护
结构的作用，取其中一榀钢架进行计算。
建立计算模型如下图所示：
三、位移计算（mm）
PRINT DOF NODAL SOLUTION PER NODE
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING ***** LOAD STEP= 1 SUBSTEP= 1
TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES NODE UX UY ROTZ
1 0.0000 0.0000 0.0000
2 18.061 -0.15166 -0.43392E-02
3 19.478 -0.16553 -0.35870E-02
4 28.813 -0.1891
5 -0.22610E-02
5 0.0000 0.0000 0.0000
6 19.261 -0.19958 0.12807E-02
7 18.311 -0.20903 0.20078E-02
8 29.076 -0.23814 -0.37246E-02
9 28.923 -1.5607 0.70523E-04
10 28.872 -1.7779 -0.91949E-03
11 28.920 -1.6543 0.91712E-04
12 28.974 -1.5704 0.56869E-04
13 29.019 -1.4371 0.40673E-03
14 29.056 -0.80060 0.83052E-03
15 29.062 -1.7787 -0.91110E-03
16 28.982 -1.6530 0.96557E-04
17 28.907 -1.4376 0.35670E-03
18 28.990 -0.80244 0.81974E-03
19 18.069 -0.62121 -0.42236E-02
20 18.164 -2.8702 -0.31762E-02
21 18.315 -4.5594 -0.24231E-02
22 18.505 -5.6857 -0.13806E-02
23 18.713 -6.1688 -0.26882E-03
24 18.918 -5.9906 0.82426E-03
25 19.097 -5.1943 0.17871E-02
26 19.231 -3.8849 0.25316E-02
27 19.298 -2.2286 0.28510E-02
28 19.276 -0.47606 0.31128E-02
29 19.469 -0.59323 -0.41432E-02
30 19.443 -1.7682 -0.37257E-02
31 19.317 -3.7114 -0.28795E-02
32 19.142 -5.1573 -0.19529E-02
33 18.939 -5.9962 -0.87115E-03
34 18.730 -6.1759 0.24615E-03
35 18.537 -5.7065 0.12927E-02
36 18.379 -4.6593 0.21651E-02
37 18.278 -3.1677 0.27288E-02
38 18.257 -1.4230 0.31418E-02
39 18.297 -0.46873 0.27435E-02 MAXIMUM ABSOLUTE VALUES
NODE 8 34 2
VALUE 29.076 -6.1759 -0.43392E-02
N mm)
四、应力计算 (2
PRINT ELEMENT TABLE ITEMS PER ELEMENT
***** POST1 ELEMENT TABLE LISTING *****
STAT CURRENT CURRENT STAT CURRENT CURRENT ELEM NMIS1 NMIS3 ELEM NMIS1 NMIS3
1 134.85 64.196 35 101.33 102.03
2 80.232 43.387 36 101.20 97.909
3 31.457 2.1457 37 90.74
4 83.480
4 176.91 163.30 38 69.822 59.266
5 129.63 93.281 39 39.621 34.223
6 111.11 40.551 40 -5.6305 -9.7731
7 -9.2165 -9.5301 41 -0.47313 180.83
8 11.024 -1.3523 62 27.968 28.434
9 -10.371 -10.108 63 26.070 26.160
10 -9.3146 -5.8222 64 5.7169 5.4189
11 1.3654 -2.3915 65 11.610 9.9321
12 38.347 93.702 66 87.644 87.044
13 27.740 28.120 67 -7.7350 -8.1423
14 43.435 30.748 68 -2.3530 1.1665
15 14.472 14.805 69 71.396 69.365
16 12.513 16.818 70 -17.212 -27.858
17 23.788 20.528 71 50.588 39.438
18 48.925 105.50 72 -27.216 -33.650 19 63.443 11.735 73 32.041 23.040 20 -21.551 -22.069 74 -12.802 -20.766 21 -34.979 -40.026 75 18.470 13.511 22 -55.200 -63.103 76 -3.4146 -5.0737 23 -70.470 -73.933 77 3.9937 2.7956 24 -75.063 -74.622 78 6.0962 9.7437 25 -69.403 -65.016 79 -11.086 -8.3580 26 -53.462 -45.196 80 14.982 24.082 27 -27.585 -14.217 81 -26.669 -20.201 28 11.511 19.226 82 29.998 37.964 29 35.919 63.677 83 -39.190 -31.954 30 45.687 104.03 84 46.294 50.358 31 69.098 83.203 85 -50.729 -48.409 32 52.595 47.752 86 65.640 71.708 33 68.563 80.335 87 -39.143 -40.188 34 91.656 95.710 88 46.013 36.587
MINIMUM VALUES
ELEM 24 24
VALUE -75.063 -74.622
MAXIMUM VALUES
ELEM 4 41
VALUE 176.91 180.83
五、结果分析
2N mm 2N mm x λy λ。