人行天桥钢箱梁计算书
2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书
1. 工程概况本工程为福建省国省道干线纵二线磁灶井边至新垵段改造工程桩号K206+488处设置的人行天桥。
桥梁上跨国道纵二线，桥梁综合考虑场地标高、道路断面以及远期人非混合道的拓宽需求，跨径布置为：2x26m连续钢箱梁。
2．设计标准1．《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ 69-95)2．《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015）3．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）7．《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）8．《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9.《钢管混凝土结构技术规范》（GB 50936-2014）10.《钢结构焊接规范》（GB 50661-2001）3. 天桥设计标准1．设计荷载：人群荷载：5.0 kN/m2；栏杆推力：2.5kN/m；基本风压：1.56kN/m2；2．抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，设计特征周期为0.40s，桥梁设防措施等级为8度，桥梁抗震设防类别B类；3．净空高度：机动车道净空≥5.0m，人非混合道净空≥4.5m；4．上部结构竖向自振频率≥3Hz；5．环境类别：Ⅱ类环境；6．设计基准期：100年，设计使用年限：50年；7．结构安全等级：一级。
4．人行天桥结构验算4.1 结构形式天桥主梁采用2x26m连续钢箱梁，主梁总长55.5m，天桥主梁桥面净宽4.2m，含栏杆全宽4.5m；梯道净宽3.2m，含栏杆全宽3.5m。
具体尺寸详见施工图设计图纸及相关文件。
主梁墩顶设置板式橡胶支座，主桥墩柱采用钢筋砼花瓶桥墩，采用φ150cm钻孔灌注桩基础；梯道支墩均采用φ60cm钢管柱式墩，φ100cm钻孔灌注桩基础。
钢结构人行天桥计算书
钢结构⼈⾏天桥计算书五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采⽤3d3s软件空间任意结构模块建⽴空间钢结构模型；b、主梁采⽤截⾯库截⾯，定底钢板采⽤⾃定义截⾯c、⽀座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、⼆期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、⽀承反⼒以下为桥台处⽀座反⼒：以下为桥墩与主梁固结节点反⼒：4、构件验算结构受⼒弯矩如下图所⽰：选择正弯矩与负弯矩最⼤处的构件进⾏验算。
主梁跨中单元验算：单元号: 84杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应⼒⽐: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应⼒⽐: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应⼒⽐: 0.002腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴长细⽐: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应⼒⽐: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000应⼒⽐: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应⼒⽐: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应⼒⽐: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细⽐: 5.04 < 250.00绕3轴长细⽐: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求主梁固结⽀座处单元验算：单元号: 122截⾯名称: HN700X300截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应⼒⽐: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应⼒⽐: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应⼒⽐: 0.000腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 4.10 < 250.00绕3轴长细⽐: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求顶底板固结⽀座处单元验算：单元号: 206截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯名称: 左截⾯截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应⼒⽐: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应⼒⽐: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 0.94 < 250.00绕3轴长细⽐: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求5、挠度计算最⼤位移节点查询结果如下：组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最⼤组合位移：组合序号U V W UVW X最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最⼩： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由⼈群荷载计算的最⼤竖向挠度容许值[vT]＝l/600。
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书一、概述本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。
采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。
按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。
二、单元划分及横断面拟订纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。
横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。
三、内力及配筋计算本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。
按照本横断面，计算自重作用的集度：q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m；考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度：q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。
简支梁的内力计算公式：M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x)式中：M：计算截面的弯矩；Q：计算截面的剪力；q：荷载集度；x：计算截面距离支点的距离。
按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。
承载能力极限状态组合内力计算表结构重要性系数γ0取1.0按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。
配筋计算取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。
计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3）斜截面抗剪计算如下图：T形受弯构件，截面高1100mm，腹板宽600mm，翼缘宽3500mm，高3500mm。
构件采用C30混凝土。
有效高度1065mm，剪跨比为1.4。
钢箱梁人行天桥结构计算书
钢箱梁人行天桥结构计算书目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (2)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12)9.1 梯道墩截面验算 (12)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (14)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。
梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。
朝阳小学天桥计算书
北碚朝阳小学人行天桥工程工程编号：2018Y91计算书重庆市市政设计研究院二〇一八年四月重庆市市政设计研究院计算书工程编号：2018Y91工程名称：北碚朝阳小学人行天桥工程计算内容：天桥计算计算：校核：审核：审定：二〇一八年四月目录一．工程概况 (1)二．设计规范 (1)三．技术标准 (2)四．主要材料 (2)五．天桥上部结构计算 (3)5.1 基本设计资料 (3)5.2 计算的基本假定 (4)5.3 采用的规范和计算程序 (4)5.3.1 采用的规范 (4)5.3.2 采用的计算程序 (4)5.4 计算简图 (6)5.4.1 计算模型 (6)5.4.2 横断面 (7)5.5 阶段划分 (7)5.6 结构静力计算结果 (7)5.6.1 强度验算 (7)5.6.2 正常使用极限状态刚度验算 (10)5.7 动力计算结果 (12)六．天桥下部结构计算 (12)七结论 (15)一．工程概况本天桥位于朝阳小学南校区云清路上，为1×26.5钢箱梁，天桥主梁全长28.81m。
(1) 钢箱梁构造上部结构为钢箱梁，顶宽3.5m，底宽2.0m，悬臂0.75m，梁高1.1m。
(2) 桥墩及桥台天桥主墩为直径90cm钢墩，下接1.5m桩基础；梯道墩为直径50cm钢墩，下接1.2m 桩基础；地基梁采用明挖扩大基础。
二．设计规范城市桥梁工程标准、规范：（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）（2）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）（3）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ 139-2010)公路桥梁工程标准、规范：（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（6）《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015)（7）《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T 722-2008）国家标准、规范：（1）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（2）《碳素结构钢》（GB/T 700-2006）（3）《低合金高强度结构钢》（GB/T 1591-2008）三．技术标准桥梁设计基准期：100年；主体结构设计使用年限：50年；栏杆、伸缩缝、支座设计使用年限：15年；设计安全等级：一级；荷载：汽车，城—A级桥下净空：主线≥5.0m；调头匝道≥4.5m；地震基本烈度：6度；地震动加速度峰值：0.05g；抗震设防分类：丙类；环境类别：Ⅰ类环境；防撞等级：SA级；四．主要材料4.1混凝土各项力学指标4.2 钢材各项力学指标五．天桥上部结构计算5.1 基本设计资料(1)桥宽：全宽3.5米;(2)跨径：（1×26.5）m单跨墩梁固结钢箱梁。
45m人行天桥简支钢箱梁计算书
45m人行天桥简支钢箱梁计算书1. 引言人行天桥是城市交通建设中常见的一种桥梁形式，为了保障行人的安全通行，设计和计算人行天桥的结构是非常重要的一项工作。
本文将以45m人行天桥的简支钢箱梁为例，展开计算和分析。
2. 桥梁参数我们需要了解桥梁的基本参数。
根据设计要求，本人行天桥的主跨长度为45m，采用简支钢箱梁结构。
根据设计荷载标准，我们选择了适当的荷载参数进行计算。
3. 梁的截面计算简支钢箱梁的截面计算是桥梁设计中的重要一环。
我们首先需要根据荷载参数计算出梁的弯矩和剪力大小。
然后，根据这些力的大小，我们可以选择合适的钢箱梁截面形状和尺寸。
在这个过程中，我们需要考虑到梁的强度和刚度要求，以及材料的可用性和成本等因素。
4. 材料选择钢材是常见的桥梁材料之一，具有优良的强度和刚度特性。
在选择材料时，我们需要考虑到梁的承载能力和使用寿命等因素。
同时，根据实际情况和工程要求，我们还需要选择合适的防腐措施，以延长梁的使用寿命。
5. 梁的支座设计在人行天桥的设计中，支座的设计也是非常重要的。
合理的支座设计可以保证桥梁的稳定性和安全性。
我们需要根据桥梁的荷载和结构特点，选择合适的支座形式和位置。
同时，我们还需要考虑到支座的材料和防腐措施等因素。
6. 梁的施工及安装钢箱梁的施工和安装是一个复杂的过程，需要考虑到多个因素。
首先，我们需要制定详细的施工方案，包括起吊、运输、安装等各个环节。
其次，我们还需要选择合适的施工设备和工具，以确保施工的顺利进行。
在施工过程中，我们需要严格按照设计要求进行操作，并及时处理施工中的问题和风险。
7. 结论通过对45m人行天桥简支钢箱梁的计算和分析，我们可以得出合理的结论。
根据计算结果，我们可以确定合适的梁截面形状和尺寸，选择合适的材料和支座形式，并制定详细的施工方案。
这些措施可以保证人行天桥的安全性和稳定性，为行人提供便捷和安全的通行条件。
8. 展望虽然本文以45m人行天桥简支钢箱梁为例进行计算和分析，但实际的桥梁设计是一个复杂而繁琐的过程。
钢桁架人行天桥计算
一、工程概况新建人行天桥位于新科三路以北，中心桩号为MK15+367.045，跨越江北大道主线。
江北大道道路中央分隔带内有地铁11号线。
主要是为满足交叉口行人过街的功能要求，天桥主桥为一跨钢桁架桥，跨径组合为:12.5m+46m+12.5m=71m。
天桥两端均设置钢结构梯道。
本工程主桥结构可分为1联桁架以及2个人行梯道，本计算书即对主桥桁架、人行梯道及全桥下部结构进行验算。
二、设计采用主要规范结构分析和验算采用的主要标准和规范如下：（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）（4）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》（JTG D62-2004）（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）（7）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02－01－2008）（8）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025-1986 )（9）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)三、主桥桁架结构分析1、概述本工程主桥桁架跨径为12.5+46+12.5本次计算主要包括以下内容：➢成桥阶段杆件强度校核➢杆件疲劳校核➢动力特性分析➢正常使用阶段校核2、结构几何模型模型使用的单元类型均为平面梁单元，桁架几何模型如下所示。
桁架结构整个几何模型可分为上弦杆、下弦杆、腹杆。
上、下弦杆均为矩形焊接截面，材料为Q345qD，上弦杆高45cm，下弦杆高60cm，截面如下：上弦杆截面下弦杆截面腹杆材料为Q345qD，矩形焊接截面，截面如下：腹杆截面3、模型建立3、1 整体计算模型整体结构分析程序采用桥博3.0。
计算模型桁架杆件均采用梁单元，所有节点均为刚接。
所有杆件自重以程序自动计入。
主桁钢结构及中横梁、端横梁采用Q345qD钢材，模型使用到的材料按照图纸和相关规范取用。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
人行天桥四跨钢箱梁桥计算.
人行天桥四跨钢箱梁桥设计计算书2004年4月14日箱梁各构件应力分析对人行天桥用空间8节点薄壳单元进行模拟，结构计算的有限元整体模型和局部板件薄壳模型如图1所示，去除顶板后的局部节段模型图见图2所示：图 1 人行天桥静力分析计算模型图 2 人行天桥静力分析去除顶板后局部节段计算模型计算荷载包括结构自重、二期恒载及栏杆、人群荷载。
薄壳单元部分的加劲梁按均布面荷载加载，人群荷载按照均不面荷载加以考虑。
加载图见图3：图 3 人行天桥静力分析加载模型计算结果根据两种工况人群荷载的作用情况，分别考虑人群满布及人群隔跨布置两种情况。
计算结果如下：根据两种工况的荷载作用情况得到两组应力计算结果，这里给出了板件在各种工况最大应力下的应力分布云图。
(1) 顶板的应力（a）顺桥向应力（kPa）（b）横桥向应力（kPa）（c）Mises应力（kPa）（d）顺桥向应力（kPa）（局部放大）（e）横桥向应力（kPa）（局部放大）（f）Mises应力（kPa）（局部放大）图4 顶板应力分布图由图4看出：顶板在支座处应力较大，最大约-150MPa，其它部位的要小一些，大部分顶板的顺桥向压应力在－50 MPa以下。
顶板的Mises应力大部分在50MPa以下，只有在支座附近的Mises应力较大，最大约160Mpa，高应力区域面积较小，应力集中。
(2) 底板的应力（a）顺桥向应力（kPa）（b）横桥向应力（kPa）（c）竖向应力（kPa）（d）Mises应力（kPa）（e）顺桥向应力（kPa）(局部放大)（f）横桥向应力（kPa）(局部放大)（g）竖向应力（kPa）(局部放大)（h）Mises应力（kPa）(局部放大)图5 底板应力分布图由图5看出：底板在支座处应力较大，最大约-130MPa，其它部位的要小一些，大部分顶板的顺桥向压应力在－40 MPa以下。
底板的Mises应力大部分在40MPa以下，只有在支座附近的Mises应力较大，最大约130Mpa，高应力区域面积较小，应力集中。
钢结构人行天桥计算书
钢结构人行天桥计算书*********************** 2014年06月一、概述本天桥位于xxx附近，为保障道路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。
跨径布置为三跨11m+27m+11m，梁高1.1m，全长51.4m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽3.6m。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用空间杆系单元建立模型。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载： 5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.45kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。
2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。
25m钢结构人行天桥计算书
坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+）计算：复核：审核：***********************2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+）主桥全长米。
自西向东跨径布置为：米（悬臂）+米+米（悬臂）。
主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高米。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m3混凝土标号：C402. 钢材3．人群荷载：4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝103 kgm3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m 5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。
2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。
验算部分主要有：应力、整体稳定、局部稳定、挠度。
钢天桥计算书 - 副本
1、结构概况本工程为三主简支结构，主跨桥的跨度是33米，边跨跨度为7.25一端悬挑1.25米均为简支钢箱梁结构形式。
其结构受力模式为静定简支的受力结构。
3跨箱梁断面形式以及顶底板钢板厚度均相同因此本计算书只列出最大一跨33米的计算结果。
主桥采用钢箱梁截面，梁高均为1.0米。
主梁按间距1.23米设置横隔板和加劲板。
主桥桥面铺装为粘贴防滑地砖。
钢箱梁结构主要尺寸为：截面形式：主梁箱梁截面为带悬臂的箱型断面，按单箱单室布置。
梁高（中心线外轮廓）：1.0米顶板宽：4.0m 顶板板厚：10mm底板宽：2.0m 底板板厚：14mm箱梁悬臂长度：2×1.0m腹板高度：0.986m 腹板板厚：10mm顶板纵肋板高：90mm 纵肋板厚： 10mm底板纵肋板高：90mm 纵肋板厚： 10mm。
横隔板间距：均为标准为1.23米间距横隔板板厚：均为10mm。
详细结构情况参见设计图纸。
2、计算概况（采用最大跨径33米）最大弯矩位于跨中。
2.1设计计算标准(1)设计荷载：4.21N/m2。
(2)计算跨径：33.0m；(3)桥面宽度：4.0m(4)计算温度：整体降温20℃，整体升温25℃，顶板升温5℃，温差效应参照BS5400（英国标准）取值。
2.2设计计算规范计算中主要依据规范为：(1)《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）(2)《城市道路设计规范》（CJJ 37-2012）(3)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-2004）(4)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）(5)《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）2.3整体计算杆系模型简述结构计算按简支平面杆系结构进行计算分析。
分析中的边界条件为：整体体系外部简支。
2.4施工阶段划分本桥施工整体分为钢箱梁厂里预制拼装、运输、吊装安装三大阶段。
2.5计算荷载参数(1)一期恒载一期恒载为主梁梁体自重。
主梁恒载集度为14.7kN/m均布计入。
新安县人行天桥计算书
新安县人民医院人行天桥计算书计算：复核：审核：洛阳城市建设勘察设计院有限公司二零零一一年十二月一、工程概况新安县人民医院天桥为三跨现浇钢筋混凝土连续箱梁桥，桥长49m,主梁为箱型梁，梁高1.2m，底宽1.7米，顶宽3.5米。
梯道为3.5m四跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，两侧栏杆栏杆均为0.25m宽，桥面净宽3.0米，梯道总宽为2.5m，净宽2.0m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥桥墩采用C30钢筋混凝土单柱墩，墩柱直径为1.0m，桩基础采用C30钢筋混凝土单根钻孔灌注桩，直径为1.2m,边墩柱上设盖梁。
梯道桥墩为钢筋混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻孔灌注桩，直径为1.0m。
桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)三、荷载取值1、永久作用（恒荷载）①、钢筋混凝土箱梁：q1=1.555*25=38.875KN/m（钢筋混凝土箱梁容重取2.5e+03〔Kg/m3〕以自重在程序中加载）；②、左边墩、中墩箱梁横隔板：0.8*25*1.2=24KN（以集中力加载到支座节点处）③、施工荷载（按1KN/m2）：q2=1*3.5=3.5 KN/m；④、二期荷载包括桥面铺装、栏杆、梯道：其中桥面铺装和栏杆以线荷载为0.04*3.5*25+0.25*0.3*25*2+0.35*2=7.95KN/m（以均布荷载加载到整个箱梁顶部）;梯道荷载为3.1*2.5*25=193KN（以集中力加载到右边墩箱梁支座部位）。
2-30m钢结构人行天桥计算书
2-30m钢结构人行天桥计算书计算：复核：审核：***********************2011年08月一、概述本天桥位于合肥市南二环路与石台路交叉口，为保障二环路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。
跨径布置为30+30=60m，梁高1.3m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽4m。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用MIDAS/CIVIL2010版本，采用空间杆系单元建立模型。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。
钢箱梁人行天桥结构计算书
钢箱梁人行天桥结构计算书目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (2)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12)9.1 梯道墩截面验算 (12)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (14)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。
梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。
钢箱梁人行天桥计算书
1
0
0
0
2
0
1
1
0
0
0
3
0
1
1
0
0
0
Z2~Z4 段
4
0
0
1
0
0
0
33
1
1
1
0
0
0
34
1
0
1
0
0
0
Dx、Dy、Dz 分别表示纵桥向、横桥向、竖向的约束； Rx、Ry、Rz 分别表示绕纵桥
向轴、横桥向轴、竖轴的转动约束；1 表示约束，0 表示不约束。
5
3.2 计算荷载
(1)永久作用 a.结构重力：包括结构自重和二期恒载。钢箱梁材料采用 Q345B 钢材。桥面铺装厚度 70mm，按每延米 8.4kN/m 考虑。横隔板自重采用均布荷载施加，Z0~Z1 段均布荷载 为 0.72kN/m；Z1~Z2 段均布荷载为 1.37kN/m；Z2~Z4 段均布荷载为 2.2kN/m；
2.2 技术标准
净空：车行道≥5.5m；人行道≥2.5 米; 荷载：人群荷载：人群荷载按《城市桥梁设计规范》10.0.5 条计算，取值 3.6 Kn/m2；栏 杆水平荷载 2.5KN/m，竖向荷载 1.2KN/m； 抗震等级：按 7 级设防，设计基本地震加速度值为 0.10g; 环境类别：Ⅱ类； 结构设计安全等级：一级； 桥梁结构设计基准期：100 年。
图 7 Z2~Z4 段结构离散图
图 8 梁单元截面（一般截面）
节点支承条件如下表所示：
表 1 支承条件
主梁节段 节点编号 Dx
Dy
Dz
Rx
Ry
Rz
1
1
0
1
人行天桥计算书
人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。
主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。
梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。
1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。
1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。
（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。
其技术指标见表1-1。
普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。
技术指标见表1-2。
混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。
1.1.8计算软件：Midas。
1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录1.1工程概况 (2)1.2技术标准 (2)1.3主要规范 (2)1.4结构概述 (2)1.5主要材料及材料性能 (2)1.6计算原则、内容及控制标准 (2)一、模型建立及分析 (3)2.1计算模型 (3)2.2荷载工况及荷载组合 (3)二、承载能力极限状态验算 (6)3.1拉/压弯构件腹板应力验算 (6)3.2拉/压弯构件腹板最小厚度验算 (6)3.3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算 (7)3.4拉/压弯构件整体稳定验算 (7)三、其他验算 (8)4.1抗倾覆验算 (8)4.2挠度验算及预拱度 (9)基本信息1.1工程概况1.2技术标准设计程序：Civil Designer设计安全等级：一级桥梁重要性系数： 1.11.3主要规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2013)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)，以下简称《通规》《公路钢结构设计规范》(JTG D64-2015)，以下简称《钢规》《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》（JTG/T D64-01-2015），以下简称《钢混组合规范》1.4结构概述1.5主要材料及材料性能表 1钢材材料物理性能指标表 2钢材材料的强度设计值1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）和《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）为标准进行验算。
一、模型建立及分析2.1计算模型图 1模型视图1）节点数量：37个；2）单元数量：36个；3）边界条件数量：4个；4）施工阶段数量：1个，施工步骤如下：施工阶段1:一次成桥；30.0天；2.2荷载工况及荷载组合1）自重自重系数：-1.002）整体升降温1:整体升温，20.0℃；2:整体降温，-20.0℃；3）荷载组合表 3荷载工况荷载组合列表：基本1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);基本2:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL);基本3:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本4:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);基本5:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本6:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1);基本7:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL);基本8:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG);基本9:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本10:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本11:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本12:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);基本13:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本14:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本15:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本16:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);基本17:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL);基本18:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本19:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);基本20:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本21:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1);基本22:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL);基本23:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG);基本24:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本25:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本26:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本27:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);基本28:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本29:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本30:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1);挠度1:挠度；1.000(MCRL);挠度2:挠度；1.000(DL)+0.500(MCRL);倾覆1:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);倾覆2:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL);倾覆3:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);倾覆4:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);倾覆5:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);倾覆6:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1);倾覆7:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL);倾覆8:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG);倾覆9:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T)+1.050(TPG1);倾覆10:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG);倾覆11:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(T1)+1.050(TPG1);倾覆12:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);倾覆13:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);倾覆14:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);倾覆15:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1);倾覆16:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);倾覆17:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL);倾覆18:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG);倾覆19:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG1);倾覆20:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG);倾覆21:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG1);倾覆22:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(T)+1.000(TPG);倾覆23:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(T)+1.000(TPG1);倾覆24:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(T1)+1.000(TPG);倾覆25:倾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(T1)+1.000(TPG1);二、承载能力极限状态验算3.1拉/压弯构件腹板应力验算图表 1拉/压弯构件腹板应力验算包络图结论：按照《钢规》公式5.3.1-3 τd=γ0τ≤fvd、f≤1 验算，τd=38.477 MPa≤fvd=160.000 MPa、f=0.573 ≤1，满足规范要求；3.2拉/压弯构件腹板最小厚度验算图表 2拉/压弯构件腹板最小厚度验算包络图结论：按照《钢规》公式5.3.3-1 tmin≤tw 验算，tmin=3.225 mm≤tw=12.000 mm，满足规范要求；3.3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算图表 3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算包络图结论：按照《钢规》公式5.4.1-1 σ=γ0Nd/Aeff + γ0(My+Ndez)/Ay,eff + γ0(Mz+Ndey)/Az,eff ≤fd 验算，σ=160.480 MPa≤fd=275.000 MPa，满足规范要求；3.4拉/压弯构件整体稳定验算图表 4拉/压弯构件整体稳定验算包络图结论：按照《钢规》公式5.3.2-1~2、5.4.2-1~4 min（σsd,yi，σsd,zi）≤fd 验算，min（σsd,yi，σsd,zi）=160.480 MPa≤fd=275.000 MPa，满足规范要求；三、 其他验算4.1抗倾覆验算按《钢规》第4.2.2条规定，上部结构采用整体式截面的梁桥在持久状况下结构体系不应发生改变，并应按下列规定验算横桥向抗倾覆性能：1. 在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。