600X1600梁计算书
600x1900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.219,4.257,5.21 9]/1=5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.6/2)/2×1=1.06kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1=1.06kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.909,5.237,3.909]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.162,3.379,4.1 62]/1=4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.6/2)/2×1=0.69 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1 =0.69kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.986,4.177,2.986]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.127kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=3.42k N,R5=3.42kN,R6=3.42kN,R7=3.42kN,R8=4.19kN,R9=3.127kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.389kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=2. 715kN,R5'=2.715kN,R6'=2.715kN,R7'=2.715kN,R8'=3.342kN,R9'=2.389kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.454×106/4490=101.087N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.55kNτmax=2V max/A=2×8.55×1000/424＝40.33N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.238kN，R2=15.629kN，R3=15.629kN，R4=0.238kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.238,0.238]＝0.238kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.629kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/8+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/8}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.198kN，R2＝14.051kN，R3＝14.051kN，R4＝0.198kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.6/2)/2×0.8，14.051，14.051，0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝14.307kNf＝N/(φA)+M w/W＝14307.223/(0.634×424)+0.068×106/4490＝68.368N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6=0.617≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=14.307kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 4.307kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.307kN满足要求！。
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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝291600mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×0.6＝22.5kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝20.736kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.6＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.6＝15.36kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.736×0.22+0.117×1.764×0.22＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/32400＝2.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.36×2004/(100×5400×291600)＝0.106mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×20.736×0.2+1.2×1.764×0.2＝4.985kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×15.36×0.2＝3.379kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝4.985/0.6＝8.309kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.225kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.225kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.379/0.6＝5.632kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.143kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.143kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.056×106/4250=13.071N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.253kNτmax=2V max/A=2×1.253×1000/398＝6.297N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.374kN，R2＝2.365kN，R3＝2.365kN，R4＝0.374kN正常使用极限状态R'1＝0.248kN，R'2＝1.6kN，R'3＝1.6kN，R'4＝0.248kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.419kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.96kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.369×106/4250=86.824N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝2.235kNτmax=2V max/A=2×2.235×1000/398＝11.231N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.318mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.018mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=5.782kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝5.782kN，立杆3：R3＝5.782kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=5.782/0.6=9.637kN,立杆3:P3=5.782/0.6=9.637kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.097×106/4250＝22.824N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.589kNτmax＝2V max/A=2×0.589×1000/398＝2.96N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.005mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=1.524kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=1.524kN，立杆4：R4=1.524kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.524,1.524]＝1.524kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝9.637kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝1.524kN，P2＝9.637kN，P3＝9.637kN，R4＝1.524kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.6/2)/2×0.8=4.439kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.6/2)/2×0.8=4.439kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-1)＝max[1.524+4.439，9.637，9.637，1.524+4.439]+0.527＝10.164kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10163.905/(0.199×398)+0.005×106/4250＝129.505N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/50=0.072≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.648=0.518kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.518+3.6×0.207=4.105kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=502×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×50/2=2737.5kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.105=12.315kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.164/(1×0.15)＝67.759kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
系梁计算书
柱系梁计算书1、设计依据《钢结构设计规范<GB 50017-2014>》、《公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）》、《建筑结构荷载规范<GB 50009-2012>》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》和桥梁施工图。
2、总体方案本标段桥梁上系梁采用钢模板、和系梁以下部分墩柱同时施工。
在墩柱模板上焊接牛腿，采用QL32型千斤顶支撑I45a工字钢，工字钢上利用［14b槽钢搭设系梁底模平台施工。
上系梁施工设计图：3、设计参数［14b槽钢：理论重量16.73kg/m 弹性模量2E=N/206000mm惯性力矩I=609.4cm4 设计抗弯强度2=f215mm/NmI45a工字钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2E=N206000mm/惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2fN215mm/m4、荷载分析4.1、永久荷载钢筋砼重量G1：标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。
上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。
系梁模板重量G2：根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。
槽钢重量G3：根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。
密度16.73kg/m。
槽钢重量G3:G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KNI45a工字钢重量G4：采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。
I45a工字钢的重量G4：G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN根据以上分析计算永久荷载G为：G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN4.2、可变荷载可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。
梁计算书
梁实训计算书任务分工计算①号钢筋的长度，绑扎中完成箍筋的量取计算②号钢筋的长度，绑扎中完成纵筋的绑扎计算③号钢筋的长度，绑扎中完成纵筋的量取计算④号钢筋的长度，绑扎中完成箍筋的绑扎计算箍筋长度，绑扎中完成箍筋的制作计算箍筋根数，绑扎中完成纵筋的制作教学实践环节——框架梁钢筋绑扎绑扎下图所示的梁，其中梁的集中标注为KL1，500*800，Φ10@200/400，2Φ22（HRB400)；2Φ22(HRB400)。
柱的截面尺寸为600*600一级抗震等级，混凝土C25，环境类别为一类。
长度按照1:10的比例制作，箍筋间距按照1:5比例（10根）长度按照1:10缩小箍筋间距比例1:5纵筋①〔6600+（0.4l abe+15d）〕×2=16139.2mm 实际每根806.9mm②4（0.4l abe+15d+l n1/3）=11739.2mm 实际每根293.5mm③2（l n－2×0.1l n）=10560mm 实际每根528mm④〔6600+（0.4l abe+15d）〕×2=16139.2mm 实际每根806.9mm箍筋单根长度{（500-25×2）+（800-25×2）+80}×2=2560mm 实际每根256mm 根数{（1600÷200+1)}×2+{（7200-2×300-2×1600)÷400+1-2}=25根实际用10根，加密区为4根，非加密区为2根心得体会：绑扎梁的纵筋要保持纵筋竖直，箍筋的间距要按要求，在绑扎相同间距箍筋时要保持箍筋间距的相同，绑扎上梁的箍筋的四角要与柱四角的纵筋绑扎牢固，箍筋要水平放置，箍筋的135弯角在柱中要错开设置，在绑扎时使用顺扣绑或反扣绑务必要绑紧，使箍筋不能滑动。
这次的绑扎梁的纵筋实训中使我对梁构造的要求有了深入的了解，对梁纵筋、箍筋的架设情况有了深层的认识，所学的理论内容在这次实践中得到了很好的运用，理论与实践的结合对我认识专业知识理解梁纵筋、梁箍筋的架设得到很大的帮助。
加固计算书
根据业主提供的梁板加固后的数据及弯矩图，对工程的梁、板构件进行加固设计本工程对原结构采用中国建筑科学研究院开发的结构计算机辅助设计软件PMCAD-2010版进行计算。
本工程采用：1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)3、《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)4、《建筑抗震加固技术规程》(JGJ116-2009)5、《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)7、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008)8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)9、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》碳纤维布材采用双面网格编织方法,其容重300克每平方米,厚度0.167mm抗拉强度标准值3000兆帕,应符合"建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会"材料安全鉴定(含耐久性检测)要求,同时采用配套树脂,要求有胶和布的匹配试验报告.1.钢筋：HPB300级、HRB400级2.位于同一连接区段内受拉钢筋搭接接头面积百分率：梁类、板类及墙类构件，不应小于50%；3.受力钢筋的连接接头宜避开梁端、柱端加密区；当无法避开时，宜采用机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50%。
4.钢筋的绑扎搭接及焊接尚应符合国家现行有关标准的规定。
5.楼层梁和板的纵筋需要连接时，上部筋一般在跨中1/3范围内连接，下部筋一般在跨中1/3范围之外。
6.纵向受拉钢筋（抗震）锚固长度la详见《11G101-1》。
双辽加固数据1一层顶梁：JGL-2: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2800-2454=346 346/222=1.6 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
JGL-3: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2300-1963=337 337/222=1.52 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书在建筑结构中，过梁是一种常见的构件，用于承担门窗洞口上方的荷载，并将其传递到墙体两侧。
钢筋混凝土过梁因其良好的承载能力和耐久性，被广泛应用于各类建筑中。
下面将详细介绍钢筋混凝土过梁的计算方法。
一、设计资料1、过梁所承受的洞口尺寸：宽_____mm，高_____mm。
2、墙体材料：＿____，墙体厚度_____mm。
3、过梁上的荷载：恒载标准值：包括过梁自重、洞口上方墙体自重等，＿____kN/m。
活载标准值：根据使用功能确定，＿____kN/m。
二、过梁的类型选择根据洞口的跨度和墙体的高度，选择合适的过梁类型。
常见的有现浇钢筋混凝土过梁和预制钢筋混凝土过梁。
对于跨度较小且施工条件允许的情况，可采用现浇过梁；对于跨度较大或施工进度要求较高的情况，预制过梁可能更为合适。
三、计算荷载1、恒载计算过梁自重：根据过梁的截面尺寸和混凝土容重计算，容重一般取25kN/m³。
墙体自重：根据墙体厚度和高度以及墙体材料的容重计算。
2、活载计算按照规范要求，根据过梁所承受的使用功能确定活载标准值。
3、荷载组合一般情况下，采用基本组合进行计算，即恒载乘以分项系数γG，活载乘以分项系数γQ，然后将两者相加。
四、内力计算1、弯矩计算对于简支梁，弯矩最大值出现在跨中位置，M ＝ 1/8 × q × l²，其中q 为荷载组合值，l 为过梁的计算跨度。
2、剪力计算剪力最大值出现在支座处，V ＝ 1/2 × q × l 。
五、正截面承载力计算1、确定混凝土强度等级和钢筋级别。
2、计算受压区高度 x：根据平衡条件，M ＝α1 × f c × b × x × （h 0 x/2) ，其中α1 为系数，f c 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为过梁截面宽度，h 0 为截面有效高度。
3、计算所需钢筋面积 A s ：A s ＝ M ／（f y × h 0 ），f y 为钢筋抗拉强度设计值。
梁模板600x1500计算书
梁模板(扣件钢管架)600x1500计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2010）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:KXL05。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：18.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，400mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
梁正截面受弯承载力计算书
梁正截面受弯承载力计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,高度h=600mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=35mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s=35mm,计算跨度l0=6300mm,混凝土强度等级C20,纵向受拉钢筋强度设计值f y=300MPa,纵向受压钢筋强度设计值f'y=300MPa,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,截面设计弯矩M=142.88kN·m,截面下部受拉。
2 配筋计算构件截面特性计算A=150000mm2, I x=4499999744.0mm4查混凝土规范表4.1.4可知f c=9.6MPa f t=1.10MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0 β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量E s=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.550截面有效高度h0=h-a's=600-35=565mm受拉钢筋最小配筋率ρsmin=0.0020受拉钢筋最小配筋面积A smin=ρsmin bh=0.0020×250×600=300mm2混凝土能承受的最大弯矩M cmax=α1f cξb h0b(h0-0.5ξb h0)=1.0×9.6×0.550×565×250×(565-0.5×0.550×565)=304043584N·mm >M由混凝土规范公式(6.2.10-1)可得αs=M/α1/f c/b/h20=142880000/1.0/9.6/250/5652=0.19截面相对受压区高度ξ=1-(1-2αs)0.5=1-(1-2×0.19)0.5=0.209由混凝土规范公式(6.2.10-2)可得受拉钢筋面积A s=(α1f c bξh0)/f y=(1.0×9.6×250×0.21×565)/300=941.47mm2A s>A smin,取受拉钢筋面积A s=941.47mm2梁斜截面受剪承载力计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离a s=35mm,计算跨度l0=6300mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C20,箍筋设计强度f yv=270MPa,非抗震设计,竖向剪力设计值V=90.72kN,求所需钢筋面积。
600乘1000梁模板计算书
600×1000梁木模板计算书一）、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二）、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60=20.71kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×20.705×0.1402=-0.041kN.m=0.041×106/32400.0=1.253N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×20.705=1.739kN截面抗剪强度计算值 T=3×1739/(2×600×18)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00=15.504N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.504×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.023mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.023mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四）、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.013kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.013×1200.000/4/1000=0.904kN.m=0.904×106/100000.0=9.039N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.013=1.506kN截面抗剪强度计算值 T=3×1506/(2×60×100)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]×0.14=2.266kN最大挠度v = 2265.760×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=1.717mm 梁底方木的挠度计算值: v = 1.717mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五）、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00=37.200N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×37.200×0.3002=-0.335kN.m=0.335×106/54000.0=6.200N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×37.200=6.696kN截面抗剪强度计算值 T=3×6696/(2×1000×18)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 24.00×1.00=24.00N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×24.000×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.451mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.451mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六）、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00×0.45/2=8.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.370kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
单跨梁设计计算书
二、梁截面计算
截面类型
工字钢
截面型号
18号工字钢
截面面积A(cm2)
30.6
截面惯性矩Ix(cm4)
1660
截面抵抗矩Wx(cm3)
185
自重标准值gk(kN/m)
0.236
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
弹性模量E(N/mm2)
206000
计算简图：
单跨梁设计计算书
计算依据：
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、基本参数
单跨梁型式
简支梁
荷载布置方式
1-5
单跨梁长L(m)
4
c(m)
0.8
恒载标准值Pgk(KN)：
6
活载标准值Pqk(kN)：
1
恒载分项系数γG
1.0
活载分项系数γQ
1.3
挠度控制
1/250
材质
Q235X轴塑性发展系数源自x满足要求！4、支座反力
RA=P×L/2=7.3×4/2=14.6kN
RB=P×L/2=7.3×4/2=14.6kN
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=P×(L/c-1)/2=7.3×(4/0.8-1)/2=14.6KN
τmax=Vmax[bh02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=14.6×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×1660×10000×6.5)=14.286N/mm2≤[τ]=125N/mm2
承载能力极限状态：
P=γG×Pgk+ γQ×Pqk=1.0×6+1.3×1=7.3KN
正常使用极限状态：
人防600×900梁支撑计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.3m，梁截面B×D=600mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆5根计算。
模板自重0.04kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.90+0.04)+1.40×2.00=29.848kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.90+0.7×1.40×2.00=32.335kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.2。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
主梁计算书
主梁计算书目录1．主要参数2．主梁截面几何特性3．垂直载荷计算及弯矩计算3.1 固定载荷及弯矩３.2 移动载荷及弯矩３.３垂直载荷总弯矩总剪切力４.水平载荷计算５. 扭转载荷６. 刚度计算７．强度计算８．局部压应力计算9, 大车轮压计算1，主要参数主起重量：Q主＝P Q＝20t，付起重量：Q付= 5 t起升速度V主＝13m/min＝0.217m/s付起升速度：V付=15m/min=0.250m/s小车运行速度V小＝37.3m/min＝0.622m/s大车运行速度V大＝90.6m/min＝1.510m/s工作级别：A6跨度：S=28 m主梁形式：窄梁偏轨形式：中轨2.主梁截面几何特性2.1 主梁跨中截面特性δ1= 0.010mδ2= 0.010mδ3= 0.008mδ4= 0.008mb0= 0.646mh= 1.700mb1= 0.702mb2= 0.702m 图一：主梁跨中截面b3= 0.020m截面积F=0.04124 m2静力矩S X, S YS X= 0.0354664m3S Y= 0.01348548m3C1= 0.86m C2= 0.86m C3= 0.327m C4=0.327m惯性矩I X ,I YI X=0.01681437cm4I Y=0.00348519cm3抗弯模量W X ,W YW X1=0.0195516m 3 W y1=0.00992933m3W X2=0.0195516m3W y2=0.00992933m32.2 主梁跨端截面特性δ1= 0.010mδ9= 0.008mδ5= 0.008mX7= 0.010mX6= 0.705mb0= 0.646mb1= 0.702m 图二：主梁跨端截面b2= 0.702mb3=_0.020__mb02=b0-δ5-δ9+δ3+δ4= 0.646m截面积F=0.02532 m2静力矩S X, S YS X端= 0.0091785m3S Y端= 0.00827964m3C1= 0.3625m C2= 0.3625m C3= 0.327m C4= 0.327 m惯性矩I X端,I Y端I X端=0.00226172m4I Y端=0.0017828m4抗弯模量W X端,W Y端W X端=0.00623923m 3 W y端=0.0050792m33.垂直载荷计算及弯矩计算图三：固定载荷分布图G 轨————轨道自重（单边）：G 轨= 1.084524 t G 走台———走台自重（单边）：G 走台= 5.38 tG 栏————栏杆自重（单边）：G 栏= 0.37 tG 主————主梁自重（单根）：G 主= 11.674 t３.1.2 集中载荷集中载荷弯矩：M 固= G 运g l1+G 操g22l + G 电g 23l = 263130.0 N ·mG 运————运行机构自重（单侧）：G 运= 1.5 t G 电————电气设备自重（单边）：G 电= 2 tG 操————操纵室自重：G 操= 1.5 tl 1————大车运行机构的重心至最近一端轨道中心线的距离l 1= 2ml 2————操纵室的重心至最近一端轨道中心线的距离l 2= 14 ml 3————电气设备的重心至最近一端轨道中心线的距离l 3= 12.75 m跨中固定载荷总弯矩：Mq= M 均+ M 固= 943248.8 N ·m动载总弯矩：Mq 计=φ4 Mq= 1120579.5 N ·m跨端自重载荷剪切力：Fq=0.5G 均gS+G 运g+ G 操g （1-Sl 2）+ G 电g （1-S l 3）= 132824.8 N 动载剪切力： Fq 计=φ4Fq = 157795.9 N系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1φ4————运行冲击系数φ4= 1.188φhg=1py γ———————运行冲击载荷，自重和起升载荷分项系数，py γ=1.16pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，pG γ=1.16、n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况n γ=1.05~1.1３.2 移动载荷及弯矩已知参数n ————小车车轮数 n= 4G 小————小车重量G 小= 12.13 t P Q ————起重量： P Q = 20 t G0————吊钩（具）自重：G0= 1 G 绳————钢丝绳自重：G 绳=起升载荷位置：a= 1.5 m. b= 1.5 mb 小车= 3.000 m小车极限e1= 1.000 m３.２.１ 满载小车在跨中单个小车静轮压：(0)**21*PQ G G a P n b +++G 小车绳满=n 小车= 8.408 t(0)**22*PQ G G b P n b +++G 小车绳满=n 小车= 8.408 t 1P G 小车空=n = 3.033 t2P G 小车空=n= 3.033 t 单个小车动轮压：P1计=φ4P1空+φ4（P1满-P1空）=10.0 t （A4类）P2计=φ4P2空+φ4（P2满-P2空）= 10.0t （A4类）类）类）类）类）系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1φ2————起升动载系数φ2= 1.052φ2=φ2min+β2*Vqφ3————突然卸载系数φ3= 1.03=1(13)m mφβ∆-+ pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，pG γ=1.16、 pQ γ———————起升震动载荷，起升载荷载荷分项系数，pQ γ=1.34n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况n γ=1.05~1.1动载最大弯矩：()()21214p P P M S b S +=-计计小车g g = 1227476.3 N ·m2112P b b P P =+计小车小车计计= 1.500 m 跨中剪切力：()1121112b F P P S ⎛⎫=+- ⎪⎝⎭小车计计= 92639.7 N ３.２.２满载小车在跨端跨端最大剪切力：()12121b F P P S ⎛⎫=+- ⎪⎝⎭小车-e1计计= 192271.1 N３.２.３空载小车在跨端跨中最小弯矩：12()(1b 2p P g P g S e M +-=空空1小车-）= 74296.3 N ·m 2112P b b P P =+空小车小车空空= 1.500 N ·m ３.３垂直载荷总弯矩总剪切力最大总弯矩：max x q P M M M =+计= 2348055.8 N ·m 最小总弯矩：min x q P M M M =+计= 1194875.8 N ·m跨端最大总剪切力：Fdmax=Fq 计+F2= 350067.0 N４. 水平载荷计算４.１主梁自重的水平惯性力FH （均布）：F H =7g G 均·n n 0= 13880.0 N n0————大车主动车轮数：n0= 2n ————大车车轮总数：n=4４.２小车满载单根主梁的水平惯性力PH （均布）： P H =71mg nn 0= 11595.5 N m=2Q P G G G +小0+绳+= 16.565 t 说明：主梁跨端设备惯性力影响小，忽略不计 ４.３主梁跨中总水平弯距为：48H H y P F M S S =+= 129748.4 N ·m ５.扭转载荷５.１ 垂直载荷引起的扭矩：M nv =（P 1计g+ P 2计g ）*e =0.0N ·m ｅ——弯心至主腹板中线的距离为e b =-0δ4δ3δ4（-）δ3+δ422＝ｍ ５.２ 水平载荷引起的扭矩：T H =P H h 〞= N ·mh 〞————轨道至弯心距离h 〞=1/2（h+δ1+δ2）+h 轨＝ m h 轨————轨道高度h 轨 = m ６.刚度计算 ６.１静刚度计算 ６.１.１垂直静刚度()23123482x P P b f S S b EI ⎡⎤+=--⎢⎥⎣⎦满满小车小车垂g g 垂直静挠度公式：= 0.021m 2N m ⨯11弹性模量：E=2.0610x 主梁截面对x 轴的惯性矩：I = 0.01681437m 4f S =垂垂直静刚度：/ 1308.645f S =垂许用垂直静刚度：/ 1/1000垂直刚度通过 ６.１.２水平静刚度33548384H H y yP S F S f EI EI =+=水水平静挠度公式： 0.013m12000f S =水许用水平静刚度：水平刚度通过 ６.２动刚度计算v f ==垂直自振频率： 3.031Hz h f ==水平自振频率： 1.352Hz=sc 常数：k 48 m常数：7, ７.1x σ=i σ∑= 1σ∑= []nsσσ=应力法许用应力：=158.8Mpa系数说明： 1.1m γ=抗力系数：,强度安全系数：n=1.48。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书在建筑结构中，过梁是一种常见的构件，用于承受门窗洞口上方的墙体荷载，并将其传递到洞口两侧的墙体上。
钢筋混凝土过梁因其良好的承载能力和耐久性，被广泛应用于各类建筑中。
下面将详细介绍钢筋混凝土过梁的计算过程。
一、过梁的类型和作用钢筋混凝土过梁主要有现浇和预制两种类型。
现浇过梁通常与主体结构同时浇筑，整体性较好；预制过梁则在工厂或现场预制，然后安装到指定位置。
过梁的主要作用是承受洞口上方墙体传来的荷载，包括墙体自重、上部梁板传来的荷载等，并将这些荷载传递到洞口两侧的墙体上，以保证结构的稳定性和安全性。
二、计算参数的确定1、荷载取值墙体自重：根据墙体材料和厚度计算，通常取值为每立方米若干千牛。
洞口上方梁板传来的荷载：根据实际情况确定，一般可通过结构计算得到。
均布活荷载：根据建筑使用功能和规范要求取值。
2、材料强度混凝土强度等级：根据设计要求选用，常见的有 C20、C25、C30 等。
钢筋强度等级：一般选用 HRB400 级钢筋。
3、几何尺寸过梁的跨度：即洞口的净宽。
过梁的高度：根据跨度和荷载大小确定，一般取值为 1/8 至 1/12 跨度。
三、受弯承载力计算1、正截面受弯承载力计算按照矩形截面受弯构件进行计算，计算公式为：M ≤ α1fcbx(h0 x/2) ＋ fy'As'（h0 as'）其中，M 为弯矩设计值，α1 为系数，fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为截面宽度，x 为受压区高度，h0 为截面有效高度，fy'为钢筋抗拉强度设计值，As'为受压区钢筋面积，as'为受压区钢筋合力点至截面近边的距离。
通过计算受压区高度 x，判断是否属于超筋梁。
若x ≤ ξbh0，则为适筋梁；若 x ＞ξbh0，则为超筋梁，需要重新设计。
2、斜截面受剪承载力计算计算公式为：V ≤ 07ftbh0 ＋ 125fyvAsvh0/s其中，V 为剪力设计值，ft 为混凝土轴心抗拉强度设计值，b 为截面宽度，h0 为截面有效高度，fyv 为箍筋抗拉强度设计值，Asv 为箍筋面积，s 为箍筋间距。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
梁截面设计与验算----计算书
梁(板)截面设计与验算(LJM-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------梁截面设计:1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=240mm，h=600mm。
砼 C25，fc=11.90N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HPB235，fy=210N/mm2。
弯矩设计值 M=60.00kN.m，剪力设计值 V=10.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。
(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。
-----------------------------------------------------------2 截面验算：(1)截面验算：V=10.00kN < 0.250βc fcbh=403.41kN 截面满足截面配筋按纯剪计算。
----------------------------------------------------------- 3 正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as下=35mm，相对受压区高度ξ=x/h=0.068 < ξb=0.518(2)上部纵筋：按构造配筋As=288mm2，配筋率ρ=0.20%(3)下部纵筋：As=ξa1fcbh/fy=305mm2ρmin=0.20% < ρ=0.21% < ρmax=1.71%----------------------------------------------------------- 4 斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-745.37mm2/m ρsv =-0.31% < ρsvmin=0.15% 按构造配筋Av/s=348mm2/m----------------------------------------------------------- 5 配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=288mm2，实配2E14(308mm2ρ=0.21%)，配筋满足(2)腰筋：计算构造As=b*hw*0.2%=271mm2，实配4d10(314mm2ρ=0.22%)，配筋满足(3)下部纵筋：计算As=305mm2，实配2E14(308mm2ρ=0.21%)，配筋满足(4)箍筋：计算Av/s=348mm2/m，实配d8@280双肢(359mm2/m ρsv=0.15%)，配筋满足----------------------------------------------------------- 6 裂缝计算：(1)计算参数：Mk=42.86kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。
600×1600梁模板计算书
1.1 600×1600梁模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=200mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2000.00cm3；截面惯性矩 I = 20000.00cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.30+24.00×0.30×1.40+1.50×0.30×1.40) + 0.9×1.40×2.50×0.30=12.58kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.577×0.1502=-0.028kN.mf=0.028×106/2000000.0=0.014N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.577=1.132kN截面抗剪强度计算值 T=3×1132/(2×300×200)=0.028N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!12.58kN/mA3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q = 0.9×(0.20×0.30+24.00×0.30×1.40+1.50×0.30×1.40)=9.693N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×9.693×150.04/(100×6000.00×200000000.0)=0.0 00mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.000mm，小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.50×5.40)×1.40=54.130N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 75.60cm3；截面惯性矩 I = 68.04cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×36.288+1.40×7.560)×0.300×0.300=0.487kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.487×1000×1000/75600=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×36.288+1.40×7.560)×0.300=9.743kN 截面抗剪强度计算值T=3×9743.0/(2×1400.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×36.288×3004/(100×6000×680400)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.40×0.60/1=32.48kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=32.478kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
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0.6m×1.6m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1.6=38.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×38.4+1.4×2)×1=48.88KN/mq2=(1.35×38.4+1.4×0.7×2)×1=53.8KN/m取较大值q=53.8KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×53.8×0.202=0.22kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.22×106=9.17N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×38.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×38.400×2004=0.41mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×38.4+1.4×2)×0.2=9.776KN/mq2=(1.35×38.4+1.4×0.7×2)×0.2=10.76KN/m取较大值q=10.76KN/m作为设计依据。
3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×10.76×0.52=0.269kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×10.76×0.5=5.92kN次楞抗弯强度设计值[f]＝15N/mm2。
σ= Mmax=0.269×106=4.981N/mm2 < 15N/mm2 W 54000满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×10.76×0.5=3.228kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.228×103= 1.345N/mm2 < fv=1.6N/mm2 2bh 2×40×90次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38.4×0.2=7.68kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×7.68×5004= 0.134mm < 2mm 100EI 100×10000×2430000满足要求!五、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8990mm3；截面惯性矩I =215700mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.92kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。
5005005005.92 5.92 5.92 5.92 5.92 5.92 5.92 5.92主楞计算简图(kN)0.6590.659主楞弯矩图(kN·m)-10.39-10.39、强度验算最大弯矩Mmax=0.755kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= Mmax=0.755×106= 83.982N/mm2 < 205N/mm2 W 8990满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.224kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.208mm < 3.3mm。
满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=5.92×0.15=0.89kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= M=0.89×106= 98.999N/mm2 < 205N/mm2 W 8990满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.224kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
容许挠度值：150×2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.150mm < 0.8mm。
满足要求!六、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——侧模板承受的荷载设计值：Fs=0.95（rG G4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×38.4+1.4×2)=46.44kN。
N=0.50×0.50×46.44=11.61kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nt b =AnftbA n ——对拉螺栓净截面面积，M14螺栓An=105.0mm2f t b——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=11.61kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!七、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。
取梁底分布梁间距0.9m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 90×1.2×1.2/6=21.6cm3；截面惯性矩I= 90×1.2×1.2×1.2/12=12.96cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为7根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.1m 。
2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q 1=[1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×4]×0.9=49.43kN/m q 2=[1.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×4]×0.9= 53.46kN/m 根据以上两者比较应取q= 53.46kN/m 作为设计依据。
q=53.46kN/m100100100100100100计算简图(kN)0.0390.039弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=2.11kN;R2=6.07kN;R3=5.14kN;R4=5.45kN;R5=5.14kN;R6=6.07kN;R7=2.11kN; 最大弯矩 Mmax= 0.057kN·m梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =15 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ= Mmax=0.057×106= 2.639N/mm2 < 15N/mm2 W 21.6×103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.9×（24×1.6＋1.5×1.6＋0.3+4）=40.59kN/m；q=40.59kN/m100100100100100100面板弹性模量: E = 7000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax= 0.029mm梁底模板的最大容许挠度值: 100/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax= 0.029mm < 0.3mm满足要求!八、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6= 54cm3；I=4×9×9×9/12= 243cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下分布梁的间距，L=0.9m。
900900900q=6.744KN/m次楞计算简图荷载设计值 q = 6.07/0.9= 6.744kN/m；最大弯距 Mmax=0.1ql2= 0.1×6.744×0.92= 0.546 kN·m；次楞抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2；σ= Mmax=0.546×106=10.111N/mm2 < 15N/mm2 W 54×103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×6.744×0.9=3.642kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.642×103= 1.52N/mm2 < fv=1.6N/mm2 2bh 2×40×90次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。