边坡锚喷支护计算书案例

某边坡支护工程计算书secret(367)

区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：＝，＝。

该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度～°。

由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。

边坡长约，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。

西段边坡位于场地西南侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高约，分两级放坡，下级坡高约，上级坡高约，中间平台宽度约。

坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。

坡脚标高～，坡顶标高～。

中段边坡位于场地中段，边坡坡长，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高～，坡顶标高～。

东段边坡位于场地北东侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高～未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高～，坡顶标高～。

目前坡下为规划用地，暂无建筑物。

距离坡顶～有座直径约的圆形储水池（现已废弃，里面储水约），北侧还有座直径的圆形水塔（目前仍在使用中）。

.设计依据.设计原则、本边坡为永久性边坡。

、根据《建筑边坡工程技术规范》要求，边坡安全等级为二级。

、经济、美观，与周围环境相互协调。

、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（段），东段边坡（段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护。

中段边坡（段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为，墙后填方至墙顶，留马道宽。

坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护。

锚杆按绝对高程打设，水平间距，竖向间距为。

最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。

. 计算参数选取边坡岩土层计算参数根据《下雪社区公园边坡地质灾害勘查报告》的边坡支护设计参数建议值并综合考虑自重＋暴雨的计算工况后确定（详见下表）。

边坡设计参数表. 边坡计算要点边坡稳定性按圆弧滑动法计算，边坡稳定安全系数为>。

喷锚计算稿

喷锚计算稿边坡喷锚的计算方法喷锚支护喷锚暗挖法喷锚暗挖法施工动画喷锚暗挖法施工视频喷锚支护施工方案喷锚暗挖钢拱锚喷混凝土支护锚喷护坡基坑
部位项目
无锡金科世界城项目E地块基坑支护工程工程量计算稿
工程量计算式
合计
单位
北侧喷锚 32.7*7.8+63.9*7.0
702.36 m2
北侧土钉 (32.7+63.9)/8*1
无锡岩土工程有限公司 2012/12/20
支护工程工程量计算稿
备注北侧喷锚由2部分组成，1部分长32.7m,宽 7.8m；2部分长63.9m，宽7.0m.钢筋网片规格：Φ6.5@260*260，厚度2.5cm
竖向土钉规格Ф18@8000，长度1.0m
土钉规格Ф18@1800，长度2.5m 东侧喷锚由3部分组成，1部分长39.1m,宽 7.1m；2部分长36.5m，宽8m，3部分长 35.1m，宽12.4m，钢筋网片规格：Φ
ห้องสมุดไป่ตู้
12.075 m
北侧土钉 (32.7/1.8+63.9/1.8)*2.5*3
402.5 m
东侧喷锚 39.1*7.1+36.5*8+35.1*12.4
1004.85 m2
东侧土钉 (39.1+36.5+35.1)/8*1
13.8375 m
东侧土钉 (39.1/1.8+36.5/1.8+35.1/1.8)*2.5*3
461.25 m
南侧喷锚 142.5*5.4
769.5 m2
南侧土钉 142.5/8*1
17.8125 m
南侧土钉 (142.5/1.8)*2.5*3
593.75 m

锚喷支护设计计算

锚喷支护设计计算
1、采用锚喷支护的岩质边坡整体稳定性计算应符合下列规定：
1岩石侧压力分布可按本规范第9.2.5条的规定确定；
2锚杆轴向拉力可按下式计算：
Nak=e,ahSχjSyj∕cosα(10.2.1)
式中：Nak一锚杆所受轴向拉力(kN);
s×j x Syj ----- 锚杆的水平、垂直间距(m);
e'ah——相应于作用的标准组合时侧向岩石压力水平分力修正值(kN∕m);α―锚杆倾角(。

)。

2、锚喷支护边坡时，锚杆计算应符合本规范第8.2.2~8.2.4条的规定。

3、岩石锚杆总长度应符合本规范第8.4.1条的相关规定。

4、采用局部锚杆加固不稳定岩石块体时，锚杆承载力应符合下式的规定：
Kb(Gt-∕G n-cA)≤∑Nakti+∕∑Nakni(10.2.4)
式中：A——滑动面面积(m2);
c——滑移面的黏聚力(kPa);
f——滑动面上的摩擦系数；
Gt、Gn——分别为不稳定块体自重在平行和垂直于滑面方向的分力(kN); Nakti、Nakni——单根锚杆轴向拉力在抗滑方向和垂直于滑动面方向上的分力(k N)；
Kb一锚杆钢筋抗拉安全系数,按本规范第8.2.2条规定取值。

边坡支护计算

：边坡支护工程工程量计算规则，用实例讲解分析无为盟2017-06-13 15:37一、背景资料某边坡工程采用土钉支护，根据岩土工程勘察报告，地层为带块石的碎石土，土钉成孔直径为90mm，采用1根HRB335，直径25的钢筋作为杆体，成孔深度均为10m，土钉入射倾角为15度，杆筋送入钻孔后，灌注M3.0水泥砂浆。

混凝土面板采用C20喷射混凝土，厚度为120mm，如下图1、下图2所示。

二、问题试列出该边坡分部分项工程量清单（不考虑挂网及锚杆、喷射平台等内容）。

三、分析解答根据《房屋建筑与装饰工程工程量计算规范》GB50854-2013附录B地基处理与边坡支护工程的工程量计算规则计算。

（一）土钉工程量工程量计算规则：以米计量，按设计图示尺寸以钻孔深度计算；（1）AB段Hl=8×4×10=320m（2）BC段H2=（4+5）×10=90m（3）CD段H3=10×5×10=500mH=Hl+H2+H3=320+90+500=910m工程量计算规则：以根计量，按设计图示数量计算。

（1）AB段Nl=8×4=32根（2）BC段N2=4+5=9根（3）CD段N3=10×5=50根N=Nl+N2+N3=32+9+50=91根（二）喷射混凝土工程量工程量计算规则：按设计图示尺寸以面积计算。

（1）AB段S1=8÷sin（π/3）×15=138.56m2（2）BC段S2=（10+8）÷2÷sin（π/3）×4=41.57m2（3）CD段S3=10÷sin（π/3）×20=230.94m2S=Sl+S2+S3=138.56+41.57+230.94=411.07m2 本文内容纯属个人观点，仅供参考。

喷锚支护设计

喷锚支护设计
对边坡北东段缓坡平台以上坡体在修整或清理坡面后采取灌浆
锚杆＋挂网喷射混凝土进行支护。

1、设计参数
（1）锚杆：锚杆采用HRB400钢筋（Ⅲ级钢筋），拉筋直径28mm，锚杆弯头与加强筋采用双面焊接加固；锚杆水平和竖直间距均为2.0m，入射角18°，梅花形布设；锚杆采用机械成孔，孔径130mm，杆体采用M30水泥砂浆固结体。

锚杆设计参数详见图纸。

（2）钢筋网：采用直径8mm钢筋，网孔尺寸为180mm，三向布设直径为16mm的加强筋，钢筋网与加强筋需绑扎固定。

（3）坡面喷射砼：喷射混凝土采用425#普通硅酸盐水泥，细骨料采用中、粗砂，细度模数大于2.5，骨料最大粒径不大于15mm；喷射混凝土厚度约150mm，喷射混凝土强度不小于C25。

（4）坡顶超护宽度1.5m，采用网喷混凝土C25，厚150mm。

（5）伸缩缝：纵向每隔10m布设一道伸缩缝，宽度3cm，缝内填塞麻绳或沥青木板。

（6）泄水孔：泄水孔孔径150mm，孔内填充中粗砂，孔距2000mm，呈梅花形布设。

2、材料要求
（1）全粘结锚杆材料采用HRB400钢筋（Ⅲ级），直径28mm，抗拉强度设计值为60～120KN。

（2）土体与锚固体粘结强度特征值见表6-5。

表6-5 岩（土）体与锚固体粘结强度特征值表
施工时应通过试验检验。

（3）锚杆和联接锚杆杆体的受力部件，均应能承受95%的杆体极限抗拉力；
（4）隔离架应由钢、塑料或其他对杆体无害的材料组成，不得使用木质隔离架；
（5）防腐材料应满足规范要求。

某边坡支护工程计算书-

区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程1. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：X＝31560，Y＝117500。

该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度10～20°。

由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。

边坡长约135m，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。

西段边坡位于场地西南侧，坡长约60m，呈直线形，坡度40～50°，坡高约16m，分两级放坡，下级坡高约7m，上级坡高约9m，中间平台宽度约1.8m。

坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。

坡脚标高93.14～94.15m，坡顶标高108.58～109.53m。

中段边坡位于场地中段，边坡坡长40m，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约11m，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高97.14～97.95m，坡顶标高108.18～108.64m。

东段边坡位于场地北东侧，坡长约35m，呈直线形，坡度40～55°，坡高9～12m未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高96.69～97.44m，坡顶标高106.25～107.77m。

目前坡下为规划用地，暂无建筑物。

距离坡顶7～8m有1座直径约20m的圆形储水池（现已废弃，里面储水约600m3），北侧还有1座直径9m的圆形水塔（目前仍在使用中）。

2.设计依据3.设计原则1、本边坡为永久性边坡；2、根据《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002规定，边坡安全等级为二级。

3、经济、美观，与周围环境相互协调。

4、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡+锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（A1A2段），东段边坡（A3A5段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护；中段边坡（B2B3段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为98.50~99.50m ，墙后填方至墙顶，留马道宽1.5m ；坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护；锚杆按绝对高程打设，水平间距2.5m ，竖向间距为2.0m ；最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。

某边坡支护计算书

某片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程计算书工程设计证书编号：甲级重庆某岩土公司二○一一年十月一、任务由来拟建工程场地位于某片区，受某农业发展有限公司（建设方）委托，我单位承担了生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程的设计治理工作。

双方已正式签定了《建设工程设计合同》，建设方同时提供了审查通过的《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段岩土工程勘察报告》、设计委托书，前期方案设计阶段已完成，并通过了专家组审查，现处于施工图设计阶段。

二、设计依据2.1《建设工程设计合同》2.2 《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段岩土工程勘察报告》重庆市某设计研究院有限公司，2011.7；《片区生态移民迁建区高切坡治理A区2段岩土工程勘察报告》北京某工程勘察设计研究院有限责任公司，2011.7；2.3有关规范及图集《建筑边坡工程技术技术规范》GB50330-2002；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)；《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）；三、主要技术标准(1)边坡类别：Ⅲ类。

(2)边坡工程安全等级：一级。

(3)设计合理使用年限：50年。

四、拟建边坡稳定性评价4.1地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度小于6度，可不进行地震效应评价。

4.2 边(斜)坡稳定性评价4.2.1 AB段边坡稳定性评价该段边坡(见剖面1—1′～23—23′) 长470m，坡高6.0～51.0m，边坡坡向2°，坡角48～62°，边坡主要由粉砂质泥岩组成，砂岩主要以夹层或透镜体的形式存在，边坡岩体类型为Ⅲ类。

安全等级为一级。

根据赤平投影图分析（图 4.2.1），层面及两组裂隙与边坡均大角度相交，属稳定型边坡，边坡稳定性主要受岩体强度的控制。

地下车库深基坑土钉喷锚支护施工方案(计算书)

**项目Ⅳ标段基坑护坡施工方案****二建集团有限公司二○一一年三月十二日目录第一章工程概况1.1工程概况 1 1.2地下室基坑边坡概况 1第二章工程地质条件2.1工程地质条件 1 2.2基坑开挖支护评价和建议 2第三章边坡支护设计3.1支护方式 3 3.2设计基本要求 3第四章施工组织方案4.1施工准备 4 4.2施工方法 4 4.3施工工艺 4 4.4安全生产措施 6 附：计算书8第一章工程概况1.1工程概况本工程地处本工程位于**新区**科技园净慧西道地块，南至湖景路边。

本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为3～4层及8层和16层，本标类独栋（62—64#）共计3栋，叠拼（65—72#）共计8栋，8层小高层（73—79#）共计7栋，16层小高层（80#—82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。

本次基坑护坡主要针对十六层高层（80#—82#），为地下一层，即13A车库。

1.2 地下室基坑边坡概况1.2.1边坡地段地物环境该边坡位于道路和甲方及中天临时办公附近，目前土方开挖已进行施工，需要进行支护，以确保施工安全。

1.2.2边坡形态及岩土构成拟建场地位于珠江三角洲冲积平原中之低缓小山丘，现已部份人工挖填平整，场地地面平整后高程为3.2m，按地下室底标高开挖后，将形成6.4M的基坑，基坑边坡坡为1.0m-6m 的素填土、粉质粘土，粉土夹粉质粘土，其下部为粉细沙。

第二章工程地质条件2.1工程地质条件2.1.1岩土层工程地质特征**市区为冲湖积平原，广泛堆积了第四系松散沉积土体，第四系沉积土层土性主要是粘性土、粉土、粉砂，总厚度达100～190m，拟建场地总厚度>50m。

根据拟建物的特征，结合本公司掌握的区域地质情况，本工程八层以下住宅楼控制性勘探孔孔深定为20m左右，一般性孔孔深定为15m左右，十六层住宅楼控制性勘探孔孔深定为50m左右，一般性孔孔深定为40m左右。

基坑边坡喷锚支护设计说明书

随县财政国库集中收付中心综合服务大楼边坡支护设计说明（公司名称)二○一三年四月随县财政国库集中收付中心综合服务大楼边坡支护设计说明随县财政国库集中收付中心综合服务大楼边坡支护设计说明总经理：总工程师:审定人：审核人:项目负责人：(公司名称）二○一三年四月目录一、工程概况 (1)二、边坡工程地质条件 (1)（一）地形地貌 (1)（二)地层岩性及工程地质特征 (1)（三）地震 (1)(四）水文地质条件 (1)三、边坡支护方案概述 (2)（一）设计原则 (2)（二）设计依据 (2)（三)边坡支护方案选择 (2)四、分项工程设计 (2)（一）边坡设计计算 (2)（三）喷锚支护设计 (2)五、边坡工程施工 (3)(一）施工条件 (3)(二)施工总体布置 (3)(三）主要施工方法 (3)（四）信息法施工及边坡险情处理措施 (4)六、边坡工程质量检查、监测及验收 (5)（一）质量检验 (5)（二）工程监测 (5)（三)工程验收 (6)附图目录附件1：计算书随县财政国库集中收付中心综合服务大楼边坡支护设计说明一、工程概况随县财政国库集中收付中心拟在随县征地范围内建综合服务大楼。

该工程由1栋六层综合楼、1栋3层办公楼和1栋11层综合楼组成。

场区地形起伏较大，地势西高东低，场地整平标高91.00m。

在场地整平过程中,场区西侧形成高约7m的临时性土质边坡.由于设计建筑物距边坡坡脚较近,边坡破坏后果严重，按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）,边坡工程重要性等级为二级。

受建设单位委托，我公司承担拟建场地边坡工程设计任务。

二、边坡工程地质条件(一）地形地貌边坡场区位于随县征地范围内。

该场地地貌单元为低山丘陵，场地地形起伏较大，属中等复杂场地。

场地原始地形为西高东低，边坡影响范围内最大高程为100.50m左右，西侧坡顶高程为98.00m;相对高差为7m;南侧坡顶高程为98。

10m,相对高差为7。

1m;北侧坡顶高程为100.50m，相对高差为9.5m.现场地整平完成，场区整平高程为91.00m。

边坡锚杆设计计算书

------------------------------------------------------------------------计算项目：2#工况整体稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (1.320,20.340)(m)滑动半径= 12.038(m)滑动安全系数= 0.807起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.28 11.673.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.00 17.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.42 31.689.096 10.000 43.192 1.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.62 32.4210.000 10.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.7510.754 11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.49 23.2211.509 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 21.7312.263 13.018 70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.95 24.58总的下滑力= 360.515(kN)总的抗滑力= 291.069(kN)土体部分下滑力= 360.515(kN)土体部分抗滑力= 291.069(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；ρ=-48代入得1aK=0.28；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 15.3628.010228.011.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：08.12715.36031.75.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：08.1271==hkhkEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中13.19)11.9875.0/(08.1272.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2)Sx(m)Sy(m)Htk(kN)cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2)f rb(kpa)f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSyHtk/cosβγQNak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆134.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 237.00 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 339.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 6.00 16.09 17.00 442.00 19.13 2.50 1.50 71.74 0.91 79.16102.91 124.28 15.23 420.00 32 2750 6.06 0.48 5.00 11.06 16.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角25Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.000 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.02 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.03 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.04 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.0符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2750KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 20.686 10.00 0.174 0.985 2.500 0.00 9.0 17.5 16.1 10.0 1.49 37.2 143.8 117.76 26.002 59.613 18.00 0.309 0.951 2.500 0.00 46.1 17.5 44.7 10.0 1.54 38.5 143.8 105.14 30.913 93.022 25.00 0.423 0.906 2.500 0.00 98.3 17.5 66.5 10.0 1.62 40.5 143.8 92.41 34.724 119.952 33.00 0.545 0.839 2.500 0.00 163.3 17.5 79.3 10.0 1.75 43.8 143.8 76.18 38.445 138.451 42.00 0.669 0.743 2.500 0.00 231.6 17.5 81.1 10.0 1.97 49.4 143.8 56.17 41.726 117.319 52.00 0.788 0.616 2.500 0.00 231.1 17.5 56.9 10.0 2.41 60.2 143.8 32.34 44.177 46.087 67.00 0.921 0.391 2.500 0.00 106.1 17.5 14.2 10.0 3.81 95.2 143.8 -5.02 45.30合计合计885.4 358.7 364.7 474.98 261.26稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.65符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角25p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋后稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (3.360,18.540)(m)滑动半径= 10.052(m)滑动安全系数= 1.307起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 62.41 36.4410.000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 64.76 32.4410.840 11.679 51.967 1.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 61.17 28.7211.679 12.519 60.756 1.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.80 26.1712.519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.63 34.21筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 102.400 139.120 抗拔力20.000 90.007 0.000 102.4002 102.400 139.120 抗拔力20.000 72.020 31.610 97.3993 102.400 139.120 抗拔力20.000 51.866 63.232 80.5454 0.000 0.000 抗拉力0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力= 396.941(kN) 总的抗滑力= 518.959(kN)土体部分下滑力= 396.941(kN)土体部分抗滑力= 335.726(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 94.842(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 88.392(kN)------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋最大滑动面稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.390,16.415)(m)滑动半径= 16.426(m)滑动安全系数= 1.352起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗拔力9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗拔力8.827 80.553 7.418 44.5834 45.678 139.120 抗拔力8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力= 1509.363(kN)总的抗滑力= 2040.771(kN)土体部分下滑力= 1509.363(kN)土体部分抗滑力= 1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 68.466(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；2ϕ=17.5；3ϕ=23.3；1ρ=-48；2ρ=-8代入得1aK=0.28；2aK=0.44；3aK=0.34；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 61.3628.010228.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：35.13061.3671215.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN素填土：2221112aaaKcKh-='γσ=34.6044.010244.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa222221122)(aaaKcKhh-+=γγσ=40.6644.010244.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：97.47)40.6631.60(757.05.0)(212122=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN粉质粘土：333221122)(aaaKcKhh-+='γγσ=77.534.04.47234.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa33333221132)(aaaKcKhhh-++=γγγσ=08.5234.04.47234.0)543.70.18757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：21.218)08.5277.5(543.75.0)(213233=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：54.39621.21897.4735.130321=++=++=hkhkhkhkEEEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中08.31)5.17875.0/(54.3962.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2) Sx(m)Sy(m) Htk (kN) cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2) f rb(kpa) f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSy Ht k/cosβγQ Nak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆1 27.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 5.00 17.65 15.002 29.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.23 420.00 40 2750 12.65 1.25 8.00 20.65 18.003 32.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 11.00 23.65 20.004 34.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.005 37.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.006 39.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.007 42.00 31.08 2.50 1.50 155.38 0.91 171.44 222.87 269.17 15.2 3 420.00 32 2750 13.12 1.03 10.00 23.12 19.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角20Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值 2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米 0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.0001.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.52 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.53 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 147.0 1939.14 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.55 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.56 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.57 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 117.6 1939.1符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=360MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度frbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2100KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 249.121 5.00 0.087 0.996 2.500 0.00 54.3 23.3 267.2 47.4 2.31 273.5 163.4 148.06 29.732 362.506 14.00 0.242 0.970 2.500 0.00 219.2 23.3 378.7 47.4 2.36 279.3 163.4 135.43 39.343 449.316 22.00 0.375 0.927 2.500 0.00 420.8 23.3 448.5 47.4 2.47 292.7 147.0 109.26 42.374 521.120 31.00 0.515 0.857 2.500 0.00 671.0 23.3 480.9 47.4 2.67 316.4 130.7 82.25 43.745 547.170 41.00 0.656 0.755 2.500 0.00 897.4 23.3 444.6 47.4 3.03 358.8 130.7 63.36 49.236 452.626 53.00 0.799 0.602 2.500 0.00 903.7 23.3 293.3 47.4 3.78 447.8 130.7 38.21 53.827 195.438 77.00 0.974 0.225 2.500 0.00 476.1 17.5 34.7 10.0 9.90 247.5 117.6 -14.33 36.81 合计合计3642.5 2347.9 2216.0 562.24 295.05稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.49符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角20 p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#2次加筋稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 7筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 19.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.005 6.00 2.50 20.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.006 3.50 2.50 18.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.007 1.00 2.50 15.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.365,17.354)(m)滑动半径= 17.366(m)滑动安全系数= 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 0.000 -0.446 1.00 47.40 23.30 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 47.440.000 0.270 1.650 0.27 47.40 23.30 4.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.13 14.770.270 1.091 3.452 0.82 47.40 23.30 69.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.16 68.681.091 1.200 4.989 0.11 47.40 23.30 15.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 11.861.200 1.950 6.416 0.75 47.40 23.30 110.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.37 83.151.9502.700 8.913 0.76 47.40 23.30 109.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.94 82.502.7003.613 11.703 0.93 47.40 23.30 139.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.38 103.193.6134.525 14.798 0.94 47.40 23.30 155.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 39.66 109.404.5255.438 17.937 0.96 47.40 23.30 169.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.29 115.035.4386.350 21.134 0.98 47.40 23.30 183.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.10 120.026.3507.262 24.401 1.00 47.40 23.30 195.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 80.94 124.357.262 8.175 27.756 1.03 47.40 23.30 207.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 96.62 127.968.175 9.088 31.218 1.07 47.40 23.30 217.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 112.93 130.839.088 10.000 34.812 1.11 47.40 23.30 227.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00129.60 132.9610.000 10.999 38.759 1.28 47.40 23.30 245.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00153.95 143.3010.999 11.998 43.131 1.37 47.40 23.30 230.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.44 137.2611.998 12.996 47.845 1.49 47.40 23.30 211.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00157.13 131.8212.996 13.995 53.042 1.66 47.40 23.30 190.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00151.91 128.0013.995 14.994 58.983 1.94 47.40 23.30 163.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.90 128.1514.994 15.663 64.772 1.57 10.00 17.50 90.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 82.13 27.9015.663 16.332 70.704 2.03 10.00 17.50 70.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.76 27.6316.332 17.001 82.023 4.84 10.00 17.50 30.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.20 49.69筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 98.779 0.000 50.6002 51.200 139.120 抗拔力10.000 88.503 1.338 51.1833 51.200 139.120 抗拔力10.000 78.177 10.490 50.1144 51.200 139.120 抗拔力10.000 67.441 19.642 47.2825 64.000 139.120 抗拔力10.000 53.835 37.767 51.6686 64.000 139.120 抗拔力10.000 42.902 46.881 43.5687 64.000 139.120 抗拔力10.000 28.965 55.995 30.994总的下滑力= 1580.901(kN)总的抗滑力= 2347.856(kN)土体部分下滑力= 1580.901(kN)土体部分抗滑力= 2047.343(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 172.113(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 128.401(kN)word格式文档专业整理word 格式文档专业整理2-2剖面肋柱计算：============================================一、锚杆肋柱计算，根据边坡土应力分布图，肋柱所受水平方向土压力为31.08kpa ，垂直于坡面的土压力为 31.08kpa ×sin82º=30.78kpa 。

深基坑边坡喷锚支护(工程实例)

深基坑边坡喷锚支护(工程实例)深基坑边坡稳定问题一直是工程建设中亟待解决的难题，为了确保基坑边坡的稳定性，往往需要采用多种施工技术与支护措施。

本文将以一次深基坑边坡喷锚支护的工程实例为例，介绍其具体的支护方案和实施情况。

工程背景该工程为某城市民用建筑群项目，由于土地资源有限以及市区内道路繁多，基础支护工程面临较大挑战。

该项目的基础支护区域面积较大，且局部沿街面临环境对策与工期的较大限制，为了确保基坑开挖的安全性，承建单位决定采用深基坑边坡喷锚支护技术。

喷锚支护方案在进行深基坑边坡喷锚支护前，需要进行综合调查分析、监测预警、技术设计、施工实施等多个环节的工作，并结合实地情况进行实时调整。

本次喷锚支护方案主要包括以下几个步骤：步骤一：深入调研在进行喷锚支护前，需要针对深基坑边坡的地质特征、基坑开挖过程中的变形特点、现场环境条件等因素进行深入调研，制定相应的施工技术方案，为后续喷锚支护打下坚实的基础。

步骤二：支护设计根据现场调研情况，结合设计要求和基坑开挖情况，结合各类地质、土力学、水文地质等方面因素，进行喷锚支护的设计和计算，确定支护的型式和参数等方案。

步骤三：条件准备在开始喷锚支护前，需要对施工现场进行一系列条件准备工作，如钻孔、预制喷锚筋、搭建施工平台、准备喷涂设备等，为后续喷锚支护施工做好充分准备。

步骤四：喷锚施工在完成前期准备工作后，开始进行喷锚支护的施工，在喷涂喷锚液前需要认真清理钻孔内部的颗粒和泥浆，并严格控制混合比例和喷涂量，充分保证喷涂喷锚液的质量和性能，以有效提高喷锚支护的效果。

施工实施在进行深基坑边坡喷锚支护的实施过程中，需要特别关注钻孔、连接件、喷涂液配制等多项工序的质量控制，以及支护结果的实时监测和评价。

经过精心设计和施工，该工程已经顺利完成深基坑边坡的喷锚支护，并成功实现了综合支护效果的最大化。

深基坑边坡喷锚支护是一种经历多年实践验证并逐步完善的新型支护技术，它的出现将为深基坑边坡的稳定性和施工安全提供强有力的保障。

边坡锚喷支护计算书案例

边坡锚喷支护计算书案例1、面层土压分布和破裂面的确定1.1面层土压力的分布未加筋的素土边坡，是很容易发生快速滑裂的。

锚喷支护体系由锚杆、复合土体、钢筋网与喷射混凝土面层组成，其土压力分布与挡土墙、桩、板等支护结构不同。

本计算书以图1土压力分布作为计算依据。

2、在进行大量的工程实践和理论分析的基础上，对黄土类粉土和粉质粘土，作用在面层上的土压力分布，我们采用简化形式，如图2所示。

q 1=0q 1.75=20*0.47+20*1.75*0.47-2*16*0.47 =3.91（Kpa ）q 1.5=q 1.75*1.51.75 =3.91*1.51.75=3.35（Kpa ）（2）Ka=tg2(45°-φ2)=0.47 （3）P=20KN/m（4）锚杆抗拔力T=14.4KN/m以后将保持不变的土压力。

3、破裂面的确定3.1对于均质土陡坡，在无支挡条件下的破坏是沿着库伦破裂面发展的；但在锚喷支护情况下，复合土体潜在破裂面不是沿库伦破裂面发展的。

参照图1的破裂面形式，经过大量工程实践，可得出简化破裂面形式如图3所示。

3.2支护后的稳定分析（1）内部稳定性分析支护结构内部稳定性分析，主要考虑单根锚杆的受力状态，计算时不考虑锚杆的受弯和剪切作用，仅按受拉杆进行验算。

已知fy=310Mpa [采用φ18钢筋作为土钉，长度为2200mm ，间隔为1.5m 为条件]Fg =Agfy=14 π*0.0182m 2*310*106N/m 2=78.89(KN)L 0=2.2-1.05＝1.15mT 1=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）T 2=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）T 3=TL 0=14.4*（2.2-1.05）=16.56（KN ）因Fg>Ti 取F 1=T 1=16.56(KN) F 2=T 2=16.56 (KN) F 3=T3=16.56 (KN) q 1=0q 2=q 1.5=3.35KPaq 3=q 1.75=3.91KPaSx ＝1.5m,Sy ＝1.5mE 1=0E 2=E 1.5=3.35*1.5*1.5=7.54（KN ）E 3= E 1.75= E 3.5=1.0*3.91*1.5*1.5=8.80（KN ）K 1为无限大K 2=16.567.54 =2.20>1.2 K 3=16.568.8=1.88>1.2 M W =12 *（2.2*1112 ）2（20*3.5+20）=183.01KNM Q =13 （12 *20*3.52*0.47）*2*16*3.5*0.47 +2*16220 ）（3.5-2*16/20*0.47 ）+12 *20*3.52*0.47=60.06KNF X =(20*2.2*1112 +20*2.2*1112 *3.5)*0.4=72.6KNEax=12 *20*3.52*0.47-2*16*3.5*0.47 +2*16220 +20*3.5*0.47=39.292KNK S =Fx Eax =72.6/39.292=1.854、外部稳定性分析（1）抗倾覆验算由式(6)、(7)、（8）得：K Q =Mw MQ =183.0160.06 =3.05>2.0满足要求。

喷锚支护计算书

计算公式和系数等取自建筑施工计算手册（第二版）173页本工程计算参数：土方为粉质粘土,重度Υ=19.70KN/M3内按摩角φ=20°,粘聚力C=28.50Kpa，地基承载力特征值f ak=144Kpa,基坑开挖高度H=7.80米，土钉倾角θ是10度，S x水平间距1米，S y竖向间距，取1.5米,土方侧压力P==28.50÷(19。

70×7.8)=0.185＞0.05＞0。

05的粘土Ka=0.406，=0。

637=0.406×[1—（2×28。

50)÷(19.70×7.80)×（1÷0。

637)］×19。

70×7。

80=0.406×[1-（57÷153.66)×1.569］×153.66=26。

20KN/M2=0.406×10=4。

06 KN/M2=30。

26KN/m2土钉所受的拉力N（由上而下1—4道拉杆）N1—4=（1÷cosθ)×pSxSy=（1÷cos10）×30。

26×1.00×1.50=（1÷0。

9848）×30。

26×1。

00×1。

50=46.09KNN5=(1÷cosθ）×pSxSy=(1÷cos10)×30.26×1.00×0.30=9.21KN土钉墙安全系统Fsd=1。

30土钉在破坏面一侧伸入稳定土体中的长度laLa=（1.30×46.09)÷（3。

14×0.1×50）=59.917÷15。

70=3。

81mLa5=（1.30×9.21）÷(3.14×0。

1×50）=11.973÷15。

2019年深基坑边坡喷锚支护(工程实例).doc

2019年【豆丁精品】深基坑边坡喷锚支护(工程实例)1深基坑边坡喷锚支护（工程实例）喷锚网支护是靠锚杆、钢筋网和混凝上层共同工作来提高边坡土的结构强度和抗变形刚度，减小土体侧向变形，增强边坡的整体稳定性。

在开挖形成的坑壁中，设置一定长度和密度的锚杆体，锚杆体与喷射混凝土层结构形成柔性支挡体系。

挡土体系与坑壁原位土体牢固的结合在一起共同工作，形成在机理上属于主动制约机制的支护类型。

1、总述：1.1 概述喷锚网支护是靠锚杆、钢筋网和混凝上层共同工作来提高边坡土的结构强度和抗变形刚度，减小土体侧向变形，增强边坡的整体稳定性。

如：成都市沙河污水处理厂工程，位于成都市跳蹬河北路，与四川制药厂，成都市火电厂相邻。

由于该工程处于城区，施工场地狭窄，其中提升泵房基坑开挖深度深达13.4 米，必须采用有效的支护措施以稳定基坑壁，确保基坑施工的安全, 根据场地地质资料、基坑开挖深度、场地周围环境条件以及工期的要求，决定采用喷锚支护的方案。

1.2 工程地质情况施工区域属岷江水系Ⅰ级阶地，地形平坦，根据四川省地质勘察院提供的《成都市沙河污水处理厂岩土工程勘查报告》，场地的地层自上而下主要为：⑴杂填土：结构性差，质地疏松，层厚约0.80～3.20m；⑵粘土：可塑～硬塑，层厚约0.30～6.20m；⑶粉土：稍密，层厚约0.50～3.20m；⑷卵石：松散～稍密、密实，顶埋深在494.09～492.06m。

拟建场地地下水为孔隙潜水，第四纪卵石层为主要含水层，河水及大气降水为主要补给源，勘察期间测得该场地地下水静止水位埋深为 5.10～7.00m。

本场地内地下水渗透系数采用k＝20m/d。

2、喷锚支护方案设计2.1 设计依据本工程依据以下文件和工程经验进行设计①《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GBJ86－85）②《土层锚杆设计与施工规范》（CECS 22-90）③《成都市沙河污水处理厂岩土工程勘察报告》（四川省地质工程勘察院）2.2 喷锚支护的可行性喷锚支护是以新奥法为理论基础。

2019年深基坑边坡喷锚支护(工程实例).doc

2019年【豆丁精品】深基坑边坡喷锚支护(工程实例)1深基坑边坡喷锚支护（工程实例）喷锚网支护是靠锚杆、钢筋网和混凝上层共同工作来提高边坡土的结构强度和抗变形刚度，减小土体侧向变形，增强边坡的整体稳定性。

在开挖形成的坑壁中，设置一定长度和密度的锚杆体，锚杆体与喷射混凝土层结构形成柔性支挡体系。

挡土体系与坑壁原位土体牢固的结合在一起共同工作，形成在机理上属于主动制约机制的支护类型。

1、总述：1.1 概述喷锚网支护是靠锚杆、钢筋网和混凝上层共同工作来提高边坡土的结构强度和抗变形刚度，减小土体侧向变形，增强边坡的整体稳定性。

如：成都市沙河污水处理厂工程，位于成都市跳蹬河北路，与四川制药厂，成都市火电厂相邻。

由于该工程处于城区，施工场地狭窄，其中提升泵房基坑开挖深度深达13.4 米，必须采用有效的支护措施以稳定基坑壁，确保基坑施工的安全, 根据场地地质资料、基坑开挖深度、场地周围环境条件以及工期的要求，决定采用喷锚支护的方案。

1.2 工程地质情况施工区域属岷江水系Ⅰ级阶地，地形平坦，根据四川省地质勘察院提供的《成都市沙河污水处理厂岩土工程勘查报告》，场地的地层自上而下主要为：⑴杂填土：结构性差，质地疏松，层厚约0.80～3.20m；⑵粘土：可塑～硬塑，层厚约0.30～6.20m；⑶粉土：稍密，层厚约0.50～3.20m；⑷卵石：松散～稍密、密实，顶埋深在494.09～492.06m。

拟建场地地下水为孔隙潜水，第四纪卵石层为主要含水层，河水及大气降水为主要补给源，勘察期间测得该场地地下水静止水位埋深为 5.10～7.00m。

本场地内地下水渗透系数采用k＝20m/d。

2、喷锚支护方案设计2.1 设计依据本工程依据以下文件和工程经验进行设计①《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GBJ86－85）②《土层锚杆设计与施工规范》（CECS 22-90）③《成都市沙河污水处理厂岩土工程勘察报告》（四川省地质工程勘察院）2.2 喷锚支护的可行性喷锚支护是以新奥法为理论基础。

基坑放坡开挖喷锚支护及管井降水施工方案(计算书)

基坑放坡开挖喷锚支护及管井降水施工方案(计算书)一、项目背景1.1 项目概述本项目位于XX地，拟建设XX工程，地理位置XX。

1.2 工程内容本工程包括基坑开挖、喷锚支护和管井降水等工作。

二、施工方案2.1 基坑放坡开挖2.1.1 开挖范围基坑开挖范围为XX平方米，深度XX米。

2.1.2 放坡稳定根据XXXX原则，采用XX方案进行放坡稳定，确保工地安全。

2.2 喷锚支护2.2.1 喷锚布置根据工程需要，在基坑周边分段设置喷锚点，布置密度为XX个/米。

2.2.2 喷浆深度选择合适的喷浆深度以增加支护效果，深度为XX米。

2.3 管井降水2.3.1 降水井布置根据工程要求，在基坑周边设置降水井，保证降水效果。

2.3.2 降水管道采用XX材质的管道，连接降水井，实现降水。

三、施工计算3.1 基坑开挖计算3.1.1 开挖量根据XX设计要求，计算基坑开挖总量为XX立方米。

3.1.2 土方回填根据XX原则，计算所需土方回填量为XX立方米。

3.2 喷锚支护计算3.2.1 喷锚数量根据XX布置方案，计算所需喷锚点数量为XX个。

3.2.2 喷锚深度根据XX原则，计算喷锚深度为XX米。

3.3 管井降水计算3.3.1 降水井数量根据XX布置要求，计算降水井的数量为XX个。

3.3.2 降水管道长度根据XX布置方案，计算降水管道总长度为XX米。

四、施工进度安排根据以上施工方案和计算结果，制定施工进度安排，确保工程质量和工期。

五、总结总结施工方案的可行性、合理性，对工程进行评估，提出改进建议。

以上是基坑放坡开挖喷锚支护及管井降水施工方案(计算书)的全文。

边坡锚杆设计计算书

------------------------------------------------------------------------计算项目：2#工况整体稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (1.320,20.340)(m)滑动半径= 12.038(m)滑动安全系数= 0.807起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.28 11.673.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.00 17.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.42 31.689.096 10.000 43.192 1.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.62 32.4210.000 10.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 51.85 25.7510.754 11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.49 23.2211.509 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.32 21.7312.263 13.018 70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.95 24.58总的下滑力= 360.515(kN)总的抗滑力= 291.069(kN)土体部分下滑力= 360.515(kN)土体部分抗滑力= 291.069(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；ρ=-48代入得1aK=0.28；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 15.3628.010228.011.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：08.12715.36031.75.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：08.1271==hkhkEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中13.19)11.9875.0/(08.1272.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2)Sx(m)Sy(m)Htk(kN)cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2)f rb(kpa)f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSyHtk/cosβγQNak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆134.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 237.00 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 5.00 15.09 16.00 339.50 19.13 2.50 2.50 119.57 0.91 131.93171.51 207.14 15.23 420.00 32 2750 10.09 0.80 6.00 16.09 17.00 442.00 19.13 2.50 1.50 71.74 0.91 79.16102.91 124.28 15.23 420.00 32 2750 6.06 0.48 5.00 11.06 16.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角25Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.000 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.02 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.03 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.04 3 15.24 0.13 420 11.00 347.8 143.8 2370.0符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2750KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 20.686 10.00 0.174 0.985 2.500 0.00 9.0 17.5 16.1 10.0 1.49 37.2 143.8 117.76 26.002 59.613 18.00 0.309 0.951 2.500 0.00 46.1 17.5 44.7 10.0 1.54 38.5 143.8 105.14 30.913 93.022 25.00 0.423 0.906 2.500 0.00 98.3 17.5 66.5 10.0 1.62 40.5 143.8 92.41 34.724 119.952 33.00 0.545 0.839 2.500 0.00 163.3 17.5 79.3 10.0 1.75 43.8 143.8 76.18 38.445 138.451 42.00 0.669 0.743 2.500 0.00 231.6 17.5 81.1 10.0 1.97 49.4 143.8 56.17 41.726 117.319 52.00 0.788 0.616 2.500 0.00 231.1 17.5 56.9 10.0 2.41 60.2 143.8 32.34 44.177 46.087 67.00 0.921 0.391 2.500 0.00 106.1 17.5 14.2 10.0 3.81 95.2 143.8 -5.02 45.30合计合计885.4 358.7 364.7 474.98 261.26稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.65符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角25p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋后稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (3.360,18.540)(m)滑动半径= 10.052(m)滑动安全系数= 1.307起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 36.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 49.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 62.41 36.4410.000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 64.76 32.4410.840 11.679 51.967 1.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 61.17 28.7211.679 12.519 60.756 1.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.80 26.1712.519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.63 34.21筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 102.400 139.120 抗拔力20.000 90.007 0.000 102.4002 102.400 139.120 抗拔力20.000 72.020 31.610 97.3993 102.400 139.120 抗拔力20.000 51.866 63.232 80.5454 0.000 0.000 抗拉力0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力= 396.941(kN) 总的抗滑力= 518.959(kN)土体部分下滑力= 396.941(kN)土体部分抗滑力= 335.726(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 94.842(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 88.392(kN)------------------------------------------------------------------------计算项目：2#1次加筋最大滑动面稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.390,16.415)(m)滑动半径= 16.426(m)滑动安全系数= 1.352起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗拔力9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗拔力8.827 80.553 7.418 44.5834 45.678 139.120 抗拔力8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力= 1509.363(kN)总的抗滑力= 2040.771(kN)土体部分下滑力= 1509.363(kN)土体部分抗滑力= 1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 68.466(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；2ϕ=17.5；3ϕ=23.3；1ρ=-48；2ρ=-8代入得1aK=0.28；2aK=0.44；3aK=0.34；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 61.3628.010228.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：35.13061.3671215.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN素填土：2221112aaaKcKh-='γσ=34.6044.010244.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa222221122)(aaaKcKhh-+=γγσ=40.6644.010244.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：97.47)40.6631.60(757.05.0)(212122=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN粉质粘土：333221122)(aaaKcKhh-+='γγσ=77.534.04.47234.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa33333221132)(aaaKcKhhh-++=γγγσ=08.5234.04.47234.0)543.70.18757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：21.218)08.5277.5(543.75.0)(213233=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：54.39621.21897.4735.130321=++=++=hkhkhkhkEEEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中08.31)5.17875.0/(54.3962.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa二、2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计N Zi(m)σi(kN/m2) Sx(m)Sy(m) Htk (kN) cosβNak (kN) Na As(mm2)锚杆用钢筋直径（mm)钢筋根数实配db(mm2) f rb(kpa) f b(kpa) l a土l a砂浆L自由段(m)锚杆最小长度L(m)满足稳定计算实设长度(m) σiSxSy Ht k/cosβγQ Nak γ0Na/ξ2f yNak/ξ1ЛDf rbγ0Na/ξ3nЛdf b锚杆1 27.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 5.00 17.65 15.002 29.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.23 420.00 40 2750 12.65 1.25 8.00 20.65 18.003 32.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.94 206.69 268.69 324.51 15.2 3 420.00 40 2750 12.65 1.25 11.00 23.65 20.004 34.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.005 37.00 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.006 39.50 31.08 2.50 2.50 194.22 0.91 214.30 278.59 336.46 15.2 3 420.00 32 2750 16.40 1.29 11.00 27.40 21.007 42.00 31.08 2.50 1.50 155.38 0.91 171.44 222.87 269.17 15.2 3 420.00 32 2750 13.12 1.03 10.00 23.12 19.00锚杆计算表中符号说明Z i——第i个锚杆的高度σi——第i层锚杆所在位置水平土压力应力Sx，S y——锚杆之间水平与竖直间距β——锚杆与水平面夹角20Htk ——锚杆所受水平拉力标准值Nak ——锚杆所受轴向拉力标准值Na ——锚杆所受轴向拉力设计值γQ ——分项系数，取1.3 1.3As ——锚杆计算面积fy ——锚杆抗拉强度设计值取1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土粘结强度特征值(取锚固段各土层加权平均值)f b——锚杆与砂浆粘结强度特征值 2750T土——砂浆与孔壁的有效锚固力T砂浆——锚杆与砂浆的有效锚固力l a土——第i层锚杆与孔壁有效锚固长度l a砂浆——第i层锚杆与砂浆有效锚固长度D 钻孔直径取0.13米 0.13L自由段——锚杆自由段长度L ——锚杆最小总长度ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.0001.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 0ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60 0γ0——建筑边坡重要性系数1.10三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算锚杆体的抗拉断能力砂浆与土体的粘结能力砂浆与锚杆体的粘结能力锚索n d dh As(mm2)lei T i=As*fy*ξ2/γ0T土= π*dh*lei *f rb*ξ1T砂浆= nπ*d*lei*fb*ξ3/γ01 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.52 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 163.4 2154.53 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 147.0 1939.14 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.55 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.56 3 15.24 0.13 420 10.00 347.8 130.7 2154.57 3 15.24 0.13 420 9.00 347.8 117.6 1939.1符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=360MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度frbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2100KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60四、2-2截面加锚杆支护后边坡稳定计算土条编号土条自重Wiαi sinαi cosαi Sx竖向超载下滑力A=(W i+q)*Sx*sinαiφ摩阻力 B =(Wi+q)*cosαi*S x*tanφci li粘聚力C=ci*li*SxPiD =∑Pi*cos(βi+αi)E =∑Pi*sin(βi+αi)*tanφ1 249.121 5.00 0.087 0.996 2.500 0.00 54.3 23.3 267.2 47.4 2.31 273.5 163.4 148.06 29.732 362.506 14.00 0.242 0.970 2.500 0.00 219.2 23.3 378.7 47.4 2.36 279.3 163.4 135.43 39.343 449.316 22.00 0.375 0.927 2.500 0.00 420.8 23.3 448.5 47.4 2.47 292.7 147.0 109.26 42.374 521.120 31.00 0.515 0.857 2.500 0.00 671.0 23.3 480.9 47.4 2.67 316.4 130.7 82.25 43.745 547.170 41.00 0.656 0.755 2.500 0.00 897.4 23.3 444.6 47.4 3.03 358.8 130.7 63.36 49.236 452.626 53.00 0.799 0.602 2.500 0.00 903.7 23.3 293.3 47.4 3.78 447.8 130.7 38.21 53.827 195.438 77.00 0.974 0.225 2.500 0.00 476.1 17.5 34.7 10.0 9.90 247.5 117.6 -14.33 36.81 合计合计3642.5 2347.9 2216.0 562.24 295.05稳定性系数：K = B + C + D + E / A = 1.49符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角20 p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目：2#2次加筋稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- ------ 0.000 ---下部土层数2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- ------ -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- ------ 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 7筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 19.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.005 6.00 2.50 20.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.006 3.50 2.50 18.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.007 1.00 2.50 15.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心= (-0.365,17.354)(m)滑动半径= 17.366(m)滑动安全系数= 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 0.000 -0.446 1.00 47.40 23.30 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 47.440.000 0.270 1.650 0.27 47.40 23.30 4.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.13 14.770.270 1.091 3.452 0.82 47.40 23.30 69.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.16 68.681.091 1.200 4.989 0.11 47.40 23.30 15.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 11.861.200 1.950 6.416 0.75 47.40 23.30 110.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.37 83.151.9502.700 8.913 0.76 47.40 23.30 109.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.94 82.502.7003.613 11.703 0.93 47.40 23.30 139.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.38 103.193.6134.525 14.798 0.94 47.40 23.30 155.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 39.66 109.404.5255.438 17.937 0.96 47.40 23.30 169.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.29 115.035.4386.350 21.134 0.98 47.40 23.30 183.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.10 120.026.3507.262 24.401 1.00 47.40 23.30 195.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 80.94 124.357.262 8.175 27.756 1.03 47.40 23.30 207.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 96.62 127.968.175 9.088 31.218 1.07 47.40 23.30 217.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 112.93 130.839.088 10.000 34.812 1.11 47.40 23.30 227.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00129.60 132.9610.000 10.999 38.759 1.28 47.40 23.30 245.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00153.95 143.3010.999 11.998 43.131 1.37 47.40 23.30 230.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.44 137.2611.998 12.996 47.845 1.49 47.40 23.30 211.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00157.13 131.8212.996 13.995 53.042 1.66 47.40 23.30 190.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00151.91 128.0013.995 14.994 58.983 1.94 47.40 23.30 163.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00139.90 128.1514.994 15.663 64.772 1.57 10.00 17.50 90.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 82.13 27.9015.663 16.332 70.704 2.03 10.00 17.50 70.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.76 27.6316.332 17.001 82.023 4.84 10.00 17.50 30.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.20 49.69筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力10.000 98.779 0.000 50.6002 51.200 139.120 抗拔力10.000 88.503 1.338 51.1833 51.200 139.120 抗拔力10.000 78.177 10.490 50.1144 51.200 139.120 抗拔力10.000 67.441 19.642 47.2825 64.000 139.120 抗拔力10.000 53.835 37.767 51.6686 64.000 139.120 抗拔力10.000 42.902 46.881 43.5687 64.000 139.120 抗拔力10.000 28.965 55.995 30.994总的下滑力= 1580.901(kN)总的抗滑力= 2347.856(kN)土体部分下滑力= 1580.901(kN)土体部分抗滑力= 2047.343(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力= 172.113(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 128.401(kN)word格式文档专业整理word 格式文档专业整理2-2剖面肋柱计算：============================================一、锚杆肋柱计算，根据边坡土应力分布图，肋柱所受水平方向土压力为31.08kpa ，垂直于坡面的土压力为 31.08kpa ×sin82º=30.78kpa 。