地震液化判别表(细则)2

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液化判定(国标版)

液化判定(国标版)

-1
4.18
轻微液化
1、本表计算采用《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)第4.3节中公式4.3.4、公式4.3.5; 备 注 2、粘粒含量百分率小于3%时或为砂土时采用3%,若砂性土(夹粘性土)粘粒含量百分率大于3%时,按砂土进行液化判别时需要手工改为3%; 3、本表为单孔20个贯入点的判别容量,可采用复制表格或重建文件的方式添加液化判别。
孔 号
层号
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
土层名称
粘粒含量百分率 标准贯入击 粘粒含 液化判别标准 百 贯入击数临界 (试验值) 数实测值 量 值 分率 ρc Ni ρc N cr % 3.00 击 6 % 3.0 击 8.84
i点代表土层 层位影响 权涵数 厚度 液化判别结果 di wi (m) 液化 1.30 (m ) 10.00
饱和粉砂性土液化判别计算稿
地下水埋深 d w(m) 1.00 液化判别 起始深度(m) 液化判别 终止深度(m) 1.20 2.50 试验点 深度 ds (m) 粉细砂 1.50 设计基本地震 加速度(g ) 0.20 设计地震分组 第二组 标准贯入击 数基准值N 0 12 调整系数 β 液化指数 I lE 液化等级 0.95

标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表_15

标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表_15

6.15-6.45
粉土
0.00 11.10 6.0
不液化
Q25
2-2A
7.15-7.45
粉土
0.00 10.40 7.0
不液化
2-2A
8.15-8.45
粉土
0.00 11.10 9.0
不液化
2-2A
5.55-5.85
粉土
0.00 12.50 11.0
不液化
BC18
2-2A
6.65-6.95
粉土
0.00 12.70 11.0
2-2A
7.45-7.75
粉土
0.00 1.60 8.0 10.1 液 化 7.10~7.70 0.60 8.40 1.04
0.79
2-2A
5.45-5.75
D29
2-2A
6.45-6.75
粉土பைடு நூலகம்粉土
0.00 0.00
8.20 7.90
10.0 7.0
5.4 不液化 5.9 不液化
1.00 1.00
粉土 粉土
0.00 4.90 6.0 8.6 液 化 8.55~10.05 1.50 7.13 3.22
0.70
6.09 中等
0.00 1.60 8.0 11.6 液 化 10.05~11.55 1.50 6.13 2.87
0.69
2-2A 12.15-12.45
粉土
0.00 4.90 11.0 9.6 不液化
粉土
0.00 4.90 9.0 9.3 液 化 10.55~11.60 1.05 5.95 0.18
0.97
2-2A
6.15-6.45
粉土
0.00 10.60 5.0

地震场地类型划分及液化

地震场地类型划分及液化

地震场地类型划分需注意的点考试中考液化等级划分是比较麻烦的题目,考察范围很大,此处列出需注意事项1.判别的计算深度,对于一般的建筑只用判别地面下15m的液化情况,这些一般简直在规范上有写出,大家自己查看,这点很重要,忽略了易造成加大计算量且不讨好。

2.注意题目中给出的水位,粘粒含量,地质年代,一般来说判断三公式都是单独出题不会混到题目中,所以以上的3个简易判别就成为了做题初判的重点,首先看水位,只有水位下的饱和砂土粉土才会发生液化,粘性土不会发生液化,水位以上不考虑液化,粘粒含量只有粉土才考虑,砂土是不考虑的,对于地质年代往往很容易被忽略,一定要看清,可以减轻很大的计算量。

3.液化判别计算公式中要注意,dw是应按近期年最高水位,千万别用成勘察期水位。

粉土粘粒含量ρc小于3取3大于3取实际,对于砂土任何时候都取3,注意水利水电勘察规范没有土的区分,小于3都取3,大于3都取实际。

4.在液化指数计算过程中,一定要注意做到,上层不过水,不过界,下层不过界,不过液化计算深度,此处最下一层一定注意,对于一般的建筑只用判别到15m,这个15m就是下限。

是个非常容易错的考点。

对于打桩后标贯锤击数的修正此处特别容易与地基处理中的面积置换率联系在一起联合出题考察,要注意这类型题目的练习。

水工建筑的液化判别都在水利水电勘察规范上需要计算的总共有以下几点1、通过剪切波速判断液化性2、对于工程正常运用后,由于土层和水位的变化需重新进行校正,以校正后的锤击数作为复判依据。

此处注意在本规中临界锤击数分出了近震远震,初始锤击数取值不一样。

且当标准贯入点在地面以下深度5m以内时,取5m,这个是个重点要注意。

注意水利水电勘察规范没有土的区分,小于3都取3,大于3都取实际。

3、相对密度复判法和相对含水率或液性指数复判法需要知道是怎么回事即可,考试中再对着例题做也来的及。

公路工程抗震设计规范1、在初判的时候,大家可以看以下下面那个图其实和建筑抗震设计规范上的3各公式差不多,基本可以通用。

场地液化等级综合判定方法

场地液化等级综合判定方法

工程中偶尔遇到此类情况:采用标准贯入试验按《建筑抗震设计规范》4.3节判别液化,计算每个钻孔的液化指数IlE,按表4.3.5“综合划分地基的液化等级”:当液化指数0<IlE≤5时,地基液化等级为轻微;当液化指数5<IlE≤15时,地基液化等级为中等。

如果各钻孔的液化指数IlE处于界限值两侧(如IlE介于3~8),该如何“综合划分地基的液化等级”?曾与总工、同事探讨过此问题,也在网上查阅了一些不同地区的勘察报告,主要有三种方法:1、根据各钻孔的液化指数IlE值,按表4.3.5于平面图中划分出轻微液化及中等液化区域;2、采用各钻孔的液化指数IlE的平均值,按表4.3.5划分地基的液化等级;3、安全原则,当地基的液化等级介于轻微~中等时,划分为中等液化。

先谈谈我对这三种观点的看法:1、首先,钻孔有间距(比如15~30m),用各点的成果来画出一条平面的分界线,那么这条界限必然是模糊的,是画在两孔中间,还是往那边偏差点呢?再则,假设一幢楼有4个钻孔控制(矩形角点布孔),如果其中两孔的液化指数IlE小于5,另外两孔大于5,将一幢楼划分到两个液化等级区域里了,设计部门会如何处理呢?我想应该是按中等液化考虑处理整幢楼而不会只处理半幢楼吧。

如是这样,那划分这区域又有何意义?2、如果按各钻孔IlE的平均值评价为轻微液化,那么对于IlE大于5的那些钻孔控制的区域,是否有些冒进?如果评价为中等液化,对于IlE小于5的那些钻孔控制的区域会造成不必要的浪费。

3、对轻微液化的部分会造成不必要的浪费。

哪个做法更合理呢?或者有更好的方法,请各位指点。

鄙人毕业于2008年,才疏学浅,经验浅薄,有幸于此论坛向高老师及各位前辈们学习,荣幸之至,感激不尽!1. 这位网友提出了一个有些网友曾经提出过的问题,但他不仅提出问题,而且也介绍他们讨论的情况,提出了几种方法,对这些方法,还说明了他自己的见解。

这是非常好的一个提问的范式,是动了脑筋的,值得提倡;2. 评价液化时,如何根据各个标准贯入判别孔的液化等级,综合评价场地的液化等级?有些网友希望规范能够给出一个综合评价的方法可以遵循,特别在实行了施工图审查的制度以后,审图希望评价能有规范的依据,似乎工程师只能事事按规范说话才行,如果是工程师自己的经验与判断,好像总是放不到台面上来似的;3. 在修订规范时,也考虑过这个问题,最后认为,场地液化的综合评价应该由岩土工程师根据场地的具体情况作出判断,在规范中给出综合评价的方法是不现实的,不可能设计一套供工程师评价的程序,只要往里一代,结果就出来了;4. 液化判别是按点计算是否液化,按孔判别液化等级的方法是一种经验的估计方法,考虑了影响液化的一些因素,但液化指数仅是一种趋势分析的结果,并不是可以加减处理的物理量,不能对其进行统计计算;5. 液化是一个宏观现象,判别的结果是划分为几个等级以选择工程措施的方法,按孔划分的等级来评价整个场地的液化等级时,不是依靠数学的计算,而是根据场地与工程的条件,作出整体的判断与评价;6. 综合评价时,还必须考虑更多无法量化但对场地液化严重程度有重要影响的因素,例如,液化土层的产状,是水平层还是倾斜土层,液化土层是否在斜坡上出露,液化土层上覆土层的性质与厚度,液化等级在平面上是无序分布还是出现某种规律性。

工程项目中地基土的地震液化判别分析

工程项目中地基土的地震液化判别分析
本 工程 为 山西恒 德 益生 物科 技有 限公 司新 建木 糖醇 结 晶车 间 、精 制 与水 解 车间 项 目 ,混 凝土 排 架 结构 ,厂房 高 度 分别 为 1 2 m、1 5 m, 基础 采用钢筋 混凝 土独立 基础 ,分 别呈 9 0 m× 3 0 m、6 6 m× 3 0 m 布置 。
201

轰 3 稿 年月 9 麓 黼
C h 中 i n a 国 C 化 h e m 工 i c a 贸 l T 易 r a d e
工程项 目中地基土的地震液化判别分析
罗桂 花
( 山西忻 州铁合金 有限责 任公司 ,山西忻 州 0 3 4 0 0 0 )
寡 照 分 析

要:本文以山西省忻 州市工程 实例为栽体采 用标 准贯入试验 法对拟建 场址地基 土地震 液化 特征进 行 了判别 ,判别结果符合本地 区历 史工程 地震液化 判别 标准贯入试验 法
实践 经验 。通过整个判别过程 的详细计 算,对采用标准贯入试验法判别地震液化影响进行 了深入 的分析 。
关键词 :地基 土
l 液 拐 塑掳 些 枣 重 塑 咝

^ 锤击 { 嬲雠
: I Q l : 』Q l : I : I
7 I l 1 0 1 2 l 1 6 I 1 9 I
使地 基软 化 ,建筑 物倾 斜倒 塌 ;另一 方面 严重 时 可使 大量 液化 沙土 从 地 下如 泉 水般 涌 出 ,致使 地 下某 些 部位 空虚 ,地面 发生 下 沉和 塌 陷 。 由于 2 0 1 0 年 《 建 筑抗震 设计规范 》重新 修订颁 布 ,对 于地震 液化 的判 别与 2 0 0 1 年 版的 健 筑抗 震设计规 范》 有所 区别 ,所 以 ,本文 采用工 程实 例对地基 土 液化 的判 别进行 深入探 讨是有 必要 。 二 、 工 程 概 况

附表8:液化判别计算表(标贯法)完成-1

附表8:液化判别计算表(标贯法)完成-1

7
20
2-2
淤泥质粉细砂
10.50
可能液化
6.00 8.45
严重
严重
CK34
7
20
2-2
淤泥质粉细砂
9.00
可能液化
6.00 8.45 3.85
严重
严重
CK35
7
20
2-2
淤泥质粉细砂
9.80
可能液化
6.45 8.75
严重
严重
2-2 2-2 2-2 2-2 CK37 7 20 2-2
淤泥质粉细砂 淤泥质粉细砂 淤泥质粉细砂 淤泥质粉细砂
液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化
8.77 7.27 2.80 1.17 9.57 3.61 1.84 9.37 7.87 2.13 10.00 9.36 7.48 10.00 7.98 10.00 9.18 7.58 4.17 10.00 7.91 4.03 9.84 7.98 2.81 1.54
CK03
7
20
2-2 2-3
淤泥质粉细砂 粉细砂
9.00 18.50
可能液化 可能液化
26.00 4.09
0
30.10
严重 轻微
0 1/3 0 0 0 0 0 0 0 0 1/3 0
严重
17.75 16.80 4.00 3.08 5.96 8.79 4.24 8.04 3.35 6.22 8.63
CK33
32.80 44.69 11.89
0 1/3
严重 严重 中等
14.45 14.25 17.65 17.35 6.00 5.04 8.32

最新最全的液化判别表格

最新最全的液化判别表格

9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6 9.6
6.00 7.45 9.00 2.85 10.45 11.45 4.00 4.45 11.00 12.00 2.85 4.00 2.15 2.45 18.45 16.15 13.00 14.15 1.35 11.65 14.65 10.45 13.45 4.45 12.65 15.45 4.15 5.65 13.15 17.65 19.15 13.00 3.45 4.45 5.45 6.45 12.00 13.45 4.45 12.45 14.45
土层液化指数计算结果汇总表 地下水位 i点代表土 i点代表土 锤击数基准 实测标贯 粘粒含量 深度 土层编号 层顶板埋 层底板埋深 标贯底深度(m) 值N0*β Ni(击) (%) (m) 深(m) (m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
4.15 5.65 7.15 10.15 8.65 10.15 0.95 2.45 13.45 14.45 1.45 10.00 8.15 11.00 18.45 19.45 9.45 11.00 12.45 14.00 5.45 7.00 3.45 14.00 15.45 17.00 18.45 20.00 3.95 14.45 16.00 17.00 19.00 20.00 7.15 8.65 10.15 11.65 14.65 19.150 11.00 3.00 3.00 6.60 6.60 6.60 6.60 5.30 11.90 5.30 12.00 12.00 3.00 12.30 12.30 3.00 3.00 5.30 5.30 5.30 11.00 3.00 3.00 3.00 3.00 5.30 4.50 3.00 3.00 3.00 3.00 4.70 4.80 8.80 8.80 10.50 9.10 5.00

建筑抗震液化判别

建筑抗震液化判别

采用公式:N 0:液化判别标准贯入锤击数基准值,本场地采用7;N cr :液化判别标准贯入锤击数临界值;d s :饱和土标准贯入点深度(m);d w :地下水位深度(m);ρc :黏粒含量百分率,当小于3或为砂土时,采用3;β:调整系数,设计地震第一组取0.80,第二组取0.95,第三组取1.05,本场地取0.80;I l E :液化指数 I lEi :I 点所代表土层的液化指数;d i :I点所代表的土层厚度(m)N i :i 点标准贯入锤击数的实测值;N :标准贯入实测击数;当N <N cr ,应判为液化土。

W i :i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。

当该层中点深度不大于5m时应采用10,等于20m时应采用零值,5~20m时应按线性内插法取值;液化判别一览表采用公式:N 0:液化判别标准贯入锤击数基准值,本场地采用7;N cr :液化判别标准贯入锤击数临界值;d s :饱和土标准贯入点深度(m);d w :地下水位深度(m);ρc :黏粒含量百分率,当小于3或为砂土时,采用3;β:调整系数,设计地震第一组取0.80,第二组取0.95,第三组取1.05,本场地取0.80;I l E :液化指数 I lEi :I 点所代表土层的液化指数;d i :I点所代表的土层厚度(m)N i :i 点标准贯入锤击数的实测值;N :标准贯入实测击数;当N <N cr ,应判为液化土。

W i :i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。

当该层中点深度不大于5m时应采用10,等于20m时应采用零值,5~20m时应按线性内插法取值;液化判别一览表。

砂土地震液化判别

砂土地震液化判别

3.4砂土地震液化的判别初判:饱和的砂土或粉土(不含黄土),当符合下列条件之一时,可初步判别为不液化或可不考虑液化影响:l 地质年代为第四纪晚更新世(Q3)及其以前时,7、8度时可判为不液化。

2 粉土的黏粒(粒径小于0.005mm的颗粒)含量百分率,7度、8度和9度分别不小于10,13和16时,可判为不液化土。

注:用于液化判别的黏粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定,采用其他方法时应按有关规定换算。

3 浅埋天然地基的建筑,当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时,可不考虑液化影响:du >do+db-2dw>do+db-3du +dw>1.5do+2db-4.5式中:dw——地下水位深度(m),宜按设计基准期内年平均最高水位采用,也可按近期内年最高水位采用;du——上覆盖非液化土层厚度(m),计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除;db——基础埋置深度(m),不超过2m时应采用2m;d0——液化土特征深度(m),可按表1采用。

复判:当饱和砂土、粉土的初步判别认为需进一步进行液化判别时,应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化;但对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑,可只判别地面下15m 范围内土的液化。

当饱和土标准贯人锤击数(未经杆长修正)小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应判为液化土。

当有成熟经验时,尚可采用其他判别方法。

在地面下20m深度范围内,液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:Ncr=Noβ[ln(0.6ds+1.5)-0.ldw]cρ/3式中:Ncr——液化判别标准贯入锤击数临界值;No——液化判别标准贯入锤击数基准值,可按表2采用;ds——饱和土标准贯入点深度(m);dw——地下水位(m);ρc——黏粒含量百分率,当小于3或为砂土时,应采用3;β——调整系数,设计地震第一组取0.80,第二组取0.95,第三组取1.05。

液化判别表

液化判别表

5:实测标贯锤击数(未经杆长修正)
3.30
8
《铁路工程抗震设计规范》(GBJ111-2006) 采用公式:Ncr=N0α 1α 2α 3α 4
:设计烈度7度为8;8度为12;9度为16
埋藏深度(dw)修正系数=1-0.065(dw-2)
验点的深度(ds)修正系数=0.52+0.175ds-0.005ds2
液化层的厚度(du)修正系数=1-0.05(du-2)
≤7的粉土取0.6;7<Ip≤10的粉土取0.45 Fi 0.97 0.63 0.45 0.80 0.31 0.82 0.66 0.61 1.43 1.35 1.35 0.89 1.45 0.68 0.59 0.66 0.58 1.83 0.85 0.92 0.95 1.36 0பைடு நூலகம்98 0.82 0.91 1.12 0.69 0.68 0.64 0.33 0.33 0.33 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.33 0 0.33 0 0.66 ψ1 0.66 0.33 0 0.66 0 0.66 0.33 0.33 结论 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 液化 不液化 不液化 不液化 液化 不液化 液化 液化 液化 液化 不液化 液化 液化 液化 不液化 液化 液化 液化 不液化 液化 液化 液化
液化判定计算单
依据规范:《铁路工程抗震设计规范》(GBJ111-2006) 采用公式:Ncr=N0α 1α 2α 3α 4 N0:设计烈度7度为8;8度为12;9度为16 α 1:地下水埋藏深度(dw)修正系数=1-0.065(dw-2) α 2:标准贯入试验点的深度(ds)修正系数=0.52+0.175ds-0.005ds2 α 3:上覆非液化层的厚度(du)修正系数=1-0.05(du-2) α 4:Ip≤7的粉土取0.6;7<Ip≤10的粉土取0.45 N63.5:实测标贯锤击数(未经杆长修正) 钻孔编号 DYH-11 DYH-12 DYH-13 DYH-14 DYH-22 DYH-23 DYH-23 DYH-23 DYH-24 DYH-24 DYH-24 DYH-25 DYH-25 DYH-26 DYH-26 DYH-26 DYH-26 DYH-26 DYH-27 DYH-27 DYH-27 DYH-29 DYH-29 DYH-29 DYH-29 DYH-30 DYH-31 DYH-32 DYH-32 N0 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 dw 5.40 5.40 5.20 4.70 2.00 2.50 2.50 2.50 2.80 2.80 2.80 2.70 2.70 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 2.10 2.10 2.10 2.10 2.10 2.10 2.10 2.50 2.20 2.10 2.10 ds 5.40 5.70 6.10 4.90 1.80 1.30 3.30 4.95 1.30 3.30 5.30 1.60 3.60 1.60 3.40 5.60 7.40 9.15 1.60 3.00 4.75 1.30 3.80 5.50 7.60 1.50 1.30 1.30 IP du α 1 0.78 0.78 0.79 0.82 1.00 0.97 0.97 0.97 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.97 0.99 0.99 0.99 α 2 1.32 1.36 1.40 1.26 0.82 0.74 1.04 1.26 0.74 1.04 1.31 0.79 1.09 0.79 1.06 1.34 1.54 1.70 0.79 1.00 1.24 0.74 1.11 1.33 1.56 0.77 0.74 0.74 1.04 α 3 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 α 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Ncr 12.33 12.67 13.32 12.44 9.83 8.58 12.11 14.67 8.41 11.87 14.87 9.02 12.43 8.83 11.86 15.07 17.29 19.10 9.38 11.92 14.76 8.81 13.27 15.87 18.61 8.95 8.75 8.81 12.44 N63.5 12 8 6 10 3 7 8 9 12 16 20 8 18 6 7 10 10 35 8 11 14 12 13 13 17 10 6 6

回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化判别

回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化判别

维普资讯
云南水 力发电
20 年第 3 08 期
原状土样试验结果如表 3 。
表 1 坝基全风化花岗岩砂土地震液化标贯试验复判表
表 2 坝基全风化花 岗岩砂土地震液化相对密度复判表
维普资讯
陈兴聪
回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化判别
当饱和少粘性土的相对密度小于液化临界相对
密 度 时 , 判 为可 能液 化 土 。根 据 坝基 原 状 样相 对 可 密 度试 验结 果 , 如表 2 。 采 用 相 对 密 度法 复 判 , 坝基 全 风 化 花 岗岩砂 土
部分地段为可能液化土 。
33 相对 含水 量 复判 法 . 当饱 和 少粘 性 土 的相对 含水 量 大 于或 等 于09 .0 时, 可判 为 可能 液化 土 。相对 含 水量 :
2 1
表 3 坝基全风化花 岗岩砂土地震液化相对含水量复判表
依表 3 判别 , 坝基 全风化花 岗岩砂土在部分地
段 为 可能液 化 土 。
4 2 坝 基处 理建 议 .
易液化区 、 可能液化区主要集 中在上游岸坡 坝 体轮廓边角 , 呈窄条状分布 。根据岸坡地形条件 , 宜 采用加大盖重法处理 , 即上游岸坡沿坝体轮廓线在 清基基础上挖槽 , 槽深 4 5m, ~ 槽宽 ( 一般 2 4m ~ ) 以适合机械碾压为原则 , 用弱风化花 岗岩坝壳料置 换, 并碾压 回填 , 其作用有 3 ①置换——将 易液 化 : 全风化花 岗岩砂土置换为不会液化的弱风化花岗岩 坝壳料 ; ②增大盖重——确保上游岸坡坝体轮廓边 角全风化花岗岩坝基抗地震液化能力 ; ③增加上游
判、 复判 , 结合 坝体结构分析坝基易液化 区域 , 出合理 可行 的处理措 施 , 的减少了大坝清基工程量 。 提 有效 关 键词 : 全风化花 岗岩 ; 液化 ; 地震 初判 ; 复判 ; 盖重

液化判别

液化判别

max max (10.015)v v a L z g σσ'=-1500.008820.05(0.6 1.5)0.7v N R mm D mm σ'=--<≤+150500.350.008820.225lg (0.04 1.5)0.7v N R mm D mm D σ'=-+<≤+7.0082.01+='v N R σ液化判别方法1.Seed 简化判别法Seed 简化判别法是最早(1971年)提出来的自由场地的液化判别法,在国外规范中应用较广,是著名的液化判别法之一。

其基本概念是先求地震作用下不同深度土处的剪应力,再求该处发生液化所必需的剪应力(液化强度),如果地震剪应力τl 大于液化强度τd ,则该处将在地震中发生液化。

设土柱为刚体,土中地震剪应力按下式计算:式中:z 为土深度;γ为土重度(水下时为浮重度);a max 为地面峰值加速度。

根据地震反应分析求得各类土r d 的变化范围如图2所示。

式中的系数0.65是将随机振动转换为等效均匀循环振动。

而土的液化强度τd 则根据动三轴或动直剪实验求出的土液化强度曲线求得。

2.《日本道路桥梁抗震设计规范》的方法日本道路桥梁抗震设计规范采用岩崎-龙冈方法,此法基本概念来自于Seed 的简化判别法,即以地震剪应力与液化强度相比较。

但岩崎敏男在Seed 简化判别法的基础上,提出了液化安全系数的概念[3]。

土的液化强度按下式确定:式中:R l 为液化强度比,即液化强度τd 与竖向有效应力σV ′(kg/cm 2)之比;N 为标准贯入试验锤击数。

由于粗粒土与细粒土的性质有异,如果对不同平均粒径的土进行区分,则上式可以更精确一些。

式中:D 50为该颗粒层平均粒径。

此外,岩崎-龙冈法根据对不同土层剖面进行地震反应分析的结果,建议按r d =1-0.015z 求r d 。

定义1v τσ'=L max (L max 为地震剪应力比)得:式中:σV =γz 为深度z 处的竖向总应力;σV ′=γ′z 为有效应力;γ′为土的天然重度,水位以上γ=γ′,水位以下的γ′=γ-1。

液化判别

液化判别

1.液化判别方法
5.3.4 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)4.3.1条,饱和砂土和粉土的液化判别和地基处理,设防烈度6度时,一般情况下可不进行判别和处理。

但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别和处理。

(一)液化初判:
本场区③夹层粘质粉土的粘粒含量百分率大于10、⑥-2层砂质粉土的粘粒含量百分率小于10,根据上述规范4.3.3条,③夹层粘质粉土不液化,⑥-2层砂质粉土须根据标贯试验结果进一步判别。

(二)标贯试验判别:
采用标准贯入试验判别地面下20米深度范围内饱和粉土或砂土液化,液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算:
3/ (4.3.4) N cr=N0β[ln(0.6d s+1.5)-0.1d w)] c
式中 N cr——液化判别标准贯入锤击数临界值
N0——液化判别标准贯入锤击数基准值,7度、设计地震分组第一组,N0可取7
d s——饱和土标准贯入点深度(m)
d w——地下水位(m)
ρc——粘粒含量百分率
β——调整系数,设计地震第一组取0.80。

计算结果,场地⑥-2层砂质粉土不液化。

尾矿坝地震液化可能性判别

尾矿坝地震液化可能性判别
对于 20m深度范围内的土体,采用标准贯入锤
液化判别标准贯入锤击数基准值;ds为饱和土标准 贯入点深度,m;dw 为地下水位,m;ρc 为黏粒含量 百分率,%;β为 调 整 系 数;N63.5指 液 化 判 别 标 准 贯 入锤击数临界值。
根据相应的勘察报告和试验资料,对 1# ~5#坝 中线剖面各个标贯钻孔的各个土层分别进行液化判 别,各参数 分 别 根 据 勘 察 的 具 体 情 况 按 照 要 求 取
影响地震液化的主要因素包括尾砂的相对密 度、颗粒级配、地震强度与持续时间、饱水尾砂的埋 藏条件、初始应力状态等。
3 地震液化分析
在进行液化分析时,首先要判断场地有无液化 的可能性,当 场 地 存 在 液 化 可 能 性 时,再 进 一 步 判 断,确定液化区域范围。
本文研究的尾矿库为甲级构筑物,饱和尾砂对 液化沉陷敏感,根据文献[7]按照 7度要求进行液 化判别,该尾矿库尾砂有液化的可能,需要进一步进 行液化详判。采用临界标准贯入击数法和抗液化剪
摘 要 上游法尾矿坝浸润线较高,大部分坝体处于饱和状态,在地震作用下极易出现液化 区,导致坝体失稳,准确判断液化区域的范围成为尾矿库中后期安全运行的关键。根据建筑类别、 土质情况进行液化可能性初判,结合初判结果采用临界标准贯入击数法和抗液化剪应力法,利用 GeoStudio软件进行地震液化分析,得出地震液化区域范围,为后续采取防护措施提供依据,对保 证尾矿库安全运行具有积极意义。
8.00
8.15
8.00
10.25
8.00
14.65
8.00
17.40
8.00
粘粒含量 ρc/% 3.00 3.00 3.00 4.90 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
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