支护桩计算书

合集下载

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料1桩顶高程H1：1.900m 施工水位H2：1.600m2 地面标高H0：2.40m开挖底面标高H3：-1.100m 开挖深度H：3.500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+3.5 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+3.5 -3.00 )× 0.49=14.3KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=40.28KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。

钢板桩支护结构设计计算书

钢板桩支护结构设计计算书一、计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》二、参数信息1、基本参数2、土层参数3、荷载参数4、计算系数三、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-13.15/2)=0.629；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-13.15/2)=0.629；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a7=tan2(45°- φ7/2）= tan2(45-15/2)=0.589；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-1.2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19.4=0.155mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19.4×0.155×0.629-2×32.25×0.6290.5=-49.263kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19.4×(1.2+0.155)×0.629-2×32.25×0.6290.5=-34.62kN/m2第2层土：1.2-2.55mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[23.28+3]/20=1.314mP ak2上=[γsat2H2'-γw(∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw(∑h1-h a)=[20×1.314-10×(1.2-1.2)]×0.629-2×32.25×0.6290.5+10×(1.2-1.2)=-34.625kN/m2P ak2下=[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw(∑h1-h a)=[20×(1.314+1.35)-10×(2.55-1.2)]×0.629-2×32.25×0.6290.5+10×(2.55-1.2)=-12.633kN/m2第3层土：2.55-4mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[50.28+3]/22=2.422mP ak3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×2.422-10×(2.55-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(2.55-1.2)=-58.233kN/m2P ak3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×(2.422+1.45)-10×(4-1.2 )]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(4-1.2)=-33.484kN/m2第4层土：4-5.55mH4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[82.18+3+1.167]/22=3.925mP ak4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[22×3.925-10×(4-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(4-1.2)=-32.797kN/m2P ak4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[22×(3.925+1.55)-10×(5.55-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(5.55-1.2)=-6.342kN/m2第5层土：5.55-7mH5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[116.28+3+1.167]/22=5.475mP ak5上=[γsat5H5'-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[22×5.475-10×(5.55-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(5.55-1.2)=-6.342kN/m2P ak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw(∑h4-h a)=[22×(5.475+1.45)-10×(7-1.2 )]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(7-1.2)=18.407kN/m2第6层土：7-8.55mH6'=[∑γ5h5+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[148.18+3+1.167+0. 5]/22=6.948mP ak6上=[γsat6H6'-γw(∑h5-h a)]K a6-2c6K a60.5+γw(∑h5-h a)=[22×6.948-10×(7-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(7-1.2)=18.705kN/m2P ak6下=[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h5-h a)]K a6-2c6K a60.5+γw(∑h5-h a)=[22×(6.948+1.55)-10×(8.55-1.2)]×0.589-2×62×0.5890.5+10×(8.55-1.2)=45.16kN/m2第7层土：8.55-9mH7'=[∑γ6h6+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[182.28+3+1.167+0.5]/20=9.347mP ak7上=[γsat7H7'-γw(∑h6-h a)]K a7-2c7K a70.5+γw(∑h6-h a)=[20×9.347-10×(8.55-1.2)]×0.589-2×0×0.5890.5+10×(8.55-1.2)=140.316kN/m2P ak7下=[γsat7(H7'+h7)-γw(∑h6-h a)]K a7-2c7K a70.5+γw(∑h6-h a)=[20×(9.347+0.45)-10×(9-1.2 )]×0.589-2×0×0.5890.5+10×(9-1.2)=147.467kN/m23）水平荷载临界深度：Z0=7-P ak5下h5/(P ak5上+P ak5下)=7-18.407×1.45/(6.342+18.407)=5.922m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0kN；第3层土E ak3=0kN；第4层土E ak4=0kN；第5层土E ak5=0.5P ak5下Z0b a=0.5×18.407×5.922×0.001=0.055kN；a a5=(7-Z0)/3+∑h6=(7-5.922)/3+2=2.359m；第6层土E ak6=h6(P a6上+P a6下)b a/2=1.55×(18.705+45.16)×0.001/2=0.049kN；a a6=h6(2P a6上+P a6下)/(3P a6上+3P a6下)+∑h7=1.55×(2×18.705+45.16)/(3×18.705+3×45.16)+0.45=1.118m；第7层土E ak7=h7(P a7上+P a7下)b a/2=0.45×(140.316+147.467)×0.001/2=0.065kN；a a7=h7(2P a7上+P a7下)/(3P a7上+3P a7下)=0.45×(2×140.316+147.467)/(3×140.316+3×147.467)=0.223m；土压力合力：E ak=ΣE aki=0+0+0+0+0.055+0.049+0.065=0.169kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+0×0+0×0+0×0+2.359×0.055+1.118×0.049+0.223×0.065)/0.169=1.178m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+15/2)=1.698；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+15/2)=1.698；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+15/2)=1.698；K p4=tan2(45°+ φ4/2）= tan2(45+15/2)=1.698；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-5.55mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/20=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=20×0×1.698+2×62×1.6980.5=161.581kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=20×(0.55+0)×1.698+2×62×1.6980.5=180.259kN/m2 第2层土：5.55-6.2mH2'=[∑γ1h1]/γi=[11]/20=0.55mP pk2上=γ2H2'K p2+2c2K p20.5=20×0.55×1.698+2×62×1.6980.5=180.259kN/m2P pk2下=γ2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=20×(0.65+0.55)×1.698+2×62×1.6980.5=202.333kN/m2 第3层土：6.2-8.55mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[24]/22=1.091mP pk3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[22×1.091-10×(1.2-1.2)]×1.698 +2×62×1.6980.5+10×(1.2-1.2)=202.336kN/m2P pk3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[22×(1.091+2.35)-10×(3.55 -1.2)]×1.698+2×62×1.6980.5+10×(3.55-1.2)=273.72kN/m2第4层土：8.55-9mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[75.7]/20=3.785mP pk4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h p)]K p4+2c4K p40.5+γw(∑h3-h p)=[20×3.785-10×(3.55-1.2)]×1.69 8+2×0×1.6980.5+10×(3.55-1.2)=112.136kN/m2P pk4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h p)]K p4+2c4K p40.5+γw(∑h3-h p)=[20×(3.785+0.45)-10×(4-1.2 )]×1.698+2×0×1.6980.5+10×(4-1.2)=124.277kN/m23）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.001×0.55×(161.581+180.259)/2=0.094kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1 )+∑h2=0.55×(2×161.581+180.259)/(3×161.581+3×180.259)+3.45=3.72m；下第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.001×0.65×(180.259+202.333)/2=0.124kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2)+∑h3=0.65×(2×180.259+202.333)/(3×180.259+3×202.333)+2.8=3.119m；下第3层土E pk3=b a h3(P p3上+P p3下)/2=0.001×2.35×(202.336+273.72)/2=0.559kN；a p3=h3(2P p3上+P p3下)/(3P p3上+3P p3)+∑h4=2.35×(2×202.336+273.72)/(3×202.336+3×273.72)+0.45=1.566m；下第4层土E pk4=b a h4(P p4上+P p4下)/2=0.001×0.45×(112.136+124.277)/2=0.053kN；a p4=h4(2P p4上+P p4下)/(3P p4上+3P p4下)=0.45×(2×112.136+124.277)/(3×112.136+3×124.277)=0.221m；土压力合力：E pk=ΣE pki=0.094+0.124+0.559+0.053=0.83kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(3.72×0.094+3.119×0.124+1.566×0.559+0.221×0.053)/0.83=1.956m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a3=tan2(45°-φ3/2）= tan2(45-15/2)=0.589；K a4=tan2(45°-φ4/2）= tan2(45-15/2)=0.589；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-5.55mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/20=0mP sk1上=(0.2φ12-φ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×152-15+62)×0×(1-0/4)×0.012/0 .012+20×0×0.589=0kN/m2P sk1下=(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×152-15+62)×0.55×(1-0.55/4 )×0.012/0.012+20×(0+0.55)×0.589=50.121kN/m2第2层土：5.55-6.2mH2'=[∑γ1h1]/γi=[11]/20=0.55mP sk2上=(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ2H2'K a2=(0.2×152-15+62)×0.55×(1-0.55/4)×0. 012/0.012+20×0.55×0.589=50.121kN/m2P sk2下=(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+γ2(h2+H2')K a2=(0.2×152-15+62)×1.2×(1-1.2/4)×0.012/0.012+20×(0.55+0.65)×0.589=91.416kN/m2第3层土：6.2-8.55mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[24]/22=1.091mP sk3上=(0.2φ32-φ3+c3)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+γw(∑h2-h p)=(0.2×152-1 5+62)×1.2×(1-1.2/4)×12/12+[22×1.091-10×(1.2-1.2)]×0.589+10×(1.2-1.2)=91.417kN /m2P sk3下=(0.2φ32-φ3+c3)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-h p)]K p3+γw(∑h3-h p)=(0.2×152-15+62)×3.55×(1-3.55/4)×12/12+[22×(1.091+2.35)-10×(3.55-1.2)]×0.589+10×(3. 55-1.2)=90.989kN/m2第4层土：8.55-9mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[75.7]/20=3.785mP sk4上=(0.2φ42-φ4+c4)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat4H4'-γw(∑h3-h p)]K p4+γw(∑h3-h p)=(0.2×152-1 5+0)×3.55×(1-3.55/4)×12/12+[20×3.785-10×(3.55-1.2)]×0.589+10×(3.55-1.2)=66.22 7kN/m2P sk4下=(0.2φ42-φ4+c4)∑h4(1-∑h4/l d)υ/υb+[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h4-h p)]K p4+γw(∑h4-h p)=(0.2×152-15+0)×4×(1-4/4)×12/12+[20×(3.785+0.45)-10×(4-1.2)]×0.589+10×(4-1.2)=61.39 6kN/m23）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.001×0.55×(0+50.121)/2=0.014kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1下)+∑h2=0.55×(2×0+50.121)/(3×0+3×50.121)+3.45=3.633m；第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.001×0.65×(50.121+91.416)/2=0.046kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2 )+∑h3=0.65×(2×50.121+91.416)/(3×50.121+3×91.416)+2.8=3.093m；下第3层土P sk3=b0h3(P s3上+P s3下)/2=0.001×2.35×(91.417+90.989)/2=0.214kN；a s3=h3(2P s3上+P s3下)/(3P s3上+3P s3 )+∑h4=2.35×(2×91.417+90.989)/(3×91.417+3×90.989)+0.45=1.626m；下第4层土P sk4=b0h4(P s4上+P s4下)/2=0.001×0.45×(66.227+61.396)/2=0.029kN；a s4=h4(2P s4上+P s4下)/(3P s4上+3P s4下)=0.45×(2×66.227+61.396)/(3×66.227+3×61.396)=0.228m；土压力合力：P pk=ΣP pki=0.014+0.046+0.214+0.029=0.303kN；合力作用点：a s=Σ(a si P ski)/P pk=(3.633×0.014+3.093×0.046+1.626×0.214+0.228×0.029)/0.303=1.808m；P sk=0.303kN≤E p=0.83kN满足要求！四、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=0.83×1.956/(0.169×1.178)=8.155≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanφj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j ＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=0.855< K s=1.3不满足要求，增加内支撑，详见支撑计算书3、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：D γ /(h wγw) =∑h iγi /(h wγw)=(0.55×20+3×20+0.75×20.5)/(6×10)=1.44D γ /(h wγw) =1.44≥K h=1.1满足要求！五、结构计算1、材料参数2、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m)M k=0.324kN.m剪力图(kN)V k=0.21kN3、强度设计值确定M=γ0 γF M k=1×1.25×0.324=0.405kN·mV=γ0γF V k=1×1.25×0.21=0.263kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=0.405×106/(1.05×88×103)=4.383N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！H`=(WH2-(H-t)2(W-2t))/(2(WH-(H-t)(W-2t))=(400×852-(85-8)2(400-2×8))/(2(400×85 -(85-8)(400-2×8))=69mmS=t(H-H`)2=8×(85-69)2=2048mm3,τmax=VS/It=0.263×2048×103/(598×104×8)=0.011N/mm2≤[f]=125N/mm2满足要求！。

基坑支护双排桩施工计算书[详细]

C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):C-C剖面双排桩调整方案一、调整说明中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系.由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工.二、双排桩理论分析双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形.三、调整方案确定按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下:1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩配筋按原方案执行.2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米.3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制线.4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度.5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下:1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大于5皮砖.2)构造柱:柱高1.70米,截面370×240米米,c25混凝土,竖向钢筋为6Φ14(下端插至帽梁底),箍筋φ6.5@300米米.3)回填:回填土采用粘性土或砂性土均可,边回填边夯实.其调整模式见附图,设计计算见附计算书.C-C剖面双排桩计算----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ] 双排桩支护--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]---------------------------------------------------------------------- 双排桩计算模型:工况参数:[ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况:内力位移包络图:地表沉降图:---------------------------------------------------------------------- [ 前排桩冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 后排桩冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 前排桩截面配筋参数 ][ 前排桩内力取值 ][ 后排截面桩配筋参数 ][ 后排桩内力取值 ][ 连梁内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法:Bishop法应力状态:总应力法条分法中的土条宽度: 0.50米滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 2.168圆弧半径(米) R = 20.494圆心坐标X(米) X = -1.894圆心坐标Y(米) Y = 12.995----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:米p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值.米G——双排桩自重对桩底的抗倾覆弯矩.米a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩.注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算.工况1:Ks = 1.347 >= 1.200, 满足规范要求.---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]----------------------------------------------------------------------Prandtl(普朗德尔)公式(Ks >= 1.1～1.2),注:安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):D(H(tan)e tan(Ntan25.00023.142tan25.000⨯10.662Ks = 4.833 >= 1.1, 满足规范要求.Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25),注:安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):D(H12[)-34tan)45o tan25.0003.142-(45Ks = 5.793 >= 1.15, 满足规范要求.[ 隆起量的计算 ]注意:按以下公式计算的隆起量,如果为负值,按0处理!tan =i h 6.37c)式中δ———基坑底面向上位移(米米);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/米3);地下水位以上取土的天然重度(kN/米3);地下水位以下取土的饱和重度(kN/米3);hi———第i层土的厚度(米);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(米);H———基坑的开挖深度(米);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/米3);=δ = 0(米米)----------------------------------------------------------------------[ 嵌固深度计算 ]----------------------------------------------------------------------嵌固深度计算参数:嵌固深度计算过程:双排桩参考《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度: 圆心(-5.126,9.960),半径=13.474米,对应的安全系数Ks = 1.344 ≥ 1.300嵌固深度计算值 h0 = 2.500米嵌固深度设计值 hd = αγ0h0= 1.100×1.000×2.500= 2.750米嵌固深度采用值 hd = 7.000米。

【7A文】钢板桩支护计算书(有围檩内支撑改)

钢板桩支护验算计算书一、工程概况本标段的三座框架桥。

位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。

桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。

主要用于河涌排洪。

JGDK1+676框架桥（1G15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长18.03m，斜宽167.76m，底板厚1.2m，边墙厚0.8m，顶板厚0.9m，全桥为一跨结构；地表标高为1.9-2.2m，基坑底标高-2.48m~-2.31m，基坑开挖深度4.2m~4.5m。

二、钢板桩支护结构施工方案我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。

支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300G300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325G6mm钢管，长18.6m，间距6m。

1、钢板桩支护1）钢板桩的选用采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。

考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。

2、钢板桩的插打总体施工流程：施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。

钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放1.5米要求,振动锤边振动边插打。

为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在0.5%内，然后以此为基础向两边插打。

考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。

3、钢支撑结构形式为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。

具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下：1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300G300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm ×300mm×10mm钢板连接；对角斜撑采用两300G300的H型钢，对角处用四块250mm ×250mm×10mm钢板连接。

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 The manuscript was revised on the evening of 2021支护计算书一．设计资料该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为<10m；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。

故可以认为该坑的安全等级为二级。

重要性系数取γ= 。

地面标高：基础底面标高：开挖深度：地下水位：地面均布荷载：20kN/m2土层：地表层有1m厚的杂填土，其下为均质粉质粘土基坑外侧的粘土都看做饱和粘土；基坑内侧因为排水，看做有深含水量16%的粘土，其下为饱和粘土。

二．选择支护形式由于土质较好，水位较高，开挖深度一般，故选择钢板桩加单层土层锚杆支护。

三．土压力计算1.竖向土压力的计算公式：j mj rk z γσ=o ok q =σ ok rk ajk σσσ+= 基坑外侧：)7.9(193.2037.81938201182020032321-⨯+==⨯+==+⨯==+=h kPa kPakPa i σσσσσσ基坑内侧：)8.1(19''69.308.105.17'0'221-⨯+==⨯==h kPa j σσσσ 2.主动土压力的计算840.0)2545(21=︒-︒=tg K a 916.01=a K 490.0)22045(22=︒-︒=tg K a 700.02=a Kai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σkPa e kPa e kPa e a a a 38.9700.0202490.038'75.22916.052840.03863.7916.052840.020221-=⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯= 取0'2=a e 主动土压力零点：ml l 0.107.020249.0)1938(==⨯⨯-⨯⨯+kPa e a 62.7170.0202490.03.2033=⨯⨯-⨯=主动土压力示意图3.被动土压力的计算191.1)2545(21=︒+︒=tg K p 091.11=p K 040.2)22045(22=︒+︒=tg K p 428.12=p Kpi ik pi pjk pjk K c K e 2+=σkPae e kPa e p p p 73.119040.28.105.1712.57428.1202121=+⨯⨯==⨯⨯=4.土压力总和开挖面以上只有主动土压力。

深基坑支护设计计算书(钢板桩)

----------------------------------------------------------------------
[ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
规范与规程
工况类型开挖加撑开挖加撑
深度 (m) 2.000 --5.500 ---
支锚道号 --1.内撑 --2.内撑
内摩擦角水下(度)
13.00 33.00
水土
合算分算
计算方法 m,c,K 值
m法
4.68
m法
18.48
不排水抗剪强度(kPa)
-----
----------------------------------------------------------------------
[ 支锚信息 ]
└每延米抗弯模量 W(cm3) └抗弯 f(Mpa) 有无冠梁防水帷幕放坡级数超载个数支护结构上的水平集中力
2200.00 215 无无 0 1 0
----------------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
支锚道数
2
支锚道号
1 2
支锚类型
内撑内撑
水平间距 (m)
0.400 0.400
竖向间距 (m)
1.500 3.500
入射角 (°)

12米钢板桩支护计算书

南三路基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深7.2m，按一级基坑、选用《浙江省标准—建筑基坑工程技术规程(DB33/T1008-2000)》进行设计计算。

1.1 土层参数续表地下水位埋深：2.00m。

1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：南三路基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钢板桩；·嵌入深度：7.700m；·露出长度：0.300m；·型钢型号：Q295bz-400×170；·桩间距：800mm；2.2 放坡设计2.2.1 第1级放坡设计坡面尺寸：坡高3.20m；坡宽2.00m；台宽3.10m。

放坡影响方式为：一。

2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度1.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力0.00kN/m。

该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：8.000m；·支撑间距：4.000m；·与围檩之间的夹角：90°；·不动点调整系数：0.800；·型钢型号：钢管300*8；·根数：1；·松弛系数：1.000。

计算点位置系数：0.500，围檩数据：围檩型钢型号：300*300*10*15、根数：1。

2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 内力变形计算3.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：三角形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： "m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。

3.2 计算结果3.2.1 水土压力计算结果计算宽度：0.80m。

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书采用12m的拉森钢板桩进行基坑围护，围护示意图如下：沿钢板桩深度方向设立二道斜角400×400H型钢支撑，相应位置见上图。

根据地质勘探报告，得各土层物理参数如下：①层平均层厚为2.4m，容重取20kN/m3，粘结力c=0，主动侧压力系数取0.2；②层平均层厚为 3.0m，容重取20.3kN/m3，粘结力c=0，内摩擦角为33.33°，主动土压力系数Ka=tan2(45-33.33/2)=0.29，被动土压力系数Kp= tan2(45+33.33/2)=3.44；③层平均层厚为2.6m，容重取20.2kN/m3，粘结力c=51.3，内摩擦角为9.9°，主动土压力系数Ka=tan2(45-9.9/2)=0.71，被动土压力系数Kp= tan2(45+9.9/2)=1.42；④层平均层厚为7.4m，容重取19.7kN/m3，粘结力c=33.2，内摩擦角为11.4°，主动土压力系数Ka=tan2(45-11.4/2)=0.67，被动土压力系数Kp= tan2(45+11.4/2)=1.49；⑤层平均层厚为8.15m，容重取20.1kN/m3，粘结力c=68，内摩擦角为13.7°，主动土压力系数Ka=tan2(45-13.7/2)=0.62，被动土压力系数Kp= tan2(45+13.7/2)=1.62；一、钢板桩最小入土深度（根据C点支撑反力为零计算出最小入土深度）基坑开挖深度6m，取钢板桩单位长度为计算单元。

钢板桩为拉森III型钢板桩，围囹、支撑、锚桩均采用400×400的H型钢，相应的截面性能参数见计算书后附件。

按上图的支护方式，计算图式可简化为三点支撑的连续梁，结构简图及荷载分布图如下(采用结构力学求解器进行求解)：结构弯矩图如下：剪力图如下：在此支撑模式下，坑底最小入土深度为1.2m。

此时支撑点C的反力为零。

出于安全考虑，钢板桩入土深度实际施工时按3m施工。

基坑支护专项方案计算

一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目总投资XX亿元。

基坑开挖深度约6.5米，周边环境复杂，地下管线密集。

为保障基坑施工安全和周边环境稳定，特制定本专项方案。

二、支护结构设计1. 支护形式：采用钢筋混凝土排桩支护，桩径800mm，桩间距1.5m，桩长根据地质情况确定。

2. 钢筋混凝土排桩设计：（1）桩身混凝土强度等级C30；（2）桩身配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）桩顶设置钢筋混凝土冠梁，尺寸为1200mm×1200mm，配筋同桩身。

3. 防水措施：在桩身混凝土中掺入防水剂，确保桩身防水性能。

三、施工方案1. 施工顺序：先进行桩基施工，再进行冠梁施工，最后进行土方开挖。

2. 桩基施工：（1）桩基施工采用旋挖钻机进行钻孔，钻孔深度根据地质情况确定；（2）成孔后，清孔，清孔标准为孔底沉渣厚度≤50mm；（3）下钢筋笼，钢筋笼制作应符合设计要求；（4）浇筑混凝土，混凝土强度达到设计要求后方可进行下一道工序。

3. 冠梁施工：（1）冠梁混凝土强度等级C30；（2）冠梁配筋：主筋直径φ25，箍筋直径φ12，间距150mm；（3）冠梁施工完成后，进行养护。

4. 土方开挖：（1）采用挖掘机进行土方开挖，分层开挖，每层厚度不超过2.0m；（2）开挖过程中，应确保支护结构稳定，避免因开挖不当导致支护结构破坏；（3）开挖过程中，应及时进行排水，防止基坑积水。

四、计算书1. 桩基承载力计算：（1）桩基轴向承载力计算公式：Qa = qSap + qaAp（2）桩基侧阻力计算公式：Qs = 0.6qL + 0.4qLγH（3）桩基抗拔力计算公式：Qb = qaApγH2. 冠梁弯矩计算：（1）冠梁弯矩计算公式：M = (F1L1 + F2L2)/2（2）F1为桩顶水平力，F2为桩侧水平力，L1为桩顶至冠梁长度，L2为冠梁长度。

3. 冠梁剪力计算：（1）冠梁剪力计算公式：V = (F1 + F2)γH/2五、安全措施1. 施工过程中，加强监测，确保支护结构稳定；2. 加强施工人员安全培训，提高安全意识；3. 严格执行施工方案，确保施工质量；4. 加强现场文明施工，减少对周边环境的影响。

基坑支护计算书(支撑、围檩计算)

96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。

96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。

长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。

H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。

H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。

一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。

最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。

最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。

支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。

设计采用钻孔灌注桩支护计算书

设计采用钻孔灌注桩支护计算书一、工程概况本次工程位于_____，周边环境较为复杂，场地地势起伏不大。

该工程为_____建筑，地上_____层，地下_____层，基础埋深_____m。

为确保基坑开挖及地下结构施工过程中的安全稳定，拟采用钻孔灌注桩进行支护。

二、地质条件根据地质勘察报告，场地土层自上而下依次为：1、填土：厚度约_____m，松散，主要由粉质黏土组成。

2、粉质黏土：厚度约_____m，可塑，承载力特征值为_____kPa。

3、粉土：厚度约_____m，稍密，承载力特征值为_____kPa。

4、粉砂：厚度约_____m，中密，承载力特征值为_____kPa。

地下水位埋深约_____m，年变化幅度约_____m。

三、支护方案钻孔灌注桩直径为_____mm，桩间距为_____m，桩长为_____m。

桩顶设置冠梁，截面尺寸为_____×＿____mm。

四、计算参数1、土的物理力学参数填土：重度γ1 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ1 ＝＿___°，黏聚力 c1 ＝＿___kPa。

粉质黏土：重度γ2 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ2 ＝＿___°，黏聚力 c2 ＝＿___kPa。

粉土：重度γ3 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ3 ＝＿___°，黏聚力 c3 ＝＿___kPa。

粉砂：重度γ4 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ4 ＝＿___°，黏聚力 c4 ＝ 0kPa。

2、桩的参数桩的弹性模量 E ＝＿___MPa。

桩的抗弯刚度 EI ＝＿___kN·m²。

3、地面超载 q ＝＿___kN/m²。

五、土压力计算采用朗肯土压力理论计算主动土压力和被动土压力。

1、主动土压力系数 Ka填土：Ka1 ＝tan²(45° φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Ka2 ＝tan²(45° φ2/2) ＝＿___粉土：Ka3 ＝tan²(45° φ3/2) ＝＿___粉砂：Ka4 ＝tan²(45° φ4/2) ＝＿___2、被动土压力系数 Kp填土：Kp1 ＝ tan²(45°＋φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Kp2 ＝ tan²(45°＋φ2/2) ＝＿___粉土：Kp3 ＝ tan²(45°＋φ3/2)＝＿___粉砂：Kp4 ＝ tan²(45°＋φ4/2) ＝＿___3、各土层的主动土压力填土：ea1 ＝Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ea2 ＝Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ea3 ＝Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ea4 ＝Ka4γ4h4 ＋Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²4、各土层的被动土压力填土：ep1 ＝Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ep2 ＝Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ep3 ＝Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ep4 ＝Kp4γ4h4 ＋Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²六、桩的内力计算采用等值梁法计算桩的内力。

支护桩间距计算

单排灌注桩支护间距计算书1.土拱效应在基坑或边坡工程中，由于支护结构的施加，使的基坑或边坡岩土体在支护结构附近的变形减小，而在远离支护结构处的变形加大，即在基坑土体或边坡岩土体内产生不均匀变形现象，从而可以引起岩土体中的土拱效应。

土拱效应主要是利用土体抗压性能好、抗拉能力差的特点，是土体变形后受力的自我优化调整的结果。

因此，在基坑支护桩后土体推力均匀分布于桩间土体的假定下，可以认为土拱的形状为合理的拱轴线，合理拱轴线的每一截面上只存在压力，没有弯矩和拉力，适合土体抗压不抗拉的特点。

设土拱的拱跨为桩间距L，则此时土拱的形状是二次抛物线，建立如图1所示的力学计算模型，可推导出拱轴线的合理方程。

当拱上承受均布荷载R时，对任一截面x而言，由于其上弯矩为零，应有：其中gH 为土拱中截面（拱顶）上的压力，f R L Hg 82 ，f为失高，L 为拱跨。

2.桩间距的确定土拱承受土体推力后将向两侧岩土体或桩及拱前岩土体传递其后作用的土体变形推力。

如图2所示土拱，拱高为f，拱轴如图中的虚线所示。

当土体处于极限平衡状态时，设土拱受力也处于极限平衡状态，在均布荷载R 作用下的拱脚处的受力最大，设A 点应力达到极限应力状态，则对A点受力进行分析如图3所示。

设拱脚A点处土体沿着拱轴压力线方向（即拱轴在A点的切线方向）发生剪切破坏，则破坏面与小主应力3σ作用面的夹角θ为2o（φ-45φ为土体的内摩擦角）。

至于1σ、3σ的作用方向，由于土拱收到R的作用，土拱产生向两侧的横向扩张力，所以A点在水平向的变形收到约束，而在竖向的约束相对较弱。

根据郎肯土压力求解理论，可以认为A点应力达到极限平衡状态时大主应力1σ的作用方向为两桩水平连线方向，而于此垂直的方向为小主应力3σ的作用方向，如图3所示。

由于θ即为拱轴线在A点处的切向角，所以有：则拱矢f为：将上式代人前述分析，可得跨中B-B截面的水平作用力g H为：最终可以推出公式：式中q为超载强度；k为主动土压力系数；δ为外摩擦角；h为桩的有效宽度。

板桩支护计算悬臂计算书

板桩支护计算悬臂计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、支撑高度位置参数3、土层参数4、荷载参数5、计算系数总体示意图土压力分布示意图附加荷载布置图二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-10/2)=0.704；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-10/2)=0.704；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-10/2)=0.704；K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-9.72/2)=0.711；K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-30.39/2)=0.328；K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-15.54/2)=0.577；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0mH1'=[∑γ0h0+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γi=[0+0]/18=0mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=18×0×0.704-2×12×0.7040.5=-20.138kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=18×(0+0)×0.704-2×12×0.7040.5=-20.138kN/m2第2层土：0-2.5mH2'=[∑γ1h1+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γi=[0+0]/18=0mP ak2上=γ2H2'K a2-2c2K a20.5=18×0×0.704-2×12×0.7040.5=-20.138kN/m2P ak2下=γ2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=18×(2.5+0)×0.704-2×12×0.7040.5=11.546kN/m2第3层土：2.5-4mH3'=[∑γ2h2+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[45+0]/18=2.5mP ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=18×2.5×0.704-2×12×0.7040.5=11.546kN/m2P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=18×(1.5+2.5)×0.704-2×12×0.7040.5=30.556kN/m2第4层土：4-8mH4'=[∑γ3h3+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[72+0]/20=3.6mP ak4上=γsat4H4'K a4-2c4K a40.5=20×3.6×0.711-2×14.43×0.7110.5=26.863kN/m2P ak4下=γsat4(h4+H4')K a4-2c4K a40.5=20×(4+3.6)×0.711-2×14.43×0.7110.5=83.752kN/m2第5层土：8-9.7mH5'=[∑γ4h4+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[152+0]/22=6.909mP ak5上=γsat5H5'K a5-2c5K a50.5=22×6.909×0.328-2×6.89×0.3280.5=41.981kN/m2P ak5下=γsat5(h5+H5')K a5-2c5K a50.5=22×(1.7+6.909)×0.328-2×6.89×0.3280.5=54.253kN/m2 第6层土：9.7-12mH6'=[∑γ5h5+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1))]/γsati=[189.4+0]/22=8.609mP ak6上=γsat6H6'K a6-2c6K a60.5=22×8.609×0.577-2×14.31×0.5770.5=87.612kN/m2P ak6下=γsat6(h6+H6')K a6-2c6K a60.5=22×(2.3+8.609)×0.577-2×14.31×0.5770.5=116.828kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=2.5-P ak2下h2/(P ak2上+P ak2)=2.5-11.546×2.5/(20.138+11.546)=1.589m；下第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下(2.5-Z0)b a=0.5×11.546×(2.5-1.589)×1=5.259kN；a a2=(2.5-Z0)/3+∑h3=(2.5-1.589)/3+9.5=9.804m；第3层土E ak3=h3(P ak3上+P ak3下)b a/2=1.5×(11.546+30.556)×1/2=31.576kN；a a3=h3(2P ak3上+P ak3下)/(3P ak3上+3P ak3)+∑h4=1.5×(2×11.546+30.556)/(3×11.546+3×30.556)+8=8.637m；下第4层土E ak4=h4(P ak4上+P ak4下)b a/2=4×(26.863+83.752)×1/2=221.229kN；a a4=h4(2P ak4上+P ak4下)/(3P ak4上+3P ak4)+∑h5=4×(2×26.863+83.752)/(3×26.863+3×83.752)+4=5.657m；下第5层土E ak5=h5(P ak5上+P ak5下)b a/2=1.7×(41.981+54.253)×1/2=81.799kN；a a5=h5(2P ak5上+P ak5下)/(3P ak5上+3P ak5)+∑h6=1.7×(2×41.981+54.253)/(3×41.981+3×54.253)+2.3=3.114m；下第6层土E ak6=h6(P ak6上+P ak6下)b a/2=2.3×(87.612+116.828)×1/2=235.106kN；a a6=h6(2P ak6上+P ak6下)/(3P ak6上+3P ak6)=2.3×(2×87.612+116.828)/(3×87.612+3×116.828)=1.095m；下土压力合力：E ak=ΣE aki=0+5.259+31.576+221.229+81.799+235.106=574.969kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+9.804×5.259+8.637×31.576+5.657×221.229+3.114×81.799+1.095×23 5.106)/574.969=3.632m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+9.72/2)=1.406；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+9.72/2)=1.406；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+30.39/2)=3.048；K p4=tan2(45°+ φ4/2）= tan2(45+15.54/2)=1.732；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-6.5mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/17.8=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=17.8×0×1.406+2×14.43×1.4060.5=34.224kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=17.8×(1.5+0)×1.406+2×14.43×1.4060.5=71.771kN/m2 第2层土：6.5-8mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[26.7]/20=1.335mP pk2上=γsat2H2'K p2+2c2K p20.5=20×1.335×1.406+2×14.43×1.4060.5=71.771kN/m2P pk2下=γsat2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=20×(1.5+1.335)×1.406+2×14.43×1.4060.5=113.959kN/m2第3层土：8-9.7mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[56.7]/22=2.577mP pk3上=γsat3H3'K p3+2c3K p30.5=22×2.577×3.048+2×6.89×3.0480.5=196.857kN/m2P pk3下=γsat3(h3+H3')K p3+2c3K p30.5=22×(1.7+2.577)×3.048+2×6.89×3.0480.5=310.838kN/m2 第4层土：9.7-12mH4'=[∑γ3h3]/γsati=[94.1]/22=4.277mP pk4上=γsat4H4'K p4+2c4K p40.5=22×4.277×1.732+2×14.31×1.7320.5=200.637kN/m2P pk4下=γsat4(h4+H4')K p4+2c4K p40.5=22×(2.3+4.277)×1.732+2×14.31×1.7320.5=288.272kN/m2 3）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P pk1上+P pk1下)/2=1×1.5×(34.224+71.771)/2=79.496kN；a p1=h1(2P pk1上+P pk1下)/(3P pk1上+3P pk1)+∑h2=1.5×(2×34.224+71.771)/(3×34.224+3×71.771)+5.5=6.161m；下第2层土E pk2=b a h2(P pk2上+P pk2下)/2=1×1.5×(71.771+113.959)/2=139.297kN；a p2=h2(2P pk2上+P pk2下)/(3P pk2上+3P pk2)+∑h3=1.5×(2×71.771+113.959)/(3×71.771+3×113.959)+4=4.693m；下第3层土E pk3=b a h3(P pk3上+P pk3下)/2=1×1.7×(196.857+310.838)/2=431.541kN；a p3=h3(2P pk3上+P pk3下)/(3P pk3上+3P pk3)+∑h4=1.7×(2×196.857+310.838)/(3×196.857+3×310.838)+2.3=3.086m；下第4层土E pk4=b a h4(P pk4上+P pk4下)/2=1×2.3×(200.637+288.272)/2=562.245kN；a p4=h4(2P pk4上+P pk4下)/(3P pk4上+3P pk4)=2.3×(2×200.637+288.272)/(3×200.637+3×288.272)=1.081m；下土压力合力：E pk=ΣE pki=79.496+139.297+431.541+562.245=1212.579kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(6.161×79.496+4.693×139.297+3.086×431.541+1.081×562.245)/1212.579=2.543m；3、嵌固稳定性验算参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，第4.2.1条被动土压力合力到桩底的距离a p1=a p=2.543m主动土压力合力到桩底的距离a a1=a a=3.632mE pk a p1/(E ak a a1)=1212.579×2.543/(574.969×3.632)=1.477≥K e=1.2满足要求！4、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanφj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=1.266≥K s=1.25满足要求！三、确定支护桩最小嵌固深度，并分析各工况下支护桩受力工况1：开挖至基坑底部，开挖深度为5m1、计算嵌固深度确定要使板桩保持稳定，当前开挖工况下嵌固深度需满足主动土压力造成的弯矩、基坑内侧被动土压力造成的弯矩总和平衡，即ΣM=0;同时需满足《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012第4.2.7条，对悬臂式支护结构，嵌固深度不小于0.8倍的开挖深度。

地下工程支护(钢板桩)设计及计算书

地下工程支护(钢板桩)设计及计算书
项目概述
本项目是一块地下空间的支护设计，采用钢板桩支撑结构。

钢
板桩作为一种常用的工程支撑方式，经济实用，施工方便，适用范
围广泛，在地下工程中得到越来越广泛的应用。

本计算书将对支撑
设计进行详细说明。

设计计算
1. 钢板桩长度计算
根据地下结构深度及土壤性质等因素，确定钢板桩的长度。

2. 钢板桩截面尺寸计算
根据地下工程条件，选取合适的钢板桩型号，计算其截面尺寸。

3. 钢板桩嵌入深度计算
根据地下结构的要求和设计条件，确定钢板桩的嵌入深度。

4. 钢板桩桩身稳定性设计计算
根据钢板桩截面尺寸及其嵌入深度，计算钢板桩桩身稳定性设计。

5. 钢板桩锚杆设计计算
根据地下结构及土体条件，设计合适的锚固结构以保证钢板桩
稳定。

结论
本文对地下工程中采用钢板桩进行支撑的设计进行了详细说明，包括长度、截面尺寸、嵌入深度、桩身稳定性及锚杆等方面的计算。

希望对地下工程的相关设计及施工有所帮助。

钢板桩支护计算书

1#~10#雨水检查井钢板桩支护设计计算书\1#~10#雨水检查井钢板桩支护设计计算书计算：复核：审核：审定：目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1 支护平面布置 (1)3.2 板桩、圈梁截面 (1)3.3 计算荷载参数 (2)3.4 材料容许用力值 (3)4.主要结构计算及结果 (4)4.1 计算模型 (4)4.2 计算工况说明 (4)4.3 钢板桩的计算及结果 (4)4.4 圈梁的计算及结果 (7)5.结论及建议 (9)1.计算说明1.1 概况陇海快速路―中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程位于省市中州大道与陇海铁路交汇处，桥位处既有5+2×16+5m四孔分离式箱桥，与陇海铁路下行线交叉点里程：K561+246，在既有箱桥两侧新建中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥，本桥为双幅桥，主线桥桥面宽26.75m。

根据总体布置,原下穿立交雨水泵房和检查井受新设桥墩影响,需要拆除迁建。

1#-4#为矩形混凝土雨水检查井，最大平面尺寸为2.1×1.9m，5#-10#为圆形混凝土雨水检查井，平面尺寸为φ2.2m，所有检查井最大深度h=4.2m，井壁均需做防水处理。

检查井开挖围，土层以细砂、粉土为主，拟采用钢板桩支护辅助施工。

钢板桩使用SKSP-Ⅳ型板桩，长度为9m，支护设置一层圈梁。

1.2 计算容采用容许应力法和有限元法对支护施工过程中的各工况进行计算，计算容包括钢板桩、圈梁等的强度、刚度。

2.计算依据《钢结构设计规》（GB 50017-2003）《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63-2007）《建筑基坑工程监测技术规》（GB 50497-2009）《基坑工程手册》中国建筑国斌王卫东主编《陇海快速路-中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程第四册给排水工程》（中铁工程设计咨询集团）《陇海快速路-中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程岩土工程勘察报告》项目部提供的地质等相关资料3.参数选取及荷载计算3.1 支护平面布置支护施工采用单层支撑，钢板桩长度为9m，具体布置如下图1所示：3.2 板桩、圈梁截面SKSP-Ⅳ型板桩参数如下：I＝38600cm³，W=2270cm³; （按1m宽度计）。

支护桩计算书

新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书编制：王仁淑复核：审核：中铁四局集团公司二〇一一年五月1.工程概况汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。

承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。

2.支护桩的布置根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。

取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。

3.支护桩的设计支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。

支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。

护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。

4.工况计算4.1.工况一开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5.1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。

ai K ：主动土压力系数：)245(2ikai tg K ϕ-︒=rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。

k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。

k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。

桩板墙所受的被动土压力采用公式：pi ik pi pjk pjk K c K e 2-=σ计算。

排桩+内支撑深基坑支护计算书正文

一、工程概况XX大厦基坑位于丰和中大道西侧，世贸路北侧，距离丰和中大道道路红线约30m,距离世贸路道路红线约90mo基坑周边环境较空旷，北侧和西侧为空地，南侧为工商银行用地，东侧为XX开发用地, 西南角为己建成的南昌银行大楼，距离基坑约20mo本基坑平而尺寸116.47mxll7.3m,基坑施工整平地面标高为19.0m,地下室底板顶绝对标高7.05m （相对标i⅛-l6.9m）,基坑开挖深度约13.05m,核心筒范围局部加深7.05m,加深段平面尺寸26.5mx23.184m。

基坑支护上部采用放坡，下部采用排桩+支撐，地下水处理措施为止水帷幕+坑内降水。

二、工程地质与水文地质1、丄程地质根据勘察报告，拟建场地勘察深度内分布有①层素填土（QF）, 其下为第四系全新统冲积层（Qr l）,包扌舌②层粉质粘土、③层中砂、④层粗砂、⑤层砾砂。

下伏基岩为第三系新余群砂砾岩（Ez）,包括⑥层强风化砂砾岩、⑦层中风化砂砾岩、⑧层微风化砂砾岩，各土层自上而下分述如下：①层素填土：主要成份为粉质粘土，上部含少量碎石，稍湿，松散，全场均有分布，层厚O. 5~7. 5m。

②层粉质粘土：灰色、灰黄色，稍湿~湿，可塑，局部硬塑。

底部含砂量渐增，韧性中等，干强度中等，全场分布，层厚1 .（Γ6.9πι°③层中砂：灰、灰白、浅黄色，湿~饱和，稍密~中密，颗粒级配较好，全场分布，层厚O. 9"5. ImO④层粗砂：灰黄、黄色，饱和，中密，全场分布，层厚1.0~4.3m°⑤层砾砂：黄褐、浅黄色，饱和，稍密~中密，全场分布，层厚2.6~7. 2m。

⑥层强风化砂砾岩：棕红、暗红、紫红色，砾石成份主要为石英、长石及少量砂岩碎屑，粒径多为广3πrnι,局部可达IonInl以上，胶结能力较差，岩体完整程度属破碎，岩石饱和单轴抗压强度平均值2.GMPa,属于软岩，岩体基本质量等级为V类。

全场分布，层厚2.1~4. 2m。

钢管桩12米支护计算书

钢管桩12米支护计算书
钢管桩12米支护计算书是一种结构计算工具，主要用于计算钢管
桩的支撑能力和稳定性。

它通过计算钢管桩的几何参数、材料性能、
荷载情况等关键参数，从而对钢管桩的支撑能力进行评估和优化。

具体而言，钢管桩12米支护计算书主要包括以下内容：基本假设
和参数、荷载情况和力学分析、桩身截面和稳定性计算、弯矩和剪力
分布、桩身轴力和拟合曲线、桩头和桩端反力计算等。

在实际工程中，这些计算结果将被用于设计和优化钢管桩的支护系统，以确保其在工
程中的可靠性和安全性。

总之，钢管桩12米支护计算书是一个非常重要的工具，它为工程
专业人员提供了一个准确而可靠的方法，用于评估和设计钢管桩的支
持能力和稳定性，并确保其在工程中的顺利执行。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。

3.支护桩的设计支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。

支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。

护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。

ai K ：主动土压力系数：)245(2ikai tg K ϕ-︒=rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。

k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。

k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。

桩板墙所受的被动土压力采用公式：pi ik pi pjk pjk K c K e 2-=σ计算。

pi K ：被动土压力系数：)245(2ikpi tg K ϕ+︒=采用理正深基坑支护软件进行计算： [支护方案]最大开挖深度4.90m排桩支护---------------------------------------------------------------------- [基本信息]---------------------------------------------------------------------- 内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ0 1.00 基坑深度H(m) 4.900 嵌固深度(m) 5.100 桩顶标高(m) 0.000 桩截面类型圆形 └桩直径(m) 1.000 桩间距(m) 1.500 混凝土强度等级 C30 有无冠梁无放坡级数 0 超载个数1 支护结构上的水平集中力---------------------------------------------------------------------- [超载信息]---------------------------------------------------------------------- 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m) 160.5000.0003.3003.600---------------------------------------------------------------------------- [附加水平力信息]---------------------------------------------------------------------- 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号 (kN) (m) 倾覆稳定整体稳定---------------------------------------------------------------------- [土层信息]---------------------------------------------------------------------- 土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)15.000外侧水位深度(m)15.000弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法-------------------------------------------------------------------------[土层参数]----------------------------------------------------------------------层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土 2.1418.0--- 3.0015.002粘性土 4.6618.3---25.0011.003圆砾 3.3025.0---30.0013.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa) 125.0---------m法 4.00---260.0---------m法10.00---3140.0---------m法10.00-------------------------------------------------------------------------[土压力模型及系数调整]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa) 1素填土合算 1.000 1.000 1.00010000.0002粘性土分算 1.000 1.000 1.00010000.0003圆砾合算 1.000 1.000 1.00010000.000 ----------------------------------------------------------------------[工况信息]----------------------------------------------------------------------工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖 4.900-------------------------------------------------------------------------[设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[截面计算]----------------------------------------------------------------------[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)20桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数 1.00荷载分项系数 1.25配筋分段数一段各分段长度(m)10.00[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)0.000.000.000.001基坑外侧最大弯矩(kN.m)217.91148.40231.52231.52最大剪力(kN)106.6970.85133.37133.37段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33524D164825[4712]箍筋HRB335D12@1501508[1064]加强箍筋HRB335D14@2000154----------------------------------------------------------------------[整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K s=2.065圆弧半径(m)R=8.559圆心坐标X(m)X=-0.415圆心坐标Y(m)Y=3.341----------------------------------------------------------------------[抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。

注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。

工况1：K s=2.308>=1.200,满足规范要求。

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[抗隆起验算]----------------------------------------------------------------------Prandtl(普朗德尔)公式(K s>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):K s=2.873>=1.1,满足规范要求。