载货电梯设计计算书
载货电梯设计计算书
载货电梯设计计算书作者：佚名来源：互联网文章点击数：1607【字体：大中小】1 概述THJ2000/0.5-JXW交流双速载货电梯，按国家电梯标准的要求、设计而成的。
该电梯的曳引机、开门机系统、层门装置、安全钳、限速器、缓冲器、绳头锥套等主要部件及安全部件均采用先进的技术结构，一般零部件也是在原有技术积累的基础上设计的，因此本计算书主要对曳引系统、悬挂装置及安全装置等关键部件进行验证计算。
2 引用标准及参考文献a. GB7588《电梯制造与安装安全规范》；b. GB10058《电梯技术条件》；c. GB10059《电梯试验方法》；d. GB10060《电梯安装验收规范》；e. GB8903《电梯用钢丝绳》；f. JG/T 5072.1《电梯T型导轨》；g. 《机械工程手册》第67篇第8章电梯（机械工程手册编辑委员会编）；h. 《机械技术手册》上册（日本机械学会编）；i. 《电机工程手册》第五卷（机械工程手册电机工程手册编辑委员会编）。
3 主要技术性能参数a. 电梯种类：载货电梯；b. 电梯型号：THJ2000/0.5-JXW；c. 额定载重量：2000kg；d. 额定速度：0.5m/s；e. 轿厢尺寸：1500mm?2700mm?2200mm；f. 开门尺寸：1500mm?2100mm（双折自动门）；g. 曳引比：2:1；h. 拖动方式：交流双速；i. 控制方式：微机集选控制；j. 最大提升高度：30m；k. 最大停层站数：10层；4 曳引系统的计算4.1 电动机功率的计算电梯曳引机的起、制动及正、反转频繁，且负载变化大，工作运行情况复杂，要精确计算电动机功率是很复杂的，根据机械工程手册的推荐，通常按下式计算电动机功率：Pd＝—————102?式中：Pd—电动机功率，kW；KP—电梯平衡系数，根据电梯标准规定Kp在0.40～0.50范围内，取Kp＝0.45；Q—电梯额定载重量，Q＝2000kg；V—电梯额定速度，V＝0.5m/s；?—电梯的机械总效率，?＝0.5～0.55，对于斜齿轮曳引机考虑2：1绕法，机械效率比较高，取?＝0.5；则：(1-0.45)?2000?0.5Pd＝——————————≈10.8kW102?0.54.2 曳引机的选用根据电梯的主要技术参数、曳引电动机的功率等的要求，我们对各种电梯曳引机进行了调研类比，最后确定选用J1.2型曳引机。
5吨电梯计算书 一
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载货电梯设计计算书
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11.井道顶层空间和底坑计算 11.1 顶层空间计算 11.2 底坑计算 12. 电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围） 20.引用标准和参考资料
2.14 曳引机型号：YJ300
（常熟市顺达电梯曳引机厂）
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3.传动系统的计 3.1 曳引机的选用 曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数： 规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：16×6 转速：985rpm 额定转矩：5446.5N·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg、
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3.4 曳引机负载转矩计算 1. 起动总转矩计算
M=MS+MD+Mf
(P Q G) D 1 g J Rr 4
=13038+896+102.9 =14036.9N•m 式中：M——起动总转矩，N·m；
MS——静不平衡力矩，N·m； MD——加速转矩，N·m； Mf——摩擦转矩，N·m； D——曳引轮直径，D=0.725m； η——效率，η=0.5； J——总转动惯量；
4比1-无机房载货电梯设计计算书
THJW2000/0.5－JXW变频调速（无机房）载货电梯设计计算书波士顿电梯（苏州）有限公司一、电梯的主要参数二、曳引条件的计算三、平衡系数的计算四、限速器的选型计算五、限速器绳的计算（直径、安全系数）六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量范围）七、缓冲器的选型计算（型式、质量范围、行程）八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴负荷）十、曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算十一、盘车力的计算十二、悬挂绳或链安全系数计算十三、机房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它要求十四、导轨强度和变形计算十五、轿厢和门系统计算说明十六、轿厢面积、通风面积计算十七、轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算十八、玻璃门和轿壁的计算（安装固定方式、玻璃轿壁上扶手固定方式的图示说明）十九、轿顶护栏设计二十、轿厢护脚板的安装和尺寸图二十一、开锁区域的尺寸说明图示二十二、轿架的受力强度计算和安全系数二十三、井道顶层和底部空间的计算二十四、操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)二十五、无机房电梯的特殊要求计算二十六、工作区域空间设计说明二十七、机械制停装置的设计说明（安装位置和强度校核）二十八、动态测试和救援说明二十九、电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）三十、机械防护的设计和说明一、电梯的主要参数额定载重量：Q=2000kg空载轿厢重量：P1=1800kg对重重量 :W=2800kg随行电缆重量：P2=150kg额定速度：0.5m/s平衡系数：0.5曳引包角：180°曳引方式：4：1悬挂绳（曳引绳）根数：n=5电动机功率：6.0KW时机转速：n=95.5r/min曳引轮直径：D=400mm随行电缆根数：2根随行电缆单位长度质量：104kg/m提升高度：6100mm轿厢尺寸：1850×2400×2200mm（宽×深×高）限速器型号：OX-187宁波奥德普电梯配件有限公司安全钳型号：SAQ4佛山市南海区永恒电梯配件厂缓冲器型号：轿厢：ZDQ-A-12 沈阳祺盛机械有限公司对重：ZDQ-A-13 沈阳祺盛机械有限公司钢丝绳规格：10NAT8×19S+FC1370/1770ZS 无锡通用导轨：轿厢：T89/B；浙江浩圣电梯导轨有限公司：对重：TK5A；浙江浩圣电梯导轨有限公司二、曳引条件的计算电梯曳引必须满足下列条件：T1/T2×C1×C2≤e fα式中T1/T2轿厢处于125%额定载荷下，轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站情况下，曳引轮两边曳引绳中的最大静拉力与最小静拉力之比。
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF目录一井道顶层净高及底坑尺寸二电梯主要参数三传动系统1.电动机功率计算2.曳引机主要参数3.选用校准四曳引绳安全计算五悬挂绳轮直径与绳径比值计算六曳引条件计算七比压计算八正常工况下导轨应力,变形计算九安全钳动作时,导轨应力计算十轿厢架计算十一缓冲的校核十二限速的校核十三安全钳的校核十四轿厢通风面积和轿厢面积计算十五承重大梁的校核十六底坑地板受力的计算一 井道顶层净高及底坑尺寸井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m1. 井道顶层空间计算:单位(mm)OH=H+H1+H2+H3+35V2OH=2450+300+175+1000+35x0.52OH=3664＜4500mm所以井道顶层净高4500mm 满足要求。
OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒)H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2mm)2.井道底坑空间计算:单位(mm)P=L1+H1+H2+L3P=650+300+175+500P=1625＜1700mm所以井道底坑深度1700mm满足要求。
P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm)H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm)L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm)二电梯的主要参数1.电梯主要技术参数:(1) 额定速度: V=0.5m/s(2) 额定载重量: Q=5000㎏(3) 轿厢自重: G=3500㎏(4) 曳引比: i1=2:1(5) 曳引轮直径: D=Ф760mm(6) 电梯传动总效率: η=0.80(7) 钢丝绳直径‵根数: d.Z=Ф16mmx6(根)(8) 电梯平衡系数: Ψ=0.40～0.5(设0.45)(9) 电梯提升高度: H=4.5m(10) 补偿链直径‵根数: d1.Z=Ф16×1(11) 曳引绳提升高度总重量: G1=q1ZHi1=0.939x6x4.5x2=50.706㎏(12) 平衡补偿链重量: G2= q2ZH=6.65×4.5×1=29.925㎏(13) 电缆重量: G3= q3H=1.02x4.5÷2=2.925㎏(14) 对重重量: W= G+KQ=3500+0.45x5000=5750㎏三、传动系统1.电动机功率的计算N=QV(1-Ψ)/102η式中:N-功率V-曳引轮节径线速度(m/s)Ψ-电梯平衡系数η-电梯机械传动总效率∴N=5000×0.5(1-0.45)/(102×0.80)=16.825Kw 选用电动机功率为22 Kw2.曳引机的主要参数选用宁波欣达产品型号:YJ336A-III曳引机自重:1450㎏主轴最大静态载荷:9000㎏电动机功率:22Kw电动机转速:976r/min曳引轮直径: Ф760mm曳引钢丝绳:6×Ф16 mm减速比:75：23.选用校核(1)主轴最大静载载荷校核Σp=(G+G1+G2+G3+W+Q)/i1Σp=(3500+50.706+0+2.925+5750+5000)/2Σp=7152㎏则Σpk=KΣp=1.1×7152=7867㎏<9000㎏其中:G为轿厢以额定载重量停靠在最低层站时,曳引轮水平面上轿厢一侧的曳引轮的静拉力。
电梯设计计算书
电梯设计计算书(共25页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--THJ3000/载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=s；根据这二个参数，选择曳引机型号为，其减速比为I=75/2=，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
2T货梯设计计算书
设计计算书电梯种类：载货电梯；额定载荷：2000Kg；额定速度：0.5米/秒；提升高度：26米；编制：审核：安徽博士电梯有限公司目录第一章曳引条件计算第二章曳引钢丝绳安全系数计算第三章导轨弯曲应力计算第四章轿厢面积及通风面积计算第五章底坑地板受力的计算第六章缓冲器选型计算第七章安全钳的选择第八章限速器用钢丝绳安全系数核算第一章曳引条件计算电梯种类：载货电梯；额定载重量：2000Kg；电梯额定速度：0.5米/秒；提升高度：15米；其它参数：轿箱理论重量：P=1785kg对重理论重量：Mcwt=2785kg钢丝绳的倍率: r=2钢丝绳根数: n=5根钢丝绳每延米重量: q=0.728kg/m钢丝绳直径: d=Ф13mm随行电缆每延米重量：q2=1.02 kg/m轿箱侧与导轨滑动摩擦系数：f1=0.03对重侧与导轨滑动摩擦系数：f2=0.04曳引轮直径: D曳=Ф610mm返绳轮直径: D返=0曳引包角: α=180°曳引轮曳引槽角: γ=30°切口角: β=96.5°D返/ d绳=520/13=40≥40根据GB7588-2003，曳引应满足下列条件：T1/T2≤e fa 用于轿厢装载和紧急制动工况T1/T2≥e fa 用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转）f=4μ(cosγ/2-sinβ/2)/(π-β-γ-sinβ+ sinγ)=0.1946式中：T1/T2——曳引轮两边曳引绳中较大静拉力和较小静拉力之比；f——当量摩擦系数a——钢丝绳在绳轮上的包角a＝180°（3.141593）γ——槽的角度值γ＝30°β——下部切口角度值β＝96.5°μ——摩擦系数装载工况μ＝0.1则：e fa＝1.679紧急制动工况μ＝0.1/(1+ν/10) =0.09524ν——轿厢额定速度下对应的绳速ν＝1m/s则：e fa＝1.8429轿厢滞留工况μ＝0.2则：e fa＝2.6048a) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最低层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q) g /r+H×q×n×g +f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500) ×9.8/2+15×0.58×5×9.8+0.03×(1785+2500)×9.8/2=22052.7(N)T2=Mcwt×g/r - f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2 -0.04×2785×9.8/2=13100.6(N)T1/T2=1.67≤1.679(装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件b) 当载有125%额定载荷的轿厢位于最高层站时：(装载工况)T1= (P+1.25Q+H/2×q2) g /r- f1×(P+1.25Q) ×g/r=(1785+2500+15/2×1.02)×9.8/2-0.03×4285×9.8/2=21033.985-629.895=20404.09(N)T2=Mcwt×g/r+H×q×n×g+ f2×Mcwt×g/r=2785×9.8/2+15×0.57×5×9.8+0.04×2785×9.8/2=14611.31(N)T1/T2=1.396≤1.679 (装载工况下：e fa＝1.679)故：满足曳引条件c) 当载有额定载荷的轿厢位于最低层站时的紧急制动：(紧急制动工况)制动减速度a=0.5m/s2导向轮重量m＝0kg滑轮重量m＝140kg1/2Jω2 =1/2m dp V2J=1/2mR2r=4V=ωRm dp=1/2m=70kgm Pcar=70kgT1= (P+Q)(g+a) /r+ H×q×n×(g+r×a)+ H×q×n×a(r2-2r)/2 +3×m Pcar×2×0.5- f1×(P+Q) ×g/r=(1785+2000)(9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+3×70×6×0.5- 0.03×(1785+2000) ×9.8/2=19492.75+461.7+0+630-556.4=20028(N)T2= Mcwt (g-a)/r +f2×Mcwt ×g/r-3×m Pcwt×2×0.5=2785×(9.8-0.5)/2+0.04×2785×9.8/2-70×6×0.5=13286(N)T1/T2=1.507≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件d) 当空轿厢位于最高层站时的紧急制动：(紧急制动工况)T1= (P+H/2×q2)(g-a) /r +f1×P×g/r-3×m Pcar×2×0.5=(1785+15/2×1.02)×(9.8-0.5)/2+0.03×1785×9.8/2-70×6×0.5=8388.2 (N)T2=Mcwt(g+a)/r+H×q×n×(g+r×a)+H×q×n×a(r2-2r)/2+ m Pcwt×6×0.5-f2×Mcwt ×g/r=2785× (9.8+0.5)/2+15×0.57×5×(9.8+2×0.5)+15×0.57×5×0.5(22-2×2)/2+70×6×0.5-0.04×2785×9.8/2=14342.75+461.7+0+210-545.86=14468.59(N)T2/T1=1.724≤1.8429 (紧急制动工况下：e fa＝1.8429)故：满足曳引条件e) 当轿厢空载而对重压在缓冲器上，曳引机向上方旋转时：(轿厢滞留工况)T1= (P +H/2×q2)g /r=(1785+15/2×1.02)×9.8 /2=8783.98(N)T2= H×q×n×g=15×0.57×5×9.8=418.95(N)T1/T2=20.97≥2.6048(轿厢滞留工况下：e fa＝2.6048)故：满足曳引条件第二章曳引钢丝绳安全系数计算根据GB7588——2003标准中第九章第二款的规定，对于三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯，其悬挂绳的安全系数应不小于12，其中安全系数是指装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，一根绳的最小破断负荷（N）与这根钢丝绳所受最大力（N）之间的比值。
交流调频调压调速载货电梯计算书
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12. 电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=5000kg2.2空载轿厢重量：P1=1650kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m 计）2.4额定速度：v=0.25m/s2.5平衡系数：ϕ=0.452.6曳引包角：α=180︒2.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS12B （机械厂）2.9安全钳型号：AQ5A （机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （机械厂）2.11钢丝绳规格：16NAT8⨯19S+FC1370/1770ZS2.12钢丝绳重量：P3=800kg2.13对重重量：G=3900 kg2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）3.传动系统的计3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数： 规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：Φ16×6 转速：985rpm额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、3.2平衡系数的计算ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规要求 3.3曳引机电动机功率计算=13.48kW选用电动机功率：18.5kW 。
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF
目录
一井道顶层净高及底坑尺寸
二电梯主要参数
三传动系统
1.电动机功率计算
2.曳引机主要参数
3.选用校准
四曳引绳安全计算
五悬挂绳轮直径与绳径比值计算
六曳引条件计算
七比压计算
八正常工况下导轨应力,变形计算
九安全钳动作时,导轨应力计算
十轿厢架计算
十一缓冲的校核
十二限速的校核
十三安全钳的校核
十四轿厢通风面积和轿厢面积计算
十五承重大梁的校核
十六底坑地板受力的计算
一 井道顶层净高及底坑尺寸
井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m
1. 井道顶层空间计算:单位(mm)
OH=H+H1+H2+H3+35V
2
OH=2450+300+175+1000+35x0.52
OH=3664＜4500mm
所以井道顶层净高4500mm 满足要求。
OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒)
H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2
mm)。
5吨电梯计算书 二
前续 5吨电梯计算书 一10.2层门侧井道壁受力计算1. 预留门洞上方应为钢筋混凝土墙或设置钢筋混凝土过梁（过梁高≥350），以固定层门装置（用膨胀螺栓），钢筋混凝土墙或过梁厚度不应小于120mm ，其耐压强度应不低于24MPa 。
2. 技术参数：（1) 门距：宽×高=1600×2250； （2) 型式：旁开门； （3) 层门自重：ΣP=70kg ； （4) 层门装置自重：ΣP=100kg ； （5) 膨胀螺栓规格及数量：2—M12； （6) 层门装置、层门重心位置离墙距离：L=60mm（7) 层门装置固定架螺栓离支架上平面距离：l=78mm 3. 膨胀螺栓受力计算： 允许承受拉力：N 1=10101N 剪力：N 2=7257N式中：F 1——每只膨胀螺栓所受拉力，N ； F 2——每只膨胀螺栓所受剪力，N ； 膨胀螺栓强度满足NN ln L g M F n1010177.64011<=⋅⋅⋅=∑NN ngM F n72578332<=⋅=∑4.若预留门洞上方为非混凝土结构，须作特殊处理，其强度应不低于上述要求。
10.3机房承重处土建承受力计算1.土建图标定值：R1=387200NR2=312500NP1=180000NP2=120000N2.计算值：r1=150877Nr2=125000.Np1=69230 Np2=40000N3.安全系数：n a=R1/r1=2.6n b=R2/r2=2.5n c=P1/p1=2.6n d=P2/p2=3土建承重满足10.4机房吊钩受力计算机房吊钩允许受力标定值：[F]=3000kg实际受力：F=1880kg<[F]=3000kg吊钩受力满足1.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算顶层高：4300mm底坑深：1650mm轿厢尺寸：1930×2530×2300轿厢、对重缓冲距：350 mm缓冲器行程：80 mm1.当对重完全压在它的缓冲器上时：①轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035V2（m）的进一步制导行程。
5吨电梯计算书-一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX有限公司目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算资料来源编制校对标准化提出部门审定批准标处数更改文件号签字日期职责签字日期记4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
NKF2000-05-JX载货电梯设计计算书
NKF2000/0.5—JX 载货电梯设计计算书 §1.电梯主要技术参数根据上述参数,可算得G —对重重量 （㎏）G= P+φQ=1600+0.44*2000=2480 ㎏ W 1—曳引钢丝绳重量 （㎏）W 1= P 1*H*n= 0.586*18*5=52.8 ㎏ W 2—随行电缆重量 （㎏）W 2= ρ2*H 2*n =1.5* 182 *2=27 ㎏§2.曳引系统计算曳引系统计算主要包括:曳引电机功率计算、曳引力计算、曳引钢丝绳安全系数 计算及制动力矩计算等 一.曳引电机功率计算1.按照静功率计算：N= QV （1-φ）102*ηKW式中：η—电梯机械传动总效率 η=0.5N= 2000*0.5*（1-0.44）102*0.5=10.98 KW2.曳引机选取按照: Q=2000㎏ V= 0.5 m/s r=2:1 N=10.98 KW选用货梯曳引机: 型号:大众200 （常熟市电梯曳引机厂） 电机功率: 11 KW 额定速度: 1390 r/min 减速比: 41:1曳引轮直径: D=530-5*φ13 绳轮槽形: β=96.50r=300二.曳引力计算计算方法：按照GB7588-2003标准有 关规定及附录M 的要求和公式进行计算曳引传动见右图1. 曳引轮φ5302. 对重滑轮φ6103. 对重4. 轿厢5. 轿厢滑轮φ5206. 随行电缆 1.当量摩擦系数f 及e f μ 半元槽和带切口的半元槽 f= μ4（cosr/2-sin β/2）π-β-r-sin β+sinr式中: μ—摩擦系数f= μ4（cos 302 -sin 96.52）π-96.5180 π-30180 π-sin96.50+sin300=1.99799 μ2. 轿厢装载工况轿厢装有125%额定载荷,位于井道最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比 T 1/T 2≤e f α轿厢侧: T 1= P+1.25Qr+W 1= 12（1600+1.25*2000）+52.8=2102.8 ㎏ 对重侧: T 2= Gr=24802=1240 ㎏ T 1T 2= 2102.81240=1.6958 T 1/T 2< e f α= 1.87327 （许可）3.紧急制动工况:1/ 空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时紧急制动工况: T 2/T 1≤e f α轿厢侧：T 1= P+W 2r （g n -a ）- 2m 轮1a+FR 1rN式中：a —减速度 a= 0.5 m/s2m 轮1—轿顶轮转动惯量J/R 2的折算重量 ㎏ 轿顶轮：φ520㎜ 重量：88㎏ J 轮1= 12 mR 2= 12 88*R 2=44R 2折算质量：m 轮1= J 轮1/R 2=44 ㎏FR 1—井道上的摩擦力（轿厢侧）FR 1=2*f*gn*p （x p +y p ）L式中：P —轿厢自重+随行电缆 1540+27=1567 ㎏x p —轿厢自重的重心位置与悬挂点X 方向的偏移量x p =70mmy p —轿厢自重的重心位置与悬挂点Y 方向的偏移量y p =0f —导靴与导靴（钢与尼龙）的摩擦系数 μ=0.3 L —轿厢上、下导靴之间的距离 L=3900㎜FR 1= 2*0.3*9.81*1567*（70+0）3900=165.55 NT 1= 1600+272 （9.81-0.5）-2*44*0.5+165.552 =7612.48 N对重侧：T 2= G r （g n +a ）+W 1（g n +r*a ）+m 轮2*a- FR 2r式中：m 轮2—对重架滑轮惯量J/R 2的折算质量 ㎏对重滑轮φ610 重量92㎏J 轮2= 12 *m*R 2= 12*90* R 2= 46㎏折算质量: m 轮2= J 轮2R2 =46㎏FR 2—井道上的摩擦力（对重侧） FR 2=2*f*gn*G （x G +y G ）LN式中：x G —对重水平断面上的偏心在宽度方向为5％x G = 5100 *1135=56.75㎜y G —为深度方向的10％ y G =140*10％=14㎜L —对重架上、下两导靴之间的距离 L=3500㎜FR 2= 2*0.3*2480*9.81（56.75+14）3500 =295.07 NT 2= 24802（9.81+0.5）+52.8（9.81+2*0.5）+46*0.5-295.072= 13230.633 N T 2T 1= 13230.6337612.48=1.73802 T 2/T 1< e f α= 1.76937 （许可） 2/ 额定载荷轿厢以额定速度下行接近最低层站时紧急制动工况 T 1/T 2≤e f α轿厢侧:T 1= (P+Q)r （g n +a ）+W 1（g n +ra ）+2m 轮1*a- FR 1 r=1600+20002*（9.81+0.5）+52.8*（9.81+2*0.5）+2*44*0.5- 165.552= 19089.993 N对重侧：T 2= G r （g n -a ）- m 轮2*a+ FR 2r=24802*（9.81-0.5）-46*0.5+295.072= 11668.935 N T 1T 2 = 19089.99311668.935= 1.63597 T 1/T 2< e f α= 1.76937 （许可）4.轿厢滞留工况轿厢空载,对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转工况 T 1/T 2≥e f α轿厢侧: T 1= P+W 2r*gn= 1600+272 *9.81= 7980.435 ㎏对重侧: T 2= W 1*gn=52.8*9.81=517.968 ㎏T 1T 2 = 7980.435517.968=15.407 T 1T 2> e f α= 3.52915 （曳引绳在轮槽中打滑） （许可）5.曳引力计算结果:经过上述计算得出NKF2000/0.5-JX 载货电梯的曳引力在下列工况下，都能得到保证 1/ 轿厢装载工况装有125%额定载荷轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的静拉力之比T 1/T 2<e f α2/ 紧急制动工况i/空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时,紧急制动 T 2/T 1<e f αii/额定载荷轿厢以额定速度下行,接近最低层站时紧急制动 T 1/T 2<e f α3/ 轿厢滞留工况轿厢空载时,对重压在缓冲器上,曳引机向上方向旋转T 1与T 2的静态比值T 1/T 2>e f α即曳引绳在轮槽中打滑 三.曳引钢丝绳安全系数计算 1.曳引轮、轿顶轮、对重滑轮曳引轮 D t d = φ530φ13 = 40.77 ≥40轿顶轮 D d = 52013= 40 ≥40对重滑轮 D 对d = 61013 = 46.9 ≥40 （许可）2.安全系数fs= nT kT 1≥｛fs ｝式中:T k —单根钢丝绳的最小破断力采用8*19S-NF Φ13 T k =74.3 KN n —钢丝绳根数 n=5T 1—额定载荷轿厢,停靠最低层站时,轿厢侧曳引绳上的静拉力 N ｛fs ｝—钢丝绳的最小许用的安全系数fs= 5*74.3*1000｛12（1600+2000）+52.8｝*9.81= 20.443. 许用安全系数｛fs ｝1/ 滑轮的等效数量 N V =N t +N p式中:N t —曳引轮的等效数量半元切口槽 β=96.50查得 N t =7.65 N p —导向轮的等效数量N p =K p （N ps +4N pr ）N ps —引起简单弯折的滑轮数量 N ps =2 N pr —引起反向弯折的滑轮数量 N pr =0K p =（D t D p）4N p =（530520）4*（2+0）=2.16N v = 7.65+2.16=9.81由D t /d r = 53013 =40.77 和 N v = 9.81 查N 1图得出最小安全系数｛fs ｝=18.5fs=20.44 >｛fs ｝ （许可）四.制动力矩计算按照最不利工况,即125 %额定载荷轿厢下行至最低层站时紧急制停工况计算 1. 静力矩计算M S = ｛（1.25-φ）Q r +W 1｝*g n *D 12i*η式中: M S —静力矩 NmD 1—曳引轮节径 D 1=0.53m i —减速箱传动比 i =41/1 η—与制动工况有关的传动系统机械效率 η= η1*η2*η3η1—绳丝钢系统效率 r=2:1 η1= 0.94 η2—曳引轮效率 η2= 0.98η3—反向力传递情况下的机械效率 η3= 0.92 η= 0.94*0.98*0.92=0.8475 取η= 0.85M S =｛(1.25-0.44)*20002+52.8｝*9.81*0.532*41/1*0.85= 46.5 Nm2.动力矩计算M dM d =J ε Nm式中:J —转化到制动轴上主要运行零件的转动惯量 ㎏m2ε—制动轮的角加速度 rad/s1/ 转动惯量J=J 1+J 2+J 3式中:J 1—电机转子、制动轮及蜗杆的转动惯量 J 1=0.35 ㎏㎡J 2—曳引轮、滑轮转化到制动轴上的转动惯量 J 2=0.1 ㎏m 2J 3—轿厢与对重运行另件转化到高速轴上的转动惯量 J 3= 2P+1.25Q+φQ r *（D 12i ）2*η=2*1600+1.25*2000+0.44*20002*（0.532*41/1）2*0.85= 0.117J= 0.35+0.1+0.117=0.567 ㎏m 22/ 角减速度ε= 2πn60t B式中：n —电动机制动前瞬时转速 n= 1390 r/mint b —制定时间 S t b = v a式中: a —制动减速度,取1.2倍最小允许值 a=0.6 m/s2v —轿厢初速度 v=0.5 m/st b = 0.50.6= 0.833 Sε= 2π*139060*0.833=174.68 rad/S 23/ 动力矩M d= 0.567*174.68=99.04 ㎏m3.制动力矩M=M S+M d= 46.5+99.04=145.54 Nm4.曳引机制动力矩校核电机额定功率N=11kw 电机额定转速n=1390 r/min电动机输出轴转矩:M=9550*N ηM出= 9550*111390=75.58 Nm为了安全起见,曳引机出厂时设定制动器抱闸时所产生的制动力矩M制为电动机轴输出转矩的2倍M制＜2M出=2*75.58=151.16 NmM制＜M =145.54 Nm （许可）§3.曳引机承重梁计算一.机房平面布置示意图二.计算依据按照英国BS5655-6《电梯选型安装实用规程》标准的有关规定进行校核计算三. 研究对象—承载较大载荷的A梁（按照最大跨距计算）F P 2=3836.96㎏ 1.计算参数额定载荷： Q=2000 ㎏轿厢自重： P=1600 ㎏ 对 重： G=2480 ㎏曳引机、机架重量： P 曳=1000 ㎏Q 2.外载荷2768.51㎏ P 1=2*｛12*185340（P+Q+W 1）｝780.96㎏ = 185340（1600+2000+52.8）=1987.55㎏A B P 2=2*｛12*185340（P+Q+W 1+G ）+12P 曳｝3056㎏ = 185340（1600+2000+52.8+2480）+ 100024661.9㎏ = 3836.96㎏M M 2=302425.185㎏㎝ P 3=2*(12*7901220*G)= 7901220*2480=1605.9㎏M 1=153652.305 M 3=221441.185㎏㎝3. A 梁的强度计算N A = 13200（1987.55*2645+3836.96*740+1605.9*475）=2768.51 ㎏N B = 13200（1987.55*555+3836.96*2460+1605.9*2725）=4661.90 ㎏（Σni=7430.41㎏=Σpi=7430.41㎏）M 1= 2768.51*55.5=153652.305 ㎏㎝M 2=153652.305+780.96*190.5=302425.185 ㎏㎝ M 3= 302425.185-3056*26.5=221441.185 ㎏㎝ M 4= 221441.185-4661.9*47.5=0.935≈0 ㎏㎝ 选用工字钢28a#I X =7114.14 cm4W X =508.15 cm3σmax = M max W X = 302425.185508.15=595.15 ㎏/cm2ns= σs σ = 2350595.15 =3.954.A 梁承载后的挠度计算S 1= 1255.5*153652.305=4263851.46㎏㎝2S 2= 12(153652.305+302425.18)*190.5M 2=302425.185㎏㎝ =43441380.45㎏㎝2S 3=12(302425.185+221441.85)*26.5 M 1=6941238.21㎏㎝24= 12221441.85*47.5=5259242.94㎏㎝2梯形重心e = h(a+2b)3(a+b)（a ＜b ）e x1=190.5（153652.305+2*302425.185）3（153652.305+302425.185）=105.61e x2=26.5（221441.85+2*302425.185）3（221441.85+302425.185）s 2=43441380.45㎏㎝2=13.93s 1 2Rfa=1320（4263851.46*283+43441280.45*158.89+6941238.21*45.6+5259243.94 *31.67）=26850473.82㎏Rfb= 1320（4263851.46*37+43441380.45*161.11+6941238.21*274.4+5259243.94*288.33）= 33055240.24㎏㎝2（ΣR f =59905714.06㎏㎝2=ΣS=59905714.06㎏㎝2）求f max 的作用点M f =-R fa （55.5+X ）+ 55.52M 1（18.5+X ）+ M 1X* X 2 + 12（M 2-M 1）X 190.5* X X3= -55.5 R fa - R fa X+27.55 M 1X+27.55*18.5 M 1+ M 12 X 2+ M 2-M 11143 X3M f = M 2-M 11143 X 3+M 12 X 2+（27.55M 1-R fa ）X+509.675 M 1-55.5 R fadM f dX = 3(M 2-M 1)1143X 2+M 1X+（27.55M 1- R fa ）= 0 3(302425.185-153652.305)1143 X 2+ 153652.305X+27.55*153652.305-26850473.82 = 0390.48 X 2+153652.305 X-22617352.82 = 0X= -153652.305± 153652.3052+4*390.48*22617352.822*390.48X 1=114.108 X 2＜0（不适合）求f maxMf max = 302425.185-153652.3051143*114.1083+ 153652.3052*114.1082+（2755*153652.305-26850473.82）114.108+509.675*153652.305-55.5 *26850473.82 = -60㎏㎝3f max = M max EJ = -27989977602*106*7114.14 = -0.197㎝ ｛f ｝= 11500 L= 3201500= 0.213㎝f max ＜｛f ｝ （许可）最大挠度f max =0.197㎝发生在距A 端55.5+114.108=169.61㎝ 处§4.轿厢架计算 一. 计算方法NKF2000/0.5-JX 载货电梯轿厢架是轿厢部分的主要受力杆件,它由上梁、下梁、直梁以及联接它们的若干紧固件组成,上梁、下梁、直梁皆采用型钢制成，本节计算方法，依照美国国家标准ANSI/ASME A17.1-1981《电梯、杂物梯、自动扶梯及自动人行道安全规范》有关条例和计算公式进行为了简化计算，按照规范将上梁和下梁均看作简支梁其中上梁的载荷为电梯的额定载荷轿厢自重（包括附件，补偿装置，随行电缆的重量之和，上梁须进行强度和刚度计算）下梁的作用载荷为，假定5/8的额定载荷和轿厢自重的总和均布在下梁上，再加上补偿装置和随行电缆重量的总和集中作用于下梁中央，下梁须要进行强度和刚度计算外，还需要非正常工况下轿厢碰撞缓冲器所引起的应力校核计算直梁须进行强度、细长比和惯性矩的校核计算二.基本参数和代号Q—额定载重量 Q=2000 ㎏P—轿厢自重 P=1600 ㎏Q2—随行电缆重量 Q2=27 ㎏l—上、下梁的跨度 l=2076 ㎝W X—对X轴的截面抗弯系数上梁W X=191.4 ㎝3｛工20｝下梁W X=116.8 ㎝3 ｛工16｝J X—对X轴的惯性矩上梁J X=1913.7 ㎝4下梁J X =934.5 ㎝4E—材料弹性模量 E= 2*106㎏/㎝2｛σ｝—许用应力上、下梁｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2直梁｛σ｝= 1054.6 ㎏/㎝2｛Y｝—上、下梁的许可挠度｛Y｝= l/960=0.216 ㎝三、轿厢架计算P+Q+Q2P+Q+Q21.上梁由二根工20并列组成1/ 最大应力M max = P+Q+Q 22 *aσmax = M max W X = P+Q+Q 22W X*a= 1600+2000+272*2*191.4*47.8= 226.45 ㎏/㎝2σmax <｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2（许可） 2/ 最大挠度y maxy max = 12 (P+Q+Q 2)*a*l 224EJ ｛3-4(a l)2｝= 12 (1600+2000+27)*47.8*207.6224*2*106*2*1913.7 ｛3-4(47.8207.6 )2｝= 0.057 ㎝ y max <｛y ｝= 0.216 ㎝ （许可）鉴于计算得出:上梁的强度与刚度为足够2.下梁：由二根工16并列而成1/ 载荷均布载荷：q=5/8(P+Q)l q=5/8（1600+2000）207.6 =10.84 ㎏/㎝集中载荷:Q 2=27㎏ 2/ 最大应力σmaxM max = M 1max + M 2max = ql 28 +Q 2l4= 10.84*207.628 +27*207.64=59798.77 ㎏㎝σmax = M max W x = 597798.772*116.8= 255.99 ㎏/㎝2σmax ＜｛σ｝=878.8 ㎏/㎝2（许可）3/ 最大挠度y maxy max =y 1+ y 2= 5ql 4384EJ + Q 2l348EJ= 5*10.84*207.64384*2*106*934.5*2 + 27*207.6348*2*106*934.5*2= 0.0715 ㎝y max <｛y ｝= 0.216 ㎝ （许可）4/ 非正常工况（即电梯失控,轿厢碰撞缓冲器所引起的应力）б= （P+Q ）l 04W xб= （1600+2000）*207.64*2*116.8=799.83 ㎏/㎝2б<｛б｝=878.8 ㎏/㎝2（许可）鉴上计算得出:下梁的强度、刚度以及在非正常工况下(轿厢碰撞缓冲器所引起的应力均能满足要求)3.直梁 采用工16 1/ 强度校核由拉伸和弯曲引起轿架直梁的总应力σmax σmax = QBL 32HW Y + P+Q+Q 22F㎏/㎝2式中： B —轿厢内净宽度 B= 200 ㎝L —直梁的自由高度 L= 292.5 ㎝ H —上下两导靴的距离 H= 390 ㎝2F —直梁截面积 F= 25.15 ㎝2 W Y —直梁对Y 轴的截面抗弯系数 W Y = 17.55 ㎝3 J Y —直梁Y 轴的惯性矩 J Y = 83.4 ㎝4R Y —直梁对Y 轴的惯性半径 R Y =1.82㎝ ｛λ｝—直梁许用的细长比 ｛λ｝= 160σmax = 2000*200*292.532*390*17.55 +1600+2000+272*25.15=606.3㎏㎝2σmax ＜｛σ｝=1054.6㎏/㎝2（许可）2/ 直梁的细长比校核直梁两侧有直拉杆,其连接点的位置,设置于从底部算起≤2/3L 处,拉杆顶部固定于轿厢下梁,直梁的允许细长比｛λ｝=160 ｛λ｝= L R = 292.51.82=160.71λ≈160 （许可）3/ 惯性矩校核I Y= QBL3144EH㎝4= 2000*200*292.53144*2.1*106*390= 84.88 ㎝4△=J Y-J YJ Y=84.88-83.483.4= 0.018＜3％（许可）鉴上计算得出:直梁的强度、细长比、惯性矩匀能满足要求§5.轿厢导轨验算一.电梯主要技术参数（见P1第一节电梯主要技术参数）二.载荷分布情况及符号说明1.载荷分布情况2.符号说明Dx —x 方向轿厢尺寸，(即轿厢深度) Dx=2400㎜ Dy —y 方向轿厢尺寸，(即轿厢宽度) Dy=2000㎜ Xc.Yc —轿厢中心相对导轨直角坐标系的坐标 Xc=0 Yc=0 Xs.Ys —悬挂点S 相对导轨直角坐标系的坐标 Xs=0 Ys=0 Xp.Yp —轿厢重心P 相对导轨直角坐标系的坐标 Xp=70 Yp=0 X Q .Y Q —额定载荷质量中心相对导轨直角坐标系的坐标工况Ⅰ :X Q = Dx8 =300 Y Q =0工况Ⅱ :X Q =0 Y Q =Dy8=250X 1.Y 1—轿门1的坐标位置 X 1= 1200 Y 1=0 X 2.Y 2—轿门2的坐标位置 X 2= -1200 Y 2=0 h —轿厢导轨上下之间距离 h= 3900 ㎜ l —导轨支架间的最大距离 l= 1600 ㎜ n —导轨根数 n=2三.导轨截面的几何特性NKF2000/0.5-JX 载货电梯轿厢导轨选用T90（一对） 导轨材料的抗拉强度 R m =370 Mpa 其截面的几何特性:四.安全钳动作1.弯曲应力由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力F x = k 1g n （Q XQ +P XP ）nh M Y = 3*F x *l 16 σY = M YW Y由导向力引起的X 轴上的弯曲应力F y = k 1g n （Q yQ +P yP ）n/2*h M X = 3*F y *l 16 σX = M XW X式中: F x —X 轴上的作用力 N F y —Y 轴上的作用力 NQ —额定载重量 ㎏ Q=2000 ㎏P —轿厢自重和随行电缆重量的和 ㎏ P=1627 ㎏ W X —导轨X 轴上的截面抗弯模量 ㎜3W X =20.8*103㎜3W Y —导轨Y 轴上的截面 ㎜3W Y =11.4*103㎜3l —导轨支架的最大距离 ㎜ l=1800 ㎜ h —轿厢导靴上下之间距离 ㎜ h=3900 ㎜ k 1—安全钳动作冲击系数 k 1=5 g n —自由落体加速度 m/s 2g n = 9.81m/s 2M X —X 轴上的弯曲力矩 N mm M Y —Y 轴承的弯曲力矩 N mm σX —X 轴上的弯曲应力 N/mm 2 σY —Y 轴上的弯曲应力 N/mm 2n —导轨数量 n= 21/ 第一种工况Y 轴上:F X = 5*9.81(2000*300+1600*70)2*3900= 4477.38 NM Y = 3*4477.38 *160016 =1343215.39 N ㎜бY = 1343215.3911.4*103 =117.83 N/㎜2X 轴上:F X = 5*9.81(2000*0+1600*0)2/2*3900= 0M X = 0 бX = 02/ 第二种工况Y 轴上:F X = 5*9.81(2000*0+1600*70)2*3900= 704.31 NM Y = 3*704.31*160016 = 211293 NmбY = 21129311.4*103 = 18.53 N/㎜2X 轴上:F X = 5*9.81(2000*250+1600*0)2/2*3900= 6288.46 NM X = 3*6288.46*160016= 1886538.46 N ㎜бX = 1886538.4620.8*103 = 90.7 N/㎜22.压弯应力F k = k 1g n （P+Q ）n σk = (F k +k 3*M) w A式中：k 3—附加部件冲击系数 k 3=1.2M —附加装置作用于一根导轨上的力 M= 0 A — 导轨横截面积 A= 17*102mm 2 w —w 值 λ= l k iλ—细长比l k —压弯长度 l k = l=1600 ㎜ i —最小巡转半径 i= 1.74*10 ㎜λ= 16001.74*10 = 91.95查表得w=1.74F K = 5*9.81(1600+2000)2 = 88290 Nσk = (88290+0)*1.7417*102= 90.37 N/mm 2 3.复合应力弯曲应力σm = σx +σy ≤｛σ｝弯曲和压缩σ= σm +F k + k 3MA ≤｛σ｝压弯和弯曲σc = σk +0.9σm ≤｛σ｝式中:｛σ｝——安全钳动作许用应力 ｛σ｝= 205 Mpa1/ 第一种工况σm = 0+117.83=117.83 N/mm 2 <｛σ｝ σ= 117.83 + 88290+017*102 =169.77 N/mm 2<｛σ｝σc = 90.37+0.9*117.83=196.42 N/mm 2 <｛σ｝ （许可）2/ 第二种工况σm = 90.7+18.53=109.23 N/mm 2 <｛σ｝ σ=109.23+88290+017*102 =161.16 N/mm 2<｛σ｝σc =90.37+0.9*109.23=188.67 N/mm 2 <｛σ｝ （许可）4.翼缘弯曲σF = 1.85Fx C2≤σ 式中:C —导轨X 轴向最小宽度C=9㎜1/第一种工况σF = 1.85*4477.3892= 102.26 N/㎜2<｛σ｝ 2/第二种工况σF = 1.85*704.3192=16.09 N/㎜2<｛σ｝ （许可） 5.挠度δx = 0.7* F x l 348EJ y ≤｛δ｝ δy = 0.7* F y l348EJ x≤｛δ｝式中:｛δ｝—允许变形挠度 ｛σ｝=5mm 1/ 第一种工况δX = 0.7*4477.38*1600348*2*105*51.5*104 =2.6㎜ <｛δ｝δY =02/ 第二种工况δX = 0.7*704.31*1600348*2*105*51.5*104 = 0.41 ㎜ <｛δ｝ δY = 0.7*6288.46*1600348*2*105*101.2*104 = 1.86 ㎜ <｛δ｝ （许可） 五.正常使用运行1.弯曲应力由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力：F x = k 2g n (QX Q +PX P )nh M Y = 3F x l 16 σy = M YW Y由导向力引起的X 轴上的弯曲应力F x = k 2g n (QY Q +PY P )n/2*h M X = 3F Y l 16 σX = M XW X式中k 2—正常使用运行的冲击系数 k2=1.2 1/ 第一种工况Y 轴上:F x = 1.2*9.81*（2000*300+1600*70）2*3900 =1074.57 NM y = 3*1074.57*160016 = 322371.69 N ㎜σy = 322371.6911.4*103 =28.28 N/mm 2X 轴上:F Y = 1.2*9.81*（2000*0+1600*0）2/2*3900 = 0M x = 0 σx = 02/ 第二种工况Y 轴上:F x = 1.2*9.81*（2000*0+1600*70）2*3900 =169.03 NM y = 3*169.03*160016 =50710.15 N ㎜σy = 50710.1511.4*103 =4.45 N/mm 2X 轴上:F Y = 1.2*9.81*（2000*250+1600*0）2/2*3900 =1509.23 NMX = 3*1509.23*160016 = 452769.23 N ㎜σX = 452769.2320.8*103 = 21.77 N /㎜22.压弯应力正常作用运行工况,不发生压弯情况3.复合应力弯曲应力 σm = σx +σy ≤｛σ｝弯曲与压缩 σ= σm + k 3M A ＜｛σ｝式中｛σ｝—正常使用许用应力 ｛σ｝=165Mpa 1/ 第一种工况:σm = 0+28.28=28.28 N/㎜2＜｛σ｝σ=σm +0=28.28 N/㎜2＜｛σ｝2/ 第二种工况σm =21.77+4.45=26.22 N/㎜2＜｛σ｝σ=26.22+0=26.22 N/㎜2 ＜｛σ｝（许可）4.翼缘弯曲σF = 1.85F xC 2 ≤｛σ｝1/ 第一种工况σF = 1.85*1074.5792 = 24.5 N/mm 2 <｛σ｝2/ 第二种工况σF = 1.85*169.0392 = 3.86 <｛σ｝5.挠度δx = 0.7*F x l 348EI y ≤｛δ｝ δx = 0.7*F y l348EI X≤｛δ｝ 1/ 第一种工况δx = 0.7*1074*1600348*2*105*51.5*104 = 0.62 mm <｛σ｝δy = 02/ 第二种工况:δx = 0.7*169.03*1600348*2*105*51.5*104 = 0.01 mm <｛σ｝ δY = 0.7*1509.23*1600348*2*105*101.2*104 = 0.45 mm <｛σ｝ （许可） 六.正常使用装卸载1.弯曲应力由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力F x = g n PX P +F S X 12h M Y = 3F x l 16 σy = M YW Y由导向力引起的X 轴上的弯曲应力F Y = g n PY P +F S Y 1h M X = 3F Y l 16 σX = M XW X式中:F S —作用于轿厢入口地坎上的力F S =0.4gnQ N1/ 第一种工况F X = 9.81*1600*70+0.4*9.81*2000*12002*3900 =1348.25NM Y = 3*1348.25*160016 =404473.85σY = 404473.8511.4*103 =35.48 N/mmF Y = 9.81*1600*0+0.4*9.81*2000*03900 =0M X =0 σX =02/ 第二种工况:与第一种工况相同2.压弯应力正常作用,装卸载工况,不发生压弯情况3.复合应力σm = σX +σy=0+35.48=35.48 N/㎜2 ＜｛σ｝σ=σm +k 3M A=σm +0=35.48 N/㎜2＜｛σ｝=165 Mpa （许可）4.翼缘弯曲σF = 1.85*F x C 2 ≤｛σ｝ σF = 1.85*1348.2592 =24.97 N/mm 2 <｛σ｝ （许可） 5.挠度δx = 0.7*F x l 348EI y ≤｛δ｝ δy = 0.7*F Y l 348EI X≤｛δ｝ ｛δ｝—许可挠度 δ=5㎜δx = 0.7*1348.25*1600348*2*105*51.5*104 = 0.782 mm δy = 0 （许可）七.验算结论本电梯的轿厢导轨选用二根T90导轨,在“安全钳动作”、“正常使用运行”和“正常使用装卸载”三种工况下，经过以上计算得出导轨的强度和刚度均能满足要求。
载货电梯设计计算书.
各梁几何特性计算：由右图可得上（下）梁及立梁 对X 轴，Y 轴的惯性矩为：(注:上、下梁采用20a 号槽钢，立梁采用16a 号槽钢，上、下梁各参 数相同)J X 上梁=6.748*10-5m 4 J Y 上梁=3.565*10-5m 4 J X 立梁=1.328*10-5m4J Y 立梁=1.142*10-6m 4对应各梁的抗弯模量如下： W X 上梁= J X 上梁/S max =6.748*10-5/0.1 =6.748*10-4 m 3W Y 上梁= J Y 上梁/S max =3.565*10-5/0.1 =3.565*10-4 m 3W X 立梁= J X 立梁/S max =1.328*10-5/0.0504 =2.635*10-4 m 3W Y 立梁= J Y 立梁/S max =1.142*10-6/0.090 =1.269*10-5 m 3 立梁横截面积A 0=2206mm 2=2.206*10-3m 2旧底图总号底图总号签字日期标记处数更改文件号签 字日期THJ3000/0.5-JXW 电梯THJ3000/0.5-JXW 共 19 页第 9 页2．轿厢架应力计算 a 上梁.对绕绳比为1:2的情况（见右图）最大 最大弯应力)16968210(N 25109.83000)(37902gl Q)(W M 1max =**+=+=最大正应力25.145(MN)10*6.748*20.51*9.8*6790W 2gl Q)(W σ4上梁n 1max ==+=- σmax <[σ]=80 (MP a )（s σ上梁材料屈服强度） b.下梁下梁同样简化为简支梁,计算载荷的的方法可按如下考虑: 1）.轿厢自重和额定载荷的5/8均布在下梁上 q=[5/8*(Q+P)]g/l2）.平衡链、随行电缆的拉力形成的 集中载荷q 1=2H(λ2+λ3)作用于下梁中部。
M max =ql 2/8+q 1l/4最大正应力:()()()()()MP a 855.8N/m 10855.89.81.51.2182419.80379000364510748.6*221.24q g P Q 645W L W 2M σ2641X O X max max =*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡*+**+*+*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++==- 旧底图总号底图总号八.导轨验算:1.导轨型号T114截面如右图:2.截面几何特性:截面对X-X 轴惯性矩 J XX =179cm 4 截面对Y-Y 轴惯性矩 J yy =109cm 4 截面对X-X 轴惯性半径 i XX =2.93cm 截面对Y-X 轴惯性半径 i yy =2.29cm 截面对X-X 轴惯性模量 W XX =29.7cm 3 截面对Y-Y 轴惯性模量W YY =19.1cm 33.参数及许用应力：轿厢尺寸： 宽度B*深度A=2.13*2.76(m) 额定载荷: Q=3000 kg 轿厢自重:P=2350 kg 电缆单位长度重量: 1.2 kg/m (36芯) 曳引绳单位长度重量: 0.60 kg/m 平衡链单位长度重量: 1.40kg/m 轿厢宽度 B=2.13m 上下梁导靴间距 H=3.78m许允应力 ［σ］=140Mpa(Q235安全系数n=1.7) 许允柔度 ［λ］=120 许允挠度 ［y ］=3mm 弹性模量E =2.1*106MPa旧底图总号底图总号签字按简支梁计算L=2.2m,力作用于梁L/2处。
4比1_无机房载货电梯设计计算书
THJW2000/0.5－JXW 变频调速（无机房）载货电梯设计计算书波士顿电梯（）一、电梯的主要参数二、曳引条件的计算三、平衡系数的计算四、限速器的选型计算五、限速器绳的计算（直径、安全系数）六、安全钳的选型（型式、动作所需提拉力、质量围）七、缓冲器的选型计算（型式、质量围、行程）八、轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围）九、曳引机的选型计算（功率、输出扭矩、速度和主轴负荷）十、曳引轮、滑轮节圆直径与钢丝绳直径的比值计算十一、盘车力的计算十二、悬挂绳或链安全系数计算十三、机房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨胀螺栓时对井道壁的要求，机房井道的其它要求十四、导轨强度和变形计算十五、轿厢和门系统计算说明十六、轿厢面积、通风面积计算十七、轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算十八、玻璃门和轿壁的计算（安装固定方式、玻璃轿壁上扶手固定方式的图示说明）十九、轿顶护栏设计二十、轿厢护脚板的安装和尺寸图二十一、开锁区域的尺寸说明图示二十二、轿架的受力强度计算和安全系数二十三、井道顶层和底部空间的计算二十四、操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)二十五、无机房电梯的特殊要求计算二十六、工作区域空间设计说明二十七、机械制停装置的设计说明（安装位置和强度校核）二十八、动态测试和救援说明二十九、电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）三十、机械防护的设计和说明一、电梯的主要参数额定载重量：Q=2000kg空载轿厢重量：P1=1800kg对重重量:W=2800kg随行电缆重量：P2=150kg额定速度：0.5m/s平衡系数：0.5曳引包角：180°曳引方式：4：1悬挂绳（曳引绳）根数：n=5电动机功率：6.0KW时机转速：n=95.5r/min曳引轮直径：D=400mm随行电缆根数：2根随行电缆单位长度质量：104kg/m提升高度：6100mm轿厢尺寸：1850×2400×2200mm（宽×深×高）限速器型号：OX-187奥德普电梯配件安全钳型号：SAQ4市南海区永恒电梯配件厂缓冲器型号：轿厢：ZDQ-A-12 祺盛机械对重：ZDQ-A-13 祺盛机械钢丝绳规格：10NAT8×19S+FC1370/1770ZS 通用导轨：轿厢：T89/B；浩圣电梯导轨：对重：TK5A；浩圣电梯导轨二、曳引条件的计算电梯曳引必须满足下列条件：T1/T2×C1×C2≤e fα式中T1/T2轿厢处于125%额定载荷下，轿厢位于最低层站及空载轿厢位于最高层站情况下，曳引轮两边曳引绳中的最大静拉力与最小静拉力之比。
5吨电梯计算书一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX有限公司目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=5000kg2.2空载轿厢重量：P1=1650kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m计）2.4额定速度：v=0.25m/s2.5平衡系数：=0.452.6曳引包角：=1802.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS12B （河北东方机械厂）2.9安全钳型号：AQ5A （河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：16NAT819S+FC1370/1770ZS2.12钢丝绳重量：P3=800kg2.13对重重量：G=3900 kg2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）3.传动系统的计3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数：规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：16×6转速：985rpm额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、3.2平衡系数的计算ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规范要求 3.3曳引机电动机功率计算=13.48kW选用电动机功率：18.5kW 。
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o
. 各梁几何特性计算：
由右图可得上（下）梁及立梁
对X轴，Y轴的惯性矩为：
(注:上、下梁采用20a号槽钢，立梁
采用16a号槽钢，上、下梁各参
数相同)
J X上梁=6.748*10-5m4
J Y上梁=3.565*10-5m4
J X立梁=1.328*10-5m4
J Y立梁=1.142*10-6m4
对应各梁的抗弯模量如下：
W X上梁= J X上梁/S max=6.748*10-5/0.1
=6.748*10-4 m3
W Y上梁= J Y上梁/S max=3.565*10-5/0.1
=3.565*10-4 m3
W X立梁= J X立梁/S max=1.328*10-5/0.0504
=2.635*10-4 m3
W Y立梁= J Y立梁/S max=1.142*10-6/0.090
=1.269*10-5 m3
立梁横截面积
A0=2206mm2=2.206*10-3m2
.
2．轿厢架应力计算 a 上梁.
对绕绳比为1:2的情况（见右图）最大 最大弯应力
)16968210(N 2
510
9.83000)(37902gl Q)(W M 1max =**+=
+=
最大正应力
25.145(MN)10
*6.748*20.51
*9.8*6790W 2gl Q)(W σ4
上梁n 1max ==+=
- σmax <[σ]=80 (MP a )（s σ上梁材料屈服强度） b.下梁
下梁同样简化为简支梁,计算载荷的的方法可按如下考虑: 1）.轿厢自重和额定载荷的5/8均布在下梁上 q=[5/8*(Q+P)]g/l
2）.平衡链、随行电缆的拉力形成的 集中载荷q 1=2H(λ2+λ3)作用于下梁中部。
M max =ql 2/8+q 1l/4
最大正应力:
()()()()
()
MPa 855.8N/m 10855.89.81.51.2182419.80379000364510748.6*221.24q g P Q 645
W L W 2M σ2641X O X m ax m ax =*=⎥⎦⎤
⎢⎣⎡*+**+*+*=⎥⎦⎤⎢
⎣⎡++==
- σmax <[σ]=80 (MP a )
.
八.导轨验算:
1.导轨型号T114截面如右图:
2.截面几何特性:
截面对X-X 轴惯性矩 J XX =179cm 4 截面对Y-Y 轴惯性矩
J yy =109cm 4
截面对X-X 轴惯性半径 i XX =2.93cm 截面对Y-X 轴惯性半径 i yy =2.29cm 截面对X-X 轴惯性模量 W XX =29.7cm 3 截面对Y-Y 轴惯性模量 W YY =19.1cm 3
3.参数及许用应力：
轿厢尺寸： 宽度B*深度A=2.13*2.76(m) 额定载荷: Q=3000 kg 轿厢自重:
P=2350 kg 电缆单位长度重量: 1.2 kg/m (36芯) 曳引绳单位长度重量: 0.60 kg/m 平衡链单位长度重量: 1.40kg/m 轿厢宽度 B=2.13m 上下梁导靴间距 H=3.78m
许允应力 ［σ］=140Mpa(Q235安全系数n=1.7) 许允柔度 ［λ］=120 许允挠度 ［y ］=3mm 弹性模量
E =2.1*106MPa
4.强度校核:
a.正常运行工况(见右图)
2761.1(N)2.13
9.83000B
g Q F 1=⋅⋅=
⋅⋅=
.
1.629179
102.1482202761.148EJ L F y 6
3
X 311max =⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 2.311109
102.148220
2385.148EJ L F y 6
3Y 3/22max /=⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 827.2311.2629.1y y y 22/2
2max 21max max =+=+=(mm)
[]3y y max =≤（mm ） 结论：安全。
b.安全钳紧急制动工况：
选用瞬时式安全钳(楔块)，取减加速度a=4.0g 。
最大制动力F 制=(P+Q)(a+g)/=(2350+3000)*5*9.8=262.16*103N 由于载荷偏心和安全钳的不同步,两导轨的载荷按5/8F 制和3/8F 制分配。
最大力 ()N 1085.1631016.2628
5F 85F 3
3制
R *=*== 08.5793
.2202i L λxx ===
取ω=1.48
()a 43R MP 32.4510
85.2048
.1*10*85.631*σ=*==-ωA F σ<[σ]=140MP a
结论：安全。
九.电气控制系统主要功率部件选型: 1.电抗器:
根据曳引电机额定电流(34.6A),选取KH01型电抗器(锡山玉祁起重电器厂) 主要技术参数：
输入电源: 3相/AC380V/50H Z 额定电流:
I=35A
2.断路器的选用：
主回路：I 断=1.5I=1.5*34.6=51.9 (A) 选用DZ47-60/3P-60A 变压器回路：I 控=1000/380=2.6(A) 选用DZ47-60/3P-5A 交、直流控回路：选用DZ47-60/1P-5A 3.接触器:
用AC3工况选择如下型号:
LC1D5011(施耐德) 额定电流50A(400V 级) 4.控制变压器、轿顶和底坑照明变压器：
控制变压器BY1：
()()()()
w 6.85385.0/524.541011.52201.2/1.2P 2
2
2
2
242
1102
220=*+*+*=++=η
P P P
十.井道顶层和底坑空间计算：
轿厢、对重、缓冲器参数：
轿厢地坪至轿顶高度h1:2234mm
轿厢地坪至上梁高度h2:3254mm
轿厢地坪至上梁导靴高度h3:3530mm
轿厢地坪至轿厢底高度l1:86mm
轿厢地坪至下梁高度l2:286 mm
轿厢地坪至下梁安全钳高度l3:466mm
轿厢下梁至缓冲器距离s1: 150mm
轿厢缓冲器压缩行程s2: 280mm
对重底面至缓冲器距t1: 220mm
对重缓冲器压缩行程t2: 280mm
1.井道高度计算：
当对重装置处于完全压缩缓冲器位置时：
a.轿顶容站人的最小顶层高度:
h min=h1+t1+t2+1+0.035v2
=2.234+0.22+0.28+1+0.035*0.52
=3.743(m)
选取顶层高度h=4.5(m)
b.井道顶的最低部件与固定在轿顶上的
最高部件的距离:
h-(h3+ t1+t2)≥0.3+0.035v2
0.47≥0.31 符合要求
c.在轿厢上方可放进一个不小于。