中旅城二期南楼超限高层结构设计
河南省旅游服务中心超限高层建筑结构设计
Ｓ ｒ ｃ ｕｒ ｌＤｅ ｉ ｎ ｏ ｈ ｔ ｏ － ｄ ｓ Ｈｉ ｈ・ ｓ ｔ ｕ ｔ ａ ｓｇ ｆ ｔ ｅ Ｏｕ － ｆ Ｃｏ ｅ ｇ － ｅ Ｒｉ Ｂｕ ｌ ｉ ｇ ｏ ｎ ｎ Ｔｒ ｖ ｌＳ ｒ ｉ ｅ Ｃｅ ｔ ｒ ｉｄ ｎ ｆ Ｈｅ ａ ａ ｅ ｅ ｖ ｃ ｎ ｅ
１ 工 程概 况
河 南 省旅游 服务 中心位 于郑 州市 郑东新 区农
业路东段北侧 ， 西邻 中州大道 ， 东邻龙湖外环西 路 ， 上 ６层 建筑 面 积 为 ２ ３ 地 下 １层 建 地 １３２ｍ ， 筑面积 为 ７８ ３ｍ （ １ 。采用 钢筋 混凝 土 框架 ４ 图 ）
筑上部 存 在长悬 臂 和 大 跨 度结 构 ， 大 悬 臂 长度 最
为 １ ． 最大 跨度 为 ３ ． 若要 通 过 设 置抗 ２７ｍ， ３ ６ｍ，
震缝 将建 筑分 割成规 则 的区块 ， 布置 上较 为 困难 。
２ 基 础 和 地 下 室 结 构 设 计
本 工 程 ± ．０ ００ ０相 当 于绝 对 标 高 ９ ．０ ０ ３０ｍ， 室外 地面 相对标 高 约 一０ ５ｍ。地 下水 设 防 水位 ．
第２ ７卷第 １期
２ １ 年 ２月 ０１
结
构
工
程
师
Ｖｏ ． ７． Ｎｏ． １２ １ Ｆｅ ｂ．２０１ １
Ｓ ｒ ｃｕ ａ Ｅｎ ｉ ｅ ｒ ｔｕ ｔ ｒ ｌ ｇｎ ｅｓ
河 南 省 旅 游 服 务 中 心 超 限 高 层 建 筑 结 构 设 计
王建峰 虞终军 郑毅敏
（ 同济大学建筑设计研究院 （ 团） 集 有限公司 ， 上海 ２０ ９ ） ０ ０２
一
剪 力墙 结构 。结构 平面底 部 长约 １０ｍ 收至 顶 ５
国企中建中旅城二期项目车行钢桥施工方案
国企中建中旅城二期项目车行钢桥施工方案目录0.基坑施工车行钢桥简介21.编制依据32.工程概况：42.1工程建设概况：42.2结构设计概况53.施工准备73.1施工技术准备73.2材料准备：73.3主要施工机具73.4作业条件83.5技术、质量关键要求：83.6职业健康安全及环境关键要求：94.施工工艺104.1工艺流程:104.2桥身施工段划分：104.3桩基及支撑柱施工：134.4钢梁、钢桁架施工：234.5桥面施工：274.6桥身爆破及格构柱拆除305.质量验收要点：315.1栈桥桩：315.2钢结构制作与安装：315.3桥面钢筋混凝土：326.成品保护326.1栈桥桩及格构柱：326.2钢梁及桥面：327.环境、职业健康安全控制措施337.1环境控制措施337.2职业健康安全控制措施338、应注意的问题349.质量通病及控制措施3610、质量记录及内容要求390.基坑施工车行钢桥简介⑴中旅二期工程位于福州五四路闽江饭店繁华路段，地下室四层，单层地下室建筑面积18000㎡，基坑面积约20000㎡，地下室总建筑面积72000㎡，地下室施工期间场地十分狭窄，东、南、北三面围护边离围墙距离仅1～2.5m，硬化后仅能供人员通行，无法做为材料运输通道，南面原场地古树和办公临建限制，整个交通和材料堆放场地受限（如下图1）。
本工程地下室土方开挖量约35万立方米，深度18～21m，地下室结构施工钢筋、商品砼、型钢劲性柱、模板工程量大，为解决土方运输和地下室结构施工材料运输问题，设置本10m宽下坡式施工车行钢桥。
钢桥桩、钢格构柱随桩基施工，桥面随土方、内支撑施工；钢桥随地下室结构施工逐段拆除。
（图1）⑵本工程原设计地下室为三层，由于建设单位考虑使用功能需要设计变更为四层，在福州目前三层地下室未有设置基坑施工车行钢桥先例，为解决施工场地狭窄、地下室深度深、土方和地下室结构工程量大，设置本钢桥。
本钢桥桥面活荷载按载重重量45吨汽车，车辆按两排布置，前后车辆净距离为1.5m，行车道上车辆限制为纵向每两跨之间为单列满载车3部，和单列空载车3部，允许瞬间满载车超车1部，也允许瞬间对面相交驶过满载车1部，由于建设单位为节约车行钢桥投入，采用设计优化，第一次设计为满载通行，后优化为按上述从车辆使用荷载上控制，加大了施工车辆管理难度，施工期间应加强管理，确保车辆不超载和安全行驶。
中旅城二期南楼超限高层结构设计
项不规则 。
（ ５ ） 楼板不连续 ； 为一项不规则。
（ ６ ） 扭转不规则 ， 在 偶然 偏心地 震作 用下扭 转位 移 比大
于１ ． ２； 为一项不规则 。
第 ４、 ５ 、 ６点属于 “ 专项审查技术要点 ” 的表二 中“ 三项 不 规则” ，判定为超限 。
２ ． ２ 结构 抗 震 性 能 目标
４ ５ ０ ０ ｋ Ｎ、 ６ ０ ０ ０ ｋ Ｎ、 ７ ２ ０ ０ ｋ Ｎ。
桩筏计算采用考 虑上 部结构刚度的桩筏弹性地基梁板计 算 模式 ， 基底 基床 系数 取 ２ ０ ０ ０—３ ０ ０ ０ ｋ Ｎ ／ ｍ 。计 算 时需 分多
步进行 ， 初步计算 完根据桩顶反力 ， 结合试桩的竖 向静载 曲线
层间位移值
不损坏
≤ｈ ／ １ ０ ０ ０
可修 复的损坏
无倒塌
≤１ ／ １ ０ ０
底部加强区
不出现拉应力 ， 弹性 ， 按规范设计 验算拉应力 ， 抗剪 弹性 ， 抗弯不屈 无塑性 铰
要 求 服
竖 向构件 连体两侧支撑柱和剪力墙 其它构件 联系薄弱的楼板 转换层楼板 连体及其延伸的梁板
（ ｂ ） 次分量
表 ２ 结 构 主要 计 算 结 果
计算软件
Ｔ １ ／ ｓ
行结构弹性时程分析 。设计 时取 时程分析结果包络值与反应
备注
Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ Ｐ Ｍ Ｓ ＡＰ Ｅ Ｔ Ａ Ｂ Ｓ
谱计算结果 的较大值 。 从图 ７可 以看 出选用 的地震波 的地震影响系数 曲线与规
系冲於积 形成 的粉 质粘土 、 淤 泥、 淤 泥质土 ， 冲洪积形 成 的圆 角砾和 卵砾石层 ， 下伏 残积土 、 全风化 、 强 风化和侵 入的 中微 风化 花 岗 岩 ， 覆 盖层 厚 度 约 ３ ０—６ ０ ｍ。抗 浮设 计 水 位 罗零 ６ ． ８ ０米 。地下 四层 ， 而裙房 上 部只 有七 层 ， 为 满足 抗 浮和减 少 底板水压 ， 采用 水浮力释放系统 （ 其 典型大样做法详 图 ３ ） 。 主楼基础采用桩筏形 式 ， 基桩 为桩端注浆 的 冲（ 钻） 孔灌 注桩 。主楼建筑桩基设 计等级 为 甲级 ， 根 据上部 结构传 至基
某超限高层连体结构构件分析
某超限高层连体结构构件分析1.项目概况某时代广场项目，由4栋高层塔楼组成：1#、2#楼为地上29层，屋面高度约98.75m；3#楼地上51层，屋面高度约163m；4#楼地上56层，屋面高度约178.75m。
1#~4#楼由2~3层地下车库相连，地下室埋深约为11.8m。
塔楼结构体系采用钢筋混凝土框架筒体剪力墙结构体系。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的规定，1#、2#楼为A级高度的建筑，3#、4#楼为B级高度的建筑，且3#、4#楼之间设置连廊连接，故3#、4#楼为连体结构，属复杂高层建筑。
本工程抗震设防类别建筑的抗震设防标准分类为丙类，抗震设防烈度为6度。
图1.1 总体规范平面图图1.2 3#4#楼结构三维示意图3#楼4#楼之间的连体部位既在高空处且相连层数少，主要在52~50层、46~44层、40~38层、34~32层、28~26层处相连。
该相连部位应力相对复杂，故需要就连体部分的平面内外的应力变化进行详细分析，明确应力变化，确保该部分的安全性。
1.分析模型采用静力有限元分析方法，对该连体部分进行弹性内力分析。
计算模型如图2.1所示，为3#、4#楼连体部分的结构平面布置图。
依据本工程的整体计算结果，取第51层的3#、4#楼连体部分为其计算分析模型，3#、4#楼连体部分的四角处墙柱作为模型单元一并考虑。
连体处楼板为弹性板，弹性模量依据设计混凝土标号，采用相应的弹性模量。
细分模型中，从整体分析中提取风荷载、地震作用下两个塔楼之间的水平力，与楼面恒活荷载组合。
图2.1 连体部分的结构平面布置图图2.2 连体部分主体有限元分割及边界条件1.有限元计算结果用SAP2000对上述结构进行有限元计算，结果下：1/12图3.1 水平力作用下单元楼板沿X方向的轴力内力分布图3.2 水平力作用下梁的轴力分布( KN，标准值)1/12图5.3 水平力作用下梁的平面内弯矩分布( KN.m，标准值)图5.4 竖向力作用下板的绕X轴弯矩分布( KN.m)1/12图5.5 竖向力作用下板的绕Y轴弯矩分布( KN.m，1.2DL+0.6LL值)图5.6 竖向力作用下梁的剪力分布( KN，1.2DL+0.6LL值)1/121/12图5.7 竖向力作用下梁的弯矩分布( KN.m，1.2DL+0.6LL值)图5.8 楼板在水平剪力作用下的变形趋势及X、Y、Z向的位移值（mm）1/121.构件分析根据上述有限元计算结果，取连体部分梁、板为分析单元，就梁板在各应力条件下的安全性进行分析，具体内容如下：1）仅水平力作用时，楼板沿X方向的轴力分布如图3.1所示，沿①轴线方向取一条截面，内力（拉压力）分布如下图4.1所示，由此可求得板中楼板平面内的弯矩Myo为910 KN.m，从图3.3中可得梁L-1、L-2沿着楼板平面内的弯矩My为6.5 KN（以上所列内力均为标准值）。
某连体超限高层办公楼结构设计分析
建筑平面电梯筒偏置，且外围框架未完全围合, 因此采用框架-剪力墙结构。结构长宽比较大，竖向 构件偏心受拉情况明显，局部采用型钢混凝土构件’
该工程设计使用年限50年，设防烈度为7度 (0.10/),地震分组第一组。基本风压为0.55kN/m2, 地面粗糙度类别为C类。项目存在连体、刚度突变、楼 板不连续、承载力突变及穿层柱几项不规则情况,结构 连体是该工程能否具有良好的抗震性能主要问题。
2
主要竖向构件布置:外围框架柱主要截面1000 x 1400，向上逐渐减少，并在下部楼层及连体楼层的柱 内加设型钢。中间的剪力墙基本围合成两个“小 筒”，底部加强区剪力墙内局部设置型钢。对于总体 来说，加强两侧竖向构件，适当削弱中部，以利于结构 的抗扭性能。
梁系布置:与框架柱相连的Y向框架梁截面主要 为600 x 800 ；南侧X向框架梁加高为600 x 1000 ；结构 连梁高度大部分均控制在600mm以内。如此设置有 利于调整竖向构件偏心布置带来的刚心偏置的问题。
2019年第10期 总第256期
福建建筑 Fuiian Aechieeceuee& Conseeuceion
No 10 • 2019 Vol - 256
某连体超限高层办公楼结构设计分析
郑智辉
(厦门上城建筑设计有限公司福建厦门361012)
摘 要:上海中骏•天悦1#、2#楼高层办公楼地上21层，建筑高度96.850m，结构体系为框架-剪力墙结构,15 ~18层
micpeeoemance. KeyworUs: Towers linked with connective structure ； Joint stress analysis; PeWormancc - based seismic design
超限高层与大跨度结构设计要点
超限高层与大跨度结构 设计要点中国建筑设计研究院 范重 2012年5月内容提要一、超限高层与大跨度结构设计相关规定 二、超限高层建筑结构设计要点 三、超限高层建筑结构设计实例 四、超限大跨度结构设计实例一、超限高层与大跨度结构 设计相关规定《中华人民共和国防震减灾法》《中华人民共和国防震减灾法》由中华人民共和国第十 一届全国人民代表大会常务委员会第六次会议于2008年12 月27日修订通过，修订后的《中华人民共和国防震减灾法 》公布，自2009年5月1日起施行。
《中华人民共和国防震减灾法》内容第一章 总 则 第二章 防震减灾规划 第三章 地震监测预报 第四章 地震灾害预防 第五章 地震应急救援 第六章 地震灾后过渡性安置和恢复重建 第七章 监督管理 第八章 法律责任 第九章 附 则 （共九十三条）第四章 地震灾害预防《中华人民共和国防震减灾法》第三十四条 国务院地震工作主管部门负责制定全国地震烈度区划图或 者地震动参数区划图。
国务院地震工作主管部门和省、自治区、直辖市人民政府负责管理 地震工作的部门或者机构，负责审定建设工程的地震安全性评价报告， 确定抗震设防要求。
第三十五条 新建、扩建、改建建设工程，应当达到抗震设防要求。
重大建设工程和可能发生严重次生灾害的建设工程，应当按照国务 院有关规定进行地震安全性评价，并按照经审定的地震安全性评价报告 所确定的抗震设防要求进行抗震设防。
建设工程的地震安全性评价单位 应当按照国家有关标准进行地震安全性评价，并对地震安全性评价报告 的质量负责。
前款规定以外的建设工程，应当按照地震烈度区划图或者地震动参 数区划图所确定的抗震设防要求进行抗震设防；对学校、医院等人员密 集场所的建设工程，应当按照高于当地房屋建筑的抗震设防要求进行设 计和施工，采取有效措施，增强抗震设防能力。
第四章 地震灾害预防《中华人民共和国防震减灾法》第三十八条¾ 建设单位对建设工程的抗震设计、施工的全过程负责。
青岛香格里拉二期超限高层结构设计
１
工程概况
青岛香格里拉酒店二期位于青岛市香港路以北，山东路以西，一期工程的西侧。地上结构层数
２５层，结构高度８９米；裙房五层，高度２３．９米；裙房顶设备层高度２．２米，酒店客房标准层高 ３．４米；结构在四层顶有柱墙结构转换；工程设有３层地下室，地下三层为乙类５级人防地下室。 工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度６度，设计地震分组第二组，地震加速度值为０．０５９， １００年一遇基本风压取值为Ｏ．７０ｌ（Ｎ／ｍ２，地面粗糙度为Ｂ类。建筑场地类别为Ｉ类，场地土特征周期 Ｔｇ＝Ｏ．３５ｓ，场地地基情况良好，地表层有约２．０米回填土，其下为花岗岩层。基础底以下岩层为微风 化花岗岩，地基承载力特征值５０００ｋＰａ。主楼基础为钢筋砼梁板式筏型基础，裙楼为柱下独立基础外 加防水砼底板。主要的结构材料：柱墙钢骨为Ｑ３４５Ｂ焊接Ｈ型钢，钢筋ＨＰＢ２３５、ＨＲＢ３３５和ＨＲＢ４００， 砼强度等级基础为Ｃ４０，混合结构墙柱为Ｃ６０，楼板为Ｃ３０，转换层梁板为Ｃ４０。
周
ｙ
Ｘ
地 震 作
用
剪力 （翮） 剪重比
（％）
ｙ
Ｘ
０．９１ Ｏ．９６
Ｏ．９３ Ｏ．９９
ｙ
Ｘ
最大层 位移角
Ｔｌ（ｓ） Ｔ２（ｓ） Ｔ３（ｓ）
Ｔ３／Ｔｌ
１／５３７３ １／３３５３ １．９５（ｙ） １．７５（ｘ） １．４５（Ｔ）
Ｏ．７４３
１／４６８２ ｌ／３４２６ １．９ｌ（ｙ） １．７０（ｘ） １．３９（Ｔ）
本文链接：/Conference_6811272.aspx 下载时间：2009年12月8日
总剪力
（ＫＮ）
荷 载
ｙ
Ｘ
最大层 位移角 总地震
ｌ／１６６１ １／１２５５
某超限高层结构设计与分析研究
│中铁二院工程集团有限责任公司协办99│某超限高层结构设计与分析研究■ 同圆设计集团有限公司 李光明 高玉春某项目总建筑面积约为9.76万m2，由一个32层塔楼及一个3层裙房组成，其中塔楼结构总高度146.0m，裙房结构总高度22.7m，是集餐饮、办公、酒店等功能为一体的商业综合体。
本文主要对塔楼的设计要点进行分析，塔楼与裙房地上部分设缝脱开，为超A级但未超B级的超限高层，平面尺寸长宽均约44.2m，1-3层为大堂及餐饮层，3层夹层-20层为办公层，标准层高为4.3m，22-32层为酒店层，标准层高为3.8m，其中，10层、21层均为避难层，层高4.2m。
建筑效果图及剖面图见图1～图2。
此外，该建筑包含楼板不连续、刚度突变、局部跃层柱等三项不规则项，并具有泳池高位转换、型钢柱墙等结构特点。
本文通过对此项目结构特点的分析计算，结合性能化设计目标，阐明结构解决方案及加强措施，为其他类似项目提供借鉴。
1. 设计准则项目设计使用年限为50年，安全等级为2级，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第三组，场地类别为II类，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》，地上剪力墙及框架抗震等级为二级，地下一层相关范围内结构构件抗震等级为一级，地下二层框架及剪力墙抗震等级为二级。
该项目地下室为全埋地下室，嵌固端取为地下室顶板，地下一层与一层侧移刚度的比值（剪切刚度）X向为1.75、Y向为1.70，采取强化地下室墙外填土质量，确保地下室周围填土对地下室外墙的约束，可满足嵌固端的刚度比要求。
剪力墙底部加强部位高度取地下室顶板至墙体总高度的1/10处，故塔楼底部加强区为地下室顶板-3层夹层楼面，建筑标高为±0.000m～18.5m。
2.结构体系该项目采用钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，剪力墙墙厚600mm～400mm，墙柱混凝土强度等级C60～C40，图1 建筑效果图 图2 剖面图图3 标准层布置图该工程上部结构采用现浇钢筋混凝土楼盖，采用主次梁结构形式，楼板典型厚度为150mm、120mm，核心筒内楼板采用现浇混凝土板，厚度不小于150mm，梁板混凝土强度等级均为C30。
34.4m高位转换大梁新型模板支撑体系设计探讨
34.4m高位转换大梁新型模板支撑体系设计探讨李寰中建七局三公司福州350014［摘要］随着城市建设的日新月异，随着大中城市尤其是省会城市建设规模的高速发展，城市中心区域地段已是寸土寸金，越来越稀贵，市中心地段的建筑物如何设计使功能发挥到极致，是市中心楼盘规划发展的趋势。
福州中旅城二期项目在如是形势下，将一至七层设置为商场，在八层高位设置转换层，八层以上为住宅，最大限度发挥了希贵地块的使用价值。
本文从八层高位转换层施工难点出发，根据工程现状扼要叙述了施工单位攻克该技术难题的设计思路、支撑体系的比选，浅析了攻克高位转换大梁模板支撑难题所采取的新工艺的施工方法。
［关键词］高位；超重；转换层；型钢；耳板1、工程概况中旅城二期工程位于福州市中心地段五四路，总建筑面积24.6万㎡，建筑高度156m，建成将成为福州市CBD区的地标建筑。
该项目集商业、办公、住宅为一体，地下室四层为车库，一～七层为连体商业裙房，八层以上为住宅楼，总层数为46层。
在满足商业部分面积最大化的前提下，在八层结构设置转换层，做商业与住宅部分的结构转换。
一至七层商业部分结构形式为劲性框架核心筒，八层以上住宅为框支剪力墙结构，在八层设置转换层，转换大梁标高为34.4m，转换大梁高度为2600mm，梁宽800～2000mm不等，最大施工线荷载达150KN/M,属危险性较高的超重风险工程。
如此高位的超重转换结构施工在福建省尚属首例，施工技术无法借鉴，如何保证该风险工程的安全施工，同时确保施工质量和工期得到有效控制，给模板支撑体系的设计提出了难题。
因此，探索和寻求新的高位超重混凝土结构模板支撑体系具有重大现实意义。
2、支撑体系设计思路2.1技术难点分析根据工程概况，转换层模板工程施工难点集中体现为以下两点：○1重：最大梁截面为2000×2600，单位长度砼重量达13t，施工线荷载150KN/m,是风险工程界定值20KN/m的7.5倍之多。
某超限高层结构分析
某超限高层结构分析
荣帆
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2018(044)021
【摘要】对某超限高层结构进行了超限判定及结构分析,采用SATWE及MIDAS-Gen进行计算,并进行性能化设计,以整体双塔及独立单塔对比分析结果为依据,求得该结构体系在地震作用下的整体响应.结果表明,该结构在多遇地震及罕遇地震作用下的周期比、剪重比及层间位移角等相关响应结果满足规范要求,整体结构满足抗震性能水准3的相关要求.
【总页数】3页(P50-52)
【作者】荣帆
【作者单位】太原理工大学建筑设计研究院,山西太原 030024
【正文语种】中文
【中图分类】TU318
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5.某带设备层的超限高层建筑结构分析设计 [J], 徐亚飞;谭光宇
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中旅城二期基坑支护及土方开挖专项施工方案
中国建筑第七工程局有限公司中旅城二期CHINA CONSTRUCTION SEVEN ENGINEERING BUREAU基坑支护及土方开挖方案目录0。
编制依据 (2)1。
基坑支护及土方开挖施工的难点和特点 (4)2。
工程概况 (5)2.1工程建设概况 (5)2。
2内支撑结构设计概况 (6)2。
3场地工程地质条件 (7)3.施工部署 (8)3.1工程目标 (8)3.2项目经理部组织机构 (9)3.3施工阶段划分及施工工艺流程 ................................................................. 错误!未定义书签。
3.4施工准备 (11)3.4。
1施工技术准备 (11)4.施工进度计划 (16)5.土方开挖平面布置 (17)5.1土方开挖平面布置依据 (17)5.2土方开挖平面图布置原则 (17)5。
3土方开挖平面图的内容 (17)5。
4基坑内施工临时栈桥的设置 .................................................................. 错误!未定义书签。
6。
主要分项工程施工方法 ............................................................................. 错误!未定义书签。
6。
1施工测量.. (18)6.2基坑排水...................................................................................................... 错误!未定义书签。
6.3土方开挖 (19)6。
4支撑体系施工 (21)6.5土方开挖栈桥施工 (23)6.6支撑板施工、土方回填、支撑体系及施工栈桥的拆除 (23)6。
7现场施工监测要求 (23)6。
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中旅城二期南楼超限高层结构设计中旅城二期南楼超限高层结构设计胡贤忠( 福州国伟建设设计有限公司 福建福州 350001)［摘要结构设计提出了严峻挑战。
本论文介绍此超限结构的抗震和抗风设计，进行了不同力学模型的多种软件静力对比分析、弹性时程 中震作用并对控制结构的扭转效应和计算中部分构件的超筋信息的做了研究处理; 同时对型钢混凝土转换结构和连体的设计做了论 述，并介绍了其节点的构造设计。
South － t o w e r s t r u c t u r e d e s i g n of s up e r h i r e － r i s e building of CTS second －ph a s eA b s t r acli m it s o f t h i s bu il d i n g w e r e a n a l y z e d ，a nd t h e r e l eva n t s o l u ti o n s c h e m e s w e r e p r o p o s e d ． A cco r d i n g t o t h e co m p a r i s o n on t h e a n a l y s i s r e s u lt s o f t h e t h r ee p r og r a m s ，e l a s ti c ti m e － h i s t o r y a n a l y s i s ，m e d i u m ea r t hqu a k e e ff ec t a n a l y s i s ，pu s h － o ve r a n a l y s i s ，s t r u c t u r a l s y s t e m acco r d i n g t o d iff e r e n t p a r t s a d o p t co rr e s p o nd i n g t o t h e va r i o u s t y p e s o f co m b i n a ti o n co m p o n e n t t o s a ti s f y s tiff n e ss ，du c tilit y and r e dund a n cy ． The key p o i n t s o f t h i s s t r u c t u r e as w e ll as i m p o r t a n t s eg m e n t s w e r e a n a l y z e d and d i s c u ss e d ． Key words : u lt r a li m it e d h i g h － r i s e bu il d i n g ; s e i s m i c d e s i g n ; t o r s i o n a l e ff ec t ;co m p o s it e s t r u c t u r e ; p e r f o r m a n ce based s e i s m i c d e s i g n 1 工程概况中旅城二期座落在福州市金融文化中心五四路的黄金位 置，其由南楼、北楼、办公楼和高档商业裙房组成的大型商住 楼。
南楼、北楼、办公楼和裙房在地面以上用抗震缝分开。
南 楼建筑高度 149. 85m ，地面八层高位转换的连体建筑，其立面 效果图如图 1; 地下二、三、四层为车库及设备用房，地下一层 至七层为高档商业中 心，在 七 ～ 八层设一5. 6m 高的物业会所，其上至四十四层 为 住 宅，建 筑 立 面 如 图 2 所示。
本项目设计所依据规 范 版 本 为 2000 年 系 列。
结 构 体 系 为框支剪力墙转换层以下为型钢混凝土柱 + 钢筋混凝 土核心筒，转换层以上为钢筋混凝土剪力墙结构，连体为强连 接的钢桁架。
结构设计基准期为 50 年，结构安全等级为二 级; 抗震设防烈度为 7基准期为 100 年 2 超限情况及抗震性能目标 2. 1 超限判定 依据《全国超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要 点》相关规定进行超限判定。
( 1) 塔楼高度为近 150m ，超过了“高规”所规定的框支剪 力墙结构适用的 B级 最 大 高 度，超 限 幅 度 为 25% ; 判 定 为 超 限。
图 1 南楼立面效果图( 2) 转换层位于七层顶 ( 34. 45 米) ，超 过 了《高 规》第 10 章中“7 度不超过 5 层”的规定，属高 位 转 换; 为 一 项 不 规 则， 判定为超限。
23福建建设科技 2013. N o . 1.■建筑结构( 3) 转换层以上为双塔结构，在高 133. 35 米至屋顶处设 置 5 层高的架空跨度为 14 ～ 20 米; 属多重复杂不规则， 判定为超限。
( 4) 平面凹凸不规则，住宅部分结构属于“细腰”类型; 为一项不规则。
( 5) 楼板不连续; 为一项不规则。
( 6) 扭转不规 则，在偶然偏心地震 作用下扭转位移比大于 1. 2; 为一项不规则。
第6 点属于“专项审查技术要点”的表二中“三项不 规则”，判定为超限。
2. 2 结构抗震性能目标 本工程属于严重超限的结构体系，依据建设部有关 文 件 和工程的重要性，进行了抗震超限专项审查。
结 合“抗 震 设 防专项审查 意 见 ”，提 出 了 下 表 1 的“结 构 抗 震 设 计 性 能 目 标”。
同时也应考虑满足，( 1) 转换层楼板有些部位可能出现 拉力，应计算清楚并采取措施，控制裂缝; 支承在剪力墙时应 设扶壁柱; 转换层以上墙肢做些调整，尽 量 减 少 转 换; ( 2) 细 腰部位宜进一步 加 强; ( 3) 连体桁架的上下弦宜设水 平 支 撑 并延伸到塔楼内 一 跨: ( 4) 考虑双塔的位移不同步带 来 的 问 题，分单塔复核验算。
表 1 结构抗震设计性能目标图 2 南楼建筑立面图 3 基础设计本项目土层除表层为人工填土外，其余土层主要为第 四 系冲於积形成的粉质粘土、淤泥、淤泥质土，冲洪积形成的圆 角砾和卵砾石层，下伏残积土、全风化、强风化和侵入的中微 风化 花 岗 岩，覆 盖 层 厚 度 约 30 － 60m 。
抗浮设计水位 罗 零 6. 80 米。
地下主楼基础采用桩筏基桩为桩端注浆的冲 ( 钻) 孔灌 注桩。
主楼建筑桩基设计级为甲级，根据上部结构传至基 础的荷载，桩身强度和土456桩筏计算采用考虑上部结构刚度的桩筏弹性地基梁板计 算基底 基 床 系 数 取 2000 ～ 3000k N /m 3 。
计 算 时 需 分 多 步进行，初步计算完根据桩顶反力，结合试桩的竖向静载曲线 定范围内结束。
基桩竖向刚度计算按以下二式综合取值。
图 3 浮力释放系统局部大样抗震设防水准 多遇地震( 小震)设防地震( 中震) 罕遇地震( 大震)性能水平定性描述不损坏 可修复的损坏无倒塌 层间位移值≤h/1000≤1/100竖向构件底部加强区要求服 无塑性铰 连体两侧支撑柱和剪力墙弹性无塑性铰 其它构件允许出现塑性铰联系薄弱的楼板 不屈服 转换层楼板 弹性连体及其延伸的梁板不屈服无塑性铰24福建建设科技2013.N o.1.■建筑结构ApEpApEp4 结构整体静力分析4.1 计算模型采用S A T W E、P M S A P和E T A B S(V9.2.0 中国规范版) 不同力学模型的三维空间分析软件进行了多遇地震作用和风荷载作用下结构的内力和位移计算。
周期折减系数取0.9，中梁刚度放大系数对刚性楼盖取2、对弹性楼盖取1，考虑双向地震和偶然偏心(配筋4.2 计算结果分析从三种计算程序计算结果比较可知: 三种程序计算结果基本吻合。
由程序计算得: X、Y向刚重比均大于1.4，能够通过“高规”第5.4.4 条的整体稳定验算，同时该结构刚重比大于2.7，可以不考虑重力二阶效应。
选取75个振使振型参与质量之和不小于总质量的9满足规范要求。
结构前6 个振型的周期及振型形态见表2，同时也进行分塔分析，计算表明无论是整体还是分塔均能满足以扭转为主的第 1 自振周期T t和以平动为主的第 1自振周期T1 之比小于0.85。
在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层的竖向构件的最大水平位移和层间位移均满足不大于该层平均值的1.4 倍。
从多遇地震和风荷载下楼层剪力曲线和楼层位移角曲线来看，显示该楼层剪力和位移角曲线基本光滑，无明显结构薄=( 0．031L/D－0．15( 1)( 2)kv=αkii=ζQ q /S a 试桩沉降完成系数ζ=1．0由于底板是按照弹性力学计算，墙柱结构为点线荷载，必须会产生一定的应力集力现象，对计算的最大配筋可以适当折减，实际配筋时，对底板一定范围进行平均化配筋。
对筏板不满足角桩冲图4筏板角桩抗冲切钢筋大样南楼E T A B S 三维计算模型( 主体、转换层、连体)图5图6 南楼标准层和连体层平面图筏板厚达2.6m，属于大体积混凝土，为确保混凝土不产生弱层，且层间位移角均满足规范要求，说明结构刚度比较均匀。
25福建建设科技2013.N o.1.■建筑结构( a) 主分量( b) 次分量图7 计算用地震波反应谱与规范谱比较行结构弹性时程分析。
设计时取时程分析结果包络值与反应表2 结构主要计算结果谱计算结果的较大值。
从图7 可以看出选用的地震波的地震影响系数曲线与规范提供的表3基底剪力计算结果足要求5 多遇地震作用下的弹性时程分析依据“抗规”和“高规”的规定，本工程共选择了2 组天然地震波( San F e r n a nd o，U s e r2和K e r n C o un t y，C a lif o r n i a E a r t h-qu a k e，U s e r3)和1 组人工模拟的加速度时程曲线( U s e r1)进图8 地震波主分量沿X、Y方向输入时最大楼层剪力、弯矩曲线以上图表分析可知，①本工程共选择了 2 组天然地震波和1 组人工模拟的加速度时程曲线进行结构分析，所选用地震波的平均反应谱满足《建筑抗震设计规范》的相关要求; ② 各组地震波的计算结果及评价值满足《建筑抗震设计规范》分析结果沿结构X 方向时程分析平均结果稍小，沿Y方向时程分析平均结果接近; ④在Y 方向时程分析时，个别地震波计算结果明显大于反应谱值，将转换层以下( 包括转换层) 、连体结构的楼层地震剪力予以放大，放大系数取GB50011 －2001 关于时程分析计算结果的规定; ③与反应谱X－向Y－向基底剪力( k N)与反应谱比值是否满足要求基底剪力( k N)与反应谱比值是否满反应谱U s e r1U s e r2U s e r3平均20650.419939.318289.414419.817549.5－0.97 ＞0.650.89 ＞0.650.70 ＞0.650.85 ＞0.80满足满足满足满足22522.819398.720123.727520.222347.50.86 ＞0.650.89 ＞0.651.22 ＞0.650.99 ＞0.80满足满足满足满足计算软件S A T W E P M S A P E T A B S 备注周期T1 /s3.2587 3.4439 3.024 Y向平动T2 /s3.0747 3.2181 3.002 X向平动T3 /s2.6692 2.7898 2.548 扭转T4 /s0.9326 0.9898 0.904 X向平动T5 /s0.8135 0.8818 0.805 Y向平动T6 /s0.7831 0.7942 0.774 扭转地震作用偶偏扭转位移比X向1.38 1.38Y向1.28 1.23最大层间位移角X向 1 /1587 1 /1595 1 /1718Y向 1 /1465 1 /1373 1 /1583风荷载作用下层间位移角X向 1 /1643 1 /1731 1 /1665Y向 1 /1028 1 /1001 1 /101626福建建设科技 2013. N o . 1.■建筑结构6 性能化设计本工程超限内容较多，按表 1 进行性能 化 设 计。