12米及9米灯杆基础计算书
路灯杆独立基础计算书1
路灯杆独立基础计算书1若采用1.5mx1.5m,则埋深需要近4米。
厂商提供内力为N=9KN,弯矩设计值为62KN.M,剪力为6KN。
如果按1.5mx1.5m计算的话，埋深要去到4m。
大放脚为1.5mx1.5m厚0.5m,基础柱为800x800的墩柱，自重为25x(1.5x1.5x0.5+0.8x0.8x3.5)=84.13KN.基础回填土自重为18x(1.5x1.5-0.8x0.8)=101.43KN。
共计185.6KN路灯塔自重为9KN作用于基底的标准值为194.6KN现浇独立柱基础设计: DJ-1===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=500 柱:方柱, A=800mm, B=800mm设计值：N=272.44kN, Mx=62.00kN.m, Vx=6.00kN,My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=194.60kN, Mxk=44.29kN.m, Vxk=4.29kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：210kPa基础埋深：4.00m作用力位置标高：-4.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.000m)：My'=0.00kN.mMyk'=0.00kN.m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 166.49pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 245.22pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 87.76各角点反力 p1=245.22, p2=245.22, p3=87.76, p4=87.76(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 121.08pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 231.31pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 10.86各角点反力 p1=231.31, p2=231.31, p3=10.86, p4=10.86-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=166.49 < fa=210.00kPa, 满足pkmax=245.22 < 1.2*fa=252.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=121.44, V右=121.44, V上=121.44, V左=121.44砼抗剪面积(m2): Ac下=0.68, Ac右=0.68, Ac上=0.68, Ac左=0.68抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=17.95, M右=17.95, M上=17.95, M左=17.95计算As(mm2/m): As下=97, As右=97, As上=97, As左=97基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
高杆灯基础设计计算书
室外照明——高杆灯设计计算书1．荷载统计1.1风荷载根据《高耸结构设计规范》—GBJ135-90知：ω=βzμsμzμrω0ω0:其中北京地区n=50的ω0=0.45KN/m2μr:重现期调整系数。
一般结构取1.1，重要结构取1.2。
这里取μr =1.1μz：地面粗糙度为B类，高杆灯总高度为21.5m，从下到上根据截面面积变化分为三段：5m、10m、6.5m分别对应的μz为0.8、1.14、1.28 μs：高灯杆为光滑圆形，H/d=41>25,取μs =0.55βz：βz=1+ξε1ε2，因为地面粗糙度为B类，脉动增大系数ξ=2.27；总高度为21.5m，ε1=0.624；结构顶部和底部宽度比约为1，取ε2=1 d：高灯杆从下至上，杆的外边缘直径d分别为520mm、500mm、484mm，厚度t分别为10mm、8mm、6mm综上所述：5m 段ω1=0.53 KN/m2；10m 段ω2=0.75 KN/m2；6.5m段ω3=0.84 KN/m2；三处集中风荷载为：F1=1.4x0.53x0.520x2.50+1.4x0.75x0.500x5.00KN=3.590KNF2=1.4x0.75x0.500x5.00+1.4x0.84x0.484x3.25KN=4.474KNF3=1.4x0.84x0.484x3.25KN=1.849KN则风荷载引起的高灯杆底端部弯矩M风=F1 x 5+F2x15+F3x21.5=3.590x5+4.474x15+1.849x21.5KN•m=125 KN•m1.2地震荷载根据荷载规范及现场资料知，结构抗震烈度为8度第一组（基本加速度为0.20g），抗震等级为三级，场地类别为二类。
则T g=0.35s，αmax=0.16。
高耸钢结构的自振周期T1=0.013H=0.013x21.5s=0.28s。
∵T1<T g∴α1=αmax=0.16用底部剪力法：高灯杆最上面为灯具、灯杆分为三段，中间插接深度取1m，则有四个质点G1、G2、G3、G4则：G1= 3.14x0.52x5x0.01x78KN=6.368KN; H1=2.5mG2=3.14x0.5x11x0.008x78KN=10.777KN; H2=9.5mG3=3.14x0.484x7.5x0.006x78KN=5.33KN; H3=17.75mG4=3.14x（1.62-0.242）x0.01x78KN=6.129KN；H4=21.5m 则：∵T1=0.28s<1.4T g=0.49s，不考虑δn∴F EK=α1Geq=0.16x0.85x（6.368+10.777+5.33+6.129）KN=3.89KN∑GH=6.368x2.5+10.777x9.5+5.33x17.75+6.129x21.5=344.683KN•mF1=6.368x2.5÷344.683x3.89=0.18KNF2=10.777x9.5÷344.683x3.89=1.16KNF3=5.33x17.75÷344.683x3.89=1.07KNF4=6.129x21.5÷344.683x3.89=1.49KN则地震荷载引起的高灯杆底端部弯矩M震=0.18x2.5+1.16x9.5+1.07x17.75+1.49x21.5=62.5 KN•m∴M端= M风+M震=125+62.5=187.5 KN•m2基础验算基础埋深3m，基底为圆形D=3.9m2.1基础及土的自重应力基础埋深d=3m，由于地下水位及土的重度不明，保守假设3m内没有地下水，取γG=20KN/m3P G=20x3=60 KN/m22.2中心荷载作用F=G1+G2+G3+G4=28.6KNP中=F/A=28.6÷（3.14x1.952）=2.4KN/m22.3弯矩作用Mˊ=M v+M=（3.590+4.474+1.849）x3+187.5=217.24 KN•mP M=Mˊ/W=217.24÷(3.14x3.93÷32)=37.32 KN/m2综上所述：地基反力P max=P G+P中+P M=99.72 KN/m2P min= P G+P中-P M=25.08 KN/m2基础底面离边沿1.15m处控制截面的应力为σ= M/W= [77.71x1.15x（1.15/2）+11x1.15x（1.15x2/3）]/0.08=763.75 KN/m2。
灯杆强度设计计算书
De4= 506250000
此灯杆挠度是安全的 等，实际危险截面处的
N·m N·m N·m N·m N·m N·m
W=
π×（D外径4-D内径4）/32D
4、灯杆根部实际理论扭矩允许值
= 0.00016112 m3
[M]=
W*[σ]
＞1
= 1.13
因此灯杆强度是安全的
E、挠度核算
1、圆锥杆，相当于直杆，近似计算
De=
（d+D）/2
C、迎风面积 S塔杆= S挑臂= S灯具= S组件= S风叶=
D、扭矩核算
60 100 1580 300
（d+D）*H/2
=
1.2
m2
×
1200 × 0 =
0
m2
×
600
× 0=
0
m2
×
810
× 6 = 7.6788 m2× sin 35
×
600
× 0=
0
m2
1、重心高度
Hx=
（2d+D）*H/3（d+D）
6、综上所述
[fmax]/fmax＞1
= 1.87
因此灯杆挠度是安全的
结论：考虑风速的不均匀系数，空气动力系数，以及风向与灯杆、灯具的夹角等，实际危险截面处的 应力及灯顶的挠度均比以上计算的结果低，故此灯杆设计是安全可靠的。
还有地基强度和地脚螺栓强度计算，我也上传了
°= 4.404 m2
此灯杆强度是安全的 (De内径/De）= 0.9333333 (De内径/De）4= 0.7588346
太阳能路灯强度校验
A、已知条件 1、风速 2、灯杆材质
U= 36.9 m/s Q235
高杆灯基础计算书
中杆灯支架基础计算一、设计参数钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下水位按地面以下0.5m考虑；50年一遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：3.8 吨二、计算简图三、荷载计算1 恒载灯具共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝3.8*10＝38 kN2 活载灯杆风荷载灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm风压高度变化系数：地面粗糙类别B 类，灯杆高度H=30m ，μz ＝1.39 风荷载体形系数：μzw 0d 2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d ＝30/0.405＝74>25，故μs ＝0.6 H 2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规范应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。
脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规范，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数z ρ==0.8427脉动风荷载的背景分量因子1a z Bz kH x zzφρρμ= 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定： 表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因子Bz脉动风荷载的共振分量因子115R x x ==>R=2.876z 高度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总水平力F=F1+F2=13.68 KN总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m总竖向力G=G1 =38 KN“圆钢管柱外露刚接”节点计算书一. 节点基本资料采用设计方法为：常用设计节点类型为：圆钢管柱外露刚接柱截面：PIPE-560*10，材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm锚栓信息：个数：12采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20底板下混凝土采用C40节点前视图如下：节点下视图如下：二. 验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足受拉承载力(kN) 136 最大157 满足混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足底板厚度40.0 最小24.6 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比16.1 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏心受压底板计算：这里偏心距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最大锚栓的拉力：NTa = 136439.829N锚栓总拉力：Ta = 620441.082 N轴力N大小为：N = 45600 N混凝土的总合压力：F = 666041.082N外力对中性轴的弯矩：M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出）锚栓的合弯矩：Ma = 243227678.915N.mm混凝土的合弯矩：Mc = 114892231.881N.mm混凝土抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足四. 锚栓承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最大拉力：N ta=136.44 kN(参混凝土承载力验算)锚栓的拉力限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最大拉力为：N ta=136.44kN≤156.927，满足五. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：t n=20 mm柱截面要求最小板厚：t z=10 mm构造要求最小板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝土反力要求最小板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况锚栓最大拉力：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉力：T a=136439.829 kN锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受力长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中心到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受力长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中心到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受力长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×13 4.586)=0.1357得最大弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉力要求的最小板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满足六. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求七. X向加劲肋验算非抗震工况下锚栓最大拉力：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反力区域面积：S r=0.01 cm2非抗震工况下加劲肋承担柱底反力：V rc=σcm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=167.797 mm板件宽厚比：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=250-20=230 mm板件剪应力：τr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满足焊缝控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN角焊缝剪应力：τw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满足八. 柱脚抗剪验算控制工况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉力为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦力：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪力：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满足独立桩承台设计(ZCT-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标高: -2.000(m)承台的混凝土强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载力性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否方桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝土强度等级: C25单桩极限承载力标准值: 558.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱高: 1050(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴力N : 45.600(kN)剪力V x: 0.000(kN)剪力V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20土层信息地面标高: 0.000(m)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算5.2.2及5.2.3R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
高杆灯地基的基础设计计算书
高杆灯地基的基础设计草图见图1。
图1 地基设计的总体草图高杆灯的重力2G=56.36kN,风荷载总弯矩2M4=555.66kNm(1)基础的总重量GJGJ=[(5×5×1-1.22×3.14×2.6)×2.4+(5×5×1-1.22×3.14×2.6)×1.8]×9.8=1240.7kN式中:2.4—钢筋结构后C20砼浇的密度;1.8—掩埋土层的密度;×9.8—重量kg化为kN(2)基础地面处C20砼浇层的抵抗矩WW=(2/12)õB3=(2/12)×4.53=10.74m3式中:B—边长,取4.5m.(3)标准地基的承载值90kN/m的设计值按f=1.1fk计算f=1.1×90=99kN/m2(4)基础的平均压强按P=2G+GJA计算,A—基础底面积∴P=56.36+1022.44.52=53.27kN/m2<90kN/m2(标准承载)(5)基础边缘有可能产生的最大压强PmaxPmax=P+2M4W4(原公式:Pmax=P+Me+2M4W)其中:Me—高杆灯杆体部分重心不在基础中心的偏心弯矩,然此设计中重心皆在同一铅直线上,所以偏心弯矩Me=0,即Pmax=P+2M4W=53.27+555.6610.74=105kN/m2(6)根据GBJ7—89第5.1.1各建筑地基基础设计规范,应按基础平均压强P≤f,Pmax≤1.2f验算。
∵P=53.27kN/m2<f(99kN/m2)又:Pmax=105kN/m2<1.2×99所以上述35m高杆灯的基础设计是完全符合规范的。
高杆灯地基承载力的验算。
灯杆基础规格计算
、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。
2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。
灯杆基础计算书
10米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x10x0.76x5=5.7kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x10=0.912kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x10=1.292kN.m连接板风载：0.25x0.25x0.76x10=0.475kN.m合计：M=8.4 kN.m（50年）; M=5.6kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.004x10x78.50=1.9kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5=0.113kN灯具自重：0.184kN合计：F=2.2kN,M=0.4kN.m1.3 荷载设计值M=0.4+8.4=8.8kN.m（50年）；M=0.4+5.6=6kN.m（10年）F=2.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-42.1埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.93kN.m安全系数：13.93/6=2.32>1.5或13.93/8.8=1.58>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12.36kN.m安全系数：12.36/6=2.06>1.5或12.36/8.8=1.4<1.5 2.2埋深h=1.8米，宽取b=0.8米h/b=2.25，查表8.1.3-1，k0=1.26;b=1.26x0.8=1.01m 杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=24.17kN.m安全系数：24.17/8.8=2.75>1.5宽取b=0.6米h/b=3，查表8.1.3-1，k0=1.35;b=1.35x0.6=0.81m杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=19.38kN.m安全系数：19.38/8.8=2.2>1.53.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.8mx0.8m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；8米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x8x0.76x4=3.65kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x8+0.08x1.2x0.76x6=1.17kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x（8+6）=1.81kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x8=0.15kN.m合计：M=6.8 kN.m（50年）; M=4.55kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.0035x8x78.50=1.32kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5x2=0.23kN灯具自重：0.293kN合计：F=1.8kN1.3 荷载设计值M=6.8kN.m（50年）；M=4.55kN.m（10年）F=1.8kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.51kN.m安全系数：13.51/4.55=3>1.5或13.51/6.8=2>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12kN.m安全系数：12/4.55=2.64>1.5或12/6.8=1.76>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.7mx0.7m6米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x6x0.76x3=2.05kN.m灯臂风载：0.07x1.0x0.76x6=0.32kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x6=0.78kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x6=0.11kN.m合计：M=3.3 kN.m（50年）; M=2.2kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.00325x6x78.50=0.92kN灯臂自重：0.07x0.003x4x1.0x78.5=0.066kN灯具自重：0.184kN合计：F=1.2kN;M=0.184x1.5=0.3kN.m1.3 荷载设计值M=3.6kN.m（50年）；M=2.5kN.m（10年）F=1.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.2米，宽取b=0.8米h/b=1.5，查表8.1.3-1，k0=1.175;b=1.175x0.8=0.94m 杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=6.61kN.m安全系数：6.61/2.5=2.64>1.5或6.61/3.6=1.84>1.5宽取b=0.7米h/b=1.71，查表8.1.3-1，k0=1.2;b=1.2x0.7=0.84m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.9kN.m安全系数：5.9/2.5=2.36>1.5或5.9/3.6=1.64>1.5宽取b=0.6米h/b=2，查表8.1.3-1，k0=1.23;b=1.23x0.6=0.74m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.2kN.m安全系数：5.2/2.5=2.08>1.5或5.2/3.6=1.44>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.5mx0.5m；50年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.7mx0.7m。
12米路灯计算书
2
Rh Rha =
0.75 3 EI
x
0a
（5.7.2-2） ρg=0.0065
b0=0.7-0.04×2=0.62m αE=（2.0×105）/（2.8×104）=7.14 b W0= [b2+2(αE-1) ρgb02] 6 0.7 = [0.72+2×(7.14-1)×0.0065×0.622] 6 =0.117[0.49+0.031] =0.061m3 I0=W0b0/2=0.061×0.62/2=0.0189m4 EI=0.85EcI0=0.85×2.8×1010×0.0189=0.045×1010N·m2
0.75 0.43 0.045 1010 Rha = 0.006 36.75 103 N 36.75kN 3.526
Hk=Vk=0.887kN≤Rh 满足要求！
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得： 桩顶转角 θ=0.887×3.619×10-4+7.37×2.375×10-4=2.07×10-3rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =3.3+2.07×10-3×12000=28.4mm。
基础埋深：h=2.3m； 基础边长（正方形） ：a=0.7m； 基本风压：ω0=0.5kN/m2 ，假定为广州地区。
四、荷载计算
由挑臂和灯盘产生的弯矩： M1=0.2×2.5/2+0.38×2.5 =1.2kN·m 由安装偏心误差产生的弯矩（偏心假设 0.2m） ： M2=2.02×0.2/2+（0.20+0.38）×0.2=0.318kN·m 风荷载计算（以建筑结构荷载规范 GB50009-2001 为计算依据） ： ωk=βzμsμzω0 （荷载规范 7.1.1-1 式） 查附表 D4，得ω0=0.5kN/m2； 地面粗糙度属 C 类，查表 7.2.1 得 μz=0.74；
高杆灯基础计算书(DOC)
中杆灯支架基础计算一、设计参数钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下水位按地面以下0.5m考虑；50年一遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：3.8 吨二、计算简图三、荷载计算1 恒载灯具共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝3.8*10＝38 kN2 活载灯杆风荷载灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm风压高度变化系数：地面粗糙类别B 类，灯杆高度H=30m ，μz ＝1.39 风荷载体形系数：μzw 0d 2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d ＝30/0.405＝74>25，故μs ＝0.6 H 2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。
脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数z ρ==0.8427脉动风荷载的背景分量因子1a z Bz kH x zzφρρμ= 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定： 表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因子Bz脉动风荷载的共振分量因子115R x x ==>R=2.876z 高度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总水平力F=F1+F2=13.68 KN总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m总竖向力G=G1 =38 KN“圆钢管柱外露刚接”节点计算书一. 节点基本资料采用设计方法为：常用设计节点类型为：圆钢管柱外露刚接柱截面：PIPE-560*10，材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm锚栓信息：个数：12采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20底板下混凝土采用C40节点前视图如下：节点下视图如下：二. 验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足受拉承载力(kN) 136 最大157 满足混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足底板厚度40.0 最小24.6 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比16.1 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏心受压底板计算：这里偏心距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最大锚栓的拉力：NTa = 136439.829N锚栓总拉力：Ta = 620441.082 N轴力N大小为：N = 45600 N混凝土的总合压力：F = 666041.082N外力对中性轴的弯矩：M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出）锚栓的合弯矩：Ma = 243227678.915N.mm混凝土的合弯矩：Mc = 114892231.881N.mm混凝土抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足四. 锚栓承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最大拉力：N ta=136.44 kN(参混凝土承载力验算)锚栓的拉力限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最大拉力为：N ta=136.44kN≤156.927，满足五. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：t n=20 mm柱截面要求最小板厚：t z=10 mm构造要求最小板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝土反力要求最小板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况锚栓最大拉力：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉力：T a=136439.829 kN锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受力长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中心到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受力长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中心到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受力长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×13 4.586)=0.1357得最大弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉力要求的最小板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满足六. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求七. X向加劲肋验算非抗震工况下锚栓最大拉力：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反力区域面积：S r=0.01 cm2非抗震工况下加劲肋承担柱底反力：V rc=σcm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=167.797 mm板件宽厚比：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=250-20=230 mm板件剪应力：τr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满足焊缝控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN角焊缝剪应力：τw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满足八. 柱脚抗剪验算控制工况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉力为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦力：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪力：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满足独立桩承台设计(ZCT-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规》《建筑桩基技术规》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标高: -2.000(m)承台的混凝土强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载力性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否方桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝土强度等级: C25单桩极限承载力标准值: 558.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱高: 1050(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴力N : 45.600(kN)剪力V x: 0.000(kN)剪力V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20土层信息地面标高: 0.000(m)1.2 计算容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规》5.2.2及5.2.3式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
路灯杆强度计算
9米路灯杆强度计算本计算数据根据GB50135-2006《高耸结构设计规范》确定。
已知条件：1.计算按最大风速V=28m/s（10级台风风速为24.5~28.4 m/s）。
2.灯杆材料Q235，许用应力[σ]=225000KN/㎡。
实际强度要求大于理论强度不少于3倍。
3.灯杆外形尺寸：9m灯杆高度H=9m，壁厚δ6.0㎜；上口直径D上=180㎜，下口直径D下=310㎜；灯杆上部挑臂长度尺寸为左L1=3.4m；右L2=2.2m；灯底板法兰直径500㎜×25㎜。
4.基础尺寸：基础外形：高度1.5m，埋深2m地脚螺栓孔距：直径420mm地脚螺栓直径：M30六根。
灯杆强度计算：1.标准风压计算由风速28m/s知基本风压为W0=0.622KN/㎡则标准风压W= W0·K t=0.8×1.1=0.68KN/㎡。
（式中风压调整系数Kt：取1.1）2.灯杆灯头的风力计算风荷载体行系数μs：圆锥形杆体取0.7风压高速变化系数μz：取0.9灯杆迎风面积：S杆=2.205㎡灯头及灯箱迎风面积：S灯=8㎡灯杆受风力F杆=W·μs·μz· S杆=0.946KN灯头受风力F灯= W·μs·μz· S灯=3.420KN3.灯杆受的总弯矩计算灯杆弯矩M杆=F杆·H/2=4.267KN·m灯头对灯杆的弯矩：M灯=F灯·H·0.75=23.09KN·m总弯矩：ΣM=M杆+ M灯=27.36 KN·m4.灯杆抗弯模量计算Wz=π（D下4—D4）/32/ D下=3.14×(0.3104-0.2984)/32/0.31=0.0004271m3 5.灯杆弯曲应力计算灯杆的弯曲应力Σσ=ΣM/ W0=64075KN/㎡Σσ<[σ]=225000KN/㎡满足3倍安全系数要求从以上的计算中看出，灯杆的强度足够。
灯杆基础规格计算
、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。
2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%.7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。
12米路灯计算书
0.75 0.43 0.045 1010 Rha = 0.006 36.75 103 N 36.75kN 3.526
Hk=Vk=0.887kN≤Rh 满足要求！
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得： 桩顶转角 θ=0.887×3.619×10-4+7.37×2.375×10-4=2.07×10-3rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =3.3+2.07×10-3×12000=28.4mm。
5
mb0 5 15 10 6 (1.5 0.7 0.5) 0.55m 1 10 EI 0.045 10
因为αh<2.4,所以查表 5.7.2 后，γx 取 3.526 根据 《建筑桩基技术规范》 中的要求 （5.7.2） ， 对于水平位移敏感的结构物，
4
桩顶水平位移不应超过 6mm，故取χoa=0.006m 因此： Rha =
0.75 0.55 3 0.045 1010 0.006 95.55 10 3 N 95.55kN 3.526
满足要求！
Hk=Vk=0.887kN≤Rh
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得： 桩顶转角 θ=0.887×9.869×10-5+7.37×7.516×10-5=6.41×10-4rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =0.9+6.41×10-4×12000=8.6mm。 可见，对于桩周土体情况较好时，桩长取 2.0m 已能满足设计要求。
灯杆计算公式(二)
灯杆计算公式(二)灯杆计算公式1. 基本概述灯杆的计算涉及多个因素，包括高度、杆径、风压等，下面是一些常用的计算公式。
2. 高度计算公式灯杆的高度计算通常根据使用场景和需求来确定。
灯杆高度与照明范围公式根据照明的需求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = 照明范围 / sin(照明角度)其中，照明范围为需要照明的区域长度，照明角度为灯光照射区域的夹角。
例如，如果需要将一个长为10米的区域照明，照明角度为30度，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = 10 / sin(30°)灯杆高度与照度公式根据照明的要求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = (水平照度 × 照明范围) / 灯具高度其中，水平照度为水平面上的照度值，照明范围为需要照明的区域长度，灯具高度为灯具的高度。
例如，如果需要在一个长为10米的区域实现水平照度为100lx，而灯具的高度为3米，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = (100lx × 10m) / 3m3. 杆径计算公式灯杆的杆径计算一般根据需求和灯杆的高度来确定。
灯杆底径与高度公式根据灯杆的高度，可以使用以下公式计算灯杆底径：灯杆底径 = 灯杆高度 × 灯杆底径系数其中，灯杆底径系数为灯杆高度与灯杆底径的比例系数，根据不同的需求和规范可以有不同的取值。
例如，如果灯杆的高度为8米，而灯杆底径系数为，那么灯杆的底径可以通过以下计算得出：灯杆底径 = 8m ×4. 风荷载计算公式灯杆需要承受风力的作用，因此需要计算风荷载，以确定灯杆的稳定性。
风荷载计算公式根据灯杆的参数和风力参数，可以使用以下公式计算风荷载：风荷载= × ρ × V^2 × A × Cd其中，ρ为空气密度，V为风速，A为灯杆的有效面积，Cd为风载系数。
例如，如果空气密度为 kg/m^3，风速为20 m/s，灯杆的有效面积为3平方米，而风载系数为，那么风荷载可以通过以下计算得出：风荷载 = × kg/m^3 × (20 m/s)^2 × 3 m^2 ×以上是灯杆计算中的一些常用公式，根据具体的使用场景和需求可以选择适合的公式进行计算。
6-12米灯杆标准参数与11～12米灯杆基础计算书
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg （2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg （3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96% 8米灯杆： （1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=3.0 L=8000 选用宽为 1.25米钢板料；
2 7米灯杆
3.0 1250/4
96 % 1200/4
3 8米灯杆 3．0 1250/4
100% 1270/4
4 10米灯杆 3.75 1500/4
100% 1522/4
5 12米灯杆 3．75 850/2
97.88% 832/2
2、6-12米利用率计算如下： 6米灯杆： （1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=2.75 L=6000 选用宽 为1.25米钢板料；
得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下 料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg （2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg （3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77% 7米灯杆： （1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=3.0 L=7000 选用宽 为1.25米钢板料；
12米灯杆基础计算书
基础砼：长0.7米，宽0.7米，深1.8米 螺栓：4－M27×1800 1、基本数据和风荷载计算 （1）、基本数据:杆根外径D1＝ 0.219m，预埋螺栓N＝4根，其分布直 径D2＝ 0.42m 按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = 0.7 kPa ①、灯具迎风面积:0.2*0.8 = 0.16平米，2只为0.32平米
灯杆强度计算,基础强度计算,基础螺杆强度计算
灯杆强度计算,基础强度计算,基础螺杆强度计算10米灯杆强度计算A、已知条件:1、风速:U ＝36.9m/s 约12级台风3、灯杆材质：Q2354、屈服强度：[σ]＝235MPa Pa=N/m 25、弹性模量：E＝210GPa 6、H ＝10000mmd ＝70mmD ＝180mmT ＝3mmB、风压：P ＝ U 2/1.6＝851.01N/m 2C、迎风面积：S 塔杆＝(d+D)*H/2＝ 1.25m 2S 挑臂＝60×1500×1＝0.09m 2S 灯具＝300×1000×1＝0.30m 2S 太阳能板＝1200×540×0＝0.00m 2×sin 35°＝0.00m 2S 风叶＝300×1200×0＝0.00m 2H x ＝(2d+D)*H/3(d+D)＝ 4.27m风压对整根灯杆的扭矩，随着高度不同，而不同，所以我们采用近似计算：相当于风压全部作用在灯杆重心处的扭矩。
需要出强度计算的请联系：135********，Q：715849722、风压对路灯各部份的扭矩:M 塔杆＝P×S 塔杆×Hx ＝4538.7N·m M 挑臂＝P×S 挑臂×H ＝765.9N·m M 灯具＝P×S 灯具×H ＝2553.0N·m M 太阳能板＝P×S 太阳能板×H ＝0.0N·m M 风叶＝P×S 风叶×H＝0.0N·m M 总=M 灯杆+M 灯具+M 挑臂＝7857.6N·m3、灯杆根部的截面抵抗矩：W＝π*(D OD 4-D ID 4)/32D ＝7.26E-05m 34、灯杆根部实际理论扭矩允许值：[M]＝W*[σ]＝17062.8N·m 5、因此：[M] ＞ M total2.2灯杆强度是安全的。
12米及9米灯杆基础计算书
12米灯杆基础计算书基础砼：长0.7米，宽0.7米，深1.8米螺栓：4－M27×18001、基本数据和风荷载计算（1）、基本数据:杆根外径D1＝ 0.219m，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝ 0.42m 按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = 0.7 kPa①、灯具迎风面积:0.2*0.8 = 0.16平米，2只为0.32平米②、灯臂迎风面积: 5*0.08 = 0.40 平米③、灯杆迎风面积:长12米，梢径0.114米，根径0.219米，平均0.17米,面积：12*0.17= 2.04平米（2）、风荷载灯具：0.32*0.7*12米 = 2.69 kN.m灯臂：0.40*0.7*12米 =3.36 kN.m灯杆：2.04*0.7*12/2米 =8.57 kN.m合计：MΣ＝14.62 kN.m2、预埋螺栓验算灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。
即取旋转轴为杆根外接圆的切线。
杆根外接圆半径r1＝D1÷2＝0.219÷2＝0.11m;螺栓分布半径r2＝D2÷2＝0.42.÷2＝0.21m螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度第1个螺栓在旋转轴的另一侧。
第1对螺栓到旋转轴的距离为:Y（1）＝0.11m最后一个螺栓到旋转轴的距离为Ymax＝Y（2）＝0.21+0.11＝0.32mΣ{[Y(i)]2 }＝2×0.112＋0.322＝0.13平米N max＝MΣ×Ymax÷Σ{[Y(i)]2 }＝14.62×0.32÷0.13＝36KN螺栓的最大拉力Nmax＝36KNQ235钢在不控制预紧力时，M27最大允许拉力为40KN，因此采用M27螺栓。
3、基础稳定按深埋理论计算（1）、计算式（2）、基础埋深 h = 1.8米，宽 b0 =0.7米，长 b0 = 0.7米；h / b0 = 1.8/0.7=2.6，查表4-8 取k0 =1.10，根据公式4-5：b = k0×b0 = 1.10×0.7=0.77，杆高H0 =12米，H 0 / h = 12/ 1.8= 6.67查表4-9得：μ= 11.4如取可塑土，则m = 48 kN.m3，代入计算得：安全系数k=18.9/ 14.62 =1.3如为硬塑土则安全系数k=1.3×63/48＝1.7>1.5，因此基础尺寸符合要求。
12米高的路灯基础标准尺寸
12米高的路灯基础标准尺寸路灯基础的标准尺寸会根据具体的设计和当地的规范而有所不同。
以下是一般情况下，12米高路灯基础的一种标准尺寸：
1. 基础底座尺寸：一般的基础底座为方形或圆形，其尺寸通常在1米× 1米或直径为1米左右，具体尺寸需根据设计要求和地质条件进行调整。
2. 基础深度：基础的深度通常会根据地质情况、土质条件和风压等因素来决定，一般深度会在3米至6米之间。
根据具体情况可能会有所变化。
3. 主筋和配筋：基础中通常会有主筋和配筋，用于加固和增强基础的承载能力。
具体的主筋和配筋尺寸和数量会根据设计要求和地质条件进行确定。
请注意，这只是一种常见的路灯基础标准尺寸，实际的设计和尺寸应根据具体的项目要求、工程环境和地质勘察结果等进行定制。
在进行路灯基础设计时，建议咨询专业的工程师或相关设计单位，以确保基础设计的安全可靠性。
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12米灯杆基础计算书
基础砼：长0.7米，宽0.7米，深1.8米
螺栓：4－M27×1800
1、基本数据和风荷载计算
（1）、基本数据:杆根外径D1＝ 0.219m，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝
按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = kPa
①、灯具迎风面积:* = 平米，2只为平米
②、灯臂迎风面积: 5* = 平米
③、灯杆迎风面积:长12米，梢径0.114米，根径0.219米，平均米,面积：12*= 平米
（2）、风荷载
灯具：**12米 =
灯臂：**12米 =
灯杆：**12/2米 =
合计：MΣ＝
2、预埋螺栓验算
灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。
即取旋转轴为杆根外接圆的切线。
杆根外接圆半径r1＝D1÷2＝÷2＝;
螺栓分布半径r2＝D2÷2＝.÷2＝
螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度
第1个螺栓在旋转轴的另一侧。
第1对螺栓到旋转轴的距离为:Y（1）＝
最后一个螺栓到旋转轴的距离为Ymax＝Y（2）＝+＝
Σ{[Y(i)]2 }＝2×＋＝平米
N max＝MΣ×Ymax÷Σ{[Y(i)]2 }＝×÷＝36KN
螺栓的最大拉力Nmax＝36KN
Q235钢在不控制预紧力时，M27最大允许拉力为40KN，因此采用M27螺栓。
3、基础稳定按深埋理论计算
（1）、计算式
（2）、基础埋深 h = 1.8米，宽 b0 =0.7米，长 b0 = 0.7米；
h / b0 = =，查表4-8 取k0 =，根据公式4-5：
b = k0×b0 = ×=，杆高H0 =12米，H 0 / h = 12/ =
查表4-9得：μ=
如取可塑土，则m = 48 ，代入计算得：
m kN M J .9.184
.1138.177.048=⨯⨯=-抗 安全系数k= =
如为硬塑土则安全系数k=×63/48＝>，因此基础尺寸符合要求。
风压计算公式：
风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。
根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为：wp=·ρ·v2 (1) 其中wp 为风压[kN/m2]，ρ为空气密度[kg/m3]，v 为风速[m/s]。
由于空气密度(ρ)和重度(r)的关系为 r=ρ·g, 因此有 ρ=r/g。
在(1)中使用这一关系，得到 wp=·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。
在标准状态下(气压为1013 hPa, 温度为15℃), 空气重度 r=
[kN/m3]。
纬度为45°处的重力加速度g=[m/s2], 我们得到 wp=v2/1600 (3) 此式为用风速估计风压的通用公式。
应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。
一般来说，ρ在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下，其产生的风压在高原上比在平原地区小。
9米灯杆基础计算书
基础砼：长米，宽米，深米
螺栓：4－M24×800
1、基本数据和风荷载计算
（1）、基本数据:杆根外径D1＝，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝
按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = kPa
①、灯具迎风面积:* = 平米，2只为平米
②、灯臂迎风面积: 5* = 平米
③、灯杆迎风面积: 长9米，梢径0.114米，根径米，平均米,面积：9*= 平米
（2）、风荷载
灯具：**9米 = 灯臂：**9米 =灯杆：**9/2米 =合计：MΣ＝2、预埋螺栓验算
灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。
即取旋转轴为杆根外接圆的切线。
杆根外接圆半径r1＝D1÷2＝÷2＝;
螺栓分布半径r2＝D2÷2＝.÷2＝
螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度
第1个螺栓在旋转轴的另一侧。
第1对螺栓到旋转轴的距离为:Y（1）＝
最后一个螺栓到旋转轴的距离为Ymax＝Y（2）＝+＝
Σ{[Y(i)]2 }＝2×＋＝平米
N max＝MΣ×Ymax÷Σ{[Y(i)]2 }＝9×÷＝24KN
螺栓的最大拉力Nmax＝24KN
Q235钢在不控制预紧力时，M24最大允许拉力为，因此采用M24螺栓。
3、基础稳定按深埋理论计算
（1）、计算式
（2）、基础埋深 h = 米，宽 b0 =米，长 b0 = 米；
h / b0 = =，
查表4-2 取k0 =，
根据公式4-5： b = k0×b0 = ×=，杆高H0 =9米，H 0 / h = 9/ = 6
查表4-3得：μ=
如取可塑土，则m = 48 ，代入计算得：
Mj=【（）】/=安全系数k= 9 =
如为硬塑土则安全系数k=×63/48＝>，因此基础尺寸符合要求。
* SDGJ62-84《送电线路基础设计技术规定》已更新为DLT_5219-2005 《架空送电线路基础设计_技术规定》。
SDGJ62-84中计算公式表格等，详见DLT_5219-2005第八章。