(整理)支腿整体稳定性验算
门式起重机支腿计算的算例
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第一章总体计算.. (1)一、总图及主要技术参数 (1)（一）主要技术参数 (1)（二）总图 (1)二、稳定性计算 (3)（一）工作状态稳定性计算 (3)第二章主梁计算 (8)一、载荷荷及内力计算 (8)（一）移动载荷及内力计算 (8)（二）静载荷及内力计算 (8)（三）风载及内力计算 (9)（四）大车紧急制动惯性力F大惯及内力计算 (10)二、主梁截面几何参数计算 (12)（一）主梁截面图 (12)三、载荷组合及强度稳定性验算 (14)（一）载荷组合 (14)（二）弯曲应力验算 (15)（三）主梁截面危险点验算 (15)（四）.主梁疲劳强度计算 (16)（五）稳定性验算 (18)（六）验算跨中主、副板上区格的稳定性。
(19)第三章支腿设计计算 (24)一、支腿简图 (24)（一）刚性支腿 (24)（二）柔性支腿 (25)二、支腿截面几何参数设计计算 (27)（一）刚性支腿截面I-I (27)（二）刚性支腿截面II-II ............................................................................................................. 27 （三）柔性支腿截面I-I ................................................................................................................. 28 （四）柔性支腿截面II-II ............................................................................................................. 28 三、载荷以及内力计算 . (29)（一）主梁自重对刚柔腿的作用见下图 ........................................................................................ 29 （二）计算载荷对刚柔支腿的作用 ................................................................................................ 29 （一）马鞍和支腿自重对刚、柔腿的作用 .................................................................................... 30 （二）大车运行方向风载荷以及惯性力对刚、柔腿的作用 ........................................................ 30 （三）载荷组合 .. (38)（四）刚性腿截面I-I 和II-II 柔性腿截面'I I -和'II II -的强度I I -σII II -σ和'I I -σ'II II -σ计算 (40)第四章门型架的计算 (42)一、载荷及内力计算 ................................................................................................................................ 42 二、强度计算 ............................................................................................................................................ 45 参考文献 ............................................................................................................................................................ 47 致谢 .................................................................................................................................................................... 48 附录2：外文翻译 (49)第一章总体计算一、总图及主要技术参数（一）主要技术参数起重量：Q=20t小车自重：G=7t小小车轮距：b =2.5m小车轨距：K=2m起升速度：V=10m/min起=40m/min大车运行速度：V大大车轮距：B=8m跨度：L=30m悬臂（刚性支腿侧）全长：L0刚=7m悬臂（柔性支腿侧）全长：L0柔=7m悬臂（刚性支腿侧）全长：L=10m刚=10m悬臂（柔性支腿侧）全长：L柔工作风压; q=250pa非工作风压; q=800pa工作级别A6小车迎风面：垂直于门架平面8m2 ，垂直于支腿平面6m2小车车轮直径D=500mm ，2轮驱动n=4小车（二）总图如图1-1、1-2给出了整体结构及一些关键尺寸。
汽车式起重机稳定性验算计算书
30
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重
和索具自重)(kN)
40
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m)
2.5
旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m)
1.4
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m)
汽车式起重机稳定性验算计算书
计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
起重机机身可转动部分的自重标准值
是
G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
25
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN)
2.9
支腿倾翻支点至起重臂重心的距离
x(m)
0.4
额定起重量时幅度R(m)
7
起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
1.333
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
第六章 支腿的设计计算
第五章 支腿的设计计算1.载荷计算支腿平面内计算的最不利工况是：满载小车在悬臂极限位置，起重机不动或带载荷偏斜运动并制动，同时有风载荷作用。
支腿承受的载荷有：结构设备重量、小车载荷、运动冲击力、偏斜侧向力及工作风力。
1） 一根梁上的起升载荷与小车自重：361(12080)9.8110 1.1 1.079102p N =⨯+⨯⨯⨯=⨯∑ 2） 大车的自重刚性支腿上端以上的自重35699.8110 6.77102G G N ==⨯⨯=⨯静总上刚性支腿下端以上的自重 3569189.81108.53102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总下刚（）柔性支腿下端以上的自重 3569129.81107.95102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总柔下柔（）3）小车的惯性力为：34809.8110 2.810142142xc Hx G P N ⨯⨯===⨯⨯⨯小车与货物的风载荷41.6250(1628.8) 1.7910w P cqA N ==⨯⨯+=⨯4）垂直于门架平面的风载荷1.604401/w q q N m =⨯=门5）大车支腿以上桥架作用在支腿上的惯性力42 6.23610414H G Gx F N +==⨯⨯静总惯风载荷42.5104Fw Pw N ⨯===⨯主（384+16+4）25046）作用与支腿架的风载荷和支腿自重惯性力：464/A q N m =刚536/A q N m =柔1043.8/H q N m =刚695.8/H q N m =柔 7) 偏斜运行侧向载荷 Ps小车满载跨中4s18.0910P N ==⨯ 小车满载极限位置5s2 1.06210P N =⨯2.支腿内力计算（1）门架平面的支腿内力计算柔性支腿与主梁铰接，因此门架平面按静定简图进行内力计算：○1满载小车位于臂端，c 点受弯矩11c M H h =32(23)LH P h k =⨯+∑21I hk I L=•12911140.70.30.7 1.095100.39.347107.69310mmy y I I I =+=⨯⨯+⨯⨯=⨯刚下刚上1142 3.78510x I I mm ==⨯0.1189k =653131.07910 4.4810214.5(20.11893)H N ⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯+561 4.481014.5 6.5010c M N m =⨯⨯=⨯•○2小车惯性和风载荷：4425()(2.810 1.7910)14.56.6510c A H WM H h P P h N m==+=⨯+⨯⨯=⨯•○3支腿风载荷 2221140114.5 4.21522c w M q h N m ==⨯⨯=•○4偏斜运行侧向力为Ps 引起内力51.06210s P N=⨯521 1.06210M SB N m ==⨯•B 1=1m5461.0621014.51.539910c l c sM M M Ph N m N m====⨯⨯•=⨯•（2）在支腿平面内的支腿内力在支腿平面内支腿与桥架连接相对为柔性连接，支腿与下横梁为刚性连接○1大车制动惯性力PH 和风载荷Pw 作用引起内力： 61() 1.26710H w M P P h N m =+=⨯•62121 1.26710M N B M N m =-=⨯•22() 3.958H w hN P P N B=+=○2作用于支腿平面的风载荷与支腿自重惯性力21222a H q q M h M +==刚性支腿2514641043.814.5 1.58102M N m +=⨯=⨯•柔性支腿 2512536695.814.5 1.295102M M N m +==⨯=⨯•3．支腿强度计算门架平面内，刚性支腿上端截面受到弯矩。
支腿计算书
法兰计算：（1）螺栓所受最大拉力的计算弯矩Mx 和My 使角点上的螺栓A 产生最大拉力，而垂直压力Q 则使螺栓中的拉力减少。
螺栓A 中的最大拉力Ta 计算如下： 高强度螺栓：][2·2·2max max t i i i i N zQ y m y Mx x m x My Ta ≤-+=∑∑ 1、 支腿强度和稳定性（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）][σσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N （2）支腿上法兰截面][σσ≤++=xtf y f t d I y M I x M A N 式中，分母为支腿相应截面的几何性质，2、稳定性（1）整体稳定性 支腿两端与主梁、横梁刚接构成空间构架，计算支腿整体稳定性时，必须考虑主梁（横梁）对支腿端部的约束影响。
空间刚架的支腿稳定性计算十分复杂，为了简化可将空间刚架分解成两个互相垂直的平面刚架来计算，而忽略两个平面刚架的相互影响。
计算支腿整体稳定性时，必须先把变截面支腿转换成等效等截面构件，按其等效的惯性矩来计算单位刚度比和支腿长细比。
t 210l μμl =支腿的长细表：rl 0=λ 支腿整体稳定性按右式计算：][σφσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N20吨小车计算：钢丝绳的选择： （1） 钢丝绳的最大拉力：根据起重机的额定起重量Q=20吨，查起重机手册选取滑轮组倍率m=4，起升机构缠绕如图：钢丝绳最大拉力：组ηm G Q S 2max += kg 式中Q ——额定起重量，Q=20*103kgG ——钓钩组重量，G=364kgm ——滑轮组倍率 m=4组η——滑轮组效率，组η=0.975根据公式得到Smax=2610kg（2）钢丝绳的选择所选择的钢丝绳破断拉力应满足下式；max S *n S 绳绳≥而∑=丝绳αS S *式中；S 绳——钢丝绳破断拉力 ΣS 丝——钢丝绳破断拉力总和。
α——折减系数，对于绳6X37+1的钢丝绳α=0.82n 绳——钢丝绳安全系数，对于中级工作制度，n 绳=5.5由公式可得ΣS 丝=17511kg查钢丝绳样本钢丝绳直径为17.5mm2、滑轮与卷筒的计算（1）滑轮和卷筒最小直径的确定为确保钢丝绳具有一定的安全使用寿命，滑轮和卷筒名义直径应满足下式绳ed D ≥0 式中 e ——系数，对于中级工作制度e=25所以D0≥437mm ，取直径为D0=500 mm（2）卷筒长度的计算L 双=2*（L 0+L 1+L 2）+L 光 t n D m H L *).*(0max 0+=π 式中；H max ——最大起升高度，H max=10mn ——钢丝绳安全系数， n=2t ——绳槽节距，t=d 绳+（2~4）=20mmL1——根据结构确定卷筒空余部分，取L1=60mmL 光——根据钢丝绳允许偏斜角确定，L 光=120mmL0——卷绕部分长度 L0=550mmL 双=1500mm（3）卷筒轴上扭矩 卷η卷0max D S m =式中η卷=0.98 所以m 卷=1332kg*m（4）卷筒转速0D mvn π=3、根据静功率选择电动机起升机构静功率按下式计算：06120)(ηv G Q N += kw X X X N 98.349.061203.9)36410320(=+=查电动机样本得功率为4、减速器的选择（1）传动比根据传动比i=30.4，电动机功率N=30千瓦，电动机转速n=720转/分，工作制度=25%，查减速机样本选择ZQ650-31.5输入功率N=29千瓦。
支腿整体稳定性验算
i. 支腿整体稳定性验算
支腿长细比（计算截面按0.7H 截面） mm A I r 6.38839328
1094.59
=⨯== 支腿约束长度系数μ1计算 29.31033.11180087001094.56.010
97.31180048001094.59922299111=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=I H l I r I H l I r
查表得μ1=1.51（这个数据哪里查得到？）
式中：I 为0.72H 处支腿I x =5.94×109mm 4
mm l l 480011=为上横梁长
I 1为上横梁惯性矩I 1= 3.97×109mm 4
H 为斜腿长度H=11800mm
mm l l 870022=为下横梁支座中心距
49221033.1mm I I ⨯=为下横梁惯性矩
支腿惯性矩变化系数：017.010
14.21077.3108max min =⨯⨯=I I
查表得7.12=μ（这个数据哪里查得到？）
支腿计算长度：
mm l l 30290118007.151.1210=⨯⨯=⨯⨯=μμ 支腿长细比：786
.388302900===r l λ 查表得稳定性系数743.0=ϕ
稳定性验算：（为保险起见，支腿0.72H 处弯矩按上部截面值） y
x y x y x v I h M I h M A P •+•+•=ϕσ =9
89861052.8630104.11094.55.451106.539328743.01065.0⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ = 168.6Mpa
<[]σ=176Mpa
合格。
（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
请预览后才下载，期待你的好评与关注！）。
轮胎起重机稳定性 支腿反力 计算
轮胎起重机稳定性支腿反力计算轮胎起重机稳定性、支腿反力计算1、基本符号及参数回转支承以下结构自重(不包含回转支承自重)mg1，重心坐标Xg1，Yg1，Zg1，风力作用面积及中心高areaw1x，Zw1x，areaw1y，Zw1y。
回转支承下安装面高度 Hz21(支腿)，hz211(轮胎)支腿纵向间距s支腿横向间距b回转中心线相对于支承面形心的偏心距ex，ey。
坡度角angleps，anglepb。
采用轮胎支撑援用支腿纵横向间距概念，轴距LS，轮距LB。
计算基准:回转中心线、支腿支承面/轮胎支承面。
回转支承以上固定部分结构自重mg21，重心坐标Xg21，Yg21，Zg21，风力作用:areaw21x，Zw21x，areaw21y，Zw21y，xw21y。
回转支承以上摆动部分结构自重mg2b，重心坐标Xg2b，Yg2b，Zg2b，风力作用:areaw2bx，Zw2bx，areaw2by，zw2by，xw2by。
回转支承以上结构自重mg2，重心坐标Xg2，Yg2，Zg2，风力作用:areaw2x，Zw2x，areaw2y，zw2y，xw2y。
臂架下铰点坐标Xb，Yb，Zb。
计算基准:回转中心线、回转支承下安装面。
不包括取物装置(吊钩等)。
臂架长度L0(i)，质量、重心及迎风面积mgb(i)，xgb(i)，ygb(i)，zgb(i)，areawgbx(i)，xwgbx(i)，areawgby(i)，xwgby(i)。
基准:对臂架尾部铰点及纵轴线。
头部结构尺寸L11，L12 ，L13。
臂架头部等效质mgbeq有效起升载荷mgq。
吊钩质量mgd。
attention to improving the quality and efficiency of development and pay more attention to security and reform the people's livelihood, more focus on maintaining social harmony and stability, and promote the development of township economy in a better and faster, create a new normal XX development and lay a more solid foundation for XX build a well-off society. Completed tasks this year, we must always pay special attention to the primary task of development. XX weak economic base, low levels of development, economic construction is the Center, we have to create conditions for faster economic development, accumulating more wealth, better people's lives. Effort should be made to this year's economic growth, revenue growth, people have maintained a high rate of income growth, GDP growth of more than 15 per cent respectively. Always grasp the fundamental impetus for reform. We are now "no soldiers behind" many indicators ranked in the bottom of the county from getting bigger. Only by going all out to hard work, hard work, innovation, reform does not adapt to institutional mechanisms, practices, it is possible to change the face of XX poor, into a well-off society together with people across the country. We want to break the old patterns of thinking, methods and organization of work, bravely and boldly into, making full use of all the advantages, comprehensive reforms, to makeall its vitality for development impulse, let full play to all sources of wealth creation. Should always stability动滑轮组、拉臂绳质量及长度mgdh，mgdk(i)，ldk(i)。
汽车吊支腿反力及抗倾覆验算_解释说明
汽车吊支腿反力及抗倾覆验算解释说明1. 引言1.1 概述汽车吊支腿反力及抗倾覆验算是在汽车设计和安全评估中非常重要的一部分。
汽车吊支腿反力是指在起重操作过程中，为了保持整个汽车的平衡和稳定，所产生的对地面的反作用力。
而抗倾覆验算则是为了确保汽车在不同工况下具备足够的抗倾覆能力，以避免发生倾覆事故。
1.2 文章结构本文将首先介绍汽车吊支腿反力的定义和作用，包括它在起重过程中的具体功能。
接着，我们将深入探讨汽车吊支腿反力计算方法及关键要点，解释如何通过简化模型和考虑不同因素来准确计算相应数值。
随后，我们将通过一个实例分析来展示特定汽车吊支腿反力的验算过程和结果说明。
对于抗倾覆验算部分，我们将介绍其背景和意义，阐明为什么抗倾覆验算对于保证汽车运行安全至关重要。
同时，在分析影响抗倾覆能力的因素时，我们将探讨重量分布、重心高度、支撑面积和地面条件等关键因素，并介绍常用的抗倾覆验算方法和技术手段。
在实际案例研究部分，我们将探讨如何通过抗倾覆验算进行设计优化，即通过改变汽车吊支腿结构来提升抗倾覆能力。
同时，我们将基于实测数据进行安全评估，对比不同设计方案的抗倾覆验算结果并提出相关建议。
最后，我们还会分享一些成功案例，展示具有良好抗倾覆能力的汽车吊支腿的设计与应用。
1.3 目的本文旨在深入探讨汽车吊支腿反力及抗倾覆验算的理论与实践，并以此为基础提供设计优化和安全评估的指导。
通过详细解释这些概念、计算方法和技术手段，读者可以更好地理解抗倾覆能力对于汽车运行安全的重要性，并得到一些实用的设计经验和建议。
同时，在未来研究方向上，我们也希望能够发现更加有效和可靠的汽车吊支腿反力及抗倾覆验算方法，进一步提升汽车的安全性能。
2. 正文2.1 汽车吊支腿反力的定义和作用汽车吊支腿反力是指在汽车吊使用过程中，支撑装置（即吊支腿）所受到的反向力量。
它的作用是通过与地面产生的反力相互作用，提供吊车稳定平衡的支撑力。
2.2 汽车吊支腿反力的计算方法及关键要点计算汽车吊支腿反力需要考虑多个因素，包括载荷重量、工况条件、地面摩擦系数等。
JB 4712.2支腿计算
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
2
mm
235 Mpa
=
5.8 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
汽车式起重机稳定性验算计算书
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m) 2.5
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m) 2.9
额定起重量时幅度R(m)
7
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
汽车式起重机稳定性验算计算书 Nhomakorabea计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
是
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
平衡重自重标准值G3(kN)
30
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重 40 和索具自重)(kN)
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m) 1.4
支腿倾翻支点至起重臂重心的距离 x(m) 起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
0.4 1.333
起重机机身可转动部分的自重标准值 25 G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN) 15
32葫芦门吊计算书
起重量 mq ＝32t，跨度 L＝20m，起升高度 H＝9m， 有效悬臂 l＝Lc=5m，起升速度 vq ＝3m/min，工作级别 A3 二、主梁计算： ㈠载荷及内力
1、垂直平面 主梁承受垂直与水平载荷，应分别计算 当葫芦门吊带载运行工作时，主梁受载最大，对主梁取简支伸臂梁的计算模型 ，如下图所示：
y1＝1800－y2＝721mm 因截面关于 Y 轴对称，故截面的形心在 Y 轴上 斜板的惯性矩为：
I1 =δd／12(δ2 cos2 β＋d2 sin2β） ＝6×464(62*cos2600+4642sin2600) =37.46×106 mm4
I1 =δd／12(δ2 sin2 β＋d2 cos2β） =12.5×106 mm4 根据平行移轴公式可得，斜板对 X 轴及 Y 的惯性矩 I1 ，＝ I1 ＋a2 A＝37.46×106＋6712×6×464＝1291×106 mm4 I2 ，＝ I1 ＋b2 A＝12.5×106＋1962＋6×464＝119.5×106 mm4 主梁截面对 X 轴的惯性矩： IX ＝700×203／12＋700×20×7012＋2×（8×12102／12＋1210×8×862）＋（6×303＋6× 30×5192）×2＋2I1 ，+2×（69×63+30×3×3122）＋2I1 ，＋（6×693／12＋6×69×40.52）×
=782Kg/cm2＜［δ］ 故支腿的整体稳定性通过。 局部稳定性通过设置纵向加强筋和横向加强筋保证，可不校核。
三 整机稳定性校核 对有悬臂的葫芦门式起重机应验算（门架平面）纵向工况 I（无风载荷）和工况 II(有风载荷 的稳定性），及（大车行走）横向工况 III（暴风雪侵袭）的稳定性。 1、纵向工况 I（无风载荷）（见图）：
支架稳定性验算
现浇门式墩盖梁碗扣架稳定性的验算1、工程概况龙华河 1 号大桥是五台至盂县高速公路上跨越龙华河的一座大桥，位于盂县下社镇碾子坪村西约100m处，本桥中心桩号为K36+700,右前夹角为90°。
龙华河1 号大桥施工图设计方案为上部采用20 X 25米预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥墩采用门式墩，基础采用灌注桩基础；承台采用肋板台，基础采用灌注桩基础。
2 施工方案1 、参考资料钢结构设计手册路桥施工计算手册起重机设计规范公路桥梁施工技术规范五台至盂县龙华河 1 号大桥设计图纸地基处理在支架架立前，在支架搭设范围内，首先进行基础处理，处理方案为对原地面开挖换填，根据现场情况，开挖表层70cm虚土，然后抛填50cm卵石，砂砾填筑按照路基96区填筑要求实施，用人工配合推土机平整场地后用20T以上压路机压实，如现场发现局部软弱地段，则重新开挖回填处理，砂砾填筑完成后，在地基表面浇筑20cmC2（砼，浇筑宽度为支架搭设宽度两边加1m在支架地基外侧设置排水沟，防止地基积水软化造成支架下沉。
满堂支架：采用满布搭设的碗扣式支架，采用10 cmX 15 cm方木做地梁，横向HG-90，通长布置；支架立杆间距普通段按X布置；门洞旁采用X双支，横杆采用竖向步距采用1.2m,立杆主要采用LG-300,结合梁体距地面的实际高度，可在顶托下加顶管(DG-210及DG-90进行调整，托架和底座的调节长度必须满足施工需要，支架的搭设宽度超出盖梁四周各。
支架安装就位后进行横、纵梁安装，横梁采用15 X 15 cm方木，横向间距同立杆间距；纵梁采用10X10 cm方木，置于纵梁之上，纵向间距30 cm。
盖梁底模采用1cm厚钢板加工、侧模采用定型模板。
为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀撑。
具体见箱梁支架横断面示意图：支架拼装注意事项：a.支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。
钢管支撑强度及稳定性验算
注意《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（《全国规程》）与地方规程输入区别输入围护结构计算软件单根支撑计算轴力标准值《全国规程》4.9.8 L：支撑构件的受压计算长度《全国规程》第3.1.6 作用基本组合的综合分项系数不应小于1.25；对安全等级为一级、二级、三级的支护结构γ0分别不应小于1.1、《全国规程》第4.9.7取（1/1000）L与40mm的较大值，《上海规范》10.2.9.3取（2/1000~3/1000）L与40mm的较大值等于均布面荷载乘以钢管外径，钢支撑施工荷载取值不超过1KN/m《钢结构》4.4.8跨中弯矩：M自重=1/8(g钢*A*L*L）*γ0*γf；M施=1/8*(q0*L*L)*γ0*γf《钢结构》8.2.4-2 跨中最大弯矩M=Me+M0《钢结构》表8.1.1 表3.5.1 当截面板件宽厚比等级满足S3级要求时，按表8.1.1采用根据钢支撑型号填写壁厚16填0.577、壁厚14填0.581、壁厚12填0.585《钢结构》13.1.2 圆管截面的受压构件，其外径与壁厚之比不应超过100（εк）^2《钢结构》8.2.4《钢结构》4.4.8《钢结构》4.4.8《全国规程》4.9.8《全国规程》4.9.14《钢结构》8.2.4-3《钢结构》8.2.1-2《钢结构》3.5.1 其值为235与钢材牌号中屈服点数值的比值的平方根《钢结构》附录D D.0.5-2《钢结构》附录D D.0.5《钢结构》附录D 表D.0.5《钢结构》8.1.1-2 f≤[f]=215MPa，满足要求《钢结构》8.2.4-1 f/[f]≤1.0，满足要求支撑轴力标准值：1，如果是理正计算，则直接输入计算轴力即可，因为理正计算的轴力是支撑间距跨度上的总轴力。
2，如果是启明星计算，则支撑轴力为计算结果乘以支撑间距。
因为启明星计算的轴力是每延米上的轴力。
注：1、蓝色部分-填入2、粉色部分-需与规范确认3、红色部分-计算结果γ0分别不应小于1.1、1.0、0.9：。
支架稳定性验算方法
现浇梁板支架稳定性的验算方法摘要：结合芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥现浇连续箱梁施工，介绍支架稳定性的验算方法。
关健词：现浇箱梁、施工方案、支架模板、内力验算1 前言随着我国目前公路建设的飞快发展，城市立交桥、高速公路桥梁对外观要求越来越高，只要条件允许，其梁板均采用现浇方法施工。
目前现浇梁板支承体系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成本与项目的经济效益、质量、安全等诸多因素密切相关，怎样采用科学的计算方法从诸多因素中找出最佳平衡点，是体现项目的技术能力和管理水准的一个重要方面。
下面就结合芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥工程施工，介绍支架稳定性的验算方法。
2 工程概况芜湖长江大桥南岸接线立交工程G205国道高架桥桥梁总长456.76米，分三联18跨。
箱梁采用单箱五室钢筋混凝土斜腹板等宽度等截面连续箱梁，横桥向为双向整体式断面。
箱梁梁高1.5米，单幅箱梁顶板宽21.00米，底板宽11.00米，箱梁顶、底板厚分别为0.22米、0.20米，中、边腹板厚分别为0.5米和0.3米，两侧悬臂长均为2.0米。
全联仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁，其中中横梁宽1.6米，端横梁宽1.4米，桥墩高2.2～6.1米不等。
箱梁采用φ48×3.5mm碗扣式钢管满堂支架，自过渡墩往两端逐跨全断面现浇的方法施工。
3 施工方案3.1 地基处理桥宽范围内有一部分是原沥青路面，不做处理直接架设支架；剩余部分先清除表面杂草和废弃垃圾等，然后用素土分层回填碾压到位；个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑素土，结构层做10cm厚二灰结石，面层浇注10cm厚C20素混凝土，并做好排水处理。
3.2 支架架设、立模方法首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cm×宽15cm的木板，最后在木板上搭设支架。
支架以两桥墩（或桥台）中心连线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两端对称搭设。
扣件式钢管支架的整体稳定性验算-修
扣件式钢管支架的整体稳定性验算肖 炽 周观根(东南大学土木工程学院) (浙江东南网架股份有限公司) 江苏南京四牌楼2号，210096 浙江杭州萧山区衙前镇，311209提 要 本文就利用扣件式钢管脚手架改作成结构安装用承重支架后的整体稳定性问题进行研究。
文中对下列问题提供了实用的计算方法：1、具有对角斜杆格构支架的整体稳定性；2、格构支架和铰接立杆组合时的整体稳定性；3、格构支架在剪切力作用下的单位水平位移等。
关键词 扣件式钢管脚手架、格构支架、铰接立杆、水平位移、伸缩变形系数。
一、具有对角斜杆格构支架的整体稳定1. 两端铰支实心柱的临界荷载如图1所示两端铰支实心柱在压力P 作用下达到临界值后发生屈曲。
设某一截面的挠度为y ，这一变形由弯曲和剪力共同作用引起的，即 21y y y +=(1y 表示由弯曲引起的挠度，2y 由剪力引起的挠度)。
将上式微分两次，得： 12y y y '''''=+ (a) 由材料力学知： 1M pyy EI EI''=-=-(b) 另外，由剪力产生的轴线转角等于剪切角γ，即GAkQ=γ（见图1b ）。
按图中的坐标系，当剪力Q 为正时，dxdy 2为负，故：22dy kQ y dx GA '==-∵dxdMQ =， ∴22dy k dM y dx GA dx '==-。
再微分一次，并知 22dxM d ＝()dpy py dx ''-=，得： 22222d y k d M ky py GA dx GA dx''''==-=-⋅ (c) (b)、(c)式代入(a)： py kP y y EI GA ''''=--或(1)0kp P y y GA EI''-+= 整理：()10y P EI kp GA y ''+-=⎡⎤⎣⎦， 并令m =故此微分方程变成： 20y m y ''+= (d) 解此微分方程得：dy 1dy 2图 1222211H EI GA k HEIP E ππ+=(1)式中：E P ——监界荷载；H ——柱高；G ——剪切弹性模量；A ——柱折算截面积；k ——与截面形状有关的系数（为简化，取1）；E ——柱钢材弹性模量；I ——柱惯性矩； 2. 一端固定一端自由实心柱的临界荷载：一端固定一端自由实心柱的计算长度应为两端铰支的两倍，其临界荷载E P 可用比拟法求得。
支撑系统强度及稳定性验算
支撑系统强度及稳定性验算按《GB50017－2003钢结构设计规范》5.2.2－1条，平面内压弯构件稳定性按下式计算：f N N W M A N Ex x x xmx x ≤-+)8.01(`1γβϕ一、车站标准段钢横撑强度与稳定性验算1、根据钢支撑轴力计算，对轴力较大的第三道横撑进行验算，其轴力设计值为： 32368()N KN =2、稳定系数计算0 1.026.326.3()x x l u l m ==⨯=4444341() 3.14(0.6090.577) 1.3110()6464d d I m π--⨯-===⨯（取φ609，壁厚t=16mm 验算） 2222221()3.14(0.6090.577) 2.9810()44d d A m π--⨯-===⨯; 0.21x i ==; 0.1=mx β; 15.1=x γ; 26.3125.240.21x λ==119.79λ= 按b 类查表，得：0.44x φ=3、计算x W 1 333122 1.3110 4.310()0.609x I W m d --⨯⨯===⨯ 4、计算`Ex N 2282`223.14 2.110 2.98104154.91.1 1.1116.19Exx EA N πλ-⨯⨯⨯⨯===⨯ 5、计算构件段范围内最大弯矩x M（1）自重产生的弯矩计算221.352.981078.526.3273.05()8z M KN m -⨯⨯⨯⨯==⋅ （2）钢横撑附加弯矩计算26.30.02630.021000i e ==>,取0.0263i e = 323680.026362.28()f i M N e KN m =⨯=⨯=⋅故，273.0562.28335.33()x z f M M M KN m =+=+=⋅6、强度及稳定性验算（1）强度验算212236879463.1(/)2.9810N KN m A σ-===⨯ 223335.3367811.9(/)1.15 4.310KN m σ-==⨯⨯ 2212147275.0(/)[]215000(/)KN m f KN m σσσ=+=<=，满足规范要求。
支腿计算-立式容器
2 2
符号
名称 水平风载荷计算 风压高度变化系数（按设备质心所处高度选取） 10m高度处的基本风压值， 容器外径，有保温时取保温层外径 容器壳体总长度 水平风载荷Pw=1.2fi*qo*Do*Ho*10-6 地震作用标准值计算 地震影响系数 设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值Pe=ae*mo*g 载荷的确定
b B *
3* C1
Cb
【σ 】 Cb δ A.7 σ
f
支腿装配焊缝的弯曲应力
支腿装配焊缝的强度计算 σ f=R*L1/Z
Z hf1 tf1 τ A1 σ
z 1
焊缝的抗弯截面模量 Z=2*(hf1)2/6*tf1/(2)1/2 每条装配焊缝的计算长度 hf1=hf-10 焊缝的焊脚高度 支腿装配焊缝的剪切应力 焊缝的横截面积 τ 1=FL2/A1
c b 1 cr b
A.5 σ Db nbt Abt d1 Cbt tb 【σ A.5.1 τ
bt】
地脚螺栓的强度验算 地脚螺栓的拉应力，当计 算的值小于0时，其值为0
bt
bt
4F * HC 1 ( H W1 ) N * nbt * Abt Db
地脚螺栓的中心圆直径，取Db等于DB 一个支腿的地脚螺栓数 一个地脚螺栓的有效截面积 地脚螺栓的内径 地脚螺栓腐蚀裕度 地脚螺栓螺距 地脚螺栓的许用拉应力，对于普通碳钢常温下的【σ 地脚螺栓的拉应力验算：σ
c
0.227 ReL
2
支腿的稳定验算：σ c≤【σ cr】 支腿剪切计算 τ =FH/(N*A) 支腿的稳定验算：τ ≤【τ 】 支腿的许用剪切应力 【τ 】=0.6【σ 】t 支腿的弯曲计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
起重机设计计算书
桁架式双梁门式起重机设计计算书设计：审核：第一章型式及主要技术参数一、型式及构造特点ME型桁架式双梁门式起重机，主要适用于大型料场、铁路货站、港口码头等装卸、搬运；还可以配以多种吊具进行各种特殊作业。
正常使用的工作环境温度为-25℃~+40℃范围内。
安装使用地点的海拔高度不得超过2000m,超过1000m时，应对电动机容量进行校核。
整机主要由门架、小车、大车运行机构及电气控制设备四大部分组成：门架采用桁架结构，具有自重轻、用料省、刚度大、迎风面积小等特点。
本机小车有两个吊钩，分为主、副钩，小车副钩可在额定负荷范围内，协同主钩进行工作（但决不允许两钩同时提放两个重物），物体的重量不得超过主钩的额定起重量。
二、主要技术参数和结构简图主要技术参数工作级别：A5、操纵方式：地操、单边悬臂长：9.1m起重量：主钩75t 副钩20t跨度：27 m起升高度：11/13m主钩起升速度：3.7m/min副钩起升速度：6m/min（1）小车运行速度：27m/min大车运行速度：34.1m/min小车轮距：2800mm 小车车轮：4-φ500小车轨距：3600mm 小车轨道：P43大车轮距：10600mm 大车车轮：8-φ700大车轨距：27000mm 大车轨道：QU80 起重机总重：117067kg其中：小车运行机构：22080kg大车运行机构：12780kg电气设备（含电缆卷筒）等：4120kg门架金属结构部件重量：主梁：2x24751=49502kg支腿（Ⅰ）：2x2835.3=5670.3kg支腿（Ⅱ）：2x2245=4490kg联系梁：2x992.4=1984.8kg马鞍梁：2962.6kg下横梁：2x4871=9742kg电缆滑车架：1332kg梯子、平台、栏杆等：1720kg电缆拖车自重：1320㎏（2）三、结构简图（见图1）（3）第二章载荷计算一、风载荷工作风压：qⅡ=25 kg/m2非工作风压：qⅢ=80 kg/m2（一）、沿大车轨道方向风载荷计算1、单片主梁迎风面积F梁风F梁风=ΨF轮式中：F轮—起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影（m2）F轮=36.55×2.15=78.58 m2Ψ—充满系数0.2～0.6，桁架式取Ψ=0.4F梁风=0.4×78.58=31.43m22、小车迎风面积F小车风F小车风=4.24×1.91=8.0984㎡3、货物迎风面积F货物风F货物风=36㎡4、沿大车轨道方向的工作风载荷为：P梁单=CknqⅡF梁风式中：C—体形系数.（桁架取C=1.4）= 1.4×1.46×25×31.43 （小车、货物取C=1.2）=1606㎏kn —高度修正系数.（本机取kn=1.46）P梁风双= CknqⅡ（1ϕF1+2ηϕF2）式中：F1=F2=F轮=78.58㎡=1.4×1.46×25×（0.4×78.58+0.66×0.4×78.58）=2666.3 kg 1ϕ=2ϕ=0.4（4）η—折减系数. （n b =2.22=0.909）查表 η=0.66点载荷梁双风γ=213.2666=127 节点kg P小车风=1.2×1.46×25×8.0984=354.7㎏P 货物风=1.2×1.46×25×36=1576.8㎏（二）、垂直大车轨道方向风载荷计算 迎风面积计算：F '梁风=2.168×1.6×2=6.94㎡ 注：迎风面积按主梁与支腿连接处，主梁为矩形截面计算。
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支腿长细比：
查表得稳定性系数
（1）安全预评价。稳定性验算：（为保险起见，支腿0.72H处弯矩按上部截面值）
=
=168.6Mpa
4.广泛参与原则。< =176Mpa
合格。
H为斜腿长度H=11800mm
（5）公众意见采纳与不采纳的合理性；
支腿惯性矩变化系数：
（1）可能造成重大环境影响的建设项目，编制环境影响报告书，对产生的环境影响应进行全面评价；查表得 （这个数据哪里查得到？）
[例题-2006年真题]下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（ ）支腿计算长度：
38.支腿整体稳定性验算
支腿长细比（计算截面按0.7H截面）
（2）疾病成本法与人力资本法
支腿约束长度系数μ1计算
查表得μ1=1.51（这个数据哪里查得到？）
3.政府部门规章式中：I为0.72H处ห้องสมุดไป่ตู้腿Ix=5.94×109mm4
（3）旅行费用法
3.完整性原则；I1为上横梁惯性矩I1=3.97×109mm4