消防水池模板工程施工方案

消防水池模板工程施工方案

一、编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》

GB50017—2003 中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社;

《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 中国建筑工业出版社；

《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

二、工程概况

消防水池的尺寸为长25.2m，宽13。2m;净高3。8m，外板墙及顶板厚度均为600mm，内隔墙厚度分别为400mm和300mm，混凝土强度等级为C30P6；

基础垫层标高-6。05m，消防水池顶板标高为-0。9m，水泵房顶板标高为-0。

02m，板厚为150mm，净高为5。13m，水泵房东侧外挑1600mm,此部位L3截面为400X600。为确保消防水池墙板及顶板的模板支撑系统安全性，根据现场实际情况,制定以下施工措施。

三、施工措施

1.现浇板模板采用16mm厚的胶合板，次龙骨采用b×h=60×100落

叶松木方,间距300mm；模板支撑采用扣件式脚手架。支撑纵横向间距均为600mm,钢管水平连系杆每1。8m一道，设置扫地杆和连续剪刀撑，剪刀撑纵横排距为3.6m，底部200mm范围内设置扫地杆.

现浇顶模板计算如下：

○1、计算标准荷载

消防水池板厚600mm

模板及支架自重标准值取F1= 0.75 KN/m3

新浇混凝土自重标准值取F2=25。00 KN/m3

钢筋自重标准值楼板取F3= 1。1KN/ m3

施工荷载取F4=2.5KN/m2

振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/ m2集中荷载 F7=2。5KN/ m2

错误!、模板验算：

验算18mm的多层胶合板

(1)

荷载组合：

（2）承载能力计算荷载:

F=（F1+F2+F3）×1.2＋F4×1。4

模板自重： F1=0。75×1=0.75N/mm

混凝土自重： F2=25×0.6=15N/mm

钢筋自重： F3=1.1×1×0。25=0。275N/mm

施工荷载： F4=2。5×1×1=2.5N/mm

集中荷载： F5=2。5×1×1=2.5N/mm

施工荷载和集中荷载两者取其一

则：线荷载q1=（ F1+F2+F3）×1。2＋F4×1.4＝22。43 N/mm

刚度验算荷载：线荷载q2=F=（ F1+F2+F3）×1.2=19.23 N/mm a.抗弯强度验算：σ=M/W

按最大利用因素考虑得：

M=0.177×q1×L2=0。177×12。23×3002=3。57×105N·mm

W=b×h2/6=1000×182/6=5。4×104mm3

则：σ=6。61N/mm2＜fm=17N/mm2

b.抗剪强度验算:τ=3V/2bh

其中：V=kv×q1×L=0.617×22.43×300=4.15×103N

A=b×h=1000×18=18000mm2

则: τ=0。346N/mm2＜fv=1.6N/mm2

c.挠度验算:w=Kw×q2L4/（100×E×I）

其中：E表示弹性模量：9。5×103N/mm2

I表示惯性矩

I=b×h3/12=1000×183/12= 4.86×105mm4

则:w=0.677×19。23×3004/（100×9.5×103×4.86×105）=0。302mm＜［w]= L/400=300/400=0.75mm。

因此顶板底模板符合施工设计要求。

（3）板底模板次龙骨验算（主龙骨间距为600×600mm）:

a.计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

b.

σ=M/W

其中：M=0。177×q1×L2=0.177×22.43×6002= 1。43×106N•mm

W=b×h2/6=60×1002/6=1。0×105mm3

则：σ=1。43N/mm2＜fm=17N/mm2

c.抗剪强度验算:τ=3V/2bh

其中:V= kv×q1×L=0。617×22。43×600=8.3×103N

A=b×h＝60×100=6000mm2

则: τ=0.88N/mm2＜fv=1。6N/mm2

d.挠度验算:w=0.677×q2×L4/（100×E×I）

其中： q2=19。23N/mm

e.表示弹性模量: 9.5×103N/mm2

I表示惯性矩：I=b×h3/12=5×106mm4

则:w=0.677×19.23×6004/（100×9.5×103×5×106）＝0。36

＜[w]=800/400=2。0mm，模板次龙骨满足要求。

（4)模板主龙骨验算（48×3。5钢管）

计算示意图（按三等跨连续梁计算)：

a

600 600 600

板底主龙骨间距600mm，q1=22.43N/m，q2=19。23N/m

其中：M=0。177×q1×L2=0.177×22.43×6002=14。29×105Nmm W=5。08×103mm3

则：σ=281N/mm2＜fm=215N/mm2×0。95＝205N/mm2

b．抗剪强度验算：τ=3V/2bh

其中：V= kv×q1×L=0.617×22.43×600=8。3×103N

A=4。89×102mm2

则：τ=16。97N/mm2＜fv=125N/mm2

c．挠度验算：W=0.677×q2×L4/（100×E×I)

其中:E表示弹性模量：2。06×105N/mm2

I表示惯性矩I=12.19×104mm2

则: W=0。677×19。23×6004/（100×2。06×105×12.19×104)＝0。57mm＜[W]=2mm，模板的主龙骨满足要求。

（5）板底立杆稳定性验算

梁底立杆为Φ48×3。5钢管，步距1.8m

立杆稳定性验算公式δ=N/ØA

每根立杆承受的荷载 N=0.49q1=11KN

Φ48钢管面积 A=4.89×102mm2

钢管回转半径i=15。8mm ,λ=L/i=1800/15.8=113.9

查表得Ø=0。475（《钢结构设计规范》附录三查得）

则δ=N/ØA=11000/（0.475×489)=47。35N/mm2くf=215N/mm2×0。95＝205N/mm2,可见地下室顶板底钢管立杆稳定性符合要求。

2.梁模板采用单面就位组拼的施工方法，即:搭设钢管支撑排架，准

确调平梁底模横楞标高，铺设梁的底模,校正其轴线位置无误后固