钢管相贯节点强度验算.
钢支撑(钢管)强度及稳定性验算
2EA/(1.1*λ
2 x
)(KN)
-[(α 2+α 3λ x'+λ x'2)2-4λ x'2]1/2}/2λ x'2
ψ x=1-α 1λ x'2
64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时）
NEx) (N/mm2) .8N/NEx) ≤ φ f
π
-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1/2}/2λ y'2 ψ y=1-α 1λ y'2
N/ψ yA+0.7Mx/W (N/mm2) W≤φ f
b类 0.965 1.1E+03 0.343
1.0000 176.42
满足
当λ y'〉0.215时，稳定系数ψ y={(α 2+α 3λ y'+λ y'2)-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1
当λ y'≤0.215时，稳定系数ψ y=1-α 1λ y'2
ψy
1.15
验算 N/ψ yA+0.7Mx/W ≤ φ f
支撑轴心压力N (KN) 最大弯矩Mx (KN·m)
计算长度l0x (mm) 计算长度l0y (mm) 等效弯矩系数β m 支撑面集中荷载p（kN）
截面面积A=π *(d2-d12)/4 (mm2) 截面抵抗矩W=2I/d (mm3) 构件长细比λ x=l0x/i 构件长细比λ y=l0y/i l x sqrt(fy/235)
验算 d/t ≤ 100*(235/fy)
局部稳定系数φ =1 （d/t≤60时）；φ =1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时）
钢支撑(钢管)强度及稳定性验算
b类 0.965 6.1E+04 0.936 1.0000 176.46 满足
+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2 α1λy'2 N/ψyA+0.7Mx/W (N/mm2) f
4601.00 53.61 6300 6300 1.0 4 29807.43 4305986.88 30.0 30.0 30.0
验算 d/t ≤ 100*(235/fy) 刚度验算 Max[λx,λy]<[λ] 验算 N/A+M/γW ≤ f
满足 满足 满足
构件所属的截面类型 系数α2 欧拉临界力NEx=π2EA/(1.1*λx2 )(KN) +α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2 α1λx'2 =1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时） ) (N/mm2) Ex) ≤ φf
基本参数 钢管外径d (mm) 管壁厚度t (mm) 2 钢材抗压强度设计值f (N/mm ) 钢材屈服强度值fy (N/mm2) 2 钢材弹性模量E (N/mm ) 自重w（kN/m） 609 16.0 215 235 206000.00 2.34
钢管内径d1=d-2t (mm) 577 4 4 4 1311173005.04 截面惯性矩I=π*(d -d1 )/64 (mm ) 1/2 209.73 截面回转半径i=(I/A) (mm) 塑性发展系数γ 1.15 Me（偏心矩） 28.9863 M（计入偏心矩） 53.61162188 M0（未计入偏心矩）(=1/8 x w l2)（kNm） 24.62532188 局部稳定性验算 径厚比 刚度验算 构件容许长细比[λ] 150 强度验算 165.18 N/A+M/γW (N/mm2) 稳定性验算 ⒈弯矩平面内 0.323 λx'=(fy/E)1/2*λx/π 系数α1 0.650 系数α3 0.300 当λx'＞0.215时，稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+ 当λx'≤0.215时，稳定系数ψx=1-α 局部稳定系数φ=1 （d/t≤60时）；φ=1.64-0.23*(d/t) N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) (N/mm 验算 N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx ⒉弯矩平面外 不需验算 λy'=(fy/E)1/2*λy/π 当λy'〉0.215时，稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+ 当λy'≤0.215时，稳定系数ψy=1-α ψy 1.15 验算 N/ψyA+0.7Mx/W ≤ φf
钢管支撑强度及稳定性验算
钢支撑N=2750KN，L水平向=L竖向＝20.9m钢支撑强度及整体稳定性验算（钢结构设计规范GB50017-2003 5.2）：一、计算参数分项系数γs＝ 1.375初始偏心距e0=0.001*L=0.04m支撑面均布荷载q0=0.7Kpa支撑最大轴力标准值Nk=2692KN初始弯矩M0k＝75.7381KN-m由自重及支撑面均布荷载引起的弯最大弯矩Mk=M0k＋Nk*e0=183.4181KN-m稳定系数φ=0.851弯矩作用平面内的轴压构件稳定系截面塑性发展系数γ= 1.15钢管截面钢管外径D=0.609m钢管内径d=0.577m支撑实际长度L=14.8m截面模量W=0.0982*(D4-d4)/D0.004307m3弯矩作用平面内对较大受压纤维的截面惯性矩I=π(D4-d4)/64=0.001311m4截面回转半径i=√(D2+d2)/4=0.209733m截面积A=π*(D2-d2)/4=0.029807m2参数Nex=π2*EA/(1.1λ2)=11063.97KN OR Nex=π2*EI/[1.1*(μ*L)2]=弹性模量E= 2.06E+08Kpa Q235钢杆件计算长度修正系数μ=1构件长细比λ=L/i=70.56575等效弯矩系数βmx=1无端弯矩但有横向荷载作用二、钢支撑强度验算f=N/A+M/(γ*W)=175.0974Mpa< [f]=215 Mpa，满足要求其中M=γs*Mk三、钢支撑整体稳定验算1、钢支撑竖向平面内的稳定性验算f1=N/(φ*A)=145.8569Mpaf2=βmx*M/[γ*W*(1-0.8*N/Nex)]=69.52489Mpaf=f1+f2=215.3818Mpa< [f]=215 Mpa，满足要求2、钢支撑竖向平面外的稳定性验算f1=N/(φy*A)=145.8569其中弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数φy＝0.851根据L=11m计算。
圆钢管十字相贯节点试验研究
结
构
工
程
师
Ｖｏ ． １２７，Ｓ ｐ ｅ ｕ ｐｌ
Ｓ ｒ ｃ ｕ ａ Ｅｎ ｉ ｅ ｒ ｔｕ ｔ ｒ ｌ ｇｎ ｅｓ
Ｊｎ ０ １ ａ ．２ １
圆钢 管 十 字 相 贯 节 点 试 验 研 究
王 超 刘 祖 华
（ 同济 大 学 土 木 工 程 学 院 ， 海 ２０ ９ ） 上 ０ ０ ２
ｊｉ ｓｗ ｒ ｅ ｏｍｅ ｏ ｂｎ ｔ ｎｗｔ ｔｅｐａｔ ａ ｄｍ ｎ ｓｏ ｔｅ ｔｂ ｌ ｏｓ ｕ ｔ ｎｌｐｏ ｅ．Ｉ ｏ ｔ ｅｅｐｒ ｒ ｄｉ ｃｍ ｉａｉ ｉ ｈ ｒ ｉ ｌ ｅ ａ ｄ ｆ ｓ ｌ ｕ ｕａ ｃｎｔ ｃｉ ａ ｒ ｅｔ ｎ ｎ ｆ ｎ ｏ ｈ ｃｃ ａ ｅ ｒ ｒ ｏ ｊ
ｓｉｆｎ ｎ ｔｅ ｌｔ ｓｗｅ ｅ ｄｓ ｕ ｓ ｄ Ｔｈ ｅ ｔｒ ｓ ｌｓｓ ｏ ｄ ｔａ ｏｈ ｔ ｅｂｅ ｄ ｎ ｉ ｉｉｙ ａ ｄ ｂ ａ ｉ ｇ ｃ ｐａ － ｔｆｅ ｉ ｇ ｓｅ ｌｐ ａｅ ｒ ｉｃ ｓｅ ． ｅ ｔｓ ｅ ｕ ｔ ｈ ｗｅ ｈ ｔｂ ｔ ｈ ｎ ｉ ｇ ｒｇｄ ｔ ｎ ｅ ｒｎ ａ ｃ
高节点在平 面 内的承 载力和 刚度 。 关键词 圆钢 管 ， 贯节 点 ， 强钢板 ， 相 加 试验研 究
Ｅ ｐ ｒｍｅ ｔ ｌＲｅ ｅ ｒ ｈ ｏ ｒ ｕ ａ ｂ ｌｒ Ｃｒｓｃ ｏ ｓＪ ｉ ｔ ｘ ｅ ｉ ｎ ａ ｓ ａ ｃ ｎ Ｃｉｃ ｌｒ Ｔｕ ｕ ａ ｉｓ ｒ ｓ ｏｎ ｓ
空腹桁 架或单 层 网壳 结 构 体 系 中 ， 贯节 点 必 须 相
１ 引 言
目前建筑 工程 结 构设 计 中， 多把 采 用 圆钢 大 管相贯 节 点 的结 构 作 为 平 面或 空 间铰 接 杆 件 体 系 ， 然在多 数情况 下 ， 虽 将相 贯节点作 为铰接 节点 处 理能 满足工 程精 度 要求 ， 是 实 际工 程 中也 经 但
钢支撑(钢管)强度及稳定性验算
截面面积A=π *(d2-d12)/4 (mm2) 截面抵抗矩W=2I/d (mm3) 构件长细比λ x=l0x/i 构件长细比λ y=l0y/i l x sqrt(fy/235)
验算 d/t ≤ 100*(235/fy)
基本参数
钢管外径d (mm) 管壁厚度t (mm) 钢材抗压强度设计值f (N/mm2) 钢材屈服强度值fy (N/mm2) 钢材弹性模量E (N/mm2) 自重w（kN/m）
273 14.0 215 235 206000.00 110
钢管内径d1=d-2t (mm)
截面惯性矩I=π *(d4-d14)/64 (mm4) 截面回转半径i=(I/A)1/2 (mm)
245 95797528.05
91.70
塑性发展系数γ
1.15
Me（偏心矩）
0
M（计入偏心矩）
0
M0（未计入偏心矩）(=1/8 x w l2)（kNm）
0
局部稳定性验算
径厚比
验算 d/t ≤ 100*(235/f
刚度验算
构件容许长细比[λ ]
150
强度验算
N/A+M/γ W (N/mm2)
60.57
当λ y'〉0.215时，稳定系数ψ y={(α 2+α 3λ y'+λ y'2)-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1
当λ y'≤0.215时，稳定系数ψ y=1-α 1λ y'2
ψy
1.15
验算 N/ψ yA+0.7Mx/W ≤ φ f
K型圆钢管相贯节点加强分析及研究
K型圆钢管相贯节点加强分析及研究K型圆钢管相贯节点加强分析及研究摘要：近年来，随着建筑结构的日益复杂化和高楼大厦的普遍兴建，结构节点的研究日趋重要。
本文针对K型圆钢管相贯节点进行了加强分析及研究工作。
首先，介绍了K型圆钢管的基本特点和工程应用背景，然后对相贯节点的构造和工作原理进行了详细分析。
接着，运用物理模型和有限元分析方法进行了力学性能的计算和分析，得出了K型圆钢管相贯节点的受力特点。
最后，提出了相贯节点加强设计的可行方案。
本研究对于K型圆钢管的结构设计和工程应用具有一定的参考价值。
关键词：K型圆钢管，相贯节点，加强分析，有限元分析，受力特点，结构设计第一部分：引言随着城市化进程的不断推进，建筑结构的需求日益增加。
K型圆钢管作为一种新型建筑结构材料，在大型建筑和桥梁工程中得到了广泛应用。
相贯节点作为K型圆钢管中一个关键的连接部分，其结构和强度对整个结构的稳定性和安全性具有重要影响。
因此，深入了解K型圆钢管相贯节点的加强分析是非常必要的。
第二部分：K型圆钢管的基本特点和工程应用背景K型圆钢管具有强度高、刚度好、施工方便等特点，在高楼大厦、大型跨度桥梁等工程中得到了广泛应用。
其由两个或多个焊缝相互衔接而成，焊缝连接处即是相贯节点的构造部分。
第三部分：相贯节点的构造和工作原理相贯节点是将两根或多根K型圆钢管通过焊接相互连接的部分。
其主要作用是承受和传递各种作用力，同时保证结构的整体稳定性。
相贯节点的强度和刚度直接影响整个结构的性能，因此需要进行加强分析和研究。
第四部分：力学性能的计算和分析为了研究相贯节点的受力情况，本研究采用物理模型和有限元分析方法进行了力学性能的计算和分析。
首先，建立了物理模型，考虑了各种受力情况下的应力和位移分布。
然后，采用有限元分析方法进行了模拟计算，得出了相贯节点在不同受力情况下的力学性能。
结果表明，在合理的设计和加强措施下，相贯节点具有较好的受力性能。
第五部分：相贯节点加强设计的可行方案基于对相贯节点受力特点的研究，本研究提出了相贯节点加强设计的可行方案。
钢管支撑强度及稳定性验算
钢支撑N=2750KN，L水平向=L竖向＝20.9m钢支撑强度及整体稳定性验算（钢结构设计规范GB50017-2003 5.2）：一、计算参数分项系数γs＝ 1.375初始偏心距e0=0.001*L=0.04m 支撑面均布荷载q0=0.7Kpa 支撑最大轴力标准值Nk=2692KN初始弯矩M0k＝75.7381KN-m 由自重及支撑面均布荷载引起的弯矩，按简支计；最大弯矩Mk=M0k＋Nk*e0=183.4181KN-m稳定系数φ=0.851弯矩作用平面内的轴压构件稳定系数,a类构件截面塑性发展系数γ= 1.15钢管截面钢管外径D=0.609m钢管内径d=0.577m支撑实际长度L=14.8m截面模量W=0.0982*(D4-d4)/D0.004307m3弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量截面惯性矩I=π(D4-d4)/64=0.001311m4截面回转半径i=√(D2+d2)/4=0.209733m 截面积A=π*(D2-d2)/4=0.029807m2参数Nex=π2*EA/(1.1λ2)=11063.97KN OR Nex=π2*EI/[1. 1*(μ*L)2]=弹性模量E= 2.06E+08Kpa Q235钢杆件计算长度修正系数μ=1构件长细比λ=L/i=70.56575等效弯矩系数βmx=1无端弯矩但有横向荷载作用二、钢支撑强度验算f=N/A+M/(γ*W)=175.0974Mpa <[f]=215 Mpa，满足要求其中M=γs*Mk三、钢支撑整体稳定验算1、钢支撑竖向平面内的稳定性验算f1=N/(φ*A)=145.8569Mpa f2=βmx*M/[γ*W*(1-0.8*N/Nex)]=69.52489Mpaf=f1+f2=215.3818Mpa <[f]=215 Mpa，满足要求2、钢支撑竖向平面外的稳定性验算f1=N/(φy*A)=145.8569其中弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数φy＝0.851根据L=11m计算。
钢支撑(钢管)强度及稳定性验算
验算 d/t ≤ 100*(235/fy) 刚度验算 Max[λ x,λ y]<[λ ] 验算 N/A+M/γ W ≤ f
满足 满足 满足
构件所属的截面类型 系数α 2 欧拉临界力NEx=π 2EA/(1.1*λ 2 2 2 2 1/2 2 x' )-[(α 2+α 3λ x'+λ x' ) -4λ x' ] }/2λ x' 系数ψ x=1-α 1λ x'2 =1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时） .8N/NEx) (N/mm2) (1-0.8N/NEx) ≤ φ f
向钢斜撑计算
支撑轴心压力N (KN) 最大弯矩Mx (KN· m) 计算长度l0x (mm) 计算长度l0y (mm) 等效弯矩系数β m 支撑面集中荷载p（kN） 截面面积A=π *(d2-d12)/4 (mm2) 截面抵抗矩W=2I/d (mm3) 构件长细比λ x=l0x/i 构件长细比λ y=l0y/i l x sqrt(fy/235) 2034.93 41.78 6800 6800 1.0 4 24328.49 2852661.83 39.7 39.7 58.3
2 x
)(KN)
b类 0.965 2.9E+04 0.865 1.0000 1/2 2 y' )-[(α 2+α 3λ y'+λ y' ) -4λ y' ] }/2λ y' 系数ψ y=1-α 1λ y'2 N/ψ yA+0.7Mx/W (N/mm2) Mx/W ≤ φ f
竖向钢斜撑计算
基本参数 钢管外径d (mm) 管壁厚度t (mm) 钢材抗压强度设计值f (N/mm2) 钢材屈服强度值fy (N/mm2) 钢材弹性模量E (N/mm2) 自重w（kN/m） 500 16.0 300 345 206000.00 2.34
钢管塔相贯焊接节点的极限承载力研究
收稿日期:2006-07-21作者简介:刘丽敏(1982 ),女,江苏如皋市人,同济大学建筑工程系研究生在读。
钢管塔相贯焊接节点的极限承载力研究刘丽敏,邓洪洲,傅俊涛(同济大学建筑工程系,上海200092)摘 要:通过对崖门大跨越输电塔相贯焊加肋节点的工程性试验,考察了相贯焊连接节点的强度问题,并将得出的实验数据与有限元模型分析得到的结果进行比较,验证了有限元计算结果的准确性。
同时,还分别建立了无加劲肋与有加劲肋两种形式的有限元模型,比较了加肋前后相贯焊接点的承载能力变化。
此外,还将相贯焊无加肋节点的有限元计算结果与规范公式计算结果进行了比较。
关键词:输电塔;相贯焊连接节点;极限承载力;有限元分析中图分类号:TU347;TU312+.1 文献标识码:A 文章编号:1008-3707(2006)11-0026-03近年来,在电网建设过程中,输电线路向高电压、大容量、多回路发展。
对于大跨越输电塔和特高压输电塔而言,由于其高度高、荷载大、构件规格较大,一般多采用钢管塔这种形式。
相对于组合角钢而言,圆钢管截面有较好的力学性能,而且其结构外形简洁、节点连接简单、风荷载小、耗钢量比较低。
目前在钢管塔中常见的节点形式主要有两种:插板连接和相贯焊连接。
两种节点各有其自身特点,前者支管对主管的作用通过节点板转换为局部的平面作用,后者主管则是直接承受支管传递的空间作用。
节点破坏往往导致与之相连的若干杆件的失效,从而导致整个结构的破坏,故对节点力学性能的研究非常重要。
本文主要研究相贯焊连接节点的强度问题。
1 研究背景平面相贯节点极限承载力的研究较为成熟,国内规范也给出了其承载力的计算公式,但对输电塔这一特种结构中的管节点,其形式相对比较特殊。
在实际工程中,为提高设计的安全储备,常对节点增加若干构造措施,例如对相贯焊节点在节点交汇处的主管按构造要求设置若干纵向和环向肋板,形式如图1所示,这与规范的计算模型有出入,关于如何考虑这些构造措施的有利影响,目前没有一定理论和试验依据。
圆钢管相贯节点抗弯刚度和承载力实验-
文章编号:1000-6869(200106-0025-06圆钢管相贯节点抗弯刚度和承载力实验陈以一1,王伟1,赵宪忠1,蒋晓莹2,白翔2,赵昭仪2(11同济大学土木工程学院,上海200092;21中国建筑西南设计研究院,四川成都610081摘要:简述了圆钢管相贯节点抗弯性能研究的必要性和国内外目前的研究状况。
以某重点工程为背景,实施了相贯节点抗弯刚度和承载力的实验研究。
文中详细介绍了试验方案设计和主要试验结果。
根据对多种几何参数、荷载工况组合下的节点抗弯刚度的测试,表明在一定条件下,相贯节点可以作为全刚接抗弯节点看待,节点抗弯强度能保证杆件承载能力的充分发挥。
关键词:钢管相贯节点;节点抗弯性能;加载系统;节点刚度试验中图分类号:TU39213文献标识码:A1相贯节点抗弯刚度和承载能力研究的必要性作者简介:陈以一(1955-;男(汉族,浙江天台人,同济大学土木工程学院副院长,教授。
近年来国内有越来越多的大型钢管结构采用了相贯节点的连接方式。
作为设计依据,钢结构规范(G BJ 17—88中提供了平面节点的强度计算公式,修订后的规范还将增加空间节点的强度计算公式。
由于到目前为止的工程设计中,大多把采用圆钢管相贯节点的结构作为平面的或空间的铰接杆件体系看待,因此,规范中所列入的计算公式仅限于考虑受杆件轴力作用的节点强度问题。
虽然在大多数情况下,将相贯节点作为铰接节点处理一般能满足工程精度要求,因为当杆件相对细长时,杆端弯矩在强度计算中不起控制作用,可被作为“次弯矩”予以略去,但是,实际工程中也遇到需要考虑相贯节点抗弯刚度和强度的场合。
例如:上海某重大工程设计曾分别采用铰接和全刚接两种杆系模型计算,发现实验结果与刚接杆系模型接近,而按刚接模型计算得到杆件内力因为包含弯矩成分,使按铰接模型分析后确定的杆件截面承载强度显得不够[1]。
究竟是否需要修改杆件截面,就需根据相贯节点的刚接程度,建立更接近实际的分析模型,而后才能确定杆件内力,对杆件承载性能作出合理判断。
钢管相贯线焊接节点
钢管相贯线焊接节点
"相贯线焊接节点" 通常是指在两根钢管相交处进行的焊接工艺。
这类节点设计主要用于构建桥梁、建筑物、管道系统等工程中，以实现两根钢管的连接。
以下是一般情况下的相贯线焊接节点的基本步骤和特点：
1. 准备工作：在进行相贯线焊接之前，需要对两根钢管的相交部位进行准备工作。
这可能包括清理焊接区域，确保表面没有污物、氧化物或其他杂质，以保证焊接的质量。
2. 相贯线设计：相贯线焊接通常采用特定的相贯线设计，以确保焊接的强度和稳定性。
设计可能包括 V 形、X 形等，这有助于焊接时的熔化和融合。
3. 对接：两根钢管通过相贯线的方式对接在一起。
在对接的过程中，需要确保两根钢管的轴线保持对齐，以便在焊接时能够形成均匀、强固的连接。
4. 焊接过程：采用合适的焊接方法对相交部位进行焊接。
常见的焊接方法包括电弧焊、气体保护焊（如氩弧焊）、电阻焊等。
选择焊接方法通常取决于具体的工程要求和材料类型。
5. 质量控制：在完成焊接后，需要进行质量控制和检测。
这可能包括对焊缝进行超声波检测、X 射线检测等，以确保焊接的质量符合标准和规范。
6. 涂漆和防腐处理：完成焊接后，可能需要对焊接区域进行防腐处理，例如喷涂防锈漆，以提高钢管连接部位的耐腐蚀性。
相贯线焊接节点的设计和实施需要符合相应的工程标准和规范，以确保焊接连接的强度、耐久性和安全性。
这样的节点通常用于需要承受较大荷载的结构中，如桥梁、建筑物的支撑结构等。
钢管支撑强度及稳定性验算
注意《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（《全国规程》）与地方规程输入区别输入围护结构计算软件单根支撑计算轴力标准值《全国规程》4.9.8 L：支撑构件的受压计算长度《全国规程》第3.1.6 作用基本组合的综合分项系数不应小于1.25；对安全等级为一级、二级、三级的支护结构γ0分别不应小于1.1、《全国规程》第4.9.7取（1/1000）L与40mm的较大值，《上海规范》10.2.9.3取（2/1000~3/1000）L与40mm的较大值等于均布面荷载乘以钢管外径，钢支撑施工荷载取值不超过1KN/m《钢结构》4.4.8跨中弯矩：M自重=1/8(g钢*A*L*L）*γ0*γf；M施=1/8*(q0*L*L)*γ0*γf《钢结构》8.2.4-2 跨中最大弯矩M=Me+M0《钢结构》表8.1.1 表3.5.1 当截面板件宽厚比等级满足S3级要求时，按表8.1.1采用根据钢支撑型号填写壁厚16填0.577、壁厚14填0.581、壁厚12填0.585《钢结构》13.1.2 圆管截面的受压构件，其外径与壁厚之比不应超过100（εк）^2《钢结构》8.2.4《钢结构》4.4.8《钢结构》4.4.8《全国规程》4.9.8《全国规程》4.9.14《钢结构》8.2.4-3《钢结构》8.2.1-2《钢结构》3.5.1 其值为235与钢材牌号中屈服点数值的比值的平方根《钢结构》附录D D.0.5-2《钢结构》附录D D.0.5《钢结构》附录D 表D.0.5《钢结构》8.1.1-2 f≤[f]=215MPa，满足要求《钢结构》8.2.4-1 f/[f]≤1.0，满足要求支撑轴力标准值：1，如果是理正计算，则直接输入计算轴力即可，因为理正计算的轴力是支撑间距跨度上的总轴力。
2，如果是启明星计算，则支撑轴力为计算结果乘以支撑间距。
因为启明星计算的轴力是每延米上的轴力。
注：1、蓝色部分-填入2、粉色部分-需与规范确认3、红色部分-计算结果γ0分别不应小于1.1、1.0、0.9：。
圆管结构相贯节点静力强度的一种实用验算方法
圆管结构相贯节点静力强度的一种实用验算方法
张寒冰;龚景海;梁新华;陆雅萍
【期刊名称】《钢结构》
【年(卷),期】2005(020)006
【摘要】依据弹性薄壳理论,采用有限单元法,对<钢结构设计规范>(GB 50017-2003)中已包括的圆管相贯节点进行了线弹性静力分析,通过对结果的分析比较,提出了一种简便实用的节点强度验算方法,即以主管中面应力的等效应力峰值是否超过材料设计强度与某一安全系数的比值作为衡量的指标,旨在解决规范尚未包括的节点形式的强度验算问题,可供工程设计人员参考.
【总页数】4页(P19-22)
【作者】张寒冰;龚景海;梁新华;陆雅萍
【作者单位】上海交通大学,上海,200030;上海交通大学,上海,200030;上海交通大学,上海,200030;上海交通大学,上海,200030
【正文语种】中文
【中图分类】TU3
【相关文献】
1.基于ABAQUS的钢结构相贯节点非线性静力分析 [J], 李懿;张永霞;李铁英
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3.T型圆管相贯节点的静力性能及应力集中的有限元分析 [J], 王悦;雷宏刚
4.T型圆管相贯节点的静力性能及应力集中的有限元分析 [J], 王悦; 雷宏刚
5.圆管结构相贯节点几个设计问题的探讨 [J], 丁芸孙
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K型圆钢管相贯节点分析
（ａ）Ｙ型
（ｂ）Ｔ型
（ｃ）Ｋ型
图卜３，ｉ种主要的平面插板连接节点形式
（ｄ）ＫＴ型
的补强措施，以提高节点承载力。所以，该类节点目前仍大量应用于中小型塔式
结构中。
● 支管端头压扁后直接焊接节点 对尺寸较小，受力不大的构件或临时性建筑，为方便制作，亦即将圆管支管
端部压扁后在对接焊于主管上，或通过节点板与主管相连（图１－４）。此类节点 主要在平面桁架中采用。
ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｍｒｔｈｅｒ ｓｔｕｄｉｅｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｕｌａｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｕｎｓｔｉｆｆｅｎｅｄ ｔｕｂｕｌａｒ ｊｏｉｎｔ，ｗｅｌｄｉｎｇ ｈｅａｔ ｅｆｆｅｃｔ，
ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓ，ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒａｉｎ
声明
本人郑重声明：本论文是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果， 撰写成硕士学位论文“Ｋ型圆钢管相贯节点分析”。除论文中已经注明引用的内 容外，对论文的研究做出重要贡献的个人和集体，均己在文中以明确方式标明。 本论文中不包含任何未加明确注明的其他个人或集体已经公开发表的成果。
ｊｏｉｎｔｓ ｃａｕｓｅｄ ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｏｔｈｅｒ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｍｅｍｂｅｒｓ ｔｈｅｍｓｅｌｖｅｓ ｉｎ
ｍａｎｙ ｃａｓｅｓ．
Ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｍａｎｙ ｋｉｎｄｓ ｏｆｊｏｉｎｔ ｔｙｐｅｓ ｆｏｒ ｓｔｅｅｌ ｈｏｌｌｏｗ ｓｅｃｔｉｏｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ｔｗ０ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｔｈｅｍ ａｒｅ ｍｏｓｔ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ，ｗｈｉｃｈ ｉＳ ｕｎｓｔｉｆｉｅｎｅｄ ｔｕｂｕｌａｒ ｊｏｉｎｔ ａｎｄ ｇｕｓｓｅｔ
钢管支撑强度验算
（一）支架强度验算1．荷载计算a、钢筋砼：a＝25.48KN/m3b、施工荷载标准值：b＝1.0KN/㎡C、振捣砼荷载标准值：c＝2.5KN/㎡d、支架及模板荷载：d＝1.0KN/㎡2．立杆的极限荷载取值查《公路桥涵施工计算手册》表8－34步距为1.2，Ф48×3㎜的钢管允许荷载26.78KN.3．桥面板自重计算(以5号桥为例)a、桥面板位面积S=148.8㎡（上面板）。
Ga＝148.8㎡×0.2m×25.48KN/m3 ＝758.3KNb、纵向肋板处桥梁面积S=88㎡Gb＝88㎡×25.48KN/m3×0.25＝560.6KNc、横向勒板处桥梁面积S=27.9㎡Gc＝27.9㎡×0.25m×25.48 KN/m3＝17.3KN4．整体强度计算G总＝1.2G+1.4SQ=1.2×1336.2＋1.4×4.5×9.3×16＝2540.9KN立杆数量N=16*16=256根。
每根立杆承受荷载为G单＝2540.9/256=10KN＜[N]=26.78KN5．最不利截面强度计算，桥面板最大荷载在纵向肋板端头处。
a、纵向肋板端头处每米面积S=0.3米宽*1.3米高=0.39㎡G最不利=1.2系数×0.39㎡×25.48KN/m3+1.4系数×0.39㎡×4.5KN/㎡=14.4 KN 肋板沿前进方向间距0.5米, 肋板两边各搭设一根钢管，两根钢管之间搭设10CM正方形松木方。
端头只用两个钢管。
G=14.4 KN/2=7.2 KN＜[N]=26.78KN满足要（二）稳定性验算1．地基承载力计算场地找平后用20t震动压路机碾压8遍，然后再铺筑厚30cm的石粉渣，用20震动压路机碾压8遍后用10cm水泥稳定料铺底压路机碾压6遍洒水养生7天。
地基承载完全达到要求，故地基承载力不必验算。
脚手架施工方案的强度计算与节点连接构造设计讲解
脚手架施工方案的强度计算与节点连接构造设计讲解在建筑、桥梁等工程施工过程中，脚手架是必不可少的辅助工具。
正确的脚手架施工方案以及合理的节点连接构造设计，对确保工程的安全和质量具有重要意义。
本文将重点讲解脚手架施工方案的强度计算与节点连接构造设计的相关内容。
1. 脚手架施工方案的强度计算脚手架的安全性主要取决于其材料选择、结构形式以及连接方式。
通常采用的材料主要有钢管和钢板，其强度计算需要根据具体工程要求进行。
根据所使用的材料和设计荷载，可以采用静力学方法进行强度计算。
静力学方法中的关键参数包括荷载、材料的抗压抗拉强度以及节点连接部位的强度。
首先，需要计算脚手架在重力荷载和水平风荷载下的弯曲应力。
考虑到不同施工阶段所产生的荷载变化，可以通过使用荷载系数来计算实际施工条件下的载荷。
其次，需要计算脚手架材料的抗压和抗拉强度，从而确定其在所受荷载下的安全性能。
钢管是常用的脚手架材料之一，其强度可以通过厚度和直径来评估。
钢板承重构件的强度计算主要考虑板的厚度和尺寸。
通过结构的强度计算，可以确保脚手架在使用过程中不会发生折断、变形等事故。
最后，节点连接部位的强度也是非常重要的。
常见的脚手架节点连接方式包括螺栓连接、焊接连接和铆接连接等。
在设计节点连接时，需要考虑到材料特性和节点连接方式对强度的影响。
选取合适的连接方式，并进行强度计算，以确保节点连接部位的稳定性和安全性。
2. 节点连接构造设计讲解在脚手架的节点连接构造设计中，要考虑到脚手架的稳定性和整体刚性。
良好的节点连接设计可以提高脚手架的承载能力和安全性能。
节点连接构造设计的要点包括：连接部位的刚性、材料的选择和节点连接方式的确定。
为了提高连接部位的刚性，可以采用增加连接部位的厚度、加强连接部位的钢板等方法。
通过合理的材料选择，可以使连接部位的强度达到要求。
对于节点连接方式，可以综合考虑工期、成本和连接强度等因素，选择最合适的连接方式。
在具体的节点连接设计过程中，需要进行强度计算。