固体料仓
最新固体料仓设计计算
固体料仓设计计算6 设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a) 根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b) 根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe 。
c) 按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明 A —— 特性纵坐标值，mm ；B —— 系数，按GB 150确定，MPa ；C —— 壁厚附加量，C =C 1+C 2，mm ；C 1 —— 钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm ； C 2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm ；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm ；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm ；对于裙座壳取不小于2 mm ；对于地脚螺栓取不小于3 mm ；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对于高合金钢一般取不小于0.5mm 。
D i —— 仓壳圆筒内直径，mm ； D o —— 仓壳圆筒外直径，mm ；E t —— 材料设计温度下的弹性模量，MPa ；F f —— 物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N ；F k1 —— 集中质量m k 引起的基本震型水平地震力，N ； F V —— 集中质量m k 引起的垂直地震力，N ； F Vi —— 集中质量i 引起的垂直地震力，N ； 00-V F ——料仓底截面处垂直地震力，N ；I I V F -—— 料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N ；g —— 重力加速度，取g =9.81m/s 2； H —— 料仓总高度，mm ； H o —— 仓壳圆筒高度，mm ； H c —— 仓壳锥体高度，mm ；H i ——料仓顶部至第i 段底截面的距离，mm ；h —— 计算截面距地面高度（见图3），mm ； h c —— 物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm ；h i —— 料仓第i 段集中质量距地面的高度（见图3），mm ；h k —— 任意计算截面I －I 以上集中质量m k 距地面的高度（见图3），mm ； h W —— 料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm ； I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M ——由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ；00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ；m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o ——基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2；q w ——基本雪压值，N/m 2。
料仓解释说明
料仓解释说明
嘿，你知道料仓不？料仓啊，就好比是一个超级大的“食物宝库”！比如说，家里的米缸，那就是一个小小的料仓呀！想象一下，工厂里有那么一个大大的地方，专门用来存放各种原材料，就像粮食都乖乖待在米缸里一样。
料仓的作用可大啦！它能把一堆堆的材料整整齐齐地放好，随时准备被使用。
这不就跟你把文具分类放在文具盒里一样嘛，想用啥的时候一下子就能找到。
“哎呀，要是没有料仓，那这些材料不得乱成一团啊！”工人们常常会这么说。
可不是嘛，有了料仓，生产才能有条不紊地进行呀。
我觉得料仓真的是太重要啦！它就是保证生产顺利进行的大功臣！。
固体料仓 (2.26)设计计算
料仓的操作质量
料仓的最小质量
料仓的等效总质量
等效质量系数：地震计算时取
V Di θ p p0 T ψ μ q0
qw
C2 C2 C2
[σ]t φ
ReL(RP0.2) Et
[σ]t ReL(RP0.2)
Et θ
料仓计算
1500 10000 22.5 0.029 0.002
65 35 0.466307658 450 A 600 7 一 0.1 Ⅲ 1
av）*Dzi/(4*δ eia-acosθ)+maac*g/(π*ma-ac*
δeia-a*cosθ)
截面a-a处组合应力
载荷组合系数 轴向组合拉应力校核 钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 裙座壳应力
人孔截面m-m截面应力计算公式
钢板的厚度负偏差 壁厚附加量 人孔截面开孔加强管长度 人孔截面处水平方向的最大宽度
2
3000
1
3000
见表7
段号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
4.56E+09
li(mm)
1091 3000 3000 3000 4000 4000 4000 4000 3000 3000 ∑,N.mm N.mm
0.800 0.780 0.468 0.234
Pi(N) 11736.85 32067.75 31251.12 30053.82 38103.31 34704.5 30622.69 25985.44 13872.2 7258.99
筋板的许用应力（λ＜λc）：
仓壳锥体任意截面a-a处设计压力P和垂直于其 壁面的法向压力Pn产生的周向应力
σa-aθ=（P+Pa-ah）*Dzi/
钢结构料仓施工方案
煤粉仓制作安装方案金泓机械设备编制一、编制依据1.1、NB/T47003.2-2021?固体料仓?1.2、/T4735-1997?钢构造焊接常压容器?1.3、料仓装配图〔S2522.00-JX52-01、53-01、54-01〕；1.4、?气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的根本形式与尺寸?GB985－88二、施工特点分析2.1、施工现场作业位置小，成品料仓现场位置只够两台料仓在现场组对、焊接、安装。
2.2、料仓外径达6500mm，受运输道路影响，在预制厂只能进展筒体板下料、刨边、滚弧，现场组对、焊接。
2.3、料仓外观成型要求高，焊缝要求高。
2.4、施工季节位于春、夏季，风大、雨多会影响现场焊接，造成工期紧。
三、施工阶段3.1、台料仓筒体板开场下料。
3.2、料仓现场开场组对、焊接。
3.3完成料仓制作，验收，油漆，发货。
3.4将发货到现场的筒体进展逐节吊装焊接。
四、施工准备4.1技术准备1〕施工方案及技术交底编制并审批完；2〕焊接过程卡编制并审批完；3〕焊接工艺按设计要求评定完；4〕焊工技能评定完。
5〕图纸会审完毕。
4.2材料放置1〕钢材及其零部件应分类,按规格尺寸分别放置在垫木上。
4.3工装准备1)自制24套直径6.48米型钢胀圈，用于筒圈组对，并防止在焊接、吊装运输过程中筒节变形。
涨圈胀圈采用【14#槽钢，分3段成圈，采用3个10T 螺旋千斤顶顶撑，涨圈制作后应具有良好的圆度。
2〕自制6.5米平衡梁4个，4.25米平衡梁1个，用于料仓组对和吊装。
34〕样板制作：在滚板前自制检测料仓筒体、筒体对接纵缝棱角的圆弧型样板，用δ=0.5mm 镀锌铁皮，按料仓直径及锥体弧度制作。
自制对接环缝形成的棱角样板，用长度不小于300㎜的检查尺检查，其值不得大于板厚的1/10加2㎜，且不得大于5㎜。
4.4料仓制作规定一般规定：仓体筒节、上锥体或仓底的拼板展开长度不小于500㎜,宽度不小于300㎜,但锥体最小端长度除外；上锥体或仓底的任意焊缝之间的距离不得小于100㎜；上锥体或仓底锥体拼缝与相邻仓体焊缝之间的距离不小于100㎜。
料仓工序施工细则
料仓工序施工细则1、施工准备制作有关检测样板、模板。
应业主要求料仓在预制、组装及检验过程中所使用的样板弦长不得小于1.6m，样板采用0.5mm～0.7mm厚度的铁皮制作，周边应光滑、整齐。
并注明部件名称及曲率半径。
2．料仓施工1.下料NB/T47003.2-2009《固体料仓》中规定：下料排版时要结构合理，并应考虑材料焊缝收缩量，尺寸准确。
相邻筒节的纵焊缝与筒体及鞍座圈的拼接焊缝之间的距离不得小于100mm。
筒节的拼版展开长度不得小于500mm，宽度不得小于500mm。
接管或补强圈与筒体焊接的角焊缝边缘距筒体焊缝边缘的距离不应小于30mm。
底锥板的下料尺寸的允许偏差应允许偏差当板长≥8000时，高度±1.5，弦长±1.5，对角线之差为±3 板长<8000时高度±1.0，弦长±1.0 对角线之差为±2 筒体、仓裙板的尺寸偏差：板长±1.5 板宽±1 对角线之差2mm 直线度长边2mm 短边1mm。
2. 坡口加工坡口加工釆用等离子切割机和与氧气乙炔切割，加工后的坡口表面不得有夹层、裂纹、加工损伤、毛刺及切割熔渣等缺陷，结构尺寸应符合《神华宁煤400万吨/年煤炭间接液化项目气化装置四区料仓计图》的规定。
3. 卷板筒体、椎体卷板滚圆，用弦长不小于1.6m的样板检查圆弧度，其间隙不得大于4mm，如果间隙过大，要继续调整直到符合标准。
角钢圈预制后的圆度用弧形样板检查，样板的弦长不应小于1.6m，其部位的间隙均不得大于3mm。
4. 焊接4.1施工前应对各零部件的主要结构尺寸、坡口尺寸、坡口表面及坡口尺寸及形式应满足设计和焊接作业指导书的规定；若没有规定时，壳体应按《固体料仓》NBT47003.2-2009中相关规定执行,鞍座结构按HG/T20583-2011中相关规定执行，法兰焊接按相应法兰标准的规定。
4.2 焊接环境《固体料仓》NBT47003.2-2009中要求：下列环境条件下不能进行焊接，若要焊接必须搭设防风挡雨棚：雨、雪天气；空气相对湿度>80% ；作业区风速大于6m/s 。
固体料仓设计计算-29页文档资料
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
(整理)固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
固体料仓标准
固体料仓的标准包括以下几个方面：
1.结构设计：根据物料的性质、存储需求和工艺要求，固体料仓可采用不同的结构类型，如直立筒仓、平底仓和锥底仓等。
料仓的结构设计应确保
稳定性和耐用性。
2.材料选择：固体料仓的材料应具有足够的强度和耐腐蚀性，以适应存储物料的性质和环境条件。
常见的材料包括钢铁、混凝土等。
3.容量和尺寸：固体料仓的容量和尺寸应根据存储需求确定，以确保满足生产工艺和物料周转的要求。
标准尺寸可能因厂家和用途而异，一般需要
根据实际情况进行定制。
4.进料和出料装置：固体料仓应配备适当的进料和出料装置，以确保物料的顺畅流动和准确计量。
这些装置的设计应考虑到物料的性质、流动性和
工艺要求。
5.安全设施：为确保操作安全，固体料仓应设置必要的安全设施，如料位计、压力传感器、防爆装置等。
这些设施能够监测料仓的工作状态，并在
异常情况下采取相应的保护措施。
6.环保要求：固体料仓应符合环保要求，防止物料泄漏和粉尘飞扬。
料仓的密封性能和排风系统应经过合理设计，以减少对环境的影响。
需要注意的是，具体的固体料仓标准可能会因行业、地区和特定应用而有所不同。
因此，在设计和选用固体料仓时，建议参考相关行业标准、国家法规以及厂家提供的技术规格和质量标准，确保满足特定需求的同时，也符合通用的规范和标准。
“钢制常压容器——固体料仓”在工程实践中的应用
“钢制常压容器——固体料仓”在工程实践中的应用作者：俞钱永来源：《中国房地产业》 2018年第8期【摘要】制浆系统是脱硫岛中不可分割的重要组成部分，而料仓是制浆系统的核心设备，它主要用于脱硫剂的中间存储。
料仓的设置有利于提高制浆效率，在设计料仓时，设备专业需要对仓体进行相应的计算校核，以满足工程项目的需求。
本文以《NB/T47003.2-2009 固体料仓》为理论依据，结合“石灰石石膏--湿法脱硫工艺” 的工程实践整理计算步骤及要点分析、阐明相关计算依据和重要部件的构造措施，符号说明参见NB/T47003.2-2009《固体料仓》。
【关键词】计算步骤；要点分析；制浆料仓；重要部件的构造措施；石灰石石膏——湿法脱硫工艺；工程实践1、前言作为制浆系统中的核心设备，料仓的合理设计非常重要。
通过本文希望可以帮助设计人员加深料仓结构设计的理解，理顺计算过程，重视结构安全设计，从而通过合理化的措施与途径，在工程实践中进一步优化料仓的设计。
本文以“石灰石石膏--湿法脱硫工艺”的料仓设备作为案例讲解。
2、计算步骤及构造要求2.1 地震作用及荷载在设计时主要考虑以下载荷：1）设计压力：约5000pa；2）物料自重和物料导致的摩擦力：相关参数需查物料特性表；3）料仓自重和附加质量；4）雪载荷、风载荷及地震作用。
计算地震作用和风载影响时需将料仓设备合理分段，以提高计算准确性。
分段按照以下规则：有厚度变化面处一般都有分段面；在危险截面（底部支撑处，筒体大开孔处等）处有分段面；为保证计算计算精度，每段长度不宜过长。
2.2 筒体计算构造要求：筒体比不大于2，常用1.5 倍。
高径比大了增加设计难度和造价，也增加安全风险，没有必要，不建议采用。
计算步骤如下：1）按分段规则将筒体分段，按经验假定各段壁厚，进行质量计算。
计算地震作用、风载影响和应力校核时宜按相同的方式分段，从而得到每段截面的数据，有利于之后的结构优化。
注：规范中没有规定要分段一致，案例题中就采用了不同的分段，比如计算地震作用时将筒体分成8 段，而计算风载影响时却只分了5 段，应力校核时又只取了3 个截面。
雷达物位计在固体料仓中的应用及分析
雷达物位计在固体料仓中的应用及分析摘要：雷达料位计是利用雷达波的特殊性能来进行测量的一种高精度料位测量仪表，具有测量精确、效率高、安装简单等特点。
关键词煤加压料位计高频在自动化程度逐渐提高的工业生产过中，我们需要知道工艺流程中存储仓或者罐体以及密封性罐体内部的料位高低，来实现对物料的高低程度监控以及实现配比的控制。
雷达物位计的发明出现以后，雷达物位计在各行各业的料仓中都有很好的应用，特别是1998年VEGA二线制雷达的问世，无论从体积还是其安装和接线方面，都比以前的测量方式稳定可靠。
所以用雷达测量物位的方式，已经成为了物位检测的主要组成部分。
一、雷达物位计的测量原理雷达的测量根据发射方式的不同，分脉冲波和连续波两种，其测量原理是有区别的。
脉冲波的测量原理是雷达波以光速运行，发射能量很低的极短的脉冲波通过天线系统发射并接收雷达波信号。
运行时间可以通过电子部件背转换成物位信号。
简单描述原理是如下公式是。
，H是仪表的实际料位高度，L是仪表的量程，V是光速，t是雷达波运行的时间周期即是在一个发射和回收周期。
所以即为仪表的测量上空值，也就是料面到雷达的距离。
简言之就是，量程-上空=实际料位。
以4-20mA的输出方式或者总线等数字方式输出给中控系统。
雷达传感器的发射功率非常小，分C频段和K频段。
即使在存在虚假反射的时候，最新的微处理技术和独一无二的ECHOFOX-软件也可以准确地分析出物位回波，进而来准确输出实际物位值。
连续波的测量原理，但是相比于脉冲波，连续波的测量效果尤为更好，因为它能更实时并连续的测量仪表的物位信号。
它与脉冲波的运算方式基本相同。
其原理如图所示。
在高频段80GHZ,连续波的这种测量的原理，针对于粉尘和和蒸汽以及罐壁干扰及搅拌的情况尤为理想。
原理是仪表通过透镜天线发射一个连续调频的雷达波。
发射的信号被介质反射，并被天线作为回波接收。
接收信号的频率始终偏离发射频率，频率之差与距离成正比。
以上是雷达的2种测量原理。
矩形固体料仓
矩形固体料仓摘要：结合圆形固体料仓及矩形容器的设计标准及原理，分析比较矩形固体料仓及液体矩形容器的结构及受力状况，提出矩形固体料仓的计算方法。
并指出料仓在结构设计，制造中应该注意的一些问题。
关键词：矩形固体料仓设计计算NB/T47003.2-2009《固体料仓》对储存固体松散物料的钢制焊接立式圆筒形料仓的设计算有明确的阐述,NB/T47003.1-2009《钢制焊接常压容器》中对储存液体物料的钢制焊接矩形容器的设计计算有详细的规定。
但在某一大型项目中,有一储存褐煤的钢制矩形锥体料仓。
外形见图1,设计计算无具体的标准参照。
下面就其结构及受力状况进行分析,提出对该种设备的设计计算方法和依据。
1 工艺条件所有的工艺参数包括设计温度,设计压力,料仓材质,磨蚀及腐蚀裕量,充装介质的密度,颗粒度,安息角,介质与壳体的磨擦系数及磨擦角等均由工艺专业提供。
2 选材设备的选材除应满足设计要求外,还要考虑其经济型。
应尽量考虑优选用价格低廉并且刚性较好的碳钢材料。
3 设计计算3.1 锥形料仓的分段为使仓内料松散固体物料能够自动流出,料仓无论横截面是圆形还是方形其底部均为锥体,并且锥体部分的半顶角θ的大小与物料与壳体的摩擦系数及摩擦角有决定性的关系。
半顶角θ一般由工艺提供。
如图1,整个设备就是一个截面为矩形的锥形容器。
为了准确的计算风载荷及地震载荷,将料仓在高度方向等间距截面划分,每一段就是一个小的矩形锥体。
将每个截面及划分后的锥体从上到下分别按顺序编号,如图1。
并且在每个截面及竖向同等间距设置加强筋。
设定料仓壳体的名义厚度及加强筋的规格,按照NB/T47003.2-2009依次计算每段锥体的容积,操作质量,重心,地震力,地震弯矩及任意截面处的最大弯矩等。
3.2 分析液体及固体物料对容器壁的作用力固体料仓是储存固体松散物料的容器,它是区别于储存气体,液体的容器。
气体充满于所储存的容器内,以自身的压力对整个容器壁产生作用力。
固体料仓计算NBT47003.2-2009
设备名称：仓壳圆筒内直径 mm D i 22500仓壳锥顶半顶角°θ22.5设计压力MPa P 0.029设计外压力MPa P 0-0.002设计温度℃T 100物料堆积密度Kg/m 3ρ1450物料内摩擦角的最小值°ψ35物料与壳体壁面的摩擦角°ψ'25物料与料仓间的摩擦系数 μ=tan(ψ')/μ0.466307658壳体材料//Q345R 壳体材料密度Kg/m 3ρ8000焊接接头系数/φ0.85设计温度下材料的许用应力MPa ［σ］t213仓壳锥体半顶角°θ522.1水平地震力抗震设防烈度度/8设计地震分组//第二组设计基本地震加速度g /0.2料仓水平地震力N F E 8741035.627——料仓等效总质量Kgm eq8579518.083编制人：固体料仓计算-----(按照NB/T47003.2-2009《固体料仓》计算)1.物料载荷计算2.地震载荷——等效质量系数/λm 0.85——地震影响系数/α10.094414414——阻尼调整系数/η21.18018018——一阶振型阻尼比/ξ0.03——地震影响系数最大值/αmax 0.08——与物料相关系数/I 1.1距底面高度hi集中质量mi的水平地震力N F Ei 见表2——距底面h k 处的集中质量Kgm k见表22.3地震弯矩N·mm 见表3——计算截面距地面高度mm h 见表3——设备基础距地面高度mmh 03.1水平风力基本风压值N/m 2q 0750场地土类别//A 相邻计算截面间的水平风力N Pi 见表4——料仓各计算段的外径mm D 0i 见表4——风压高度变化系数/f i 见表4——料仓第i段顶截面距地面的高度m h it 见表4——体型系数/K 10.71.7见表4——料仓高度mmH34500——料仓各计算段的风振系数 （当H＞20m时 ）/K 2i 2.2垂直地震力3.风载荷——脉动增大系数/ξ 2.1505——脉动影响系数/v i 见表4——振型系数/φz i 见表4——第i段长度mml i见表43.2风弯矩料仓任意计算截面I-I处的风弯矩N·mm M W I-I 见表5料仓底截面为0-0处的风弯矩N·mmM W 0-0——物料自然堆积上锥角高度mm h c 7877——料仓计算截面以上的储料高度mm h w见表6——锥段以上物料堆积高度mm 170005雪载荷N W s 238988.9956——基本雪压值N/m 2q w 6006.1仓壳圆筒轴向应力计算见表64.3物料对仓壳圆筒任意截面I-I处产生的水平方向压应力MPa P h 见表64物料对仓壳圆筒的作用力6仓壳圆筒应力计算MPa P v 4.4物料与仓壳圆筒间的摩擦力MPa F f 见表64.2物料对仓壳圆筒任意截面I-I处产生的垂直方向压应力4.1特性纵坐标/A 41888设计产生的轴向应力I-I见表7MPaσz1——仓壳圆筒计算截面I-I处的有效厚度mmδ见表7eiI-I见表7物料与仓壳圆筒间摩擦力产生的轴向应力MPaσz2I-I见表7最大弯矩在仓壳圆筒内产生轴向应力MPaσz3I-I见表7由计算截面I-I以上料仓壳体重及垂直地震力产生的轴向应力MPaσz3——计算截面I-I以上料仓壳体及附件质量Kg m up见表7I-I——计算截面I-I以上料仓壳体质量Kg m1upI-I——平台、扶梯质量Kg m2upI-I——计算截面I-I以上的人孔、接管、法兰及仓壳顶安装的附件质量Kg maup6.2仓壳圆筒周向应力I-I见表7由设计压力p和物料的水平压应力ph在计算截面I-I处产生周向应力MPaσθ6.3应力组合6.3.1组合拉应力I-I见表7组合轴向应力MPaσzI-I见表7组合拉应力MPaσzLI-I见表7 6.3.2组合压应力MPaσzA6.3.4应力校核组合拉应力见表7组合压应力见表7——仓壳圆筒材料的许用轴向压应力MPa [σ]er见表7——载荷组合系数/K1.27.1仓壳锥体任意截面上的应力计算7.1.1仓壳锥体特性纵坐标值mm A z 见表8——仓壳锥体计算截面a-a处的内直径mm D zia-a见表8——物料在仓壳锥体计算截面a-a处的锥角高mm h zc 见表87.1.2物料对仓壳锥体的垂直压应力MPa p v a-a 见表87.1.3物料对仓壳锥体产生的水平压应力MPa p h a-a 见表87.1.4仓壳锥体任意截面处的法向压应力MPa p n a-a 见表87.1.5周向应力MPa σθa-a 见表87.1.6轴向应力MPa σza-a 见表8——仓壳锥体计算截面a-a处以下的仓壳锥体质量与仓壳锥体计算截面a-a以下的 仓壳锥体所储物料质量之和Kg m c a-a 见表8——锥壳下端开孔外直径mm /20007.2组合应力MPa σ∑a-a 见表87.3应力校核MPa/见表88.1裙座壳底截面的组合应力8裙座壳应力7仓壳锥体应力MPaσ1见表9MPaσ2见表90-0见表9——0-0截面处的垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv——裙座壳底部截面积mm2A sb见表9——裙座半顶角，对圆柱形裙座，ψ=0°ψ0——裙座壳底部截面模数mm3Z sb见表9——裙座壳底部内直径mm D is22500——裙座壳底部壁厚mmδ见表9——裙座材料名称//Q345R ——设计温度下的裙座材料许用应力MPa[σ]t212——设计温度下的裙座材料屈服强度MPa R eL(R p0.2)345——设计温度下的裙座材料弹性模量MPa E t191000 8.2裙座上较大开孔处截面h-h组合应力MPaσ1见表9MPaσ2见表9h-h见表9——h-h截面处的垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv——h-h截面处裙座壳的截面积mm2A sm见表9mm2A m——h-h截面处水平方向的最大宽度mm b m——h-h截面处裙座壳的内直径mm D is22500——开孔加长管长度mm l mh-h见表9——h-h截面处的最大弯矩N·mm Mmax——h-h截面处的风弯矩N·mm M w h-h 见表9——h-h截面以上料仓的操作质量Kg m 0h-h见表9——h-h截面以上料仓的试验质量，如不进行水压试验，可取为m 0h-h Kg m max h-h 见表9——h-h截面处裙座壳的截面模数mm 3Z sm见表99.1自支承式锥顶形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt26.94090828——单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和Kg/m 2m t 696.5306122——单位面积的仓壳顶质量Kg/m 2m t115——单位面积仓壳顶附加质量Kg/m 2m t25——单位面积仓壳顶上平均载荷Kg/m 2m t3600——锥顶母线与其水平投影线间之夹角，一般取10°～35°°β22.5——仓壳顶材料在设计温度下的弹性模量MPa E t 195000受内压锥顶的周向应力MPa σθ31.6445283校核公式MPa181.059.2自支承式拱形仓壳顶仓壳顶有效厚度mm δt8.21651318——拱形仓壳顶球壳内半径mm R n 10000受内压拱形仓壳顶的周向应力MPaσθ19.853312049仓壳顶计算结论:校核合格校核公式MPa181.05结论:校核合格9.3仓壳顶加强筋加强筋的最大弯矩N·mm M max213443.0454——集中载荷N W z6000——直径方向加强筋的数量个n24所需加强筋截面模数mm3Z min1002080.0259.4仓壳顶与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳顶、仓壳圆筒与包边角钢有效截面积之和mm2A j24470.91471——取设计压力P及设计外压P0中较大值MPa0.0299.5仓壳椎体与仓壳圆筒连接处的加强结构仓壳圆筒圆周方向拉力N/mm Y s1278.931309仓壳锥体母线方向拉力N/mm Y1350.6599931仓壳锥体圆周方向拉力N/mm Y23489.584448仓壳锥体圆周方向拉力N Q-2786147.094——仓壳锥体有效加强长度mm B n0——仓壳圆筒有效加强长度mm B n252.1606631当Q＞0时，承压圈区域内所需截面积mm2A c按临界许用应力计算当Q＜0时，承压圈区域内所需截面积mm2A c-31823.49622——设计温度下材料的许用压缩应力MPa[σ]cr1039.6仓壳圆筒加强结构9.6.1仓壳圆筒设计外压 P0=2.25f i q0×10-6+P in MPa P00.005079688——料仓内部负压值MPa P in0.0029.6.2料仓许用临界外压力MPa[P cr] 6.82415E-05——核算区间罐壁筒体的当量高度m H E11.772——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度mm t min见表10——第i圈罐壁板的有效厚度mm t i见表10——第i圈罐壁板的实际高度m h i见表10——第i圈罐壁板的当量高度m H ei见表10 9.6.3加强圈个数及位置需设置加强圈10裙座地脚螺栓座10.1基础环内外径数据——基础环外径mm D ob22800——基础环内径mm D ob22200——基础环面积mm2A b 2.1206E+07——基础环材料许用弯曲应力MPa[σ]b170——裙座基础板外边缘到裙座壳外表面的距离mm b132——基础环的截面模数mm3Z b 1.1773E+11 10.2基础环厚度10.2.1无筋板时mmδb42.868621555.990842339MPa 5.9908423394.70E+0010.2.2有筋板时mmδb35.79064119——矩形板计算力矩N·mm M s36294.1499N·mm|M x|23632.63652N·mm|M y|36294.1499——系数C x//-0.2264——系数C y//0.05629——裙座基础板外边缘到裙座壳外表面的距离 b=(D ob-D is)/2-δs mm b132——筋板间最大间距 l=(πD ob/n-l3-δG)/(n j+1)-δG mm l328——地脚螺栓个数/n48——两个螺栓座之间筋板数量/n j3——筋板内侧间距mm l3100——筋板厚度mmδG16 10.3地脚螺栓8.04E-02地脚螺栓承受的最大拉应力MPa8.04E-02-3.2940E+000-0——0-0截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项N Fv地脚螺栓小径mm20.54——地脚螺栓腐蚀裕量mm C23——地脚螺栓材料许用应力MPa[σ]bt14710.4筋板筋板压应力MPaσg 3.52322495——一个地脚螺栓承受的最大拉力N F35514.1——对应于一个地脚螺栓的筋板个数/n15——筋板宽度mm l2126筋板许用压应力当λ≤λc时MPa[σ]c110.94当λ＞λc时MPa[σ]c——长细比/λ21.626——回转半径，对长方形截面的筋板取0.289δG mm i 4.624——筋板长度mm l k200——系数/ν 1.5169——临界长细比/λc135.95——筋板材料的许用应力MPa[σ]G170结论：校核通过10.5盖板10.5.1无垫板时盖板最大应力MPaσz53.77014823 10.5.2有垫板时盖板最大应力MPaσz49.06347743——垫板上的地脚螺栓孔直径mm d227——盖板上的地脚螺栓孔直径mm d340——垫板宽度mm l460——盖板厚度，一般分块厚度不小于基础环的厚度mmδc24——垫板厚度mmδz12 10.6仓壳筒体与裙座连接焊缝10.6.1仓壳圆筒与裙座搭接焊接接头MPa140.49合格MPa145.45合格——焊接接头扛剪断面面积mm2A w778080.2631——裙座壳顶部截面外直径mm D ot22536J-J——搭接接头处的垂直地震力,仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入N FvJ-J8.68E+10——搭接焊接接头处的最大弯矩N·mm MmaxJ-J 1.48E+10——搭接焊接接头处处的风弯矩N·mm Mw——地震弯矩N·mm M e8.31E+10J-J9.96E+06——水压试验时(或满仓时)料仓最大质量(不计裙座质量)Kg mmaxJ-J9583002.44——J-J截面以上料仓操作质量Kg m——焊接接头抗剪截面模数mm3Z w4385468641t215——设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许用应力的较小者MPa[σ]w——设计温度下焊接接头的屈服强度，取两侧母材屈服强度的较小者MPaσs42510.6.2仓壳圆筒与裙座对接焊接接头MPa-70.72合格——裙座顶截面的内直径mm D it22500。
钢结构料仓施工组织设计
煤粉仓制作安装方案金泓机械设备编制一、编制依据1.1、NB/T47003.2-2009《固体料仓》1.2、JB/T4735-1997《钢结构焊接常压容器》1.3、料仓装配图（S2522.00-JX52-01、53-01、54-01）；1.4、《气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB985－88二、施工特点分析2.1、施工现场作业位置小，成品料仓现场位置只够两台料仓在现场组对、焊接、安装。
2.2、料仓外径达6500mm，受运输道路影响，在预制厂只能进行筒体板下料、刨边、滚弧，现场组对、焊接。
2.3、料仓外观成型要求高，焊缝要求高。
2.4、施工季节位于春、夏季，风大、雨多会影响现场焊接，造成工期紧。
三、施工阶段3.1、台料仓筒体板开始下料。
3.2、料仓现场开始组对、焊接。
3.3完成料仓制作，验收，油漆，发货。
3.4将发货到现场的筒体进行逐节吊装焊接。
四、施工准备4.1技术准备1）施工方案及技术交底编制并审批完； 2）焊接过程卡编制并审批完； 3）焊接工艺按设计要求评定完； 4）焊工技能评定完。
5）图纸会审结束。
4.2材料放置1）钢材及其零部件应分类,按规格尺寸分别放置在垫木上。
4.3工装准备1) 自制24套直径6.48米型钢胀圈，用于筒圈组对，并防止在焊接、吊装运输过程中筒节变形。
涨 圈胀圈采用【14#槽钢，分3段成圈，采用3个10T 螺旋千斤顶顶撑，涨圈制作后应具有良好的圆度。
2）自制6.5米平衡梁4个，4.25米平衡梁1个，用于料仓组对和吊装。
159*6=14-183）用于料仓吊装的钢丝绳外套胶管或缠绕足够厚度的布，以免在吊装过程中损伤铝材，卡环外垫不锈钢板，防止划伤，碰伤铝合金板材；自制酸碱槽１套，用于焊条氧化膜的化学清理。
4）样板制作：在滚板前自制检测料仓筒体、筒体对接纵缝棱角的圆弧型样板，用δ=0.5mm镀锌铁皮，按料仓直径及锥体弧度制作。
自制对接环缝形成的棱角样板，用长度不小于300㎜的检查尺检查，其值不得大于板厚的1/10加2㎜，且不得大于5㎜。
圆锥形固体粉料料斗下料不畅问题解决探析
苑得印 ! 赵国相 "
!.欧季亚新材料 南京 有限公司 江苏 南京 '!'!+' '.上海蓝滨石化设备有限责任公司 上海 '"!*!)/
摘要 某工厂现有圆锥形固体粉料料斗在出料过程中出现下料不畅问题 采用加装自动振动器 进行间歇性循环锤击的初步解决方法 但效果不佳 通过分析料斗结构 料斗流型及固体粉料特 性等影响料斗下料的因素 认为引起料斗下料不畅的主要原因是料斗倾斜角过小 造成了物料的 偏流和沉积 运用改流体概念 提出在料斗内加装整块贯穿式倾斜挡板 加大料斗倾斜角的优化 改进方案 改进后彻底解决了料斗下料不畅问题 生产效率大幅提高 现场应用效果良好 关键词 料斗 固体粉料 倾斜角 挡板 优化 中图分类号 01"*!.'*2222222文献标志码 3222!"#$!".+-%-45.6778.!""",#$%%.'"'$."'."!'
黏性较大时 下料就愈发困难 即使选用不锈钢 料斗也不能弥补料斗倾斜角太小造成的问题
出 口 管 道 圆 筒 的 直 径 达 %++466 经 计 算 分 析 采用此出口管径的料斗内不会形成卸料拱 不 会 对 下 料 产 生 任 何 影 响 *$
图 加装在料斗仓壁外的自动振动器
施间歇性循环锤击 锤击瞬间机械能传递到料斗 外壁经过仓壁传递给粉料破坏料拱使物料松动 而容易下料随着自动振动卸料系统的投用基本 能维持一定量的生产但下料不畅问题仍有发生 在一次物料切换过程中彻底清理检查料斗内部
图 圆锥形料斗中自然卸荷拱拱高与出料口宽度关系曲线
为此文中通过对料斗下料过程的深入剖析 结合改流体的概念提出了成本低施工周期短 施工简单易行的高效优化改进方案 解决了料斗 下料不畅的问题
固体料仓
JB/T 4735.3─XXXX《固体料仓》标准释义引言固体料仓是储存固体松散物料的容器，它区别于储存气体、液体的容器。
气体和液体在常温的自然状态下是无形的物质，松散的固体物料在自然状态下有堆积形态。
气体充满于所储存的容器内，以自身的压力对整个容器壁产生作用力。
液体盛装在容器里，对液面以下的容器壁，以液柱的静压对不同高度的壁面产生不同的作用力。
松散的固体物料盛装在容器里，对物料面以下的容器壁，产生垂直压力、水平压力、在物料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。
所以设计固体料仓时除要考虑容器的共性外还要考虑到它的特殊性。
在古代，生产力发展到一定水平后，首先是稻谷、小麦、大豆等粮食类松散粒状固体物料要进行储存，人们用苇席编制、陶制、木制、砖木混制的各种容器、仓体等来储存多余的粮食。
而后随着生产力的飞速发展，科学、技术的进一步提高，除对粮食类物料外，对建筑材料中的沙石、水泥，及各种工业原料和产品等需要进行储存、配用，需要储存的松散固体物料的种类越来越多。
特别是粮食、水泥、煤炭成为料仓中储存的松散固体物料品种中最多的品种。
制造料仓的材料也随之出现了钢筋混泥土、钢材、铝材、复合材料制等多种材质。
仓体的形状也更多样化，出现了圆形、方形、矩形、星形、蜂窝形以及组合式等各种储存料仓，同时还产生了管风琴式、内置多卸料管式等均化料仓。
物料的输送方式和输送量也发生了巨大的变化，料仓的容积也越来越大，出现了上万立方米容量的特大型料仓。
料仓也成为一种具有独特用途和结构的设备。
料仓（bin，bunker）的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远，其中金属制料仓具有占地面积小，具有先进的装、卸料工艺，机械化程度高，能保证储存的物料的质量等优点，成为工业用料仓中的一个不可缺少的设备。
本标准并未将所有料仓都包括在内，只涉及适用于石油、化工、化纤的工业用的金属制圆筒形料仓（也称筒仓，silo），以及能盛装在用金属制料仓里的，如粮食、建筑用物料用的料仓。
松散物料对仓壁载荷计算方法的研究
157工程Engineer ing 中国设备工程 2018.11 （上）固体料仓（或筒仓，以下称料仓）是储存松散物料的容器。
料仓一般分为深仓和浅仓，在实际使用中的料仓大都处于深仓范围。
料仓所承受的载荷分为静载荷和动载荷。
静载荷为长期载荷（或永久载荷），动载荷为短期载荷（或可变载荷）。
静载荷主要包括设计压力、储存物料引起的压力、料仓自重、梯子、平台等附件的重量、多雪地区的雪载荷等。
动载荷主要包括风载荷、地震载荷、料仓在加料和卸料时产生的冲击载荷、料仓内物料滞留或崩塌时引起的局部冲击载荷、通入料仓内疏通架桥物料的压缩空气引起的局部压力等。
此外连接管道和其它的部件对料仓的作用力、支座的作用力等都是应当考虑的载荷。
如有必要，应考虑的偶然作用和情况有爆炸引起的作用、运载工具碰撞导致的作用、火灾设计工况。
料仓结构设计时，必须充分考虑以上载荷及作用，使料仓的结构能够抵抗以上载荷的单独或可能的同时作用，进而保证料仓的结构安全。
由于料仓结构承受载荷的能力大小是根据各工况载荷及其组合载荷作用于料仓仓壁的载荷效应大小而得来的，所以基于安全的考虑，必须使实际组合载荷的计算值小于许用值，否则将导致料仓的破坏。
本文主要针对深仓在填充结束时，理想松散物料（不粘结）在仓壁圆筒部分垂直板壁上产生的载荷情况进行研究。
目前，仓壁圆筒部分载荷计算的方法主要有三种，詹森（H. A. Janssen）法、赖姆伯特（Marcel & André Reimebert）法和埃里（Wilfred Airy）法。
在国内外的现行标准中，詹森法和赖姆伯特法应用最为广泛。
詹森法是基于以下几种假设：垂直载荷平均分布在水平横截面上；堆积密度ρ在任意高度处是相同的；比值k=P h /P w 在任意高度处是常数；仓壳的摩擦系数μ=P f /P h 在任意高度处是常数。
赖姆伯特兄弟在大量的试验基础上提出了以下观点：物料的堆积密度在任意高度处是不同的，物料对料仓壳体的垂直压力和水平压力（或侧向压力）也是变化的。
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仓壳锥体设计的计算方法是类似的! 先利用仓壳
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固体料仓垂直度偏差范围
固体料仓垂直度偏差范围1. 简介固体料仓是用于存储和输送粉状或颗粒状物料的设备，广泛应用于化工、建筑、冶金等行业。
在使用过程中，固体料仓的垂直度偏差范围是一个重要指标，它直接影响着料仓的稳定性和物料的流动性。
本文将详细介绍固体料仓垂直度偏差范围的定义、测量方法以及对料仓性能的影响。
2. 固体料仓垂直度偏差范围的定义固体料仓垂直度偏差范围是指在垂直方向上，由顶部到底部所测得的料仓壁面距离中允许的最大偏差值。
通常以单位长度（如米）来表示。
3. 固体料仓垂直度测量方法3.1 激光测距法激光测距法是一种常用且准确的测量方法。
通过在顶部和底部分别设置激光发射器和接收器，在两者之间发射激光束，利用接收到的反射信号计算出料仓壁面距离。
根据测得的多个点的坐标，可以绘制出料仓壁面的垂直度曲线，并计算出垂直度偏差范围。
3.2 水平仪法水平仪法是一种简单易行的测量方法。
通过在料仓壁面上设置水平仪，在不同高度处测量水平仪的指示值，然后根据这些值计算出各点处的垂直度偏差，并确定整个料仓壁面的垂直度偏差范围。
3.3 其他方法除了激光测距法和水平仪法外，还可以使用电子水准仪、全站仪等专业设备进行固体料仓垂直度的测量。
这些方法在实际应用中具有一定的局限性，需要根据具体情况选择合适的测量方法。
4. 固体料仓垂直度对性能的影响4.1 料流畅通性固体料仓壁面的垂直度偏差会影响物料在料仓内部的流动性。
如果垂直度偏差过大，会导致物料在料仓内部产生积聚和堆积现象，使得物料的流动受到阻碍，降低了料仓的利用率。
4.2 料仓结构强度固体料仓壁面的垂直度偏差还会影响料仓的结构强度。
如果垂直度偏差过大，会导致料仓壁面受到不均匀的力分布，增加了结构的应力集中程度，从而降低了料仓的承载能力和使用寿命。
4.3 测量精度固体料仓壁面垂直度的测量精度直接影响到后续工程设计和施工的准确性。
如果测量精度不高，将会导致后续工程中对料仓垂直度要求无法满足，进而影响到整个工程的质量和安全。
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JB/T 4735.3─XXXX《固体料仓》标准释义引言固体料仓是储存固体松散物料的容器，它区别于储存气体、液体的容器。
气体和液体在常温的自然状态下是无形的物质，松散的固体物料在自然状态下有堆积形态。
气体充满于所储存的容器内，以自身的压力对整个容器壁产生作用力。
液体盛装在容器里，对液面以下的容器壁，以液柱的静压对不同高度的壁面产生不同的作用力。
松散的固体物料盛装在容器里，对物料面以下的容器壁，产生垂直压力、水平压力、在物料流动的情况下对壁面还产生摩擦力。
所以设计固体料仓时除要考虑容器的共性外还要考虑到它的特殊性。
在古代，生产力发展到一定水平后，首先是稻谷、小麦、大豆等粮食类松散粒状固体物料要进行储存，人们用苇席编制、陶制、木制、砖木混制的各种容器、仓体等来储存多余的粮食。
而后随着生产力的飞速发展，科学、技术的进一步提高，除对粮食类物料外，对建筑材料中的沙石、水泥，及各种工业原料和产品等需要进行储存、配用，需要储存的松散固体物料的种类越来越多。
特别是粮食、水泥、煤炭成为料仓中储存的松散固体物料品种中最多的品种。
制造料仓的材料也随之出现了钢筋混泥土、钢材、铝材、复合材料制等多种材质。
仓体的形状也更多样化，出现了圆形、方形、矩形、星形、蜂窝形以及组合式等各种储存料仓，同时还产生了管风琴式、内置多卸料管式等均化料仓。
物料的输送方式和输送量也发生了巨大的变化，料仓的容积也越来越大，出现了上万立方米容量的特大型料仓。
料仓也成为一种具有独特用途和结构的设备。
料仓（bin，bunker）的种类繁多，其结构和制造工艺也相差甚远，其中金属制料仓具有占地面积小，具有先进的装、卸料工艺，机械化程度高，能保证储存的物料的质量等优点，成为工业用料仓中的一个不可缺少的设备。
本标准并未将所有料仓都包括在内，只涉及适用于石油、化工、化纤的工业用的金属制圆筒形料仓（也称筒仓，silo），以及能盛装在用金属制料仓里的，如粮食、建筑用物料用的料仓。
因此标准中所考虑到的料仓是储存固体松散物料的料仓，其形状为圆筒形，料仓顶部为拱顶形或锥顶形，仓筒为圆筒形，料仓底部为仓壳锥体（hopper，英文有时也指斗仓、料斗）形。
结合我国实际情况，本标准对这些料仓做出了限制和规定。
构成料仓壳体的受力元件由仓壳顶、仓壳圆筒、和仓壳锥体组成。
仓壳顶和仓壳圆筒的结合部称肩部，仓壳锥体和仓壳圆筒的结合部称臀部，此两部分的结构根据料仓的不同大小和形状以及料仓使用的不同材质而有不同，设计者应根据实际情况采用不同的结构形式，以保证料仓具有足够的刚度和强度。
松散物料在料仓中的流动情况和形式见下图：料仓设计时一般把物料流分为整体流动形（柱塞流形）和中心流动形（漏斗形），整体流动形的流动是最为理想的流动，符合先进先出的原则，仓壳受力也比较均匀。
中心流动形的料仓由于仓壳处物料的滞留或崩塌，使料仓的受力变得复杂。
料仓支撑结构主要是裙座、耳式支座和环座式支座一、范围1. 设计压力固体料仓设计压力的适用范围，一般按常压考虑。
因此规定设计压力的适用范围取－500 Pa～0.1MPa，即真空度取500 Pa，设计压力最大取0.1MPa。
工程装置中在固体料仓的顶部根据工艺的要求有时有氮封，有时采用气流输送等情况，对于顶部有氮封（或其它作用的压力）的料仓，设计压力应取顶部可能出现的气体的最高操作压力作为设计压力。
过高的设计压力会影响料仓的使用经济性，而且实际使用压力也被限制在一定范围内。
当设计压力超过0.1MPa时，料仓的设计、计算仍可参照本标准进行，但钢制料仓其安全系数和制造技术要求应按GB 150的相关规定。
铝制料仓？2. 设计温度固体料仓的使用温度大都为常温，我国南北纬度跨度大，北方部分地区冬季极端最低气温较低，而南部、西南部地区夏季日照下仓壳的温度可达几十度，设计者决定设计温度时应考虑到料仓所处的地理位置，由于固体料仓一般不用保温，仓壳的温度基本与环境温度一致，裙座的用材应考虑环境温度的影响。
当对储存物料有加热的要求时还应考虑物料的温度效应及热膨胀的影响。
因此本标准规定料仓的设计温度范围取料仓所使用的仓壳金属允许的使用温度，但由于通常料仓的使用温度不高，故仓壳材料的许用应力相应给到200℃，如果设计者遇到使用温度高于200℃的情况时，许用应力可以按标准中4.6节许用应力中的计算公式计算求得。
3. 容积钢制固体料仓中容积较小的（例如小于或等于15 m3）一般称为料斗，可不按本标准设计。
过去容积大于4000 m3的料仓在工程装置中极少见，这是由于设计和制造难度大、成本高所致，但是根据目前我国的设计、制造、建造技术和经验的不断进步，新建容积再大些的料仓也是可以付诸实现的，所以本标准规定适用容积范围时对容积的上限未加以限制，但在建造超大型料仓时，应对料仓的经济性和可靠性予以充分的考虑。
铝制料仓则由于材料性能的限制，目前只能制造容积不大于250 m3，高度不大于8m的料仓。
对于超出上述参数的铝制料仓，本标准并未作出限制，但设计者应对其经济性和可靠性等多方面因素予以综合考虑。
？？？？万4. 浅仓和深仓料仓一般分为深仓和浅仓，深仓是指仓筒内所储松散物料的整个滑坡面都位于仓筒之内（图1），否则为浅仓。
浅仓中物料对仓壳的作用不均匀，在设计浅仓时应考虑比深仓更多一些不利的因素，在实际使用中的料仓大都处于深仓范围，故本标准按深仓考虑。
二、总则关于资格与职责、安全系数、压力试验和致密性试验、焊接接头系数的规定，可参阅JB/T 4735的标准释义。
其中固体料仓的安全系数根据JB/T 4735的规定，由2.5修订为2.4。
1．载荷料仓所承受的载荷分为静载荷和动载荷。
静载荷为长期载荷，动载荷为短期载荷。
料仓仓壳和支承部分的安全性和经济性很大程度决定于选择合理的设计载荷。
料仓的设计压力、储存物料引起的压力、料仓自重、梯子、平台等附件的重量、多雪地区的雪载荷等属于主要的静载荷；风载荷、地震载荷和料仓在加料、卸料时所产生的冲击载荷等属于主要的动载荷，此外连接管道和其它的部件对料仓的作用力、支座的反作用力等都是应当考虑的载荷。
1.1 静载荷操作状态下的静载荷：包括压力、料仓储存物料引起的压力、料仓壳体自重、附件（包括梯子平台、人孔、接管、仪表、安全阀、过滤器、内件等）的重量、多雪地区的雪载荷等。
试验状态下的静载荷：料仓一般不进行水压试验，必要时可做盛水试验，因而试验状态下的静载荷应当是操作状态下的静载荷，或是操作状态下的静载荷加所用水的重量。
料仓储存物料引起的压力是料仓与其它容器不同的特别之处，此压力决定于固体物料的物性参数，一般常见的松散物料的物性参数参见表1。
表 1 常见松散物料的物性参数注：表列数据仅供参考，计算时应据实测数据校正。
1.2 动载荷动载荷包括风载荷、地震载荷、物料在加料和卸料时产生的冲击载荷，料仓内物料滞留或崩塌时引起的局部冲击载荷、通入料仓内疏通架桥物料的压缩空气引起的局部压力等。
自振周期、地震载荷、风载荷可参阅JB/T 4710的标准释义。
当料仓高度大于等于20m时，还须考虑高振型的影响，在进行稳定或其他验算时，地震弯矩可参照JB/T 4710的相关规定。
？？万2. 厚度2.1 腐蚀裕量和磨蚀裕量腐蚀裕量是根据物料对金属材料的腐蚀速率和料仓的使用寿命来决定。
考虑到固体物料对料仓仓壳的机械磨蚀是不可避免的，本标准引入磨蚀裕量这一概念。
在没有可靠的实验数据时，磨蚀裕量对碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对高合金钢一般取不小于0.5mm 。
本标准正文中的C 2为腐蚀裕量和磨蚀裕量两部分之和，各自取值，互不影响。
2.2最小厚度GB 150中是以考虑钢材的焊接工艺所需，规定了的最小厚度。
而料仓的实际情况是容积大、壁厚薄，无论在现场制造或运输到现场，为防止在制造过程中或运输过程中出现过大的变形，不得不提出最小厚度与料仓直径的关系。
仓壳圆筒设计厚度在很多情况下也受控于容器的最小厚度，可参考下列表内数据决定：注：表列数据是用下式计算的，未计入腐蚀裕量和磨蚀裕量。
[]5.259.2⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=i i crD L DE δσ……………………………（2－1）三、材料钢制固体料仓的材料选用原则，可参阅JB/T 4735的标准释义；铝制固体料仓的材料选用原则，可参阅JB/T 4734的标准释义。
四、设计计算 1. 仓壳圆筒部分的载荷计算JB/T4735-1997标准采用詹森（Janssen ）创立的料仓压力理论为基础的计算方法，而本版标准采用赖姆伯特 （ Reimebert ）的理论为基础的计算方法。
其原因如下：a ） 詹森方法和赖姆伯特方法在计算上有差异，但计算结果的差异不大；b ） 赖姆伯特方法考虑了物料的堆积密度在任意高度处是不相同的，物料对料仓壳体的垂直压力和水平压力也是变化的，赖姆伯特方法比詹森方法更加接近实际操作工况；c ） 赖姆伯特方法是在詹森方法的基础上经过大量研究实验而得出的，是詹森方法的修正版本；d ） 目前，德国标准对料仓的计算已经采用了赖姆伯特方法；e ） 目前，中石化行业标准对料仓的计算也已经采用了赖姆伯特方法。
詹森方法和赖姆伯特方法的对比如下： 1.1 JB/T4735-1997标准中采用的计算方法JB/T4735-1997标准中采用了以詹森（Janssen ）创立的料仓压力理论为基础的计算方法，其推导如下：我们对内直径为i D 的仓壳圆筒，在储存物料深度为χ的立面位置上取一高度为χd 的微元体（见图2）来进行研究，这一微元体的体积dv 为dx D dv i 24π=…. …………………………………（4－1）其重量 dw 为gdx D dw i ρπ24=………...…………………………（4－2）对这一微元体所受静力进行研究，在微元体上部截面Ⅰ—Ⅰ上受到截面以上由物料所产生的垂直压2sin 1ψ+式中：ψ—— 松散物料内摩擦角的最小值，（°）。
水平压力h P 是垂直作用于仓壳圆筒壁的，所以产生了沿壁面的压力：h f P p μ=' …………………………………………（4－5）沿壁面一周所产生的摩擦力为 ：dx D P P i h f πμ= ……………………………….…（4－6）式中：μ—— 物料与圆筒壁间的摩擦系数。
根据对以上诸力的研究可以写出此微元体的静力平衡方程：dx P k D dP P D dx gD P D v i v v i i vi μππρππ++=+4)(44222 …………….…（4－7）对上式进行整理后可得一阶常系数线性微分方程：g P k Didx dP v v ρμ=+4………..………………………（4－8） 决定边界条件并解上述方程式：仅考虑所储松散物料引起的压力时，边界条件为 0=χ 时，0=v P ，解方程，经单位换算后求得垂直压力v P 为：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-=-)4(14iD x k iv e k g D P μμρ ………………….………….…（4－9） 令f = kμ，并将其代入上式可得⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-=-)4(14iD fxi v e f g D P ρ …...……………………….…（4－10）由所储松散物料引起的水平压力可用垂直压力乘以侧压系数k 求得：v h kP P = …………………………………….…（4－11）经处理简化后摩擦力可以写为下式：[]v w eii f P g H D P -=ρδπ42………..…………...…….…（4－12） 詹森（Janssen ）在料仓压力理论中主要依据了以下几种简化假设： a ） 垂直载荷平均分布在水平横截面上； b ） 堆积密度ρ在任意高度处是相同的； c ） 比值w h p p k =在任意高度处是常数； d ）仓壳的摩擦系数h fp p =μ在任意高度处是常数。