采用强夯法解决地基土液化问题实例
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综上所述此次除 险加固帷幕灌浆效果显著, 灌浆质量优良。
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检验 水位 试验 点号 埋深 深度 ( m ) ( m ) ( m)
01 1. 9 0. 5
01 1. 9 1. 0
01 1. 9 1. 5
01 1. 9 2. 0
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无 粉砂 04 1. 85 2. 0
无 粉砂 04 1. 85 2. 5
粘土 04 1. 85 3. 0 无 粉土 05 1. 8 0. 5 无 粉土 05 1. 8 1. 0 无 粉砂 05 1. 8 1. 5 无 粉砂 05 1. 8 2. 0 无 粉砂 05 1. 8 2. 5
粘土 05 1. 8 3. 0 无 粉土 06 2. 45 0. 5 无 粉砂 06 2. 45 1. 0 无 粉砂 06 2. 45 1. 5 无 中砂 06 2. 45 2. 0 无 中砂 06 2. 45 2. 5
实测 击数 N 63. 5
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5 26 21 14 13 14 5 27 25 16 10 8 6
西部探矿工程
临界 系数 N cr 4. 0
4. 3
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5. 1
5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4
总第 112 期 2005 年第 8 期
西部探 矿工程 W EST - CH IN A EXPL OR AT ION EN GIN EERIN G
ser ies No . 112 Aug . 2005
Байду номын сангаас
文章编号: 1004 5716( 2005) 08 0033 02
中图分类号: T U472 31 文献标识码: B
灌浆结束后, 测压管内 水位均 低于设 计水位, 水 位值 比灌浆 前平均降低 4~ 5m。
4 结论 左、右坝肩帷幕灌浆通过 灌浆压 水试验 检查, 各孔 段透 水率
允许值 均 满 足 设 计 防 渗 标 准 规 定 的 接 触 段 q 3L u, 其 它 段 q 5L u的要求, 合格 率达 100% 。通 过分部 工程 验收 , 质量 评定 等级为优良。 坝后 三角 量水 堰 渗流 量比 灌 浆前 减少 了 26. 7% 。 大坝浸润线水位比灌 浆前平均降低 4~ 5m。
Ncr 液化判别标贯击数临界值; N0 液化判别标贯击数基准值( 地震烈度 度区为 8) ; ds 饱和土标贯点深度 , m; dw 地下水 位 平 均 深 度, m, 取 年 内 近 期 最 高 水 位 为 2. 0m; pc 颗粒含量 百分率( 按勘察报告资料为 6. 5) 。 经按上式计算可见 , 各检验点不 同深度 液化判 别临界 值 N cr 与实测击数进 行对比判别, 对中 等液化 的砂土 来说, 经强夯 处理 后, 在强夯区内 3m 深度之 内砂 土均为 不液 化土, 标贯 击数 平均 增加 5~ 15 击, 保证了建筑物 地基密实 度和地 基承载 力的要 求。 见表 1 所示。
标贯试验 使用中型标贯器, 锤 重 63. 5kg, 自由 落距 76cm, 每 点连续贯入 30cm, 记录锤击 数为实 测击数。一 般用以 下方 法对 砂土液化进行 判别:
当标贯试 验结果满足 N 63. 5 < N cr 时, 即 判为 液化 , 相反 则判 为不液化。其中:
Ncr = N0 [ 0. 9+ 0. 1( ds - dw ) ] ( 3/ pc) 1/ 2 式中: N 63.5 饱和土标贯击 数( 实测值) ;
( 4) 根据地球物理勘探的 成果, 在断裂 带通过 的桥位 或距断 裂带较近位置钻孔均加深, 钻孔控制深度满足 桩基( 摩擦桩形式) 设计要求才可终孔, 其余钻孔钻至微风化基岩 下 5m 即可 。 4. 2 钻探勘察方法成果
( 1) 对岩石的物理性质 特征进 行了统 计一共 209 组数据, 统 计得 中 风 化 岩 天 然 抗 压 强 度 为 8. 93M P a, 饱 和 抗 压 强 度 为 5. 10M Pa; 微风 化岩天 然抗 压强 度值 为 13. 50M Pa, 饱和 抗 压强 度为 10. 10M P a。
判别 关系 N 63. 5/ N cr
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液化 判别
无 无 无 无 无
无 无 无 无 无 粘土 无 无 无 无 无
岩 性
粉土
细砂
细砂
细砂
粉砂
粘土 粉土 中砂 中砂 细砂 细砂
粉土 粉土 粉砂 粉土 细砂 中砂
4 结语 实践证明, 对中等液化的砂土层来说, 在选择确定好各技术参
( 3) 强夯施工中使用履带式 吊车 1 台, 起 重能力 为 20t, 自重 40t, 夯锤重 9840kg, 锤底直径 2. 5m, 锤高 0. 7m, 锤中留有 4 个直 径为 250mm 排气 孔。在点 夯时使用 1 台水准仪测量夯沉量。
( 4) 点夯分两次按跳打法 依次夯 击, 每 次夯前 夯后均 测量锤 顶标高, 计算每次夯击沉量和最后两击平均沉 量。第一 次点夯完 成后将夯坑堆平压实再进行第二次点击。
( 2) 通过钻探揭露, 进一 步查 明破碎 带主 要特点 是呈 糜棱岩 化, 中等风化状态, 见角砾状构造, 夹断层泥, 见二次结 构面, 偶见 X 型裂隙, 局部岩芯呈粉粒状, 而且干钻才能取到岩芯。从工程力 学性质考虑, 中风化粗糜棱岩虽然较破 碎, 但深 度超过 50m, 具有 一定的摩擦力, 桩以摩擦桩形式可以满 足大桥基础设计 需要。由 于钻孔深度控制适宜, 从而为建设单位节约 20 万元工程费用。
参考文献: [ 1] 顾宝和, 等. 岩土工 程勘察规 范( GB50021- 2001) [ S] . 中国建 筑工
业出版社, 2001. [ 2] 常土骠, 等. 工程地质手册[ M ] . 中国建筑工业出版社, 1997. [ 3] 雍致盛, 等. 公路桥涵地基与基础 设计规范 ( JT J024- 85 ) [ S ] . 人民
判别 关系 N63. 5 / N cr
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表 1 检验点液化判别表 检验 水位 试验
液化 岩 点号 埋深 深度
判别 性 ( m) ( m) ( m)
无 粉土 04 1. 85 0. 5
无 粉土夹砂 04 1. 85 1. 0
无 中砂 04 1. 85 1. 5
( 3) 除绘制中风化岩的等值线图、桥位的立体图外, 还根据中 风化基岩的揭露情况, 绘制了 中风化 破碎带 标高分布 图, 从而为 钻( 冲) 孔灌注桩的桩长提供可靠的工程地质资料。
( 4) 根据不同的地质情况, 桩 基设计也采用不同的形式, 在揭 露为微风化岩 的桥位, 采用嵌岩 桩的形 式; 在断层 破碎带分 布厚 度大、尚未揭露微风化岩桥位的地段则采用摩擦端承桩形式。 5 结束语
数的条件下, 采用强夯法是有效可行的处理方法。不仅工期短、效 果好, 而且施工成本低。是值得推广应用的地基处理方法之一。
( 上接第 31 页) ( 3) 根据地球物理勘探资料, 结合其它资料, 可知断层基本稳
定, 无明显的活动迹象, 场地稳定性较好, 但有 2 组断层在不同深 度经过大桥, 应适当加大大桥的安全设计及防 震能力。
2002 年 灌 浆 前 库 水 位 1252m 坝 后 三 角 量 水 堰 渗 流 46. 877L / s, 而灌浆后 2003 年测三角量水堰渗 流量为34. 371L / s, 减少了 12. 506L/ s, 比灌浆前减 少了26. 7% 。说明 灌浆效 果是显 著的, 灌浆质量达到设计要求。 3. 4 浸润线水位
粉砂 06 2. 45 3. 0
实测 击数 N 63. 5
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6 21 21 14 13 12 5 25 21 19 19 18 8
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临界 系数 N cr 4. 0
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5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4
交通出版社, 1985.
( 5) 满夯在点夯全部完成结束后, 将场地整平压实, 待满足设 计间隔时间后 , 按第一次点夯顺序进行满夯, 夯锤直径重叠 1/ 4。 3 强夯效果的检验
施工中点 夯各夯点的沉量为 0. 4~ 0. 8m, 满夯结束后与前相 比, 整个夯区平均夯沉 0. 55m。这样的结果对消砂土除液化效果 如何, 按 建筑地基处理 技术规范 ( JG J 92) 规定, 采用标准贯入 试验进行了现 场检验。根据设计及有关技术规范要求, 在强夯区 内布置 6 个检 验点, 每点 试验 深度 为 1. 0、1. 5、2. 0、2. 5、3. 0m。 检验点位置按 规范中随机抽样方法确定。
( 1) 首先在强夯区进行强 夯试验, 经设 计单位 审核确 定夯击 参数为: 夯点间距 5m, 点夯击能为 800kN m, 击数 7 击, 分两次 夯击, 两 次夯 击间隔 为 7 天。满夯 夯击 能为 600kN m, 击数 3 击, 面击与点夯间隔时间为 14 天。
( 2) 夯 击 前, 在 强 夯 区 旁 边 挖 排 水 沟和 排 水 坑, 其 深度 为 4. 5~ 5. 5m, 将场地 中地 下水 水位 降至 4m 左 右。其 次, 将 地表 0. 2m耕植土及杂草锄 掉推平, 并 用压 道机碾 3 遍。 对夯锤 重量 要校正。
1 工程概况 建设中的大同飞 机场 位于 大同 市盆 地北 端, 属山 前倾 斜平
原与洪积平原交接部位。根据勘察报告, 场地内土层由 上而下分 别为: 第四系全新统冲积作用形成的低液限粉 土、中细砂, 第四系 上更新统冲积作 用形 成的 低液 限粉 土、中 细砂 和第 四系 中更 新统冲积作用形成的低液限粉土、低液限粘土 及少量粘性土。分 布于飞机场跑道西北 230 45m2 范围内, 中细砂具中等液化。拟 建工程位于这一范围内, 建筑 物上部 为钢筋 混凝土结 构, 对地基 承载力的要求和变形 要求 都非 常严 格, 需要 对地 基土 液化 进行 处理。为此, 采用强夯法成功地解决了飞机场跑道周边 地基土液 化问题。经 强夯处理后, 在强夯区内 3m 深 度之内砂土 均为不液 化土, 保证了建筑物地基密实度和地基承载力 的要求。 2 强夯设计与施工
采用强夯法解决地基土液化问题实例
靳成军
( 山西省地勘局 217 地质队, 山西 大同 037008)
摘 要: 采用强夯法成功地解决了大同市飞机场 跑道周边地基土液化问题。经强夯处理后, 在强夯 区内 3m 深度 之内砂 土均为不液化土, 保证了建筑物地基密 实度和地基承载力的要求。 关键词: 强夯法; 地基土液化; 地基承载力
( 1) 新礼大桥的设计根据两 种勘察 方法所 提供的 成果, 采用 钻( 冲) 孔 灌 注桩 方案, 嵌岩 桩长 30. 00~ 36. 00m, 摩 擦 端桩 长 > 42. 00m, 地震设防烈 度按 提高一 级设 计。大桥 建成 后通 车二 年多, 至今运行情况良好。
( 2) 复杂场地下的岩土勘察 工作方 法有很 多, 但位于断 裂带 的场地的勘探 工作方 法应首 选地 球物 理勘 探工 作, 然 后再 以地 球物理勘探指 导钻探 是勘探 方法 中较 合理、提交 资料 较快 的并 适宜复杂场地最可靠的 方法之一。 新礼大 桥的岩 土工程勘 察为 同类场地的岩 土工程勘察提供了很好的参考经验。
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检验 水位 试验 点号 埋深 深度 ( m ) ( m ) ( m)
01 1. 9 0. 5
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01 1. 9 2. 0
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无 粉砂 04 1. 85 2. 0
无 粉砂 04 1. 85 2. 5
粘土 04 1. 85 3. 0 无 粉土 05 1. 8 0. 5 无 粉土 05 1. 8 1. 0 无 粉砂 05 1. 8 1. 5 无 粉砂 05 1. 8 2. 0 无 粉砂 05 1. 8 2. 5
粘土 05 1. 8 3. 0 无 粉土 06 2. 45 0. 5 无 粉砂 06 2. 45 1. 0 无 粉砂 06 2. 45 1. 5 无 中砂 06 2. 45 2. 0 无 中砂 06 2. 45 2. 5
实测 击数 N 63. 5
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西部探矿工程
临界 系数 N cr 4. 0
4. 3
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5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4 4. 0 4. 3 4. 6 4. 8 5. 1 5. 4
总第 112 期 2005 年第 8 期
西部探 矿工程 W EST - CH IN A EXPL OR AT ION EN GIN EERIN G
ser ies No . 112 Aug . 2005
Байду номын сангаас
文章编号: 1004 5716( 2005) 08 0033 02
中图分类号: T U472 31 文献标识码: B
灌浆结束后, 测压管内 水位均 低于设 计水位, 水 位值 比灌浆 前平均降低 4~ 5m。
4 结论 左、右坝肩帷幕灌浆通过 灌浆压 水试验 检查, 各孔 段透 水率
允许值 均 满 足 设 计 防 渗 标 准 规 定 的 接 触 段 q 3L u, 其 它 段 q 5L u的要求, 合格 率达 100% 。通 过分部 工程 验收 , 质量 评定 等级为优良。 坝后 三角 量水 堰 渗流 量比 灌 浆前 减少 了 26. 7% 。 大坝浸润线水位比灌 浆前平均降低 4~ 5m。
Ncr 液化判别标贯击数临界值; N0 液化判别标贯击数基准值( 地震烈度 度区为 8) ; ds 饱和土标贯点深度 , m; dw 地下水 位 平 均 深 度, m, 取 年 内 近 期 最 高 水 位 为 2. 0m; pc 颗粒含量 百分率( 按勘察报告资料为 6. 5) 。 经按上式计算可见 , 各检验点不 同深度 液化判 别临界 值 N cr 与实测击数进 行对比判别, 对中 等液化 的砂土 来说, 经强夯 处理 后, 在强夯区内 3m 深度之 内砂 土均为 不液 化土, 标贯 击数 平均 增加 5~ 15 击, 保证了建筑物 地基密实 度和地 基承载 力的要 求。 见表 1 所示。
标贯试验 使用中型标贯器, 锤 重 63. 5kg, 自由 落距 76cm, 每 点连续贯入 30cm, 记录锤击 数为实 测击数。一 般用以 下方 法对 砂土液化进行 判别:
当标贯试 验结果满足 N 63. 5 < N cr 时, 即 判为 液化 , 相反 则判 为不液化。其中:
Ncr = N0 [ 0. 9+ 0. 1( ds - dw ) ] ( 3/ pc) 1/ 2 式中: N 63.5 饱和土标贯击 数( 实测值) ;
( 4) 根据地球物理勘探的 成果, 在断裂 带通过 的桥位 或距断 裂带较近位置钻孔均加深, 钻孔控制深度满足 桩基( 摩擦桩形式) 设计要求才可终孔, 其余钻孔钻至微风化基岩 下 5m 即可 。 4. 2 钻探勘察方法成果
( 1) 对岩石的物理性质 特征进 行了统 计一共 209 组数据, 统 计得 中 风 化 岩 天 然 抗 压 强 度 为 8. 93M P a, 饱 和 抗 压 强 度 为 5. 10M Pa; 微风 化岩天 然抗 压强 度值 为 13. 50M Pa, 饱和 抗 压强 度为 10. 10M P a。
判别 关系 N 63. 5/ N cr
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粘土 粉土 中砂 中砂 细砂 细砂
粉土 粉土 粉砂 粉土 细砂 中砂
4 结语 实践证明, 对中等液化的砂土层来说, 在选择确定好各技术参
( 3) 强夯施工中使用履带式 吊车 1 台, 起 重能力 为 20t, 自重 40t, 夯锤重 9840kg, 锤底直径 2. 5m, 锤高 0. 7m, 锤中留有 4 个直 径为 250mm 排气 孔。在点 夯时使用 1 台水准仪测量夯沉量。
( 4) 点夯分两次按跳打法 依次夯 击, 每 次夯前 夯后均 测量锤 顶标高, 计算每次夯击沉量和最后两击平均沉 量。第一 次点夯完 成后将夯坑堆平压实再进行第二次点击。
( 2) 通过钻探揭露, 进一 步查 明破碎 带主 要特点 是呈 糜棱岩 化, 中等风化状态, 见角砾状构造, 夹断层泥, 见二次结 构面, 偶见 X 型裂隙, 局部岩芯呈粉粒状, 而且干钻才能取到岩芯。从工程力 学性质考虑, 中风化粗糜棱岩虽然较破 碎, 但深 度超过 50m, 具有 一定的摩擦力, 桩以摩擦桩形式可以满 足大桥基础设计 需要。由 于钻孔深度控制适宜, 从而为建设单位节约 20 万元工程费用。
参考文献: [ 1] 顾宝和, 等. 岩土工 程勘察规 范( GB50021- 2001) [ S] . 中国建 筑工
业出版社, 2001. [ 2] 常土骠, 等. 工程地质手册[ M ] . 中国建筑工业出版社, 1997. [ 3] 雍致盛, 等. 公路桥涵地基与基础 设计规范 ( JT J024- 85 ) [ S ] . 人民
判别 关系 N63. 5 / N cr
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表 1 检验点液化判别表 检验 水位 试验
液化 岩 点号 埋深 深度
判别 性 ( m) ( m) ( m)
无 粉土 04 1. 85 0. 5
无 粉土夹砂 04 1. 85 1. 0
无 中砂 04 1. 85 1. 5
( 3) 除绘制中风化岩的等值线图、桥位的立体图外, 还根据中 风化基岩的揭露情况, 绘制了 中风化 破碎带 标高分布 图, 从而为 钻( 冲) 孔灌注桩的桩长提供可靠的工程地质资料。
( 4) 根据不同的地质情况, 桩 基设计也采用不同的形式, 在揭 露为微风化岩 的桥位, 采用嵌岩 桩的形 式; 在断层 破碎带分 布厚 度大、尚未揭露微风化岩桥位的地段则采用摩擦端承桩形式。 5 结束语
数的条件下, 采用强夯法是有效可行的处理方法。不仅工期短、效 果好, 而且施工成本低。是值得推广应用的地基处理方法之一。
( 上接第 31 页) ( 3) 根据地球物理勘探资料, 结合其它资料, 可知断层基本稳
定, 无明显的活动迹象, 场地稳定性较好, 但有 2 组断层在不同深 度经过大桥, 应适当加大大桥的安全设计及防 震能力。
2002 年 灌 浆 前 库 水 位 1252m 坝 后 三 角 量 水 堰 渗 流 46. 877L / s, 而灌浆后 2003 年测三角量水堰渗 流量为34. 371L / s, 减少了 12. 506L/ s, 比灌浆前减 少了26. 7% 。说明 灌浆效 果是显 著的, 灌浆质量达到设计要求。 3. 4 浸润线水位
粉砂 06 2. 45 3. 0
实测 击数 N 63. 5
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临界 系数 N cr 4. 0
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交通出版社, 1985.
( 5) 满夯在点夯全部完成结束后, 将场地整平压实, 待满足设 计间隔时间后 , 按第一次点夯顺序进行满夯, 夯锤直径重叠 1/ 4。 3 强夯效果的检验
施工中点 夯各夯点的沉量为 0. 4~ 0. 8m, 满夯结束后与前相 比, 整个夯区平均夯沉 0. 55m。这样的结果对消砂土除液化效果 如何, 按 建筑地基处理 技术规范 ( JG J 92) 规定, 采用标准贯入 试验进行了现 场检验。根据设计及有关技术规范要求, 在强夯区 内布置 6 个检 验点, 每点 试验 深度 为 1. 0、1. 5、2. 0、2. 5、3. 0m。 检验点位置按 规范中随机抽样方法确定。
( 1) 首先在强夯区进行强 夯试验, 经设 计单位 审核确 定夯击 参数为: 夯点间距 5m, 点夯击能为 800kN m, 击数 7 击, 分两次 夯击, 两 次夯 击间隔 为 7 天。满夯 夯击 能为 600kN m, 击数 3 击, 面击与点夯间隔时间为 14 天。
( 2) 夯 击 前, 在 强 夯 区 旁 边 挖 排 水 沟和 排 水 坑, 其 深度 为 4. 5~ 5. 5m, 将场地 中地 下水 水位 降至 4m 左 右。其 次, 将 地表 0. 2m耕植土及杂草锄 掉推平, 并 用压 道机碾 3 遍。 对夯锤 重量 要校正。
1 工程概况 建设中的大同飞 机场 位于 大同 市盆 地北 端, 属山 前倾 斜平
原与洪积平原交接部位。根据勘察报告, 场地内土层由 上而下分 别为: 第四系全新统冲积作用形成的低液限粉 土、中细砂, 第四系 上更新统冲积作 用形 成的 低液 限粉 土、中 细砂 和第 四系 中更 新统冲积作用形成的低液限粉土、低液限粘土 及少量粘性土。分 布于飞机场跑道西北 230 45m2 范围内, 中细砂具中等液化。拟 建工程位于这一范围内, 建筑 物上部 为钢筋 混凝土结 构, 对地基 承载力的要求和变形 要求 都非 常严 格, 需要 对地 基土 液化 进行 处理。为此, 采用强夯法成功地解决了飞机场跑道周边 地基土液 化问题。经 强夯处理后, 在强夯区内 3m 深 度之内砂土 均为不液 化土, 保证了建筑物地基密实度和地基承载力 的要求。 2 强夯设计与施工
采用强夯法解决地基土液化问题实例
靳成军
( 山西省地勘局 217 地质队, 山西 大同 037008)
摘 要: 采用强夯法成功地解决了大同市飞机场 跑道周边地基土液化问题。经强夯处理后, 在强夯 区内 3m 深度 之内砂 土均为不液化土, 保证了建筑物地基密 实度和地基承载力的要求。 关键词: 强夯法; 地基土液化; 地基承载力
( 1) 新礼大桥的设计根据两 种勘察 方法所 提供的 成果, 采用 钻( 冲) 孔 灌 注桩 方案, 嵌岩 桩长 30. 00~ 36. 00m, 摩 擦 端桩 长 > 42. 00m, 地震设防烈 度按 提高一 级设 计。大桥 建成 后通 车二 年多, 至今运行情况良好。
( 2) 复杂场地下的岩土勘察 工作方 法有很 多, 但位于断 裂带 的场地的勘探 工作方 法应首 选地 球物 理勘 探工 作, 然 后再 以地 球物理勘探指 导钻探 是勘探 方法 中较 合理、提交 资料 较快 的并 适宜复杂场地最可靠的 方法之一。 新礼大 桥的岩 土工程勘 察为 同类场地的岩 土工程勘察提供了很好的参考经验。