桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图（单位：m）二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
桥梁盖梁抱箍法施工及计算
２纵梁跨度中点挠度。ｆ Ｃ ｆＣ ＝５ ｌｑ４１０ Ｉ０ ０ ３ ｍ ［ ｌ０Ｏ ） Ａ ＝ Ｂ０ ２ ｘ ／０ Ｅ＝． ０ ５ ＜］／ （ １ ０ ｆ ４ ＝
３ ／０ ＝ ．１ ｍ 满足 ） ．３ ００ （ ３ ０１
３ 抱 箍 算 ． ４ ３ ． 荷载计 算 纵 梁 自重 Ｇ ＝３ Ｎ ．１ ４ ６３ｋ 抱 箍上 的总荷 载 ： Ｚ Ｇ１Ｇ ＋ ＋， Ｇ ＋ ６９ ８ Ｎ Ｇ ＝ ＋ ２Ｇ３Ｃ ＋ ５Ｇ ＝ ５ ｋ ｄ
３ ． 由以 ｊ ．３ ３ 计算结果 中知 ， 纵梁满足抗弯要求。 ．４ ３ 桥梁无支架施工在当前市政工程建设 ｌ ｝ 越来越 示其优越性。抱箍法 ３ ． 纵梁 结构 强度 和挠度 验算 。 施工是无支架施工中的一种新方法。 对抱箍支架系统的受力分析和验算是确 １根据 以上 力学计 算得 知 ， 大弯 矩出现 在 Ａ、 ） 最 Ｂ支座 ， 人 ｑ后 代 ＭＢ＝ ．４ ｑ ＝ １ ｋＮ’ ５４ ５ ２ ７ ｉ ｎ 保 工程安 全 ｌ 生和经济性 的基 础 。
民营科技 丽 市 桥 与
蒋周萍 叶 维泽
（ 江 环 宇 建设 集 团有 限公 司 ， 江 绍 兴 ３ ２ ０ ） 浙 浙 １００
摘
要： 结合 实 际工 程 施 工 介 绍 了桥 墩 盖 梁 抱 箍 法 的施 工 。包括 抱 箍 、 梁 、 梁等 支撑 体 系和 模板 体 系 的设 计 与 计 算 ， 纵 横 以及 采 用 抱 箍 法施 工 的
每个盖梁按墩柱设一个抱箍体支承上部荷载 ， 由上面的计算可知 ： 每个
抱 箍承受 的竖 向压 力 Ｎ：＝ Ｒ ＋ ｆ２３ ９ Ｎ Ｎ ２ Ａ Ｇ Ｃ＝ ８ ｋ 。
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力 Ｎ进行计算 ，该值即为抱箍体需
浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算
１盖 梁抱 箍 法 施 工设 计 图
特制钢支架 ， 该支架由工 ｌ ６型钢制作 ， 每个墩
ｃ 点位襁
：
第 二步 ： 计算 Ｃ 点支座反力 Ｒ ｃ作用下的 盖梁施工拟采用抱箍法施工。 盖梁砼浇筑量大， 用工 １ ６型钢 １ｍ） ８ 。盖梁悬出端底模下设特制 弯矩与挠度 约 ６． ４ 。 ８Ｏ ｍ３ ０ ｉ 角支 架 ， 每个 重 约 ５ Ｎ Ｋ。 １ ． ２盖梁抱箍法结构设计 。 － １侧模与端 １． ２ 荷载计算：１ （ ）盖梁砼 自重 ： ６ ．０ Ｇ＝ ８ ｍ × ０ 模 支 撑 。侧 模 为 特 制大 钢 模 ，面模 厚 度 为 ２ Ｋ ／ ３１０ Ｋ 。（ ） 板 自重 ： ＝ ３ Ｋ （ ５ Ｎ ｍ＝ ７ ０ Ｎ ２模 Ｇ２１６ Ｎ 根 ８６ ｍ， ｍ 肋板高为 ｌｅ 在肋板外设 ２１ Ｏ ｍ， ［４背带 。 据 模 板 资 料 ） （ ）侧 模 支 撑 白 重 ： ３４ 。 ３ Ｇ＝ ８× 在侧模外侧采用间距 １２ ．ｍ的 ２１ｂ作竖带 ， ［４ 竖 ０１ ８×２ ＋ ０ ３ Ｋ 。 （ ） 三 角 支 架 自 重 ： ．６ ． １ ＝４ Ｎ ９ ４ 带高 ２９ ． ｍ；在竖带上下各设 一条 ２ ０的栓杆 ５×２ １Ｋ ＝ ０ Ｎ。 （ ） 施 工 荷 载 与 其 它 荷 载 ： ５ — 作拉杆 ，上 下拉杆问间距 ２７ ． ｍ，在竖 带外 设 Ｇ＝ ０ Ｎ。 横 梁 上 的 总 荷 载 ： ｓ２ Ｋ ， 一一岛 （ ） ２ 个 ， ＋ ＋ ＋Ｇ ＋ ＝１ ０＋ｌ Ｏ ９ ４ 的钢管斜撑 ， ８ 支撑在横梁上 。端模为特制 ＧＨ＝Ｇｌ Ｇ２ Ｇ３ ４ Ｇ５ ７０ ３６＋３４＋１ ＋２０＝ｌ ０ 几 一■ 。 Ｋ Ｈ １０ ／２ ＝ ４ ＫＮｍ。 ９ ．ｍ 大钢模， 面模厚度为 ８６ ｍｍ， 肋板高为 ｌｃ Ｏｍ。在 ０ Ｎ ｑ＝ ９ ０１ ． １７ ／ 横 梁采 用 ０４ 的 端模 外 侧 采 用 间距 １ ｍ 的 ２１ｂ作 竖带 ， 带 工字钢 ， ． ２ １ ４ 竖 则作用在单根横梁上的荷载 Ｇ ’１７× ４ ： 第 三步 ： Ｃ点位移为零的条件计算支座 由 高 ２９ 在 竖 带 外 设 ４ ．ｍ； ８的 钢管 斜 撑 ， 支撑 在 ０４ ５ ＫＮ 作 用 在 横 梁 上 的 均 布 荷 载 为 ： 反 力 ＲＣ ． ９ 。 ＝ ｑ’ ＝ 横梁 上 。 ．２ 底 模 支撑 。 模 为 特 制大 钢 模 ， １． ２ 底 面 Ｇ ’ ＝ ９２４ ２ Ｋ ／ 式 中 ： 为 横 梁受 荷 段 长 Ｈ ．５ ／．＝ ５ Ｎｍ（ ￣ ｌ Ｈ 由假 定 支 座 条件 知 ： ０ ∑ｆ＝ 为 ． 。 ４ ￣ａａ ／ ５ 模厚度为 ８ ｍ 肋板高为 １ｃ 。在底模下部 度 ， ２ ｍ） ｍ， ８ ０ｍ ｑ ｇＣ ｅ ｄ） 葡ｔ ＇ 。 （） ａ ４ ３ １ ｇ 搏 ２ ； ６ ｌ ＿ ｌ ｊ 采 用 间 距 ０４ 工 ｌ ．ｍ ６型 钢 作 横 梁 ，横 梁 长 ２ 纵梁计算。纵梁采用单层 四排 ， 、 ３ 上 下 ４６ 盖梁悬 出端底模下设三角支架支撑 ， ． ｍ。 三角 加 强型 贝雷 片 （ 准 贝雷 片规 格 ：０ ０ｒ × 标 ３０ｅ ａ ： ＝！ ： — ＝！ ８ ｔ ＋！ ｚ ； 。 ＝！ ； ． ！ 兰 ３ 架放在横梁上。 横梁底下设纵梁 。 横梁上设钢垫 １０ ｅ ， ５０ ｒ 加强弦杆高度 １ｃ 连接形成纵梁 ， ａ ０ｍ） 长 块以调整盖 梁底 ２ ％的横向坡度 与安装误 差。 ３０ｍ。 （） ２ 计算支座反力 Ｒ Ｒ 与墩柱 相交 部位 采用特 制 型钢 支架作 支撑 。 ２３１ 荷 载 计 算 ：１ ．． （ ）横 粱 自重 ： ６ ４６× Ｇ ＝． 由静力平衡方程解得 １． ．３纵梁 ２ 在横梁底部采用单层 四排上下加强 ０２５×２ ＋ ． ０ ６ ３×８×０２５ ３ Ｋ ． ＝ ０ Ｎ。 （ ）贝 雷 梁 自 ０ ２ 呈 １ 、 ＝ 。 ＝ 型 贝雷 片 （ 准 贝 雷 片 规 格 ：０ ０ ｍｘ１０ ｃ 重 ： ７ （ ． ０８ ×２ ｌ ２ ×３ × ． ５ × 标 ３０ ｃ ５ ０ｍ， Ｇ ＝ ２７ ． ＋ ＋＋ ０２ ） ０ 加强弦杆高度 １ｅ 连接形成纵 梁， ３ ｍ， ０ｍ） 长 ０ 每 ２ ＝ ３Ｋ ０ １１Ｎ 纵 梁 上 的 总 荷 载 ： Ｇ１ ＋Ｇ３ Ｇ４ Ｇ５ ＋ ＋ ＋Ｇ６ Ｇ７ ７ ０ ３ ＋ ４ ＋ ＝１ ０ ＋ｌ ６ ３ ＋ 两排 一 组 ， 组 中 的两 排 贝 雷 片并 在 一 起 ， 每 两组 ＧＺ＝ ＋Ｇ２ （ ） 矩 图 ３弯 贝 雷 梁 位 于 墩 柱 两侧 ， 心 间距 ２３６ｒ， 中 ５ ． ａ 贝雷 １＋ ０ ３ ＋ ３ ＝ ０ １ Ｎ。纵 梁所 承 受 的 荷 载 假 ｅ ０ ２ ＋ ０ １ １２ ６ Ｋ 根据叠加原理 ， 绘制均布荷载弯矩图 梁底部采 用 ３ ｍ长 的工 １ ６型钢作 为贝雷梁横 定为均布荷载 ｑ ｑ Ｇ ／＝ ０ １Ｉ ． １０ Ｎｍ。 ：＝ ＺＬ ２ ６／２ ＝ ６ Ｋ ／ ９ ： ８ ８２ｑ 向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。 、 纵 横 ２３２结构力学计算。结 构体 系为一次超 ． ． 梁以及纵梁与联接梁之间采用 ｕ型螺栓连接 ； 静定结构 ， 采用位移法计算。 纵梁下为抱箍。１ ． ．４抱箍 。 ２ 采用两块半 圆弧型 （） １计算 支座 反力 Ｒ 第一 步 ： Ｃ： 解除 ｃ点 钢板（ 板厚 ｔ１ｍ 制成 ，Ｍ２ ＝ ６ ｍ） ４的高强 螺栓连 约束 ，计算悬臂端均布荷载与中间段 均布荷载 接， 抱箍高 １３ ｃ 采用 ６ ７４ ｍ， ６根 高强螺栓连接 。 情 况 Ｆ 弯 矩 与挠 度 的 抱 箍 紧 箍 在墩 柱 上产 生 摩 擦 力 提供 上 部 结 构 的 ２－ ． ３纵梁结构强度验算 ３ 支承反力 ， 是主要的支承受力结构 。 为了提高墩 （ ）根据以上力学计算得知 ， １ 最大弯矩出 柱与抱箍 间的摩擦力 ， 同时对墩柱砼面保护 ， 在 现 在 Ａ、 支 座 ， 代 人 ｑ后 ＭＢ８ ２ ＝ ．２× Ｂ ＝ ． ｑ ８８ ８ 墩柱与抱箍之 间设一层 ２～３ ｍｍ厚的橡胶垫 ， １ ０ ４１ ＫＮ／ ６ ＝１ ｌ ｍ 纵梁与抱箍之问采用 ｕ型螺栓连接。 （） ２ 贝雷片的允许弯矩计算 ２盖梁抱箍法施工设计计算 查《 公路施 工手册桥涵》 ９ ３ ， 第 ２ 页 单排单 厂 ———■■————］ ２ ． １侧模支撑计算 。 ．１力学模型。 ２１ ． 假定 层贝雷桁片 的允许 弯矩【 ０ ９５ Ｎｍ Ｍ １ ７ Ｋ ／ 。则 四 为 ： ： ： 砼浇筑时的侧压力 由拉杆和竖带承受 ， Ｐ 为砼 图 排单 层的允许 弯矩 【 － Ｍ】４×９ ５× ． ３ １ ７ ０９ ５ ０ ＝ 浇 筑时 的 侧压 力 ， 孔 为 拉 杆承 受 的拉 力 。 、 Ｋ／Ａ Ｎｍ（ ￣下加强型 的贝雷梁的允许变矩应大于 点位移 量 ： ＝一 ｔ ２１ ．２荷载计算。砼浇筑 时的侧压力：ｍ Ｋ ｈ ． Ｐ＝ 。 此计算值） 式 中： ——外加剂影响 系数 ， １ ；ｙ Ｋ 取 ． ＾——砼 ２ 故 ＭＢ １ １Ｋ ／ ＝ ４ １ Ｎｍ＜［ ＝ ５ ０ Ｋ ／ 满 足 Ｍ］３ １ Ｎｍ， 容重 ，取 ２ Ｋ ＾ ３ ——有效压头 高度。ｈ Ｏ ５ Ｎ ｎ； ｈ ＝． 强 度要 求 。 ２ ＋ ４ ９ Ｔ＝ ２ ＋ ４ ９ ２ ２ ． ｗ ０．２ ２ ． ×０ ０１ ＝ ． ｍ。 ． ５ ０６ Ｐ＝ ｍ ２ ． 纵梁挠度验算 ．４ ３ Ｋ ｈ １ ×２ ．＝ ８ Ｐ 。 振 捣 对模 板 产 生 ＝ ． ５ｘ０ １ Ｋ ａ 砼 ２ ６ 最 大挠 度 发 生 在盖 梁 端 的侧压力按 ４ Ｐ Ｋ ａ考虑。 ：｜ １＋ ＝ ２ Ｐ 。 则 Ｐ： ８ ４ ２ Ｋ ａ 盖 ｎ ‘ ＝ ４ ｑＥ ＝ ４ ×１ ０ ６ ８ ／ Ｉ６ ８ ６／ ｌ ｘ１ ８ ０ ．×
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】目录抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。
图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3=挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3=模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2××=施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
横梁自重G6=××27=横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2+=每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27=作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
力学模型图2 力学模型分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=××2=·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=①抗弯计算σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。
盖梁抱箍法施工及计算(新)
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。
关键词:盖梁抱箍结构计算施工1。
工程概况广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥,全桥长1280m，全桥共有盖梁84片,下部结构为三立柱接盖梁,上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁.全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高，给盖梁施工带来难度.为加快施工，减少地基处理，本桥盖梁拟采用抱箍法施工。
2.抱箍支撑体系结构设计2.1盖梁结构以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m,宽1.6 m，高1。
4m,砼体积为42.6 m3,墩柱Φ1。
2m,柱中心间距7m。
2。
2抱箍法支撑体系设计盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根[8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0。
8m的2[8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1。
0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用[8槽钢，间距为0。
4m×0.4m，模板之间用螺栓连接.盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁,间距0。
25m.盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1。
4m，单侧长度21m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成, 钢板厚t=16mm，高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
2.3防护栏杆栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1。
盖梁抱箍法施工方案
盖梁施工方案一、工程概况sk117+967及xk117+857大桥，其下部结构为桩基础，独柱盖梁共有23个，双柱盖梁4个，基本上分布于河漫滩地带，由于地形限制及大小卵石遍布，除少数地基条件较好的采用满堂支架法外，大多数盖梁采用抱箍刚支撑法施工。
二、施工工艺（一）抱箍钢支撑法盖梁抱箍法主要依靠抱箍与墩柱之间的摩阻力支撑盖梁砼、钢筋骨架以及其它荷载。
对独柱墩在墩柱上、下部适当位置各设一个抱箍，抱箍内贴5mm 厚的粗麻袋片。
根据计算的抱箍安装高程，用墨线或铅笔在墩柱上进行标识。
施工人员使用20T汽车吊在抱箍上担设两根40-b型工字钢作为水平承立构件。
对于单柱墩，每根工字钢底设有四根槽钢，作为斜撑，每个斜撑由两根160mm的槽钢叠焊在一起，用高强螺栓和钢销固定于下抱箍和横梁工字钢上。
盖梁工字钢钢支撑水平放置，其横向坡度用10×10㎝方木和三角木楔进行调整。
底模卸落时，去掉三角木楔，抽出方木即可卸落底模。
(二)满堂碗扣式多功能脚手架钢支架法1、施工工艺首先平整夯实墩柱周围待立支架场地，上铺100×100的木枕木以支承立杆可调底座；用碗扣架构件在墩柱周围搭设满堂钢管支架支撑，支架立杆最大间距为0.8×0.8m。
搭设支架时，沿横向超宽1.0m，其上铺设脚手板作为施工人员浇筑混凝土的施工作业平台。
同时在满堂支架竖向搭设间隔0.6m的横杆。
满堂支架用碗扣架构件搭设，使用立杆或专用立杆做竖向支撑杆件，水平杆与立杆用碗扣扣件连接。
搭设支架时，支撑水平杆与盖梁模板挤紧，增强支架的稳定性。
盖梁底模下顺桥向每隔500mm布置一根长4300m的100×100mm方木,通过其上的横向100×100的方木将竖向荷载传递到立杆可调托撑上的100×100的方木上，高低、端底板下间距1000×500mm布置钢管或托撑支撑斜面部位，三角木楔调整盖梁模板的横坡。
三、钢支撑预压采用此方法施工第一个盖梁时，对钢支撑做预压试验，以确定其安全性。
盖梁抱箍法施工及计算(新)
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。
关键词:盖梁抱箍结构计算施工1.工程概况广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。
全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。
为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。
2.抱箍支撑体系结构设计2.1盖梁结构以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。
2.2抱箍法支撑体系设计盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。
盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。
盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。
纵梁底部用四根钢管作连接梁。
横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
抱箍构件形象示意图如图1所示。
2.3防护栏杆栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高的钢管立柱，横杆钢管与立柱采用扣件连接，竖向间隔0.5m ，栏杆周围挂安全网。
盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算盖梁抱箍法是常用的梁的施工方法之一，它可以很好地解决钢筋混凝土梁中裂缝的问题。
本文将介绍盖梁抱箍法的基本原理、施工步骤、计算方法等内容。
一、基本原理盖梁抱箍法是一种保护钢筋混凝土梁的施工方法。
在梁的顶面铺设一层钢筋网，通过箍筋与混凝土搭接，可以有效地避免梁的裂缝产生。
盖梁抱箍法的原理是，在混凝土表面预先设置一定的箍筋，可以有效地控制混凝土的开裂和脱落，从而提高梁的承载能力和耐久性。
由于盖梁抱箍法不但可以提高梁的抗震性能，而且可以增加施工速度和节省用钢，因此在工程中得到了广泛用途。
二、施工步骤盖梁抱箍法的施工步骤如下：1.梁顶平整在梁的顶面上填平钢筋混凝土，并将其抹平。
2.铺设钢筋网在梁的顶面铺设一层钢筋网，使其完全覆盖梁的顶面。
3.设置箍筋在钢筋网上设置箍筋，箍筋应布设在梁的顶底两面和中央位置，边距应不小于100mm。
箍筋的截面尺寸、层数和间距应按照设计要求进行设置。
4.施工混凝土在设置好箍筋之后，再铺设一层混凝土，将其塑性混凝土顶面升高到设计标高。
5.振捣、养护在施工混凝土之后，进行振捣、养护等工作，待混凝土养护、硬化后即可使用。
三、计算方法对于盖梁抱箍法的计算，需要分别进行箍筋和钢筋的计算。
1.箍筋计算箍筋的计算需要考虑取箍间距、箍筋间距以及箍筋层数等多种因素。
根据设计要求和国家有关标准，对箍筋进行单独计算，并参考梁的现场实际情况，确定箍筋的具体设置方案。
2.钢筋计算钢筋计算需要考虑梁的自重和荷载等多种因素。
按照国家有关标准和设计要求进行钢筋计算，并参考现场实际情况确定钢筋的具体设置方案。
四、盖梁抱箍法是一种常用的钢筋混凝土梁施工方法，其原理是通过铺设钢筋网和设置箍筋，控制混凝土的开裂和脱落，提高梁的承载能力和耐久性。
盖梁抱箍法施工步骤包括梁顶平整、钢筋网铺设、箍筋设置、混凝土施工和振捣养护等。
在盖梁抱箍法的计算中需要考虑箍筋和钢筋等多种因素，在实际施工和计算中要结合梁的实际情况进行综合性的考虑。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算桥梁是交通基础设施中重要的构造物之一，其结构设计和施工方法对于道路安全和保障交通流畅具有重要的作用。
在桥梁施工中，盖梁抱箍法是一种广泛应用的梁体合拢方法。
本文将介绍盖梁抱箍法的施工原理及计算方法。
盖梁抱箍法的施工原理盖梁抱箍法是将两个混凝土梁体（上梁体和下梁体）采用抱箍拉合，形成一个整体的构造法。
在施工过程中，首先将混凝土下梁体放在桥墩上，然后将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，再使用抱箍拉合将两个梁体合拢成一个整体。
具体施工方法如下：1.安装抱箍：在下梁体上设置抱箍，抱箍位置应符合桥梁设计要求，通常是分布在桥梁梁端、拱顶和支座处等。
2.安装支撑：在拱桥和大跨度桥梁中，由于梁体自重和施工荷载很大，因此需要在拱腰和拱脚处设置支撑，以支撑梁体的自重和施工荷载。
3.安装上梁体或预制梁：将上梁体或预制梁放置在下梁体之上，两者的尺寸和重量应符合设计要求，并避免发生滑动和倾斜等现象。
4.抱箍拉合：通过手动或机械方式拉动抱箍，使其与上梁体与下梁体之间形成紧密的连接。
5.脱模：当混凝土凝固后，即可拆除抱箍、支撑和模板，完成梁体的合拢和下放。
盖梁抱箍法的计算方法盖梁抱箍法的计算包括了拉力的计算和抱箍的设计。
以下是具体的计算步骤：拉力的计算1.计算梁体的自重和施工荷载，确定抱箍的数量和位置。
2.计算梁体的拉伸应力，以确定抱箍的拉力。
3.根据抱箍的位置和数量确定抱箍的拉力分配。
4.选择抱箍张力设备，如电动液压拉紧器和手动液压拉紧器等。
抱箍的设计1.确定抱箍的数量和位置，一般应符合桥梁设计规范的要求。
2.确定抱箍的直径，一般为50-70毫米。
3.设计抱箍的拉伸强度和切断强度，以确定抱箍的材质和尺寸。
4.确定抱箍的受力状态，包括抱箍的轴力、剪力和弯矩等。
5.根据抱箍的材料和受力状态，确定抱箍的整体稳定性和局部稳定性。
总结盖梁抱箍法是一种常用的桥梁梁体合拢方法，在混凝土预制梁和梁体施工中广泛应用。
本文介绍了盖梁抱箍法的施工原理和计算方法，知道如何设计和施工合适的抱箍对于桥梁的安全和稳定性至关重要，因此在实践中要认真执行计算和设计规范，确保桥梁的质量和安全性。
桥梁盖梁抱箍法施工技术
于 是 ， 【Ｆ 】＝ 【ａ 】
２ ０ ．４ ０ ／ ＝１ ８ ４ ｋ １ ×３ １ ×３ ２ ４ ４ ． Ｎ
ｄ ２
钢 材 与 砼 间 的 摩 擦 系 数 为 ０． ３～ ０． 取 ｆ ． ， 是 抱 箍 与 墩 柱 间 的 最 ４， ＝０ ３ 于 大 静 摩 擦 力 为 ｆ ／ ×Ｎ＝ ×４×１×Ｆ＝ ＝． ｔ ３ ．
目 程术 技
桥梁盖梁抱箍法施工技术
赵方彪 辽宁省路桥建设有限公司
上的螺栓在竖 向上最好布置成一排。 这样一 但 来， 身高度势必较 大。 箍 尤其是盖 梁荷 载很大 时， 需要 的螺 栓较多， 抱箍的高度将很大 ， 将加 大抱箍的投 入， 且过高的抱 箍也 会给施工带来 不便 。因此 ， 只要采 用厚度足够 的连 接板 并为 其设置必要的加劲 板， 一般均将连接 板上的螺 栓在竖向上布置成两排。 这样做在 技术上 是可 行的， 实践也证明是 成功的。 ３３ ．连接螺栓数 量的计算 抱 箍与墩 柱 间的最 大静 摩擦 力等于 正压 抱 箍 面图 力与摩擦 系数的乘 积， ＝ Ｎ 即ｆ × ４ 横梁受力验算 、 式中 ｆ 抱 箍与墩 柱间的最 大静 摩擦 抱 箍 法 施 工 中另 一 关 键 受 力 结 构 是 横 力； 梁 ， 梁必 须具 备 足够 的强 度和 刚 度以 承受 横 Ｎ 一 抱箍与墩 柱间的正压 力； 一 盖梁荷载 和抵抗 变形。 施工中选用两条Ｉ５ 在 ４ａ “ 一 抱箍与墩柱 间的静摩擦 系数 。 “ 字钢共同承受荷载 ， 工” 具体结构见下图。 抱 箍 与墩 柱 间的正 压 力Ｎ由螺 栓 的预 紧 力产生 的， 据抱箍 的结 构形式 ， 根 修正每 排螺 栓个数 为ｎ 则螺 栓总数为４ ， ， ｎ 若每 个螺栓预 紧力为Ｆ 则抱 箍与墩 柱 间的总 正 压 力为Ｎ＝ ，
盖梁抱箍法施工及检算
盖梁抱箍法施工及检算中铁十六局集团有限公司第一工程有限公司田巍内容提要：在桥梁施工中，因地形、地质等原因，盖梁施工常采用抱箍施工，但抱箍施工的安全性、可靠性最重要，具体体现在抱箍施工的设计、检算和加固。
现结合河卡山1#大桥盖梁施工，谈一下抱箍法施工的设计、检算及加固。
关键词：抱箍法施工受力验算加固1．工程概况河卡山1#大桥为跨越山谷而设置，地处青藏高原腹地，属高海拔地区。
上部结构采用30m装配式部分预应力砼连续箱梁，下部构造采用柱式墩，柱式台，桩基础。
盖梁长9.79m,高1.5m，宽1.9m。
由于现场地形、地质情况的限制，其盖梁施工采用抱箍法施工最为合理。
2．计检算说明盖梁抱箍施工图如2-1。
图2-1盖梁抱箍施工图2.1设计计算原则⑴在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
⑵综合考虑结构的安全性。
⑶采取比较符合实际的力学模型。
⑷尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
⑸本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
2.2施工前检验抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
3．横梁计算采用间距0.3m的15cm×15cm的方木作横梁，横梁长2.0m，共布设横梁16个。
盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约10kN。
3.1荷载计算⑴盖梁钢筋砼自重：G1=26.3m3×26kN/m3=683.8kN⑵模板钢摸自重：G2=50kN (根据模板设计资料)⑶侧模支撑自重：G3=15kN⑷三角支架自重：G4=10kN⑸施工荷载与其它荷载：G5=25kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=683.8+50+15+10+25=783.8kNq H=783.8/9.79=80.06kN/m横梁采用间距0.3m的方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=80.06×0.3=24.02kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=24.02/1.6=15.01kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m) 3.2力学模型如图3-1所示。
桥梁盖梁抱箍法施工
、一， ｛ａｎ ｓｈｅ ｓｈＩ ａＯｎａ
ｎ ｌ
ｊ ｌ
桥梁 盖梁抱箍法施工
■ 黄 小 勇
本文结合项 目的实际情况 ，简单介绍 了一下桥梁 盖梁 抱箍法施工的基本计算、工艺流程 及控 制要 点。
一 、 工程概况 广佛 肇高速公路总承包Ｂ段起于 Ｋ３９＋６００端 州互通 ， 路线 由东 向西布 设 ，路线全 长约４０ ２ｋｍ，本项 目主线桥 梁 ２６座 单 ｆ￣２４８２８ｍ ， 匝道 桥 梁 ８座 ，单 幅 １ １ ７０ｍ。 根 据 项 目实际情况 ，对部分桥 梁的盖梁采用 了抱箍法施工。
＝ ６．０４５＊３．１ ５＊９．３。＊（６＊３ １ ５ ／９ ３ ＋３＊３ １ ５。／９ ３。一
．
．
１）／２４ＥＩ＝９ｍ ｍ
② 跨中荷 载挠度 ：
ｆ中 ＝ｑＬ ［５－２４ （Ｉ／Ｌ） ］／３８４ＥＩ＝６ ０４５＊１０ ＊９．３ ＊［５—
２４ （３ １ ５／９．３ ） ］／３８４ＥＩ
＝ １ ９．２ｍｍ ＜Ｌ／４００＝９３０／４００＝２３．３ｍｍ 根据 以上计算结果 ，盖梁横梁采用采 用５６ａ工字钢。
２强度 校 核
（１）抗 剪 强 度
１：Ｑ Ｗ ｝Ｉｘ ｏ
： ２８．１ Ｏ９＊１ ０。＊２ ３４２３ １＊１ Ｏ一。／６ ５５８５６＊１ ０一
．
．
１．２５＊１０－２２
＝ ４０ ０１ ６ＭＰａ＜【Ｔ】－１．３ ８５＝１ １ Ｏ．５ ＭＰａ （２）挠度变形 ：
① 端部荷 载挠度 ｆ。＝ｆｄ＝ｑｌＬ。（６１ ／Ｌ ＋３＊１３／Ｌ３＿１）１２４ＥＩ
１ ３６
建 设 施 工
个 ，取螺栓数 目ｍ＝３２个。 （２）螺栓轴 向受拉计算 砼与钢之 间的摩擦系数取 ＩＪ＝Ｏ．３５计 算抱箍产 生的压
盖梁抱箍法施工计算书
11.2.1抱箍法盖梁施工计算书1、计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《云南省标准化施工指南》（3）宾南高速土建3标两阶段施工图设计；（4）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）；（5）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）；（6）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002；（7）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002及相关文件2、专项工程概况（1）盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁底部采用2根I40b工字钢作为纵梁，抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。
下面以K55+213右幅1号墩盖梁例进行抱箍相关受力计算。
（2）盖梁尺寸：2.1m×1.7m×11.7m（宽×高×长）；不规则尺寸：2.1m×0.7m×1。
63m（宽×高×长）；下部采用圆形双柱墩，柱直径2m，柱间中心距离6.4m，盖梁周围预留1m以上作为操作平台；（3）计算假定：工字钢放在抱箍上按外伸梁计算，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷载忽略不计（偏安全），工字钢受弯、剪作用，抱箍受剪力作用。
抱箍法施工示意图如下：I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍抱箍法施工示意图3、横梁计算冬季雪荷载及养护设施荷载根据现场情况考虑增加，（1）荷载计算1）根据《路桥施工计算手册》表8-1，得C30砼容重取25KN/m³盖梁钢筋砼荷载：G1＝39.4×25KN/m³＝985KN；挡块钢筋砼荷载：G2＝3.6×25KN/m³＝90KN；2）根据《路桥施工计算手册》表8-1得模板采用组合钢膜、连接件及钢楞时荷载均按0.75KN/㎡考虑，得：模板面积：经计算，盖梁模板面积为59.88㎡；模板荷载：G3＝59.88×0.75＝44.91KN3）根据《路桥施工计算手册》表8-1得施工人员、施工料具运输、堆放产生的荷载均按按2.5KN/㎡考虑，得：施工人员荷载：G4＝2.5KN/m2×11.7m×2.1m＝61.425KN4）根据《路桥施工计算手册》表8-1得倾倒砼时产生的冲击荷载采用溜槽或串通产生的荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑，不叠加计算，得：施工动荷载：G5＝2KN/m×11.7m×2.1m＝49.14KN5）横梁盖梁长度为11.7m，两侧布置横梁时各延长1m作为操作平台；由于盖梁宽2.1m，各延长1m后为4.1m，根据钢材长度规范一般取4.5m，施工时可根据现场情况调整横梁间距及数量；两墩柱中心距离为6.4m，墩径为2m，则两墩柱间净间距为4.4m，考虑到中间位置受力较为集中，横梁布置间距采用0.25m；则横梁数量为：中间位置（两墩柱之间）：4.4÷0.25＝17.6根，取整为18根；两侧位置（两墩柱外侧）：(2+3.3)÷0.25＝21.2根，取整后为22根，即两侧各布置11根横梁；即：横梁总数为40根；根据《路桥施工计算手册》得，I14工字钢每米重量为16.88m；横梁总荷载G6＝mg＝16.88×4.5×40×9.8＝29776.32N≈30KN；计算中：g取9.8N/Kg；7）横梁上跨中部分荷载：G7＝G1+G2+G3+G4+G5+G6＝985+90+44.91+61.429+49.14+30＝1260.475KN 每根横梁上所受荷载：q1＝ G7/15＝1265.475/40≈31.5KN作用在每根横梁上的均布荷载：q2＝ q1/2.1＝31.5/2.1≈15KN/m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算【桥梁盖梁抱箍法的施工及计算】1.引言桥梁盖梁抱箍法是一种常用的桥梁施工方法，它通过借助抱箍的力量来实现梁体的安装和固定。
本文将详细介绍桥梁盖梁抱箍法的施工步骤和计算方法，希翼对相关从业人员提供参考。
2.盖梁抱箍法的基本原理桥梁盖梁抱箍法基于力学原理，通过将抱箍套在梁体上并施加力量，实现对梁体的暂时固定，以便进行后续的安装和施工工作。
抱箍的选择和施加力量的计算是关键的。
3.盖梁抱箍法的施工步骤（1）梁体准备：根据设计要求，制作好梁体并进行检验，确保梁体的质量和尺寸符合要求。
（2）抱箍的安装：根据梁体的尺寸和数量，选择合适大小和数量的抱箍，并将其套在梁体上。
确保抱箍的位置正确，并通过螺栓或者其他固定装置固定住抱箍。
（3）抱箍的调整：根据梁体的要求和实际情况，调整抱箍的位置和紧固力，使其能够密切贴合梁体，并施加适当的压力。
（4）施加力量：通过使用液压设备、螺栓等方式，施加力量在抱箍上，使其能够有效地固定住梁体。
根据梁体的要求和设计要求，施加合适的力量，并进行实时监测。
（5）安全检查：在施工过程中，要进行定期的安全检查，确保抱箍的安装和施工过程中没有浮现问题。
如发现有异常情况，及时采取措施进行处理。
4.盖梁抱箍法的计算方法（1）梁体荷载的计算：根据桥梁设计规范，计算出梁体所承受的荷载，并将其转化为对应的压力值。
（2）抱箍的选择：根据梁体的尺寸和荷载要求，选择合适的抱箍。
（3）抱箍上施加的力量的计算：根据抱箍的材料和尺寸，计算出每一个抱箍上需要施加的力量，并将其转化为对应的压力值。
（4）施加力量的设备选择：根据施加力量的要求，选择合适的液压设备或者其他螺栓等工具。
（5）力量的监测和调整：在施工过程中，要对施加的力量进行实时监测，并根据实际情况进行调整。
【扩展内容】1、本所涉及的附件如下：（1）桥梁设计规范（2）抱箍选择表格（3）梁体荷载计算表格（4）施加力量设备选择表格（5）实时监测记录表格2、本所涉及的法律名词及注释：（1）桥梁设计规范：指规定桥梁设计要求的法规和规范文件，例如《公路桥梁设计规范》等。
桥梁盖梁施工抱箍结构计算书
盖梁结构支架计算书本标段两柱式盖梁取最大规格为1300*160*190cm，立柱直径有1.2m、1.4m、1.6m、1.8m共4种，抱箍采用16个M24高强螺栓分两排布置，高度为50cm，只是抱箍直径不同。
（1）计算参数取值1、盖梁自重两柱式盖梁尺寸均为1300×160×190cm，普通钢筋砼重力密度取2.6t/m3,砼体积为39.52m3，则砼总重力为102.75吨，根据盖梁尺寸，在盖梁长度分布荷载为。
： q1=102.75/13=7.9吨/m2、施工荷载（模板等）盖梁模板采用定型大块钢模，模板（包括底模、侧模和加劲肋）容重取0.75KN/m2，模板面积为72.4m2， q2=0.75*72.4/13=0.42吨/m；3、底横梁I20b@50cm工字钢，共20根，每根长4米。
自重20×31.1×4=2.5吨,q3=2.5/13=0.2吨/m4、底纵梁双拼I40b工字钢，共4根，每根长15米。
自重4×73.8×15=4.43吨,q3=4.43/13=0.34吨/m（2）两柱式盖梁计算1、钢抱箍计算1）、螺栓数目每个钢抱箍承受的荷载为:G＝(102.75+5.43+2.5+4.43)/2=41t=575.55KN抱箍体需承受的竖向压力N=575.55KN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页。
M27螺栓的允许承载力：［NL］=P×u×n/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225KN（查《路桥施工计算手册》表12-15）u-摩擦系数，取0.3（查《路桥施工计算手册》表12-16）n-传力摩擦面数目，取1K-安全系数，取1.7则：［NL］=P×u×n/K=225×0.3×1/1.7=39.71KN需要螺栓数目m计算：m=N/［NL］=575.55/39.71=14.5≈15个,为安全起见和对称布置，同时考虑本项目通用性，每个抱箍设置16个螺栓，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/16=575.55/16=36KN＜39.71KN，故能承担所有的荷载。
盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算
1.准备工作：首先要对施工现场进行勘测和测量，确定梁的尺寸和位置，并准备好所需的钢筋和箍筋。
2.铺设坡框：根据梁的实际尺寸，在梁底部的模板上铺设坡框，并使
用支撑物将其固定。
3.安装立柱：根据梁的位置，安装立柱并用水平仪进行调整，确保立
柱平整垂直。
4.固定钢筋：根据设计要求，在模板内安装纵向钢筋，并用托臂支撑
起来，以防止下垂。
5.安装箍筋：根据设计要求，在纵向钢筋上安装箍筋，并用箍筋钩住
纵向钢筋，以形成一个框架。
6.浇筑混凝土：将预先配好的混凝土倒入模板内，用振动棒进行振捣，以确保混凝土的密实度。
7.拆除模板：混凝土凝固后，根据混凝土强度的要求，拆除模板，并
进行喷水养护。
在进行盖梁抱箍法施工时，需要进行一些计算来确定所需的钢筋和箍
筋数量。
1.确定纵向钢筋数量：根据梁的尺寸和设计要求计算出纵向钢筋的截
面积，然后根据混凝土的强度等级和梁的受力情况确定纵向钢筋的间距。
2.确定箍筋数量：根据梁的尺寸和设计要求计算出箍筋的长度，然后
根据箍筋的直径和间距确定箍筋的数量。
3.确定箍筋长度：根据设计要求确定梁的受力区段和箍筋的截面积，然后通过计算得到所需的箍筋长度。
在进行计算时，需要根据相关的设计规范和标准进行，以确保计算结果的准确性和可靠性。
总结起来，盖梁抱箍法施工及计算是一种重要的建筑施工方法，能够提高梁的承载能力和抗弯抗剪能力。
在进行施工时，需要严格按照施工步骤进行，并进行相关的计算来确定所需的钢筋和箍筋数量。
这样可以确保梁在使用过程中的安全性和稳定性。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算一、施工设计说明1、工程简介高速公路****有桥梁2座。
墩柱为两柱式或三柱式结构，墩柱上方为盖梁，如图1所示。
本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼37立方米，计算以该图尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。
图1 盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）路桥施工计算手册（3）其他相关资料及本单位以往施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、盖梁模板底模支撑在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。
横梁底下设纵梁。
3、纵梁在横梁底部采用单层；两排贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，）连接形成纵梁，长18m，两排贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距120cm。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高70cm，采用14根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
5、防护栏杆与工作平台(1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。
立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。
钢管与支座之间采用销连接。
(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。
三、盖梁抱箍法施工设计计算（一）、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算范本一：技术指南梁抱箍法的桥梁盖梁施工及计算1. 引言1.1 背景和目的在桥梁建设中，盖梁施工是一项关键工序。
梁抱箍法是一种常用的施工方法，本文档旨在提供梁抱箍法施工的详细步骤和计算方法，以保证施工质量和安全。
1.2 术语和缩写在本文档中，以下术语和缩写的含义如下：- 盖梁：指梁体的安装和固定过程。
- 梁抱箍法：一种使用箍筋将梁体固定在临时支撑上的方法。
2. 施工步骤2.1 准备工作- 检查临时支撑的位置和状态，确保其能够承受梁体的重量。
- 准备所需材料，包括钢筋、模板等。
- 检查梁体的尺寸和质量，确保其符合设计要求。
2.2 安装临时支撑- 根据设计要求，按照规定位置搭建临时支撑。
- 确保临时支撑的稳定性和牢固性。
2.3 安装箍筋- 根据设计要求，在梁体上布置箍筋，距离和间距应符合规范要求。
- 使用钢筋连接器将箍筋和梁体连接在一起。
2.4 安装预应力设备（如果适用）- 如果需要进行预应力处理，根据设计要求安装预应力设备。
2.5 固定梁体- 使用螺栓或焊接等方式，将梁体与箍筋连接。
- 检查固定的牢固性和稳定性。
3. 计算方法3.1 盖梁受力计算- 根据梁体的几何形状和材料特性，计算盖梁受力情况。
- 考虑到箍筋和梁体的受力情况，计算盖梁的承载能力。
3.2 临时支撑计算- 根据梁体的重量和临时支撑的位置，计算临时支撑的稳定性和承载能力。
4. 附件本文档附带以下附件供参考：- 梁抱箍法施工图纸- 盖梁受力计算表格- 临时支撑计算表格5. 法律名词及注释- 盖梁：指将梁体安装和固定到桥墩或其他支撑上的过程。
- 梁抱箍法：一种使用箍筋将梁体固定在临时支撑上的方法。
- 临时支撑：用于支持梁体的临时结构，通常由木材或钢材构成。
- 箍筋：用于固定梁体的钢筋，通常以环形或螺旋形包围梁体。
范本二：操作手册桥梁盖梁抱箍法施工及计算操作手册1. 简介本操作手册旨在提供有关桥梁盖梁抱箍法施工及计算的详细步骤和指导，以确保施工过程的顺利进行和施工质量的达标。
大桥墩柱盖梁抱箍施工方案
大桥墩柱盖梁抱箍施工方案1 盖梁结构特点盖梁施工采用在墩柱上设置2cm厚钢抱箍，一个墩柱两个抱箍，高度为50cm，墩柱每侧采用2根Ⅰ36a工字钢作横梁，横梁上面铺设Ⅰ16工字钢作分配梁，分配梁上安放定型钢模板。
本图按φ2.0m柱径计算，φ1.8m柱径盖梁尺寸比φ2.0m柱径盖梁小,不作计算,其它受力相同，故只计算φ2.0m柱径盖梁即可。
盖梁混凝土:41.4m3。
盖梁特点及模板和支架布置图2 结构计算：Ⅰ36a工字钢，总长L=12m,悬臂L1=2.4m，墩柱净距L2=4.6m2.1盖梁砼重量：q1=41.4×26=1076.4 kN2.2模板、支架自重1、盖梁两侧各设置一根Ⅰ36a工字钢作为施工主梁，长12mq2=59.9×10×12×2÷1000=14.376kN2、主梁上铺设Ⅰ16工字钢作为施工横梁，每根长3.5m，墩柱外侧各设3根，两墩柱之间设置8根，间距为0.72m，共14根。
q3=20.5×10×4.8×14÷1000=13.776 kN3、Ⅰ16工字钢上铺设盖梁定型钢模板，荷载按0.75kN/m2计算, 定型钢模板为70m2q4=70×0.75=52.5 kN2.3、施工人员、机具重量，查《路桥施工计算手册》荷载按2.5kN/m2q5=（10.98×4.8）×2.5=131.76 kN2.4 查《路桥施工计算手册》振捣砼产生的荷载为2kN/m2，砼浇筑产生的冲击荷载为2kN/m2q6=（10.98×4.8）×(2+2)=210.816kN荷载分顶系数:静荷载取1.2，动荷载取1.4。
合计：(1076.4+14.376+13.776) ×1.2+(52.5+131.76+210.816)×1.4=1878.99 kN 3 横梁、主梁及抱箍验算3.1 横梁验算（单位：kN、m、mPa）44431.0044431.0044431.004横梁受力简图3.1.1 Ⅰ16工字钢截面特性：截面矩W=141cm 3, 惯性矩I=1130cm 4, 弹性模量E=2.06×105N/mm 2。
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盖梁抱箍法施工及计算一、施工设计说明1、工程简介高速公路****有桥梁2座。
墩柱为两柱式或三柱式结构，墩柱上方为盖梁，如图1所示。
本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼37立方米，计算以该图尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。
图1盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）路桥施工计算手册（3）其他相关资料及本单位以往施工经验。
二、盖梁抱箍法结构设计1、盖梁模板底模支撑在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。
横梁底下设纵梁。
3、纵梁在横梁底部采用单层；两排贝雷片（标准贝雷片规格：3000cmx 1500cm ）连接形成纵梁，长18m两排贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距120cm贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高70cm采用14根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2〜3mn厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
5、防护栏杆与工作平台⑴ 栏杆采用© 50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱, 竖向间隔0.5m设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。
立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m 高的支座。
钢管与支座之间采用销连接。
（2）工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。
三、盖梁抱箍法施工设计计算（一）、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
（二）、横梁计算采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。
共设横梁18根，总重约11kNo1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G仁37荻24.5kN/m3=906.5kN（2）模板自重：G2=81.3kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=21kN横梁上的总荷载：G=G1+G2+G3 =1008.8kNq1=1008.8/17.2=58.65kN/m横梁采用1m间距的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G=58.65 X 1=58.65kN作用在横梁上的均布荷载为：q2= =58.65/1.7=34.5kN/m2、力学模型如图所示。
q? = 3z1 J l< N. /1图2横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1 X 105MPa惯性矩l=712cm4;抗弯模量Wx=102cm 为了简化计算，忽略两端0.25m悬挑部分的影响。
最大弯矩：Mmax==34.5 X 1.2 2/8=6.24kN •m(r= Mmax/Wx=6.24/(102X 10-6)=61176.5kpa 〜61.2MPa<[ c w]=158MPa满足要求。
最大挠度：fmax= 5 q2IH4/384 X EI=5X 34500X 1.2 %384 X 2.1 X 1011X 712X 10-8)=0.0006m<[f]=1.2/400=0.003m满足要求。
(三)、纵梁计算纵梁采用单层2排贝雷片(标准贝雷片规格：3000cmx 1500cm连接形成纵梁,长18m1、荷载计算(1)横梁自重：G4=11kN(2)贝雷梁自重：G5=27X 12X 9.8=31752N~ 31.8KN纵梁上的总荷载：GZ=G1+G2+G3+G4+G5=1051.6kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载，单排贝雷片所承受的均布荷载q3:q3= GZ/2L=1051.6/ (2X 17.2 )〜30.6kN/m2、力学计算模型建立力学模型如图2-3所示。
图3纵梁计算模型图3、结构力学计算(1)计算支座反力Rc：Rc=30.6X 17.2/2=263.2KN最大剪力Fs=Rc-4.1 X 30.6=137.7KN(2)求最大弯矩：根据叠加法求最大弯矩。
跨中最大弯矩Mmax1=q3/8=309.8KN/m图5纵梁计算单元二梁端最大弯矩Mmax2=4.1q3/2=257.2KN/m叠加后得弯矩图：所以纵梁最大弯矩Mma＞产生在支座处，Mmax二Mmax2=257.2KN.m远小于贝雷桁片的允许弯矩[M0]=975kN・m。
（3）求最大挠度：贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1 X 105MPa惯性矩：1=250500。
吊易知纵梁最大挠度发生在跨中或者梁端。
纵梁端挠度fc仁qal 3/(24EI)(6a 2/l 2+3a3/l 3-1)=30600X4.1 X93/(24 X2.1 X 1011X250500X 10-8 )(6 X4.1 2/92+3X4.1 3/93-1)~ 0.004m 跨中挠度fc1=ql 4/(384EI)(5-24a 2/l 2)=30600x9/(384 X 2.1 X 1011x 250500X 10-8)(5- 24X 4.1 2/92)〜0.2 X 10-4m所以最大挠度发生在纵梁两端为fc1=0.004mfc1<[f]=a/400=4.1/400=0.0103m, 满足要求。
(四)、抱箍计算1 、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力Rc= 263.2kN,每个抱箍承受的竖向荷载N=2Rc=526.4kN该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算( 1 )螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=526.4kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426 页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=P 卩n/K式中：P--- 高强螺栓的预拉力，取225kN;卩---摩擦系数，取0.3 ;n--- 传力接触面数目，取1；K--- 安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225X0.3X1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N/[NL]=526.4/39.7=13.3〜14个，取计算截面上的螺栓数目m=14个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P' =N/14=526.4/14=37.6KN<[NL]=39.7kN故能承担所要求的荷载。
(2)螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取卩=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/卩=526.4kN/0.3=1754.7kN由高强螺栓承担。
则：N1=Pb=1754.7kN抱箍的压力由14条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为N2=Pb/14=1754.7kN /14=125.3kN<[S]=225kN(T =N1' /A= N1 (1-0.4m1/m) /A式中：N2--- 轴心力m1--- 所有螺栓数目，取：14个A--- 高强螺栓截面积，A=4.52cm2(T =N' /A= Pb (1-0.4m1/m) /A=1754.7 X (1 -0.4 X 14/7)/14 X 4.52 X 10-4=55458kPa=55.5MP&[ c ]=140MPa故高强螺栓满足强度要求。
( 3)求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M仁u1N Z L1u1=0.15 钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015 力臂M1=0.15 X 125.3 X 0.015=0.282KN.m2)M 2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=X1X N2cos10°X L2+N2sin10°X L2[式中L2=0.011(L2 为力臂)]=0.15X125.3X cos10°X0.011+125.3X sin10°X0.011=0.443(KN • m)M=M1+M2=0.282+0.443=0.725(KN m)所以要求螺栓的扭紧力矩M>0.725(KN • m)3、抱箍体的应力计算：(1)、抱箍壁受拉产生拉应力拉力P1=7N2=877.1(KN)抱箍壁采用面板S 10mn的钢板，抱箍高度为0.7m。
则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.01X0.7=0.007 (m2)(T =P1/S仁877100/0.007=125.3 X 106(Pa)=125.3(MPa) v [ c ]=158MPa 满足要求。
(2)、抱箍体剪应力T = (1/2N) / (2S1)=(1/2 X 526400) /(2X 0.007)=18.8X106(Pa)=18.8MPa<[t ]=98MPa根据第四强度理论c W=(c2+3t 2) 1/2 =(125.22+3X18.82) 1/2=129.2MPa<[c]=158MPa满足强度要求。