土基回弹模量计算表
土基回弹模量参考值
土基回弹模量参考值表F.1 路基临界高度参考值
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续上表
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面；②Ⅵ，Ⅶ区有横线者，表示实测资料较少，有括号者表示没有实测资料，根据规律推算的；③Ⅲ2，Ⅲ3，Ⅵ2，Ⅶ3资料系甘肃省1984年所提建议值，其他地区供参考；④缺少资料的二级区可论证地参考相邻二级区数值，并应积极调研积累本地区的资料。
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表F.2 二级自然区划各土组土基回弹模量参考值（MPa）
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水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算
水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算城讳道析与防珙2006年3月第2期水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算文畅平(邵阳学院城市建设学院,湖南邵阳422000)摘要:在94水泥混凝土路面设计规范中,基层顶面当量回弹模量E是通过查图确定的,2002年的规范对此作了改进,但计算公式有6个,计算过程更复杂烦琐.为此,通过2002年规范提供的E 计算公式,计算了1280+175+960个实例,根据基层的非线性特征,用最小二乘法对计算结果进行回归,得到1个E非线性回归方程.通过实例计算验证,得到的这个E非线性回归方程完全能够满足水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算要求.关键词:水泥混凝土路面;道路基层;结构设计;当量回弹模量;非线性回归方程;归一化中圈分类号:U416.o2文献标识码:A文章编号:100977l6(2006)02—0016一O3O前言1994年水泥混凝土路面设计规范通过土基和基层材料的回弹模量,查图确定新建路面基层顶面当量回弹模量E],尽管方法简单,但很不方便.2002年的规范对此作了改进,但计算公式有6个[23,计算过程仍略嫌烦琐.目前,在公路水泥混凝土路面结构组合设计中,较多地采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等半刚性基层,或沥青类柔性基层以及级配碎(砾)石等粒料垫层,因而为水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的分析计算缩小了范围.半刚性基层材料,沥青类柔性基层材料具有非线性特征,其顶面当量回弹模量同样具有非线性特征.这种非线性特征可以用以下类似规范E计算式[2]的回归公式形式来描述.E,===ah^;EfE;E(1)式中:E——基层顶面当量回弹模量E,Ez,E.——分别为基层,垫层,土基的回弹模量h,hz——分别为基层,垫层的厚度a,b,f,d,,严回归系数本文通过把规范口]提供的"新建公路的基层顶面当量回弹模量"6个计算公式,计算了1280+175+960个实例,用最小二乘法[对计算结果进行回归,分别得到一个半刚性基层,不设垫层的半刚性基层,沥青类柔性基层的回归方程.通过实例计算验证,结果令人满意,完全能够满足水泥混凝土路面设收稿日期:2005—04—20作者简介:文畅平(1965一),男,湖南邵阳人,高级工程师.副院长,从事路基路面教学和科研工作计的工程要求,从而将6个计算公式归化为一个计算公式,使计算过程大为简化.1E与h,Ei的回归方程在研究中,试图将所有基层E的计算公式归化为一个计算式,但计算实例检验误差较大,有极少数误差超出10%.为了提高回归精度,将基层按半刚性基层,不设垫层的半刚性基层,沥青类柔性基层,分别进行回归分析计算,从而得到E与h,E的回归方程.1.1设置垫层的半刚性基层E与hhE的回归方程1.1.1基层材料及计算参数取值基层材料采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等半刚性基层,回弹模量El=10001900MPa,厚度h一14～20cm.回归计算中,E,h都取4个等级,即1000,1300,1600,1900(MPa)}14,16,18,20(cm)..1.1.2垫层材料及计算参数取值垫层材料采用级配碎(砾)石等粒料垫层,回弹模量E2=100~400MPa,厚度h2—14～20cm回归计算中,E2,h都取4个等级,即100,200,300,400(MPa);14,16,18,20(cm).1.1.3土基计算参数取值土基回弹模量E.=20～60MPa.回归计算中,取20,30,4O,50,60(MPa)5个等级.1.1.4回归方程将上述计算参数进行组合,得到1280个计算实例.将计算结果进行回归,得到回归系数如表1所示.于是得到回归方程:2006年3月第2期由《i讳道析5筋殃17E,一4.2353"磅"'.'¨铀.¨中,取30,40,50(MPa)3个等级.(2)(4)回归方程:裹1半刚性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数E】hiE2h2E0a=4.2353100014100142O6=0.5675R一0.993l300162OO1630f一0.1634F=35464> 160018300l840d=0.2780F(0.01.5,1274)=3.∞19002O4002O5OP一0.155960,=0.57411.2不设垫层的半刚性基层E与^,EI的回归方程1.2.1基层计算参数E1取5个等级,即700,1000,1300,1600,1900 MPa;h1取7个等级l0,12,14,16,18,20,22cm. 1.2.2土基回弹模量取20,30,40,50,60MPa5个等级.1.2.3回归方程将上述计算参数进行组合,得到175个计算实例,将计算结果进行回归.得到回归系数如表2所示.裹2不设垫层的半刚性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数E1^lEI】口=4.17087000.102Ob=0.780310000.123Of=0.3307R一0.99813000.1440d一0.6729F=23951>16OO0.165OF(0.01,3,171)=3.919000.186o0.200.22于是得到回归方程;E,===4.1708研的.E?-"'6729(3)1.2沥青类柔性基层E与^,El的回归方程(1)基层采用沥青碎石或沥青混凝土基层材料,回弹模量E1;600～l400MPa.厚度h4～10 cm.回归计算中.E,取5个等级.即600,800, 1000,1200,1400(MPa);hl取4个等级4,6,8,10 (cm).(2)底基层材料及计算参数取值:底基层材料采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等,回弹模量E一1000～1900(MPa),厚度hz一14～20(cm).回归计算中.E,h2都取4个等级,即1000,1300,l600,1900(MPa);14,16,18,20(cm).(3)土基计算参数取值;土基回弹模量E.一30～50MPa.回归计算将上述计算参数进行组合,得到960个计算实例,将计算结果进行回归.得到回归系数如表3所示.裹3柔性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数ElhiEzh2Eo口=5.82366o041000143O6=0.1925R一0.994 800613001640c一0.5878F=29653> 100081600185Od=0.1253F(0.01,5,954)=3.04120010190020=0.24271400,0.6324于是得到回归方程:E一5.8236砖磅盯.日'.'(4)2回归结果分析及实例验证2.1E的精度范围规范l_2中E,的精度范围体现在的计算中.一0.077'∞h-o.077[0.湖^(.-o.oss.(从上式可以得到,当E的误差在19,6,29,6,3,49,6,5时.的误差分别为0.002,0.004,0.006,0.008,0.010.因此,E的误差控制在4以内时,完全能够满足公路水泥混凝土路面工程的设计要求.2.2回归结果分析[.](1)回归方程式(2),(3),(4)的相关系数R分别为0.993,0.998,0.994.经显着性检验,分别得到F===35464>F(0.01,5,1274)一3.03;F一23951 >F(0.01,3.171)=3.9;F一29653>F(0.01,5, 954)=3.04.说明回归特别显着.(2)将上述1280+175+960个计算实例进行残差检验,计算结果符合精度要求.2.3实例验证计算hi,Ei不在上述组合中的部分实例.按回归方程式(2),(3),(4)以及规范计算公式r2]分别进行计算,并将计算结果进行比对.用回归方程式(2),(3),(4)计算的结果误差范围在29,6以内.只有极少数超出39,6,且不超过5.证明用回归方程式计算水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量能够满足工程设计要求,这样就将一个复杂的计算过程大大简化了.城席道析5防珙2006年3月第2期袖阀式劈裂注浆和动力固结法路基补强处理李家杰,郑义(深圳市西伦土木结构有限公司,广东深圳518034)摘要:结合工程实例,对道路下雨污水管槽回填密实度不满足设计要求而导致的路面开裂,采取袖阀式劈裂注浆法和动力固结法进行加固,并分析影响加固效果的原因以及总结值得吸取的经验教训l..关键词:城市道路;路基加固;管槽回填;袖阀式劈裂注浆;动力固结法;深圳市中圉分类号:TU472文献标识码:A文章编号:1009—7716(2oo6)02一OO18—031概况深圳市龙岗区七号路是龙岗中心城南北方向主干道,南起深惠路,北至龙平大道.红线宽80m,双向八车道,长约5.5km.该工程早在1993年已做设计,施工期间有关部门提出修改该路横断面,中间绿化带由原来的2.0m加宽到13.5m.而纵断面及管线设计,由于已经施工,未做修改.因此,原来设于非机动车道下的雨,污水管便改在了机动车道下.在施工期间,主车道混凝土板浇筑完后,不到二个月时间就出现了裂缝,裂缝主要分布在东西两侧机动车道最外缘两块板上.2裂缝成因(1)该段路基大部分处于挖方段.板缝出现部位下面是管槽回填土,裂缝出现的原因应与管槽回填沉降有关.参见图1.收稿日期:2006—01—12作者简介:李家杰(1971一).男,辽宁岫岩人,工程师.从事道桥设计.图1遭路横断面从图1可知,污水管覆土约5.5m,雨水管覆土约3.5m.道路西侧管沟开挖后,路面的第四块板完全处于回填区内,而第三块板则为半填半挖.第四块板上的裂缝较不规则,井位处出现较多,范围约45012"i长.第三块板裂缝出现在板中,沿纵向产生,较有规则,主要在两处出现,长度各2512"i.道路东侧由于未埋设雨水管,第三块板未发现裂缝,第四块板裂缝与西侧基本一致,但裂缝较少.从裂缝产生的部位和形状,基本可以判断,原因是管槽回填土沉降所致.从现场的探槽也证明以上分析是正确的.I◆IIII◆III1.IIII●IIII◆...I◆...{●...{●IIIf●IIII◆...I◆...J◆IIIf●{III●...14.川f◆...{●IIII●IIII◆...I◆...I◆]III◆...{●IIII◆...I◆ (I)●III1.…14.川I◆IIII◆…II◆III1.III1.…I●川I◆IIII◆IIII●…I●IIII◆IIII◆IIII◆…I◆…I◆川I◆川I●lI¨●川J◆川J◆…f◆13结语(1)从水泥混凝土路面基层的非线性特性出发,利用规范[2的E计算公式,通过回归分析计算,分别得到了水泥混凝土路面半刚性基层,不设垫层的半刚性基层以及沥青类柔性基层的顶面当量回弹模量的归一化计算式.将回归方程式,规范计算公式分别对实例进行计算,计算结果比对后表明,回归方程式的计算精度能够满足水泥混凝土路面设计的要求,这样就将规范中的6个计算式简化为一个计算式,从而大大简化了计算过程.(2)在实际应用中,作好基层结构的组合设计是关键.只有做到基层结构组合合理,符合规范要求,才能够使归一化公式计算结果具有工程设计实用性.参考文献:[1]中华人民共和国行业标准.公路水泥混凝土路面设计规范(JTJ014—94)[S].北京人民交通出版社,1994.12.E2]中华人民共和国行业标准.公路水泥混凝土路面设计规范(JTGD40—2002)EsI.北京;人民交通出版社,2003.5. [3]郑少华,姜奉华.试验设计与数据处理[M].北京:中国建材工业出版社,20043.. .。
公路试验检测计算题1
公路实例计算题1、用承载板测定土基回弹模量，检测结果如表所示，请计算该测点的土基回弹模量。
（注：a p a QT p D T T a i ii 97.04)(221=+=π，D=30cm ，,35.00=μ2104.10-⨯=a mm ）∑p iE 0=)1(420μπ-⋅∑∑iilp D=41×3.1416×30×0.62×(1-0.35×0.35)/0.3224=39.8 Mpa 2、某高速公路二灰稳定砂砾基层设计厚度为18cm ，代表值允许偏差为-8mm ，极值允许偏差为-15mm 。
评定路段厚度检测结果（12个测点）分别为：17.5、17.7、18.2、18.6、18.1、18.8、、17.6、17.8、19.1、19.3、17.4、17.9cm ，试按保证率99%评定该路段的厚度是否合格？并计算实际得分解：计算厚度平均值：=（17.5+17.7+18.2+18.6+18.1+18.8+17.6+17.8+19.1+19.3+17.4+17.9）/12=18.17cm标准偏差S=0.64cm 查表得：n t /α=0.785；厚度代表值l X =cm n St X 67.17785.064.017.18/=⨯-=-αcm 2.178.018=->答：该路段厚度代表值符合要求。
由于各检测值X i >18-1.5=16.5cm 故合格率为100%，实际得分为20分。
3、某土方路基质量评定，经对压实度、弯沉、平整度等8项指标检测，各指标合格率如表所示，其中压实度代表值大于压实度标准值，弯沉代表值答：工程的评分=30×0.65+15+10×0.75+10×0.9+10×0.85+15×0.75+5×0.9+5×0.8-8-6=64.5(分)故该路段土方路基质量等级评定为不合格。
土的回弹模量计算(道路工程)
土的回弹模量计算根据《公路路基路面现场测试规程》（JTG E60-2008），现计算土的回弹模量如下：1、承载板法测定土的回弹模量计算资料见表1：承载板试验数据表1根据表中数据，舍去回弹变形大于1mm的数据，绘出p-L曲线如图1所示：图1 承载板实验荷载-变形曲线根据规范，由于曲线起始部分出现反弯，故应进行原点修正，并进行直线拟合，如图2所示：图2 原点修正图由图2读的各级荷载作用下图的回弹变形值如表2所示：各级荷载对应的土的回弹变形值表2由公式E0=πD4(1−μ02)∑p i∑L i计算得：E0=π×3004×(1−0.352)×(0.02+0.04+0.06+0.08+0.10)(17+31+43+58+73)×10−2=27.93(MPa)式中：E0——土基回弹模量D——刚性承载板直径，规定为30cmμ0——土基泊松比，取为0.35∑p i——回弹变形小于1mm的各级荷载单位压力总和∑L i——各级荷载单位压力作用下，回弹变形小于1mm的回弹变形总和2、 贝克曼梁弯沉试验法测定土的回弹模量 2.1计算资料见表3：贝克曼梁弯沉试验数据 表32.2计算全部测定值得算术平均值L̅、单次测量的标准差S 0和自然误差r 0 L̅=∑L iN=172 S 0=√∑(L i −L̅)2N −1=23.31r 0=0.675S 0=0.675×23.31=15.73式中： L̅——回弹弯沉的平均值（0.01mm ） S 0——回弹弯沉测定值的标准差（0.01mm ） r 0——回弹弯沉测定值的自然误差（0.01mm ） L i ——各测点的回弹弯沉值（0.01mm ） N——测点总数2.3计算各测点的测定值与算术平均值的偏差值d i =L i −L̅，并计算较大的偏差值与自然误差值之比d i r 0⁄，计算值如表3所示，由表可知：max (di r 0⁄)=2.73＜3.2，故所有测点数据均有效。
城市道路路面设计中的土基回弹模量值
城市道路路面设计中的土基回弹模量值吴祖德（常州市市政工程设计研究院有限公司）内容提要在城市道路路面设计中，应综合诸多因素来确定设计的土基回弹模量值。
本文介绍土基回弹模量的确定方法，供设计人员参考。
关键词土基回弹模量城市道路0 前言我国道路路面设计方法中，路基力学性能参数都是采用的土基回弹模量，它是我国路面设计中的重要力学参数，它的确定直接影响到其他参数的选择与结构设计的结果。
本文主要叙述对土基回弹模量的确定及其变化对沥青路面路基工作区的影响分析。
1 设计土基回弹模量确定因素分析1.1 首先是根据规范要求，不能低于要求的设计值1.1.1《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）注：要求路床应处于干燥或中湿状态。
1.1.2《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTG D40-2011）1.1.3《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）1.2 根据设计工程所在地区所处自然区划查表法估计土基回弹模量参考值如江苏省在自然区划Ⅳ1、Ⅳ1a，摘录列于表5中：经整理后见下表：表6 江苏省不同干湿状态下的土基回弹模量值注：1）c W 为土的平均稠度值；2）过湿状态的回弹模量是推算值 （图1）。
图1 过湿状态的回弹模量是推算值1.3 由于城市道路的路床顶面的80cm 范围大部分接近于地下水位，路基土均处于过湿状态，路基土的土基回弹模量均为15MPa 左右，不能作为设计所用的土基回弹模量值，均要经过处理后，才能达到设计采用值，并结合路床土在路基工作区范围，要求达到规定的压实度要求，一般采用翻挖回填压实，采用6%石灰土处理。
对土基进行处理时，处于过湿状态假定E 0=15MPa ，当用20～100cm6%石灰土处理时，经计算得出处理层顶面的弯沉值，再经换算成顶面的土基回弹模量值，见下表：表7 常州地区6%灰土处理地基厚度值计算表表8常州地区各种设计土基回弹模量值的6%石灰土处理厚度表按此处理方法，当路基工作区（规范要求的压实深度）为80cm时，则土基回弹模量值已经达到34MPa，已经满足于《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）的要求，不应小于30MPa和不应小于20MPa的要求。
土基回弹模量参考值
1.7~2.2
1.3~1.7
0.9~1.3
1.3~1.7
0.9~1.3
0.55~0.9
v2、V2a（紫色土）
2.3~2.5
1.4~1.6
0.5~0.7
V3
1.9~2.1
1.3~1.5
0.5~0.7
V2、V2a
2.3~2.5
1.4~1.6
0.5~0.7
（黄壤土，现代冲击土）
V4、V5、V5a
0.5~0.6
0.6~0.7
0.9~1.3
0.9~1.2
0.3~0.4
0.3~0.4
1.3~1.75
1.2~1.6
0.9~1.3
0.9~1.2
0.45~0.9
0.55~0.9
续上表
临路床A至'然区\高度至＜＜位 划W J
粘 性 土
地 下 水
地表 长 期 积 水
地表 临 时 积 水
H1
H2
H3
H1
H2
2.2~2.75
(2.(4)
2.4
(2.(2)
(2.(3)
2.2
(2.(4)
2.3~2.85
(2.1)
1.3~1.5
1.1~1.2
1.4~1.5
1.6~2.0
0.9~1.1
0.8~1.0
0.7~0.9
0.9~1.1
(1.9)
(1.9)
1.65~2.2
(2.0)
2.0
(1.(7)
(1.(8)
(1.(9)
(1.0)
(1.0)
0.6~0.9
(1.1)
(1.2) (0.9)
土的回弹模量计算(道路工程)
土的回弹模量计算根据《公路路基路面现场测试规程》（JTG E60-2008），现计算土的回弹模量如下：1、承载板法测定土的回弹模量计算资料见表1：承载板试验数据表1路基土类为粘性土，泊松比为0.35承载板试验（MPa）回弹变形（0.01mm）0.02 150.04 310.06 420.08 560.10 770.15 1160.20 1710.25 1620.30 205根据表中数据，舍去回弹变形大于1mm的数据，绘出p-L曲线如图1所示：图1 承载板实验荷载-变形曲线根据规范，由于曲线起始部分出现反弯，故应进行原点修正，并进行直线拟合，如图2所示：图2 原点修正图由图2读的各级荷载作用下图的回弹变形值如表2所示：各级荷载对应的土的回弹变形值表20.02 0.04 0.06 0.08 0.1017 31 43 58 73由公式计算得：式中：土基回弹模量刚性承载板直径，规定为30cm土基泊松比，取为0.35回弹变形小于1mm的各级荷载单位压力总和各级荷载单位压力作用下，回弹变形小于1mm的回弹变形总和2、贝克曼梁弯沉试验法测定土的回弹模量2.1计算资料见表3：贝克曼梁弯沉试验数据表3测点回弹弯沉（0.01mm)di=Li-L(mm)di/r0 117750.322151-21-1.34319321 1.344159-13-0.83517860.386144-28-1.787152-20-1.278158-14-0.89919826 1.6510171-1-0.0611147-25-1.591221543 2.731320735 2.2314158-14-0.89 2.2计算全部测定值得算术平均值、单次测量的标准差和自然误差式中：——回弹弯沉的平均值（0.01mm）——回弹弯沉测定值的标准差（0.01mm）回弹弯沉测定值的自然误差（0.01mm）各测点的回弹弯沉值（0.01mm）测点总数2.3计算各测点的测定值与算术平均值的偏差值，并计算较大的偏差值与自然误差值之比，计算值如表3所示，由表可知：，故所有测点数据均有效。
土基回弹模量参考值.doc
土 组路自 临床面 至 然界各区高水度位划(m )Ⅱ 1 Ⅱ 2 Ⅱ 3 Ⅱ 4 Ⅱ 5 Ⅲ 1 Ⅲ 2 Ⅲ 3 Ⅲ 4Ⅲ 1a Ⅲ 2a Ⅳ 1 、 Ⅳ 1aⅣ 2 Ⅳ 3 Ⅳ 4Ⅳ 5土基回弹模量参考值表路基临界高度参考值砂性土地下 水地 表长期 积水 地 表临 时积水H1H2H3H1H2H3H1H2H3~ ~~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~~~~~~~~~ ~~ ~续 上 表土 组路自 临床面 至然界各区高水度位划m_ )Ⅳ 6 Ⅳ 6aⅣ 7Ⅴ 1Ⅴ 2、 Ⅴ 2a （ 紫 色 土 ）Ⅴ 3 Ⅴ 2 、 Ⅴ 2a（ 黄壤土，现代冲击土）Ⅴ 4 、 Ⅴ 5 、 Ⅴ 5aⅥ 1 Ⅵ 1a Ⅵ 2 Ⅵ 3 Ⅵ 4 Ⅵ 4aⅥ 4bⅦ 1 Ⅶ 2Ⅶ 3砂性 土地下水地 表长期 积水 地 表临时 积水 H1H2 H3H1H2H3H1H2H3~~~~ ~~ ~ ~ ~~~~~~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~Ⅶ4Ⅶ5Ⅶ6a~~~~~~~~~续上表土路组床自临面然界至各高水区位度划(m)Ⅱ 1Ⅱ 2Ⅱ 3Ⅱ 4Ⅱ 5Ⅲ 1Ⅲ 2Ⅲ 3Ⅲ 4Ⅲ 1aⅢ 2aⅣ1 、Ⅳ 1aⅣ2Ⅳ3Ⅳ4Ⅳ5粘性土地下水地表长期积水地表临时积水H1H2H3H1H2H3H1H2H3~~~~~~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~续上表土组路自临床面然界至各水区高度位划(m)Ⅳ6Ⅳ6aⅣ7Ⅴ1Ⅴ2、Ⅴ 2a （紫色土）Ⅴ3Ⅴ2 、Ⅴ 2a（黄壤土，现代冲击土）Ⅴ4 、Ⅴ 5 、Ⅴ 5aⅥ1Ⅵ1aⅥ2Ⅵ3Ⅵ4Ⅵ4aⅥ4bⅦ1Ⅶ2Ⅶ3Ⅶ4Ⅶ5粘性土地下水地表长期积水地表临时积水H1 H2 H3 H1 H2 H3 H1 H2 H3~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~ ~~~Ⅶ 6a续上表土组路自临床面然界至各区高水位划度(m)Ⅱ 1Ⅱ 2Ⅱ 3Ⅱ 4Ⅱ 5Ⅲ 1Ⅲ 2Ⅲ 3Ⅲ 4Ⅲ 1aⅢ 2aⅣ1 、Ⅳ 1aⅣ2Ⅳ3Ⅳ4Ⅳ5粉性土地下水地表长期积水地表临时积水H1H2H3H1H2H3H1H2H3~ ~ ~~ ~~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~~ ~~ ~~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~~~~续上表土组路自临床面然界至各区高水位划度(m) Ⅳ6Ⅳ6a Ⅳ7Ⅴ1v2 、Ⅴ 2 a （紫色土）Ⅴ3Ⅴ2 、Ⅴ 2a（黄壤土，现代冲击土）Ⅴ4 、Ⅴ 5 、Ⅴ 5aⅥ1Ⅵ1aⅥ2Ⅵ3Ⅵ4Ⅵ4aⅥ4bⅦ1Ⅶ2Ⅶ3粉性土地下水地表长期积水地表临时积水H1 H2 H3 H1 H2 H3 H1 H2 H3~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~~ ~ ~~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~Ⅶ4Ⅶ5Ⅶ6a注：①表中 H1、H2、H3—分别为路基干燥、中湿、潮湿状态的临界高度；路床面至地下水位高度小于 H3 时为过湿路基，须经处治后方能铺筑路面；②Ⅵ，Ⅶ区有横线者，表示实测资料较少，有括号者表示没有实测资料，根据规律推算的；③Ⅲ2，Ⅲ3，Ⅵ2，Ⅶ3 资料系甘肃省 1984 年所提建议值，其他地区供参考；④缺少资料的二级区可论证地参考相邻二级区数值，并应积极调研积累本地区的资料。
【doc】水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算资料
水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算城讳道析与防珙2006年3月第2期水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算文畅平(邵阳学院城市建设学院,湖南邵阳422000)摘要:在94水泥混凝土路面设计规范中,基层顶面当量回弹模量E是通过查图确定的,2002年的规范对此作了改进,但计算公式有6个,计算过程更复杂烦琐.为此,通过2002年规范提供的E计算公式,计算了1280+175+960个实例,根据基层的非线性特征,用最小二乘法对计算结果进行回归,得到1个E非线性回归方程.通过实例计算验证,得到的这个E非线性回归方程完全能够满足水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的计算要求.关键词:水泥混凝土路面;道路基层;结构设计;当量回弹模量;非线性回归方程;归一化中圈分类号:U416.o2文献标识码:A文章编号:100977l6(2006)02—0016一O3O前言1994年水泥混凝土路面设计规范通过土基和基层材料的回弹模量,查图确定新建路面基层顶面当量回弹模量E],尽管方法简单,但很不方便.2002年的规范对此作了改进,但计算公式有6个[23,计算过程仍略嫌烦琐.目前,在公路水泥混凝土路面结构组合设计中,较多地采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等半刚性基层,或沥青类柔性基层以及级配碎(砾)石等粒料垫层,因而为水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量的分析计算缩小了范围.半刚性基层材料,沥青类柔性基层材料具有非线性特征,其顶面当量回弹模量同样具有非线性特征.这种非线性特征可以用以下类似规范E计算式[2]的回归公式形式来描述.E,===ah^;EfE;E(1)式中:E——基层顶面当量回弹模量E,Ez,E.——分别为基层,垫层,土基的回弹模量h,hz——分别为基层,垫层的厚度a,b,f,d,,严回归系数本文通过把规范口]提供的"新建公路的基层顶面当量回弹模量"6个计算公式,计算了1280+175+960个实例,用最小二乘法[对计算结果进行回归,分别得到一个半刚性基层,不设垫层的半刚性基层,沥青类柔性基层的回归方程.通过实例计算验证,结果令人满意,完全能够满足水泥混凝土路面设收稿日期:2005—04—20作者简介:文畅平(1965一),男,湖南邵阳人,高级工程师.副院长,从事路基路面教学和科研工作计的工程要求,从而将6个计算公式归化为一个计算公式,使计算过程大为简化.1E与h,Ei的回归方程在研究中,试图将所有基层E的计算公式归化为一个计算式,但计算实例检验误差较大,有极少数误差超出10%.为了提高回归精度,将基层按半刚性基层,不设垫层的半刚性基层,沥青类柔性基层,分别进行回归分析计算,从而得到E与h,E的回归方程.1.1设置垫层的半刚性基层E与hhE的回归方程1.1.1基层材料及计算参数取值基层材料采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等半刚性基层,回弹模量El=10001900MPa,厚度h一14～20cm.回归计算中,E,h都取4个等级,即1000,1300,1600,1900(MPa)}14,16,18,20 (cm)..1.1.2垫层材料及计算参数取值垫层材料采用级配碎(砾)石等粒料垫层,回弹模量E2=100~400MPa,厚度h2—14～20cm回归计算中,E2,h都取4个等级,即100,200,300,400(MPa);14,16,18,20(cm).1.1.3土基计算参数取值土基回弹模量E.=20～60MPa.回归计算中,取20,30,4O,50,60(MPa)5个等级.1.1.4回归方程将上述计算参数进行组合,得到1280个计算实例.将计算结果进行回归,得到回归系数如表1所示.于是得到回归方程:2006年3月第2期由《i讳道析5筋殃17E,一4.2353"磅"'.'¨铀.¨中,取30,40,50(MPa)3个等级.(2)(4)回归方程:裹1半刚性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数E】hiE2h2E0a=4.2353100014100142O6=0.5675R一0.993l300162OO1630f一0.1634F=35464> 160018300l840d=0.2780F(0.01.5,1274)=3.∞19002O4002O5OP一0.155960,=0.57411.2不设垫层的半刚性基层E与^,EI的回归方程1.2.1基层计算参数E1取5个等级,即700,1000,1300,1600,1900 MPa;h1取7个等级l0,12,14,16,18,20,22cm. 1.2.2土基回弹模量取20,30,40,50,60MPa5个等级.1.2.3回归方程将上述计算参数进行组合,得到175个计算实例,将计算结果进行回归.得到回归系数如表2所示.裹2不设垫层的半刚性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数E1^lEI】口=4.17087000.102Ob=0.780310000.123Of=0.3307R一0.99813000.1440d一0.6729F=23951>16OO0.165OF(0.01,3,171)=3.919000.186o0.200.22于是得到回归方程;E,===4.1708研的.E?-"'6729(3)1.2沥青类柔性基层E与^,El的回归方程(1)基层采用沥青碎石或沥青混凝土基层材料,回弹模量E1;600～l400MPa.厚度h4～10 cm.回归计算中.E,取5个等级.即600,800, 1000,1200,1400(MPa);hl取4个等级4,6,8,10 (cm).(2)底基层材料及计算参数取值:底基层材料采用水泥稳定碎石,二灰土碎石等, 回弹模量E一1000～1900(MPa),厚度hz一14～20(cm).回归计算中.E,h2都取4个等级,即1000,1300,l600,1900(MPa);14,16,18,20(cm). (3)土基计算参数取值;土基回弹模量E.一30～50MPa.回归计算将上述计算参数进行组合,得到960个计算实例,将计算结果进行回归.得到回归系数如表3所示.裹3柔性基层计算参数及回归计算结果裹计算参数回归系数ElhiEzh2Eo口=5.82366o041000143O6=0.1925R一0.994 800613001640c一0.5878F=29653> 100081600185Od=0.1253F(0.01,5,954)=3.04120010190020=0.24271400,0.6324于是得到回归方程:E一5.8236砖磅盯.日'.'(4)2回归结果分析及实例验证2.1E的精度范围规范l_2中E,的精度范围体现在的计算中.一0.077'∞h-o.077[0.湖^(.-o.oss.(从上式可以得到,当E的误差在19,6,29,6,3,49,6,5时.的误差分别为0.002,0.004,0.006,0.008,0.010.因此,E的误差控制在4以内时,完全能够满足公路水泥混凝土路面工程的设计要求.2.2回归结果分析[.](1)回归方程式(2),(3),(4)的相关系数R分别为0.993,0.998,0.994.经显着性检验,分别得到F===35464>F(0.01,5,1274)一3.03;F一23951 >F(0.01,3.171)=3.9;F一29653>F(0.01,5, 954)=3.04.说明回归特别显着.(2)将上述1280+175+960个计算实例进行残差检验,计算结果符合精度要求.2.3实例验证计算hi,Ei不在上述组合中的部分实例.按回归方程式(2),(3),(4)以及规范计算公式r2]分别进行计算,并将计算结果进行比对.用回归方程式(2),(3),(4)计算的结果误差范围在29,6以内.只有极少数超出39,6,且不超过5.证明用回归方程式计算水泥混凝土路面基层顶面当量回弹模量能够满足工程设计要求,这样就将一个复杂的计算过程大大简化了.城席道析5防珙2006年3月第2期袖阀式劈裂注浆和动力固结法路基补强处理李家杰,郑义(深圳市西伦土木结构有限公司,广东深圳518034)摘要:结合工程实例,对道路下雨污水管槽回填密实度不满足设计要求而导致的路面开裂,采取袖阀式劈裂注浆法和动力固结法进行加固,并分析影响加固效果的原因以及总结值得吸取的经验教训l..关键词:城市道路;路基加固;管槽回填;袖阀式劈裂注浆;动力固结法;深圳市中圉分类号:TU472文献标识码:A文章编号:1009—7716(2oo6)02一OO18—03 1概况深圳市龙岗区七号路是龙岗中心城南北方向主干道,南起深惠路,北至龙平大道.红线宽80m,双向八车道,长约5.5km.该工程早在1993年已做设计,施工期间有关部门提出修改该路横断面,中间绿化带由原来的2.0m加宽到13.5m.而纵断面及管线设计,由于已经施工,未做修改.因此,原来设于非机动车道下的雨,污水管便改在了机动车道下.在施工期间,主车道混凝土板浇筑完后,不到二个月时间就出现了裂缝,裂缝主要分布在东西两侧机动车道最外缘两块板上.2裂缝成因(1)该段路基大部分处于挖方段.板缝出现部位下面是管槽回填土,裂缝出现的原因应与管槽回填沉降有关.参见图1.收稿日期:2006—01—12作者简介:李家杰(1971一).男,辽宁岫岩人,工程师.从事道桥设计.图1遭路横断面从图1可知,污水管覆土约5.5m,雨水管覆土约3.5m.道路西侧管沟开挖后,路面的第四块板完全处于回填区内,而第三块板则为半填半挖.第四块板上的裂缝较不规则,井位处出现较多,范围约45012"i长.第三块板裂缝出现在板中,沿纵向产生,较有规则,主要在两处出现,长度各2512"i.道路东侧由于未埋设雨水管,第三块板未发现裂缝,第四块板裂缝与西侧基本一致,但裂缝较少.从裂缝产生的部位和形状,基本可以判断,原因是管槽回填土沉降所致.从现场的探槽也证明以上分析是正确的.I◆IIII◆III1.IIII●IIII◆…I◆…{●…{●IIIf●IIII◆…I◆…J◆IIIf●{III●…14.川f◆…{●IIII●IIII◆…I◆…I◆]III◆…{●IIII◆…I◆…I●III1.…14.川I◆IIII ◆…II◆III1.III1.…I●川I◆IIII◆IIII●…I●IIII◆IIII◆IIII◆…I◆…I◆川I◆川I ●lI¨●川J◆川J◆…f◆13结语(1)从水泥混凝土路面基层的非线性特性出发,利用规范[2的E计算公式,通过回归分析计算,分别得到了水泥混凝土路面半刚性基层,不设垫层的半刚性基层以及沥青类柔性基层的顶面当量回弹模量的归一化计算式.将回归方程式,规范计算公式分别对实例进行计算,计算结果比对后表明,回归方程式的计算精度能够满足水泥混凝土路面设计的要求,这样就将规范中的6个计算式简化为一个计算式,从而大大简化了计算过程.(2)在实际应用中,作好基层结构的组合设计是关键.只有做到基层结构组合合理,符合规范要求,才能够使归一化公式计算结果具有工程设计实用性.参考文献:[1]中华人民共和国行业标准.公路水泥混凝土路面设计规范(JTJ014—94)[S].北京人民交通出版社,1994.12.E2]中华人民共和国行业标准.公路水泥混凝土路面设计规范(JTGD40—2002)EsI.北京;人民交通出版社,2003.5. [3]郑少华,姜奉华.试验设计与数据处理[M].北京:中国建材工业出版社,20043.。
土的回弹模量计算(道路工程)
土的回弹模量计算根据《公路路基路面现场测试规程》（JTG E60-2008），现计算土的回弹模量如下：1、承载板法测定土的回弹模量计算资料见表1：承载板试验数据表1路基土类为粘性土，泊松比为0.35承载板试验（MPa）回弹变形（0.01mm）0.02 150.04 310.06 420.08 560.10 770.15 1160.20 1710.25 1620.30 205根据表中数据，舍去回弹变形大于1mm的数据，绘出p-L曲线如图1所示：图1 承载板实验荷载-变形曲线根据规范，由于曲线起始部分出现反弯，故应进行原点修正，并进行直线拟合，如图2所示：图2 原点修正图由图2读的各级荷载作用下图的回弹变形值如表2所示：各级荷载对应的土的回弹变形值表20.02 0.04 0.06 0.08 0.1017 31 43 58 73由公式计算得：式中：土基回弹模量刚性承载板直径，规定为30cm土基泊松比，取为0.35回弹变形小于1mm的各级荷载单位压力总和各级荷载单位压力作用下，回弹变形小于1mm的回弹变形总和2、贝克曼梁弯沉试验法测定土的回弹模量2.1计算资料见表3：贝克曼梁弯沉试验数据表3 测点回弹弯沉（0.01mm) di=Li-L(mm) di/r01 177 5 0.322 151 -21 -1.343 193 21 1.344 159 -13 -0.835 1786 0.386 144 -28 -1.787 152 -20 -1.278 158 -14 -0.899 198 26 1.6510 171 -1 -0.0611 147 -25 -1.5912 215 43 2.7313 207 35 2.2314 158 -14 -0.892.2计算全部测定值得算术平均值、单次测量的标准差和自然误差式中：——回弹弯沉的平均值（0.01mm）——回弹弯沉测定值的标准差（0.01mm）回弹弯沉测定值的自然误差（0.01mm）各测点的回弹弯沉值（0.01mm）测点总数2.3计算各测点的测定值与算术平均值的偏差值，并计算较大的偏差值与自然误差值之比，计算值如表3所示，由表可知：，故所有测点数据均有效。
路基路面答案(01-10)_简答题
路基路面答案(01-10)_简答题（第01卷）六、实例计算题1．用承载板测定土基回弹模量，检测结果如表所示，请计算该测点的土基回弹模量。
（注：ap a QT p D T T a i ii 97.04)(1221=+=π，D=30cm ，,35.00=μ2104.10-⨯=a mm ）1．计算各级荷载下的计算回弹变形（如表）：∑p i =0.62Mpa∑L i =322.4（0.01mm ）=0.3224cm E 0=)1(420μπ-⋅∑∑iilpD=41×3.1416×30×0.62×(1-0.35×0.35)/0.3224 =39.8 Mpa2．某高速公路二灰稳定砂砾基层设计厚度为18cm ，代表值允许偏差为-8mm ，极值允许偏差为-15mm 。
评定路段厚度检测结果（12个测点）分别为17.5、17.7、18.2、18.6、18.1、18.8、、17.6、17.8、19.1、19.3、17.4、17.9cm ，试按保证率99%评定该路段的厚度是否合格？并计算实际得分（注：规定分为20分）。
2．厚度平均值X=（17.5+17.7+18.2+18.6+18.1+18.8+17.6+17.8+19.1+19.3+17.4+17.9）/12=18.17cm标准偏差S=0.64cm 查表得：n t /α=0.785厚度代表值X l ：l X =cm n St X 67.17785.064.017.18/=⨯-=-α367.17=l X cm cm 2.178.018=->所以，该路段厚度代表值符合要求。
由于各检测值X i >18-1.5=16.5cm 故合格率为100%，实际得分为20分。
七、分析评定题某土方路基质量评定，经对压实度、弯沉、平整度等8项指标检测，各指标合格率如表所示，其中压实度代表值大于压实度标准值，弯沉代表值满足要求。
土基抗压回弹模量
土基抗压回弹模量土基抗压回弹模量是指土基在垂直荷载作用下，抵抗竖向变形的能力。
在路面设计中，回弹模量作为土基抗压强度的指标被采用。
回弹模量是指路基、路面及筑路材料在荷载作用下产生的应力与其相应的回弹应变的比值。
如果垂直荷载为定值，土基回弹模量值愈大则产生的垂直位移就愈小；如果竖向位移是定值，回弹模量值愈大，则土基承受外荷载作用的能力就愈大。
回弹模量≥30Mpa是指在荷载作用下产生的应力与其相应的回弹应变的比值大于等于30Mpa。
回弹模量是指路基，路面及筑路材料在荷载作用下产生的应力与其相应的回弹应变的比值。
土基回弹模量表示土基在弹性变形阶段内，在垂直荷载作用下，抵抗竖向变形的能力。
如果垂直荷载为定值，土基回弹模量值愈大则产生的垂直位移就愈小。
如果竖向位移是定值，回弹模量值愈大，则土基承受外荷载作用的能力就愈大。
因此，路面设计中采用回弹模量作为土基抗压强度的指标。
扩展资料回弹模量的影响因素路基土回弹模量主要受其应力状况、物理状况(含水量与压实度)和材料性质三方面因素的影响。
对于应力状况而言，国内外的有关研究表明，应力状况中加载频率和持续时间对路基土的回弹性状没有或仅有很小影响。
对粒状材料来讲，只要作用应力保持在不产生较大永久变形的低水平时，回弹特性对应力历史基本上不敏感。
土基的受力特性是构成土基用土的物理性质决定的。
土基用土的种类很多，但是无论何种土都是由固态矿颗粒、孔隙中的水以及气体三大部分组成的。
土是一种由固体颗粒、水和气体组成的三相体系。
土作为一种工程材料，由于其内部结构的特殊性，使得它在工程力学性质上与其他工程材料有较大差别。
回弹模量能较好的反映土基所具有的部分弹性性质。
所以，在以弹性半空间体地基模型表征土基的受力特性时，可以用回弹模量表示土基在瞬时荷载作用下的可恢复变形性质。
土基回弹模量参考值
土
路
组
自
临
床 面
然
界
至 各
高
水
区
度
位
划
(m
)
Ⅳ6
Ⅳ 6a
Ⅳ7
Ⅴ1
Ⅴ 2、 Ⅴ 2a（ 紫 色 土 ）
Ⅴ3
Ⅴ 2、 Ⅴ 2a
（黄壤土，现代冲击土）
Ⅴ 4、 Ⅴ 5、 Ⅴ 5a
Ⅵ1
Ⅵ 1a
Ⅵ2
Ⅵ3
Ⅵ4
Ⅵ 4a
Ⅵ 4b
Ⅶ1
Ⅶ2
Ⅶ3
Ⅶ4
Ⅶ5
地
H1 1.8~2.0 1.6~1.7 1.7~1.8 2.0~2.4 2.0~2.2 1.7~1.9 1.7~1.9
H1
H2
H3
2.2~2.75 2.1~2.5
1.7~2.2 1.6~2.1
1.3~1.7 1.2~1.6
1.75~2.2 1.6~2.1
1.3~1.7 1.2~1.6
0.9~1.3 0.9~1.2
1.7~1.9 1.6~1.7 1.5~1.7 1.7~1.8 1.7~1.9
1.2~1.3 1.1~1.2 1.1~1.2 1.0~1.2 1.3~1.4
1.3~1.75 (1.3)
粘
性
土
地表长期积水
H1 0.9~1.0
H2 0.5~0.6
H3 0.3~0.4
1.0~1.1 1.6~2.0
0.7~0.8 1.2~1.6
0.4~0.5 0.8~1.2
(2.1) (2.0) 1.65~2.2 (2.1) (2.2) (1.9) (2.0) (2.1) 1.8 1.75~2.3 (1.8) (2.4)
(1.0) (1.0) 0.6~0.9 (1.1) (1.2) (0.9) (1.0) (1.3)
城市道路路面设计中的土基回弹模量值
城市道路路面设计中的土基回弹模量值吴祖德（常州市市政工程设计研究院有限公司）内容提要在城市道路路面设计中，应综合诸多因素来确定设计的土基回弹模量值。
本文介绍土基回弹模量的确定方法，供设计人员参考。
关键词土基回弹模量城市道路0 前言我国道路路面设计方法中，路基力学性能参数都是采用的土基回弹模量，它是我国路面设计中的重要力学参数，它的确定直接影响到其他参数的选择与结构设计的结果。
本文主要叙述对土基回弹模量的确定及其变化对沥青路面路基工作区的影响分析。
1 设计土基回弹模量确定因素分析1.1 首先是根据规范要求，不能低于要求的设计值1.1.1《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）注：要求路床应处于干燥或中湿状态。
1.1.2《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTG D40-2011）1.1.3《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）1.2 根据设计工程所在地区所处自然区划查表法估计土基回弹模量参考值如江苏省在自然区划Ⅳ1、Ⅳ1a，摘录列于表5中：经整理后见下表：表6 江苏省不同干湿状态下的土基回弹模量值注：1）c W 为土的平均稠度值；2）过湿状态的回弹模量是推算值 （图1）。
图1 过湿状态的回弹模量是推算值1.3 由于城市道路的路床顶面的80cm 范围大部分接近于地下水位，路基土均处于过湿状态，路基土的土基回弹模量均为15MPa 左右，不能作为设计所用的土基回弹模量值，均要经过处理后，才能达到设计采用值，并结合路床土在路基工作区范围，要求达到规定的压实度要求，一般采用翻挖回填压实，采用6%石灰土处理。
对土基进行处理时，处于过湿状态假定E 0=15MPa ，当用20～100cm6%石灰土处理时，经计算得出处理层顶面的弯沉值，再经换算成顶面的土基回弹模量值，见下表：表7 常州地区6%灰土处理地基厚度值计算表表8常州地区各种设计土基回弹模量值的6%石灰土处理厚度表按此处理方法，当路基工作区（规范要求的压实深度）为80cm时，则土基回弹模量值已经达到34MPa，已经满足于《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）的要求，不应小于30MPa和不应小于20MPa的要求。
(整理)土基回弹模量参考值
44.5
41.5
45.0
46.0
44.0
48.5
47.5
46.5
51.5
50.5
52.0
59.0
53.5
57.5
62.0
70.0
Ⅲ2a
土质砂
37.0
40.0
43.0
44.5
46.0
47.5
49.0
52.0
54.5
62.5
70.0
Ⅲ3
土质砂
粘质土
粉质土
36.0
26.0
26.5
39.0
30.0
32.0
(2.3)
(3.8)
(2.9)
1.5~1.6
1.3~1.4
1.7~2.2
1.4~1.6
1.3~1.5
1.4~1.6
1.4~1.6
(2.0)
(2.0)
1.85~2.3
(2.1)
(2.2)
(1.9)
1.9
(2.0)
(2.1)
2.0~2.4
(1.8)
(2.2)
(2.5)
1.0~1.1
0.9~1.1
1.3~1.7
0.5~0.7
0.5~0.7
0.5~0.7
0.5~0.7
(1.6)
(1.5)
1.4~1.85
(1.6)
1.7
1.4
1.4
(1.5)
(1.6)
1.6~2.0
(1.3)
(1.6)
1.8
1.7~2.2
(2.3)
(2.2)
1.85~2.3
(2.4)
2.4
路基回弹模量计算
路基回弹模量计算什么是路基回弹模量：回弹模量是指路基，路面及筑路材料在荷载作用下产生的应力与其相应的回弹应变的比值，土基回弹模量表示土基在弹性变形阶段内，在垂直荷载作用下，抵抗竖向变形的能力，如果垂直荷载为定值，土基回弹模量值愈大则产生的垂直位移就愈小；如果竖向位移是定值，回弹模量值愈大，则土基承受外荷载作用的能力就愈大，因此，路面设计中采用回弹模量作为土基抗压强度的指标。
路基回弹模量计算方式：（1）用千斤顶开始加载，注视测力环或压力表，至预压0.05MPa，稳压1min，使承载板与土基紧密接触，同时检查百分表的工作情况是否正常，然后放松千斤顶油门卸载，稳压1min，将指针对零或记录初始读数。
（2）测定土基的压力--变形曲线。
用千斤顶加载采用逐级加载卸载法，用压力表或测力环控制加载量，荷载小于0.1MPa时，每级增加0.02MPa，以后每级增加0.04MPa左右。
为了使加载和计算方便，加载数值可适当调整为整数。
每次加载至预定荷载后，稳定1min，立即读记两台弯沉仪百分表数值，然后轻轻放开千斤顶油门卸载至0，待卸载稳定1min 后，再次读数，每次卸载后百分表不再对零。
当两台弯沉仪百分表读数之差小于平均值的30%时，取平均值。
如超过30%，则应重测。
当回弹变形值超过1mm时，即可停止加载。
（3）各级荷载的回弹变形和总变形，按以下方法计算：回弹变形L=（加载后读数平均值一卸载后读数平均值）×弯沉仪杠杆比总变形L”=（加载后读数平均值一加载初始前读数平均值）×弯沉仪杠杆比（4）测定汽车总影响量a。
最后一次加载卸载循环结束后，取走千斤顶，重新读取百分表初读数，然后将汽车开出10m以外，读取终值数，两只百分表的初、终读数差之平均值即为总影响量。
（5）在试验点下取样，测定材料含水量。
取样数量如下：最大粒径不大于4.75mm，试样数量约120g；最大粒径不大于19mm，试样数量约250g；最大粒径不大于31.5mm，试样数量约500g.（6）在紧靠试验点旁边的适当位置，用灌砂法或环刀法及其他方法测定土基的密度。
土基回弹模量试验检测记录表法-JGLP01010
加载前加载后卸载
后计算值零点修正值
主要仪器设备名称及编号
试验检测日期
样品信息
工程名称
工程部位/用途
JGLP01010a 土基回弹模量试验检测记录表（承载板法）
检测依据
试验条件检测： 记录： 复核： 日期： 年 月 日加载级数荷载P(KN)承载板压力P(Mpa)总变形0.01㎜回弹变形0.01mm 分级影响量0.01mm 回弹模量Ei(MPa)土的泊松比取：μ=0.35。
按各回弹变形值线性回归方法计算回弹模量值E O
附加声明：
(弯沉仪）百分表读数（0.01mm)计算回弹变形(0.01 mm)第 页，共 页
检测单位名称： 记录编号：
现场土基回弹模量试验结果（承载板法T0943)
土基含水量
（%）土基密度g/cm 3土基压实度
（%）
总影响量（0.01㎜）判定依据。
不同等效原则的基层顶面当量回弹模量算法
Ｃ ｌ ｌｔ ｎ ｔｏ ｏ ｅｕｖｌ ｔ ｄ ｌｓ ｅ ｓ ｃ ｙ ａｃ ａｉ ｍｅｈｄ ｑ ｉ ｅ ｍｏ ｕｕ ｏ ｌ ｔ ｉ ｏ ｕ ｏ ｆ ａ ｎ ｆ ｉ ｔ ｆ ａ ｆｕ ａｉ ｕ ｅ ｐ ｎｉ ｅ ｆ ｆ ｅｔ ｉ ｅ ｅ ｄ ｔ ｎ ｄｒ ｉｃ ｌ ｏ ｄｆ ｒｎ ｅｕｖｌ ｃ ｏｎ ｏ ｎ ｒ ｐ ｓ ｉ ｅ ｑ ａｎ
０ ４０ － ５ 收稿 日期 ２ ０ － ４ １
作者 简介 蒋应军（９５）男 ， １７－， 浙江兰溪人 ， 长安大学讲师 ， 博士研究生．
长安大学学报（ 自然科学版）
２０ ０ ５年
１ 等效原则
按荷载作用位置不同， 有两种等效计算方法： 荷 载作用于混凝土板 的表面（ １ ａ） 图 （） 和荷载作用 于 基层顶面（ １ｂ） 图 （） 。按不同物理量为等效指标， 有 弯沉等效原则和应力等效原则 。
（ ） ａ （） ｂ
量 ，〔 Ｅ值叼 。
， 创 ２．
月１
图 ３ 地基反力及板底应力分布图
２ 层结构的换算
弯沉等效为指标的当皿回弹模Ａ ２ １ １ ．． 影响因素分析 （） １荷载半径。荷载板直径的大小是影响水泥 混凝土路面基层顶面当量 回弹模量取值 的重要 因
文章编号：６ １ ８ ９２０ ）３００－６ １７－ ７ （０５０－０ １ ８ ０
不同等效原则的基层顶面当量回弹模量算法
蒋应军， 戴经梁，陈忠达
（ 长安大学 特殊地区公路工程教育部重点实验室， 陕西 西安 ７０６） １０４
摘 要： 应用弹性层状理论 ， 研究了不同等效方法对基层顶面当量回弹模量换算结果的影响。结果 表明， 以弯沉等效为指标的基层顶面当量回弹模量值不能很好地反映板下地基的受力特性， 会导致
计算 ， 荷载 ５ ｋ 作用半径 ０ １ ｍ， ０ Ｎ， ． 结果见图 ３ ５ ，