活动房2层计算书
计算书(活动房)
定型活动房计算书一、定型活动房的概况定型活动房主要产品有一层楼活动房，二层楼活动房，房屋进深分别为5.4m、6.3m、7.2m、8.1m、9.9m（包括二层带0.9m宽外走道），开间均为3.6m,7.2m,活动房主要承重结构有方管钢柱，轻钢屋架、轻钢平行弦桁架、钢筋砼小平板。
屋架、桁架采用角钢焊接而成，现场拼装采用金属螺丝。
二、定型活动房主要承重构件验算本计算书对定型活动房主要构件钢筋砼小平板，轻钢屋架，轻钢平行弦桁架以及方管钢柱进行了验算。
验算依据：《砼结构设计规范》（GBJ10—89），《钢结构设计规范》（GBJ17—88），《建筑结构荷载规范》（GBJ19—87）。
取用荷载：屋面荷载0.3KN/㎡，楼面与走廊活载 1.5KN/㎡，风载取0.3KN/㎡（考虑由横墙承受）。
1、钢筋砼小平板钢筋砼小平板的规格450㎜×895㎜×30㎜，内配4φ6，净保护层厚度10㎜，砼强度等级C18。
按《砼结构设计规范》，对钢筋砼小平板的强度进行了验算，验算的结果表明，强度满足规范的要求。
2、轻钢屋架的验算跨度为7.2m的轻钢屋架形式为8节三角型屋架，高度1.44m，屋架杆件规格为：上弦杆采用1∠30×3，下弦杆采用2∠25×3，腹杆采用2∠25×3。
按《钢结构设计规范》，对上弦杆，下弦杆腹杆的长细比，强度以及稳定性均满足规范的要求，对于跨度为6.3m长轻钢桁架，屋架杆件规格可采用：上弦杆采用1∠30×3，下弦杆采用2∠25×2.5，腹杆采用1∠25×2.5。
经验算也满足规范的要求，并对跨度为7.2米轻钢屋架的跨中挠度进行了计算，计算挠度小于容许挠度｛f｝=1/200=31.5㎜，满足规范的要求。
3、轻钢桁架的验算7.2m长轻钢屋架型式为16节间平行屋架，跨度6.3m，悬挑0.9m，高度0.35m，桁架杆件规格为：上弦杆采用2∠30×3，下弦杆采用2∠30×3，腹杆采用1∠30×3，按《钢结构设计规范》，对上弦杆，下弦杆，腹杆的长细比，强度，以及稳定性进行了验算，验算结果表明各杆件的长细比，强长，稳定性均满足规范的要求，对于6.3m长轻钢桁架（跨度6.3m，悬挑0.9m,高度0.35m），桁架杆件规格可采用：上弦杆采用2∠30×3，下弦杆采用2∠25×3，腹杆采用1∠25×2.5，经验算也满足规范的要求。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书一、设计要求1.建筑地点：城市郊区2.建筑用途：临时活动场所3.设计寿命：10年4.建筑面积：500平方米5.结构形式：彩钢板活动房6.地震烈度：5度7.风压：0.6kN/m²8.外墙保温要求：≥0.65W/（m²·K）二、立面结构设计三、结构设计1. 主体结构：彩钢板活动房的主体结构为冷弯薄壁钢结构。
选用Q345B型冷弯型钢，主梁横截面为C100×50×20×2.5mm,立柱横截面为C80×35×15×1.8mm。
采用螺栓连接钢柱与钢梁之间的连接。
2.地基设计：采用非承载结构，无须进行地基设计。
四、抗风设计计算1.建筑风荷载计算建筑物基本风压Px=0.6×0.42=0.252kN/m²2.组合法计算根据抗风设计规范要求，取基本组合系数为求和，基本风荷载基本组合值取于1.05设计风荷载Pz=1.05×0.252=0.265kN/m²3.外墙设计取风荷载系数γ=0.6设计水平风荷载F=822.6×0.6=493.56kN根据选择点的不同要求，选定角式系数，取角式系数K=0.65设计弯矩M=K×F×H=0.65×493.56×3=976.02kN.m计算每根立柱弯曲强度内力选择立柱截面为C80×35×15×1.8mm，可满足弯曲强度要求。
五、地震设计计算1.地震烈度所选地区地震烈度为5度。
2.设计活动房质量按活动房总面积500m²，层数为一层，层高3m，地板假设为15cm厚砼，可计算活动房质量为：500×3×25 = 37.5kN。
3.结构布置和设计为了使活动房更加安全，主体结构应选用抗震性能较好的轻钢结构。
建议采用扭转型空腔板作为墙体结构，以提高承载和抗震性能。
二层顶楼板计算书
二层顶楼板计算书日期： 5/17/2013时间：11:24:37:73 am一、基本资料：1、房间编号： 92、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.70 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 5400 mm ；计算跨度Ly = 4500 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.01522+0.02540/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 4.5^2 = 2.89kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03435+0.05236/5)*(1.4* 1.00)* 4.5^2 = 1.27kN·mMx= 2.89 + 1.27 = 4.16kN·mAsx= 257.92mm2，实配φ 8@180 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.233%My =(0.02540+0.01522/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 4.5^2= 4.05kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.05236+0.03435/5)*(1.4* 1.00)* 4.5^2 = 1.68kN·mMy= 4.05 + 1.68 = 5.73kN·mAsy= 257.92mm2，实配φ 8@180 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.233%Mx' =0.05536*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 4.5^2 = 9.46kN·mAsx'= 345.08mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.327%My' =0.06382*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 4.5^2 = 10.91kN·mAsy'= 400.35mm2，实配φ 8@125 (As ＝ 402.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.335%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.01522+0.02540/5)*(1.0* 4.70+0.5* 2.00 )* 4.5^2 = 2.34kN·m Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 300.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.34/(0.87* 88.* 279.) = 109.575N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.=0.00465ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00465* 109.57) = -1.457当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 88.=0.00317⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 279.* 88.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00317/(1+3.5*0.00)]=775.35kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 775.35/2 = 387.675kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00172* 5.7* 4.50^4/ 387.675= 10.399mmf / L ＝ 10.399/4500.= 1/ 433.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.34*10^6/(0.87* 88.* 279.) = 109.575N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 109.57) = -0.090当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200*109.575/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.021mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.28*10^6/(0.87* 96.* 279.) = 140.764N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 140.76) = 0.174当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200*140.764/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.027mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.39*10^6/(0.87* 95.* 393.) = 196.862N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.86) = 0.438ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.438*196.862/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 7.37*10^6/(0.87* 96.* 402.) = 219.320N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 402./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 219.32) = 0.505ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.505*219.320/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.107mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.39*10^6/(0.87* 95.* 393.) = 196.862N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.86) = 0.438ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.438*196.862/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 7.37*10^6/(0.87* 96.* 402.) = 219.320N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 402./ 60000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 219.32) = 0.505ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.505*219.320/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.107mm，满足规范要求！。
活动板房基础计算书
活动板房基础计算书
一、活动板房基本性能指标
（1）基本结构尺寸：活动板房的长度为15m，宽度为7m，高度为3m；
（2）入口尺寸：活动板房的每一面都有一个入口，入口尺寸为
2.5m*2.5m；
（3）承载力：活动板房的承载力为：纵向承载力≥120KN/m，横向承
载力≥70KN/m；
（4）隔声阻挡：活动板房内声音衰减至15dB以内；
（5）防火等级：活动板房的防火等级为A级；
（6）防水等级：活动板房的防水等级为B级；
（7）耐寒性：活动板房能够承受-30℃的低温环境；
（8）耐风压：活动板房能够承受阵风压力为：24KN/m2；（9）抗震性：活动板房抗震等级为7；
（10）材料特性：活动板房采用钢制建筑面料结构，层间用保温材料
嵌入，有效防止密封性能受到损坏；
（11）维护性：活动板房使用寿命长，可实现20-30年的使用寿命。
二、活动板房基础计算
（1）基础沉降量计算：
a.基础处受力情况与地下水位：根据活动板房的实际使用情况，活动板房基础处受力情况下，其地基埋深3m，地下水位为3m，活动板房基础高出地面1m。
活动房2层计算书
K 式活动房二层楼结构计算书结构设计说明名称：K式活动板房设计遵循规范：1、《建筑结构荷载规范》2、《建筑抗震设施规范》3、《钢结构设计规范》4、《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》5、《冷弯薄型钢结构技术规范》一、分析方法：轻钢活动房屋属于临时性建筑材料，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，采用荷载设计值进行计算，在进行正常分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（A）承载能力分析构件的强度验算和构件的整体稳定性验算采用下列公式：Y0S≤R式中：Y0——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；R——组结构件的承载力设计值；S——荷载效应组合的设计值；屋面恒载：0.2kN/M2，活载：0.3kN/M2;楼面恒载：0.2kN/M2，活载：1.5 kN/M2；基本风压值：W0=0.2 kN/M2基本雪压值：W0=0.1 kN/M2根据活动房的实际受力情况以及可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况的结构受力情况：式中：Y L——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；Y w，Y S——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；S GK，S WK，S LK，S SK——为屋面楼面永久荷载，风荷载，雪荷载，活荷载效应标准值；（1）S=1.35S GK+0.7（Y L Q LK+Y S S SK）（2）S=1.2S GK+Y L S LK+0.7（Y S S SK+Y W S WK）（3）S=1.2S GK+Y W S WK+0.7（Y L S LK+Y S S SK）（B）正常使用分析对活动房进行正常分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，采用以下公式：S≤C针对活动房实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况的结构变形：S=S GK+S QLK+∑Y ci S Qik（标准组合）S=S GK+∑Y Ci S Qik（准永久组合）（C）设计概况1、整体结构形式：层楼为2层，跨度：3K，长度16K，檐口高度5.72m。
(整理)活动板房计算书
徐矿集团华美风景园二期工程二层钢结构活动板房计算书编制：审核：审批：中建八局三公司华美项目部2009年10月20日一、工程概况1、本工程为徐矿集团华美风景园二期棚户区改造工程临时设施板房。
2、本工程为两层，建筑高度6.1米,建筑面积：200㎡。
3、本工程使用年限为一年。
基础为砖基础，结构为钢结构，4、构件材料及型号：⑴材料：钢材: Q235⑵ A、钢柱截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx=4.39, Ly=3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux=1.46 ，Uy=1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003B、钢梁：截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003C、楼板：砼楼板，板厚100。
工程名:板房计算书************ PK11.EXE *****************日期:10/29/2009时间:18:47:30设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 单层钢结构设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 4梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 2地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋,及恒、活、风、地震各单项荷载下的内力;---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.00 3.00 ( 2) 6.00 3.00 ( 3) 0.006.00 ( 4) 6.00 6.00( 5) 0.00 0.00 ( 6) 6.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 5 1 ( 2) 6 2 ( 3) 1 3 ( 4) 2 4---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 3 4---- 支座约束信息 ----( 1) 5111 ( 2) 6111---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5( 2) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0( 3) 1 0 0 ( 4) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-022 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-042 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.90 0.002 0.00 10.90 0.003 0.00 10.90 0.004 0.00 10.90 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.28 50.62 -2.28 -4.56 -50.19 2.28 22.28 50.62 2.28 4.56 -50.19 -2.283 -9.65 25.31 -7.38 -12.50 -24.88 7.38 49.65 25.31 7.38 12.50 -24.88 -7.38--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号1 14.21 -5.10 13.98 -14.21 5.10 13.98 212.50 7.38 13.98 -12.50 -7.38 13.98--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.40 0.002 0.00 10.40 0.003 0.00 10.40 0.004 0.00 10.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 0.92 0.002 1 2.03 0.003 1 1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 102.9 ( 2) 102.9 ( 3) 187.2 ( 4) 187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 14.83 -4.97 8.87 7.63 4.97 -6.112 15.54 4.97 10.41 6.56 -4.97 -4.333 2.91 -1.45 4.09 4.47 1.45 -0.83 44.06 1.45 6.34 4.21 -1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -10.54 -2.02 -3.53 -10.62 2.02 3.53 2 -4.47 -0.83 -1.45 -4.21 0.83 1.45---- 右风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -2.03 0.002 1 -0.92 0.003 1 -2.39 0.004 1 -1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -102.9 ( 2) -102.9 ( 3) -187.2 ( 4) -187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---M N V M N V1 -15.54 4.97 -10.41 -6.56 -4.97 4.332 -14.83 -4.97 -8.87 -7.63 4.97 6.113 -4.06 1.45 -6.34 -4.21 -1.45 -0.83 4 -2.91 -1.45 -4.09 -4.47 1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 10.62 -2.02 3.53 10.54 2.02 -3.53 2 4.21 -0.83 1.45 4.47 0.83 -1.45地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 3质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 17.8 ( 2) 17.8 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 2.7 ( 2) 2.7 ( 3) -1.2 ( 4) -1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 18.0 ( 2) 18.0 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 2.35 -1.16 1.19 1.24 1.16 -1.19 22.35 1.16 1.19 1.24 -1.16 -1.193 1.11 -0.47 0.83 1.41 0.47 -0.834 1.11 0.47 0.83 1.41 -0.47 -0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -2.09 0.00 -0.70 -2.09 0.00 0.702 -1.41 0.00 -0.47 -1.41 0.00 0.47振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:2 4质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -17.8 ( 2) -17.8 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 第 2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -2.7 ( 2) -2.7 ( 3) 1.2 ( 4) 1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -18.0 ( 2) -18.0 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.35 1.16 -1.19 -1.24 -1.16 1.192 -2.35 -1.16 -1.19 -1.24 1.16 1.193 -1.11 0.47 -0.83 -1.41 -0.47 0.834 -1.11 -0.47 -0.83 -1.41 0.47 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 2.09 0.00 0.70 2.09 0.00 -0.702 1.41 0.00 0.47 1.41 0.00 -0.47振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 27, M= -18.91, N= 132.00, M= -17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70,平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 6, M= -0.36, N= 69.60, M= -0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 25, M= 18.91, N= 132.00, M= 17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70,N= -80.48平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 9, M= 0.36, N= 69.60, M= 0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32钢柱 3截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 23, M= -28.13, N= 65.13, M= -35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= -10.14, N= 29.76, M= -13.16, N=-35.49GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 17, M= 28.13, N= 65.13, M= 35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 18.65, N= 45.36, M= 24.13, N=-38.61GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 1截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩-0.55 -3.95 -7.45 -15.13 -21.56 -25.60 -25.99-25.60 -21.56 -15.13 -7.45 -3.95 -0.55梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 45.46 27.80 12.69 5.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.04 12.69 27.80 45.46梁下部受拉最大弯矩 M= -25.99, 最大应力σ= 824.74> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 3.836梁上部受拉最大弯矩 M= 45.46, 最大应力σ= 1442.33> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 6.708最大剪力 V= 38.73, 最大剪应力τ= 68.14< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 85.00 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 26.96 66.20 107.78 143.53 167.41 175.78 167.41 143.53 107.78 66.20 26.96 0.00最大挠度值 = 175.78 最大挠度/梁跨度 = 1/ 34.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 15.28 36.26 58.04 76.58 88.91 93.22 88.91 76.58 58.04 36.26 15.28 0.00最大挠度值 = 93.22 最大挠度/梁跨度 = 1/ 64.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 2截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩0.00 0.00 -5.21 -15.76 -24.33 -29.25 -30.48-29.25 -24.33 -15.75 -5.21 0.00 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 35.56 16.68 4.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.60 16.69 35.56梁下部受拉最大弯矩M= -30.48, 最大应力σ= 967.10> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 4.498梁上部受拉最大弯矩 M= 35.56, 最大应力σ= 1128.24> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 5.248最大剪力 V= 36.98, 最大剪应力τ= 65.07< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 77.96 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 42.90 95.17 146.89 189.89 218.11 227.93 218.11 189.88 146.89 95.17 42.90 0.00最大挠度值 = 227.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 26.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 23.14 50.55 77.33 99.44 113.91 118.93 113.91 99.44 77.32 50.54 23.14 0.00最大挠度值 = 118.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 50.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 3), 水平位移 dx= 187.230(mm) = H / 32.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 26.梁的(活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 50.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 32> 柱顶位移容许值: H/ 500*****梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 26> 梁的容许挠跨比: 1/ 400*****梁的(活)最大挠跨比: 1/ 50> 梁的容许挠跨比: 1/ 500*****所有钢柱的总重量 (Kg)= 141.所有钢梁的总重量 (Kg)= 141.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 283-----PK11 计算结束-----二层板房平面图、剖面图。
二层别墅设计结构设计毕业计算书
二层别墅设计结构设计计算书目录1、工程概况 (2)2、结构选型与布置 (2)2. 1结构承重方案 (2)2. 2 结构平面布置图 (3)2. 3 梁、柱截面尺寸估算 (3)3、荷载计算 (3)3.1恒荷载计算 (3)3.2活荷载计算 (7)3.3荷载平面简图 (7)4、PMCAD楼板设计 (7)4.1楼板厚度估算 (7)4.2楼板配筋简图 (7)4.3楼板挠度图 (7)4.4楼板裂缝图 (7)5、SATWE电算分析 (7)5.1结构总信息 (7)5.2周期，地震力 (18)5.3楼层位移 (27)5.4超配筋信息 (31)5.5梁配筋简图 (31)5.6梁挠度图 (31)5.7柱配筋简图及轴压比 (31)5.8底层柱最大内力组合 (31)6 楼梯设计 (31)6.1荷载和受力计算 (31)6.2配筋面积计算 (33)6.3配筋结果 (33)7 基础设计 (34)1.工程概况本工程为二层别墅设计，建筑面积约487.08平方米。
本建筑主体两层，主体高度为9.6米。
室内外高差为0.65米，。
建筑立面规整，采用马赛克面砖和油漆装饰外墙。
门为实木门，窗为铝合金窗。
本工程结构形式为现浇钢筋混凝土框架异型柱结构，柱混凝土强度等级为C25，各层柱截面见结构施工图。
框架梁混凝土强度等级为C20，截面详见结构施工图。
建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，基础混凝土强度等级为C25。
设计严格遵守我国现行规范，计算包括荷载计算，内力组合，基础设计，楼梯设计等。
2.结构选型与布置2.1 结构承重方案2.1.1 竖向承重体系选取选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧力刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。
同时还需要考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。
本工程结构设计采用框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。
7.8米楼房钢结构计算书0509
活动房钢结构计算书一、 设计依据1、 本计算书系依据上海市区的临时设施要求按国家现行建筑结构设计规范进行计算。
2、 采用钢材均为Q235钢 二、 次梁计算草图1、 楼面荷载：水泥板及楼面：0.05×2500×1.2=150㎏/m 2活载：150×1.4=210㎏/m 2q=（150＋210）×0.9＋10=334㎏/m Μ=81×334×3.62=541㎏﹒m=54100㎏﹒cm 上、下弦均采用2L30×3 组合A=1.749×4=6.996 cm 2腹杆采用L30×3 x =0.90 cm 上、下弦组合ιx =0.45×36.5=16.4 cm I=6.996×16.42=1881.6 cm 4方管W=1881.6÷25.36=103.1cm 3σ=W M =1.10354100=530㎏/cm 2考虑上弦压杆折减λ=9.045=50 φ=0.85 σ1=530÷0.85=624㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 腹杆(压) λ=9.05.36=40.5 φ=0.876 腹杆最大压力为 压杆=21×334×3.6=601㎏÷(1.79×0.876)=383㎏/cm 2拉杆=601÷sin α=955÷1.749=546㎏/cm 2安全 三、楼面主梁计算楼面荷载:水泥板及楼面 0.05×2500×1.2=150㎏/m 2 活载：150×1.4=210㎏/m 2隔墙楼10㎏/m 2×2.6=26㎏/m 吊顶楼 10㎏/m 2次梁楼 10㎏/m 合计 370㎏/m 2P=370×0.9×3.6＋36×3.6=1328㎏ 折算主梁均布荷载 q=9.01328=1476㎏/m 在A 支座处梁下弦不连续,梁按5.7M 计算 M=81×1476×5.72=5994㎏.m N 1=21×1476×5.7=4207㎏ N 3=21×1476×1.8=1328㎏ N 2=5535㎏梁架上下弦采用∠50×5 各两根,梁高400组合 W x =334 cm 3r x =18.6 cm σ=Wx M =334599400=1795㎏/cm 2上弦节间距为450mm ∠50×5 r x =1.53 cm λ=53.145=29.4 中心受压 φ=0.902902.01795=1990㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 腹杆验算：第一节腹杆应力最大 杆最长40cm 其立杆为压杆应力为4207kg ，选用2∠30×3 A=1.749×2=3.498cm 2r x =0.9cm λ=9.040=44cm φ=0.867 σ=867.0498.34207⨯=1387㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全其斜杆为拉杆应为=(4207-21×1328)÷sin α1=5333kg σ=498.35333=1525㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全7.5M 跨主梁计算草图同 5.7m+1.8 但无A 点支柱,荷载相同 q=1476㎏/m M=81×1476×7.52=10378㎏.m N 1=21×1476×7.5=5535㎏ 选用4∠63×6(上下弦各2)组合 W x =489 cm 3r x =18.3 cm σ=Wx M =4891037800=2122㎏/cm 2下弦拉杆安全 上弦压杆折减λ=93.145=23 φ=0.915 915.02122=2319㎏/cm 2>2150㎏/cm 2超过标准8%不安全,可改用∠63×8 腹杆最大应力压杆(两侧立杆)为5535㎏ 选用2∠30×3 λ=91.040=44 φ=0.867 σ=5535÷(1.749×2×0.867)=1702㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全 斜杆为(5535-21×1239) ÷sin α1=7399kg σ=2749.17399⨯=2115㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全二层柱计算基本风压按55㎏/cm 2高度变化系数按C 类考虑,取0.54 临时设施取0.8组合系数q 1=55×1.4×0.54×0.8×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 2=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 3=55×1.4×0.54×0.53×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 4=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm屋面风力传至柱顶 水平力:P 3=(63.5-59.5) ×3.75×sin α=3.9kg垂直力:B 柱=63.5×3.75×cos α=228 kgA 柱=59.9×3.75×cos α=215 kg计算风载组合时柱顶活荷载按0.6组合系数计算 N B =212×4-228-0.4×30×1.4×3.6×3.75=393 kg M B =21×95.8×2.72-3.9×2.8-21(95.8-59.9) ×2.72×83=349.2-10.5-49.1=289.6 kg.m e=NM =39328960=73.7 选用方钢 口60×60×3.5 A=7.91W=606536044⨯-=14.08cm 3r=0.289×225360+=23.1mm 2.31cm λ=31.27.0270⨯=81.8 中心受压φ=0.706ε=73.7×08.1491.7=41.4>20 σ=A N ⨯φ+W M =91.7706.0393⨯+08.1428960=70.4+2057=2127>2150 安全 N A =212×4-215-227=406 kg M A =21×59.9×2.72+49.1=267.8kg.m<M B底层柱计算 上层传递M B =289.6 kg.m N B =393 kg M A =267.8 kg.m N A =406 kg楼面: q=1476-210×0.4×3.6=1174(风载组合考虑) P 1=95.8×0.4=38 kg P 1=59.9×0.4=24 kgq 1=95.8 kg/m q 2=59.9 kg/m M B1=21×95.8×2.62+289.6+38×2.6=323.8+289.6+99.8=712.2 M A1=21×59.9×2.62+267.8+24×2.6=202.5+267.8+62.4=532.7 按等同度柱两跨铰接排梁应力重分配后 M C1=31×(99.8+62.4)=54.1kg.m M C2=41×(323+289.6)=153.2kg.m M C3=41×(202.5+267.8)=117.6kg.m C M ∑=54.1+153.2+117.6=324.9 kg.mB M ∑=712.2-2×153.2+117.6-31×62.4=502.6 kg.mA M ∑=532-2×117.6+153-31×99.8=416.5 kg.mB N ∑=393+21×1174×5.7=3739 kgA N ∑=406+21×1174×1.8=1463 kgC N ∑=21×(1.8+5.7)1174=4403 kg选用方钢口100×100×3 A=102-9.42=11.64cm 2W=1069.4-1044⨯=36.54 cm 3r x =0.289×224.910+=3.97cm B 柱 e=N M =373950260=13.44 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=13.44×54.3664.11=4.28<20 φp =0.178 σ=A N p ⨯φ=64.11178.03739⨯=1805 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全A 柱 e=N M =146341650=28.5 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=28.5×54.3664.11=9.08<20 φp =0.095 σ=A N p ⨯φ=64.11095.01465⨯=1323 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全C 柱 e=440332490=7.38 cm ε=7.38×54.3664.11=2.35 φp =0.275 σ==64.11275.04403⨯=1384 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全选用方钢100×100×2.5 A=102-9.52=9.75cm 2W=1069.5-1044⨯=30.92 cm 3r x =0.289×225.910+=3.99cm B 柱 e=13.44 cm λ=99.37.0260⨯=45.6ε=13.44×92.3075.9=4.24<20 φp =0.180 σ=A N p ⨯φ=75.918.03739⨯=2130 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全当底层为双柱时B 柱上部条件除无坡屋面外三柱时B 柱相似 A 柱楼面荷载变化较大 其受力情况如下:B 柱 M B1=712+10.5=722.5kg.m A 柱 M A1=532.7kg.m两柱弯矩差为722.5-532.7=189.8 由B 柱向A 柱传递弯矩为83×189.8=71.2 分配后M B =722.5-71.2=651.3 kg.mM A =532.7+71.2=603.9 kg.m N B =3739kg N A =406+(21×5.7+1.2) ×1174=5160kg 选口100×100×3.5 A=13.51cm 2W=41.99 cm 3柱B e=373965130=17.42 r=3.95cm λ=95.37.0260⨯=46ε=17.42×99.4151.13=5.6<20 φp =0.144 σ=A N p ⨯φ=51.13144.03739⨯=1921 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全柱A e=516060390=11.7λ=95.37.0260⨯=46ε=11.7×99.4151.13=3.76<20 φp =0.200 σ=A N p ⨯φ=51.132.05160⨯=1910 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全。
活动板房基础计算书
活动房基础计算书
拟使用墙下混凝土基础，基层为素土夯实(暂未有地质资料)
承载力标准值暂取为150kpa, r = 20kn/m3,砼容重取为20 kn/m3
一、荷载计算
活动房设计为二层，二层作为办公室使用。
两层使用荷载取为
2.5kn/m2,底层为3 kn/m2。
底层为240砖墙则最后作用在一侧基础上的竖
向力为：
总竖向力=1.2X [一层使用荷载+ —层结构自重+二层使用荷载＋二层结构自重＋三层使用荷载＋三层结构自重]
=1.2X 2.5X 2.4X 3
=1.2X [6+5.64+6+5.64+7.2+5.64+14.4]
=21.6
F=21.6Kkn/m
二、计算基础宽度和埋深
1 、设基础埋深为0.6 米
基础取1m 为计算长度
b> F/(f-rg X d)=21.6/(200-20X 1.1)= 0.12m
取b=0.3m
2、无土样，使用地基承载力标准值作为设计值。
3、地基承载力验算
p=F/A+rG X d=21.6+20X 1.1=43.6<f=200kpa
4、刚性角验算
H0+0.5 < d
HO < d-0.5=0.6-0.5=0.1m
b2=(b-b0)/2=(0.3-0.24)/2=0.06m
b2 /H0=0.06/0.仁0.6<taga =1/1.5=0.67 故刚性角满足要求。
标准民房工程量计算(2层)
备注
计算依据简图计算
装饰说明：本工程按毛坯房设计，外墙为20厚1:3水泥砂浆抹灰，内墙为水泥混合砂浆抹灰；地面按600*600地 砖设计。房间内未设置厨房及卫生间；屋面采用自密实混凝土，不另行设置卷材防水。
内门采用M1021实木装饰门,外门采用M1527铝合金推拉门, 南面窗户采用C1818普通铝合金推拉窗，背面采用 C2412普通铝合金推拉窗，采光效果较好，横墙不设窗户；
计算依据及说明 序号
1
2
3Leabharlann 45计算依据及说明 计算依据及设计说明
本计算书仅计算主房，未计算大门及附属用房；房屋平面尺寸为8m*16.5m，单层建筑面积132m2，总建筑面积为 264m2；按首层层高3.6m，二层层高3m计算，每间房间进深8m，开间为3.3m；
结构说明：室外地坪为-0.60m，室内地坪为+-0.000m，基础埋深为1m，地下部分砌体为240*115*53标准红砖或 实心蒸压灰砂砖（青砖），采用M10水泥砂浆砌筑；地上部分砌体为红砖或实心蒸压灰砂砖（青砖），采用M5水 泥砂浆砌筑；每层设置上下两道圈梁，墙体交叉处设置构造柱，截面尺寸均按240*240考虑。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书一、设计说明本计算书针对彩钢板活动房的设计和计算进行详细说明。
彩钢板活动房是一种临时性建筑，其主要用于展览、会议、移动办公等短期场合。
本文将从彩钢板活动房的结构设计、材料选取、计算方法等方面展开阐述。
二、结构设计彩钢板活动房主要由彩钢板、钢结构和隔热材料组成。
为了保证其结构的稳定性和安全性，需要进行合理的结构设计。
根据活动房的使用目的和空间要求，结构设计应包括以下几个方面：1. 地基设计：根据活动房的使用地点和土壤条件，确定合适的地基类型和承载能力。
地基设计要足够稳固，以确保活动房的稳定性。
2. 彩钢板设计：选择适当的彩钢板材料，并根据活动房的尺寸和使用要求确定板材规格。
彩钢板应具有较好的防腐、防火和隔热性能。
3. 钢结构设计：根据活动房的荷载要求，设计合理的钢结构框架。
钢结构应考虑强度、刚度和稳定性等方面，以确保活动房的安全性。
4. 隔热材料设计：选择合适的隔热材料，并根据活动房的使用环境和隔热要求确定材料厚度。
隔热材料应具有良好的保温性能，以提高活动房的舒适度和节能性。
三、材料选取彩钢板活动房所使用的材料应符合相关标准和要求。
以下是常见的材料选取原则：1. 彩钢板：选择耐腐蚀、防火等级符合要求的彩钢板。
常用的彩钢板厚度为0.3mm-0.6mm，颜色可根据需求进行选择。
2. 钢结构：选材时应考虑钢材的强度和耐腐蚀性能。
一般采用优质碳素结构钢，如Q235B。
根据实际使用情况，可进行热镀锌等处理，提高钢结构的耐候性。
3. 隔热材料：选择热导率较低的隔热材料，如聚苯颗粒、岩棉、玻纤棉等。
材料的密度和厚度应根据实际需要进行选择和调整。
四、计算方法根据彩钢板活动房的设计要求和相关国家标准，进行力学计算和结构分析。
常用的计算方法包括以下几种：1. 地基承载力计算：根据土壤工程力学原理，采用合适的地基计算方法，计算地基的承载力和变形。
2. 钢结构设计计算：根据结构荷载和设计要求，进行钢结构的强度计算、刚度计算和稳定性计算。
活动板房结构计算书
活动板房结构计算书【标题】活动板房结构计算书【正文】活动板房是一种灵活方便的临时建筑物，广泛应用于工地、展览馆、商场等场所。
本文将针对活动板房的结构进行计算，以确保其稳定性和安全性。
首先，我们需要计算活动板房的总荷载。
总荷载包括自重、风荷载、雪荷载、人员荷载等。
自重可以通过板房的材料密度与面积计算得出。
风荷载需要根据板房的高度、宽度、风压系数等参数进行计算。
雪荷载则根据当地的设计标准和气象条件确定。
人员荷载是指在板房内部活动的人员重量。
接下来，我们需要计算板房的结构承载能力。
板房的主要结构包括框架结构和墙体结构。
框架结构通常采用轻钢结构，其承载能力主要取决于材料的强度和截面形状。
墙体结构可以分为内墙和外墙，其承载能力主要由墙体的材料、厚度和高度决定。
在计算过程中，我们需要考虑不同荷载之间的组合情况，以及结构的整体稳定性。
例如，当同时存在风荷载和雪荷载时，需要按照规定的组合系数计算其合成荷载。
另外，我们还需要检查板房的各个节点是否满足强度和刚度要求，以确保整体结构的安全性。
最后，我们需要对板房的连接部位进行计算。
连接部位主要包括螺栓连接和焊接连接。
螺栓连接的计算主要涉及螺栓的抗剪和抗拉承载力，以及连接板的强度。
焊接连接的计算则需要考虑焊缝的强度和有效长度等因素。
通过以上的结构计算，我们可以确保活动板房在使用过程中具备足够的稳定性和安全性。
同时，我们还需要注意周期性的检测和维护，以及遵循相关的安全操作规程，以保障活动板房的使用寿命和人员安全。
总之，活动板房的结构计算是确保其稳定性和安全性的重要步骤。
通过合理的计算和设计，可以使活动板房在各种荷载下都能够安全稳定地运行，为人们提供舒适的使用环境。
工区活动板房计算书
工区活动板房计算书一、工程概况本工程是为满足工地人员休息、聚会、办公等需求，预计建设一座活动板房，用于工区活动使用。
该板房的面积为500平方米，位于工地的中心位置。
为了确保活动板房的安全、舒适和美观，需要进行详细的计算设计。
二、活动板房结构设计1.主体结构考虑到活动板房的使用寿命和耐久性，采用钢结构作为主体结构，主要承载楼板和楼面荷载。
钢结构采用Q345B高强度钢材制作，按照规范要求进行焊接和抗腐蚀处理，确保结构牢固可靠。
2.地基设计根据现场地质勘探报告，认为地基条件较好，可以采用浅基础，如钢筋砼梁基础或钢筋砼板基础。
基础尺寸按照结构设计要求进行计算，确保基础稳定、坚固。
3.楼层设计活动板房共分为两层，每层高度为3米。
楼层结构采用钢筋混凝土楼板，厚度为150mm，配备合适的楼梯和楼梯间，以保证楼层承载力和使用安全。
4.屋顶设计活动板房的屋面采用双层彩钢夹芯板，内层厚度为50mm，外层厚度为0.5mm，保温性能好，并具有防水、耐腐蚀等特性。
屋面结构经过抗风压计算，确保在恶劣天气下也能保持稳固。
5.外墙设计活动板房的外墙采用彩钢板，厚度为0.5mm，具有隔热、隔音、防火等特性。
外墙材料的色彩和纹理应与周围环境相协调，以增加整体美观度。
三、计算书1.活动板房结构计算根据工区活动板房的面积，钢结构的设计荷载和荷载组合，进行结构受力计算，计算主要包括荷载分析、内力计算、构件选型与验算等内容。
2.活动板房地基计算根据工地的地质勘探报告，计算地基的承载力和稳定性，确定适当的地基设计方案，并计算地基的尺寸、深度和土方开挖量等。
3.活动板房楼层计算根据楼层的荷载要求，计算楼层的承载力、板厚和梁框架尺寸等，确保楼层结构可靠、安全。
4.活动板房屋顶计算根据屋顶的荷载要求，计算屋顶的承载力、板厚和梁框架尺寸等，保证屋顶结构的稳定和安全。
5.活动板房外墙计算根据外墙的荷载要求，计算外墙的承载力、板厚和柱子尺寸等，确保外墙结构的牢固和美观。
彩钢板活动房计算书
彩钢板活动房计算书结构计算书（彩钢夹芯板组合房）一、本工程为临时民用住房或办公用房。
采用彩钢夹芯板，轻钢结构件和薄型RC砼板混合结构组成。
基础为配筋砼独立柱基，钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载，楼承板采用30*450*900钢筋混凝土预制板C25。
屋面100厚彩钢夹芯板，外墙板和隔墙板分别为75厚、50厚彩钢夹芯板，构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定，间距3600mm。
1、其设计为荷载值：（1）屋面：静荷载：0.15KN/㎡（2）屋面：活荷载：0.2KN/㎡（3）雪荷载：0.2KN/㎡（4）基本风压：0.55KN/㎡地面粗糙度类别B类（5）楼面静荷载：0.75KN/㎡楼面活荷载：2.0KN/㎡2、结构用钢，钢材强度设计值。
（1）抗压，抗拉和抗弯值：215 N/mm2（2）抗剪：125 N/ mm2（3）刨平顶紧后承压：325 N/ mm23、焊缝连接强度设计值（焊接焊条均为E43型）（1）对接焊缝抗压：215 N/ mm2（2）对接焊缝抗拉：215 N/ mm2（3）对接焊缝抗剪：125 N/ mm2（4）角焊缝抗压，抗拉，抗剪：160 N/ mm24、普通螺栓（C级）连接强度设计值。
（1）抗拉，抗弯：170 N/ mm2（2）抗剪：130 N/ mm25、强度设计值折减系数。
（1）单面连接单角钢：0.85（2）等边角钢：1.0（3）长边相连的不等边角钢：0.25（4）薄壁型钢：0.7二、屋面板核校。
（1）活动房屋面板均为100厚夹芯板，自重0.15KN/㎡（2）100厚夹芯板的值：I=194cm4。
I=4.9cm，w=38.8cm3，A=7.8cm2（3）无檩条的屋面板设计值：屋面为0.5KN/ m2 （4）核校其弯距值：活荷载×1.4+静荷载×1.2由（3）得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m→总值0.5KN/ m2×1.2m×1.4+0.15KN/㎡×1.2m×1.2≈1.05KN/mμ=ql/8=1.05KN/m×（6.0m）/8=4.73KN/m∴α=μ/w=4.73KN/m/38.8c m3=12.2KN/c m2∵（α）=21.5KN/c m2＞α∵屋面板的弯距值符合设计值。
彩钢板活动板房计算书
彩钢板活动房计算书楼层桁架及立柱荷载说明一、桁架上弦2×50×5、下弦2×40×4、腹杆（竖）2×40×4、腹杆（斜）2×30×3。
(见附图)楼面荷载：活载：200kg/m2楼板：75 kg/m2找平：40 kg/m2合计：315 kg/m2作用于桁架上弦：315×0.9＝283.50 kg/m作用于桁架：180×0.9＝162.00 kg/m桁架自重：121.88kg总重：121.88/7.2＝16.93 kg/m均布荷载：q＝283.50+162.00+16.93＝462.43 kg/m节点集中荷载：p＝462.43×0.45＝208.1kg按均布荷载计算：M中＝1/8×462.43×（7.2×7.2）＝2996.35kg－mQ＝462.43×7.2/2=1664.75kg按集中荷载计算：p=208.1kg支座反力：208.1×15/2=1560.75kgM=1560.75*3.6－208.1*(0.45+0.9+1.35+1.8+2.25+2.7+3.5)=5618.7－2694.9=2923.8kg－m与M中荷载接近。
上、下弦杆及腹杆验算略。
二、立柱立柱采用80*80*2的方管，它的承载力1965.30kg。
验算略三、加固（根据工程实际情况）加固立柱采用60*60*2、40*40*1.5的方管，60*60*2方管的承载力1572 kg，40*40*1.5方管的承载力1079.5 kg。
验算略以上数据供参考！。
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K 式活动房
二层楼结构
计
算
书
结构设计说明
名称：K式活动板房
设计遵循规范：
1、《建筑结构荷载规范》
2、《建筑抗震设施规范》
3、《钢结构设计规范》
4、《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》
5、《冷弯薄型钢结构技术规范》
一、分析方法：
轻钢活动房屋属于临时性建筑材料，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，采用荷载设计值进行计算，在进行正常分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
（A）承载能力分析
构件的强度验算和构件的整体稳定性验算采用下列公式：
Y0S≤R
式中：Y0——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；
R——组结构件的承载力设计值；
S——荷载效应组合的设计值；
屋面恒载：0.2kN/M2，活载：0.3kN/M2;
楼面恒载：0.2kN/M2，活载：1.5 kN/M2；
基本风压值：W0=0.2 kN/M2
基本雪压值：W0=0.1 kN/M2
根据活动房的实际受力情况以及可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况的结构受力情况：
式中：Y L——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；
Y w，Y S——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；
S GK，S WK，S LK，S SK——为屋面楼面永久荷载，风荷载，
雪荷载，活荷载效应标准值；
（1）S=1.35S GK+0.7（Y L Q LK+Y S S SK）
（2）S=1.2S GK+Y L S LK+0.7（Y S S SK+Y W S WK）
（3）S=1.2S GK+Y W S WK+0.7（Y L S LK+Y S S SK）
（B）正常使用分析
对活动房进行正常分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，采用以下公式：
S≤C
针对活动房实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况的结构变形：
S=S GK+S QLK+∑Y ci S Qik（标准组合）
S=S GK+∑Y Ci S Qik（准永久组合）
（C）设计概况
1、整体结构形式：层楼为2层，跨度：3K，长度16K，檐
口高度5.72m。
2、楼面结构；楼面桁架梁上弦铺8#C型钢，檩条，楼板厚
15mm夹板。
（D）结构设计计算：
1、截面选择及截面特征：
C80×40×20×2.0
I=1/3 d=18.030 W x1=60.05cm3 W x2=43.03cm3
W y1=60.05cm3W y2=60.05cm3I x=468.76cm4
I x1=396.75cm4 I x=5.93cm i y=2.16cmθ=23.150
θ=23.150-18.030=5.120
2、内力计算
q=1.2×(0.23+0.19+0.06) ×1.5+1.4×0.4×1.7=1.86Kn/m
q x=q×Sin(θ-a)=1.816×0.87=1.57 Kn/m
q y=q×Cos(θ-a)=1.816×0.93=1.68 Kn/m
弯距为：
M x=q y l2/8=6.895Kn/m M y=q y l2/360=0.143Kn/m
3、强度计算
跨中截面无孔的影响
静荷截面抵抗矩为：
Wnx1=0.9×60.08=55.20cm3
Wnx2=0.9×48.3=43.47cm3
Wny1=0.9×12.76=11.484cm3
Wny2=12.63cm3
强度为
θ1=Mx/Wnx1+My/Wny1
=6.895×106/55.20×103+0.143×106/11.484×103
=137.36N/mm2<205 N/mm2
θ2=Mx/Wnx2+My/Wny2
=6.895×106/43.47×103+0.143×106/12.36×103
=170.18N/mm2<205 N/mm2
4、钢度计算
q k=(0.23+0.18+0.06+0.4) ×1.5=1.425Kn/m
Cosa=0.949
Uy1=5/380×(1.305×3.454×0.949)/206×103×373.64×104) =8.79mm<i/200=9.1mm
5、构造要求
长细化：X x=600/6.8=88
Xy=200/2.0=100<200
(E)位移数据计算（mm）
LOAD STEP=1 SUBSTEP=1
TIME=1.0 LOAD CASE=0
NODE UX UY ROTZ
1 0.0000 0.0000 0.0000
2 6.112
3 -0.10231 -0.21356E-02
3 4.3061 -0.11106 -0.12453E-02
4 10.15
5 -0.1745
6 -0.02143E-02
5 0.0000 0.0000 0.0000
6 6.2944 -0.12153 0.15247E-02
7 4.7245 -0.01937 0.18264E-02
8 11.192 -0.29954 -0.09845E-02
9 11.544 -3.5997 0.15948E-04
10 11.298 -3.1994 -0.20131E-02
11 12.354 -3.5647 -0.11025E-03
12 12.512 -3.6467 0.14638E-04
13 11.678 -3.5236 0.18635E-03
14 12.856 -2.8005 0.20653E-02
15 11.694 -3.1996 -0.13559E-02
16 12.256 -3.5968 -0.32478E-03
17 11.992 -3.4938 0.52873E-03
18 11.543 -2.7963 0.17105E-02
19 7.4834 -0.6429 -0.41289R-02
20 7.1258 -2.9658 -014122E-02
21 7.7364 -4.8751 -0.17534E-02
22 7.8976 -6.1869 -0.17694E-02
23 8.1426 -6.7958 -0.42521E-03
24 8.3642 -6.7113 0.73642E-03
25 7.5899 -5.8817 0.15458E-02
26 8.7428 -4.5118 0.24687E-02
27 8.7524 -2.6519 0.29781E-02
28 8.8735 -0.5961 0.36123E-02
29 7.8649 -0.6382 -0.38465E-02
30 8.9391 -1.8002 -0.37534E-02
31 7.8363 -2.8946 -0.29876E-02
32 8.6569 -5.5116 -0.21014E-02
33 7.3957 -6.4878 -0.10194E-02
34 8.1348 -6.7541 0.09967E-03
35 7.9816 -6.3658 0.11877E-02
36 7.7881 -5.2956 0.21196E-02
37 7.5875 -3.3721 0.29448E-02
38 7.5496 -1.6215 0.35794E-02
39 7.1551 -0.46879 0.33527E-02 以上数据满足使用要求，适用办公及住房。