钢结构连接计算书(螺栓)

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钢结构柱脚螺栓计算

钢结构柱脚螺栓计算
1.确定载荷：首先需要确定柱脚所承受的垂直荷载和水平荷载。

这些荷载通常由设计师或结构工程师提供。

2.选择螺栓类型：根据设计要求和压力要求，选择适当的螺
栓类型。

常见的螺栓类型有标准螺栓、高强度螺栓和预应力螺栓。

3.计算柱脚尺寸：根据柱脚尺寸和构件结构类型，计算柱脚
的几何参数，如柱脚板的厚度、直径等。

4.确定螺栓数量：根据设计要求和载荷，计算确定所需的螺
栓数量。

通常，需要确保每个柱脚周围均匀分布的螺栓。

5.计算螺栓的阻力：根据柱脚螺栓的受力情况，计算出螺栓
的阻力。

这可以通过使用螺栓的强度参数和载荷来完成。

6.检查螺栓的预紧力：根据螺栓的阻力和实际设计载荷，检
查螺栓的预紧力是否在合理范围内。

确保螺栓的预紧力足够大，以确保柱脚连接的稳定性。

7.检查剪切强度：根据螺栓在剪切方向上受力的情况，检查
螺栓的剪切强度是否符合设计要求。

钢结构强度稳定性计算书

钢结构强度稳定性计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构件受力类别：轴心受压构件。

二、强度验算：1、轴心受压构件的强度，可按下式计算：σ = N/A n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；轴心受压构件的强度σ= N / A n = 10×103 / 298 = 33.557 N/mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；由于轴心受压构件强度σ= 33.557 N/mm2≤承载力设计值f=205 N/mm2,故满足要求！2、摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下面两式计算，取最大值：σ = (1-0.5n1/n)N/A n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目,取n = 4；n1──所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓数目；取n1 = 2；σ= (1-0.5×n1/n)×N/A n=(1-0.5×2/4)×10×103/298=25.168 N/mm2；σ = N/A ≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；A──构件的毛截面面积，取A= 354 mm2；σ=N/A=10×103/354=28.249 N/mm2；由于计算的最大强度σmax = 28.249 N/mm2≤承载力设计值=205 N/mm2,故满足要求！3、轴心受压构件的稳定性按下式计算：N/φA n≤ f式中N──轴心压力,取N= 10 kN；l──构件的计算长度,取l=5000 mm；i──构件的回转半径,取i=23.4 mm；λ──构件的长细比, λ= l/i= 5000/23.4 = 213.675；[λ]──构件的允许长细比,取[λ]=250 ；构件的长细比λ= 213.675 ≤[λ] = 250，满足要求；φ──轴心受压构件的稳定系数, λ=l/i计算得到的构件柔度系数作为参数查表得φ=0.165；A n──净截面面积,取A n= 298 mm2；f──钢材的抗压强度设计值，取f= 205 N/mm2；N/(φA n)=10×103/(0.165×298)=203.376 N/mm2；由于σ= 203.376 N/mm2≤承载力设计值f=205 N/mm2,故满足要求！。

钢结构计算书

钢结构计算书一、构件受力类别轴心受拉构件强度计算。

二、强度验算：1．轴心受拉构件的强度，可按下式计算：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；轴心受拉构件的强度σ=N/A n=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！2．摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算，取最大值：式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A n──净截面面积，取A n=8300.00(mm2)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；f──钢材的抗拉强度设计值，取f=215.00(N/mm2)；n──在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目，取n=8；n1──所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取n1=10。

σ=(1-0.5×10/8)×132.00×103/8300.00=5.964(N/mm2)；式中：N──轴心拉力或轴心压力，取N=132.00(kN)；A──构件的毛截面面积，取A=8300.00(mm2)；σ=N/A=132.00×103/8300.00=15.904(N/mm2)；由于轴心受拉构件强度σ= 15.904N/mm2≤承载力设计值f=215.00 N/mm2,故满足要求！3、受拉构件的长细比，可按下式计算：l──构件的计算长度,取l=3000.00 mm；i──构件的回转半径,取i=182.00 mm；λ──构件的长细比, λ= l/i= 3000.00/182.00 =16.484；[λ]──构件的允许长细比,取[λ]= 150.00 ；构件的长细比λ= 16.484 ≤[λ] = 150.00，满足要求；。

钢结构课程设计计算书

一由设计任务书可知：厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。

暂不考虑地震设防。

屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。

卷材防水层面（上铺120mm泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。

屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。

屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20.二选材：根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。

其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。

屋架的计算跨度L。

=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。

三结构形式与布置：屋架形式及几何尺寸见图1所示：图1屋架支撑布置见图2所示：图2四荷载与内力计算：1．荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。

永久荷载标准值：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土 0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值） 0.7KN/㎡积灰荷载 0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。

总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KNP2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载屋架上弦荷载 P3=0.384KN/㎡×1.2×1.5×6=4.15KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN3,内力计算：首先求出杆件内力系数，即单位荷载作用下的杆件内力，荷载布置如图3所示。

钢结构设计专业计算书

第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。

第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。

第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。

第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。

第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。

此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。

第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。

第二章材料第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。

承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。

第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。

二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。

注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。

螺栓计算书

列数: 2,列距: 80.00 mm
二、单个螺栓的参数计算
所选螺栓的参数:
采用规范: GB50017-2003钢结构设计规范
类型及等级:高强螺栓摩擦型连接8.8级
摩擦面处理方式:喷砂（丸）
摩擦面抗滑移系数: 0.450
螺栓直径d: 16 mm
传力摩擦面数目nf: 1
连接板钢号: Q235
一个高强螺栓摩擦型连接的抗拉承载力设计值:
螺栓计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________
设计_____________校对_____________审核_____________
一、设计资料
受力类型为:仅受弯矩
荷载数据:
弯矩M(kN·m) :230.00
螺栓排列——等行距排列:
行数: 5,行距D: 螺栓群形心为基准计算Σy2:Σy2= 302580.00 mm2
受力最大的螺栓所受拉力为:Ntmax=186.99 kN
四、结论
*********受力最大的螺栓所受拉力设计不满足*********

钢结构连接螺栓拧紧力矩

钢结构连接螺栓拧紧力矩
背景
钢结构中连接螺栓拧紧力矩是确保连接结构安全可靠的重要参数。

合适的拧紧
力矩可以保证螺栓连接紧固，防止松动或失效，从而确保整个结构承载能力。

本文将介绍钢结构连接螺栓的拧紧力矩计算方法和影响因素。

拧紧力矩的计算方法
对于螺栓的拧紧力矩计算，需考虑以下因素：
1.预紧力矩：螺栓拧紧前已施加的预紧力矩。

2.摩擦力矩：由于螺栓与螺母、螺栓与连接构件之间的摩擦力会影响
到拧紧力矩。

3.弹性力矩：螺栓在扭紧时会发生弹性变形，会产生附加力矩。

4.拧紧角：根据螺栓的拧紧角度来计算拧紧力矩。

拧紧力矩的计算公式一般包括以上因素，具体计算时需根据实际情况进行调整。

影响因素
1.螺栓直径和材质：螺栓的直径和材质直接影响了其承载能力和拧紧
力矩的大小。

2.螺纹形状：不同形状的螺纹会产生不同的摩擦力，影响拧紧力矩的
大小。

3.表面处理：螺栓表面的处理如镀锌、涂层等会影响摩擦力，进而影
响拧紧力矩。

4.工作条件：工作环境的温度、湿度等因素也会影响螺栓拧紧力矩的
选取。

结论
钢结构连接螺栓的拧紧力矩是确保结构安全的关键之一，适当的拧紧力矩可以
保证连接牢固，提高结构的整体稳定性。

因此，在设计和施工过程中，需要根据实际情况合理选取拧紧力矩，并注意影响因素的调节，以确保连接结构的安全可靠性。

以上是钢结构连接螺栓拧紧力矩的相关内容，希望对您有所帮助。

钢结构计算书

1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 3 荷载与组合结构重要性系数： 0.903.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元） *输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号2分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号3分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号4分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号5分布图（实线表示荷载分配到的单元） 2) 工况号: 1*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号2分布图（实线表示荷载分配到的单元） 3) 工况号: 2面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号2分布图（实线表示荷载分配到的单元）4) 工况号: 3*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号2分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号3分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用无地震。

(2). 温度作用无温度作用。

3.4 荷载组合(1) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(2) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(3) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1(4) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况2(5) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况3(6) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(7) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(8) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3(9) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(10) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(11) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(12) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况34 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)4.1.2 内力包络及统计按轴力 N 最大显示构件颜色 (kN)轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按轴力 N 最小显示构件颜色 (kN)轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按弯矩 M2 最大显示构件颜色 (kN.m)弯矩 M2 最大的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按弯矩 M2 最小显示构件颜色 (kN.m)弯矩 M2 最小的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按弯矩 M3 最大显示构件颜色 (kN.m)弯矩 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按弯矩 M3 最小显示构件颜色 (kN.m)弯矩 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)4.2 位移4.2.1 组合位移第 1 种组合Uz(mm)第 2 种组合Uz(mm)第 3 种组合Uz(mm)第 4 种组合Uz(mm)第 5 种组合Uz(mm)第 6 种组合Uz(mm)第 7 种组合Uz(mm)第 8 种组合Uz(mm)第 9 种组合Uz(mm)第 10 种组合Uz(mm)第 11 种组合Uz(mm)第 12 种组合Uz(mm)5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q345：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。

钢结构设计计算书（参考版）

钢结构设计计算书（参考版）门式刚架⼚房设计计算书⼀、设计资料该⼚房采⽤单跨双坡门式刚架，⼚房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐⾼7.5m ，屋⾯坡度1/10。

刚架为等截⾯的梁、柱，柱脚为铰接。

材料采⽤Q235钢材，焊条采⽤E43型。

22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋⾯和墙⾯采⽤厚夹芯板，底⾯和外⾯⼆层采⽤厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采⽤⾼强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。

(不考虑墙⾯⾃重) ⾃然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地⾯粗糙度B 类⼆、结构平⾯柱⽹及⽀撑布置该⼚房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不⼤于300m 、横向温度区段不⼤于150m ，因此不⽤设置伸缩缝。

檩条间距为1.5m 。

⼚房长度>60m ，因此在⼚房第⼆开间和中部设置屋盖横向⽔平⽀撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向⽔平⽀撑相对应的柱间设置柱间⽀撑，由于柱⾼<柱距，因此柱间⽀撑不⽤分层布置。

（布置图详见施⼯图）三、荷载的计算1、计算模型选取取⼀榀刚架进⾏分析，柱脚采⽤铰接，刚架梁和柱采⽤等截⾯设计。

⼚房檐⾼7.5m ，考虑到檩条和梁截⾯⾃⾝⾼度，近似取柱⾼为7.2m ；屋⾯坡度为1：10。

因此得到刚架计算模型：2.荷载取值屋⾯⾃重：屋⾯板：0.182/KN m 檩条⽀撑：0.152/KN m 横梁⾃重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋⾯雪荷载：0.32/KN m屋⾯活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑）柱⾃重：0.352/KN m风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作⽤荷载：（1）屋⾯荷载：标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ柱⾝恒载：0.359 3.15/KN M ?=（2）屋⾯活载屋⾯雪荷载⼩于屋⾯活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ=（3）风荷载010 1.0k z s z s h m ωµµωµµ=≤ 以风左吹为例计算，风右吹同理计算：根据公式计算:根据查表，取，根据门式刚架的设计规范，取下图：（地⾯粗糙度B 类）风载体形系数⽰意图2122231.00.250.50.125/0.1259 1.125/1.0 1.00.50.50/0.509 4.5/1.00.550.50.275/0.2759 2.475/1.00.650kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωωω∴=??==?==-??=-=-?=-=-??=-=-?=-=-??k k k k 迎风⾯侧⾯，屋顶，背风⾯侧⾯，屋顶24.50.325/0.3259 2.925/kN m q kN m =-=-?=-，荷载如下图：kn/m4.内⼒计算：（1）截⾯形式及尺⼨初选：梁柱都采⽤焊接的H 型钢68梁的截⾯⾼度h ⼀般取(1/301/45)l,故取梁截⾯⾼度为600mm ；暂取H600300，截⾯尺⼨见图所⽰柱的截⾯采⽤与梁相同8668612522.0610947210 1.9510, 2.06105201010 1.0710x EA kn EI kn m --==?=?=??（2）截⾯内⼒：根据各个计算简图，⽤结构⼒学求解器计算，得结构在各种荷载作⽤下的内轴⼒(拉正，压为负)向作⽤，风荷载只引起剪⼒不同，⽽剪⼒不起控制作⽤)按承载能⼒极限状态进⾏内⼒分析，需要进⾏以下可能的组合：① 1.2*恒载效应+1.4*活载效应② 1.2*恒载效应+1.4*风载效应③ 1.2*恒载效应+1.4*0.85*{活载效应+风载效应}取四个控制截⾯：如下图：各情况作⽤下的截⾯内⼒内⼒组合值控制内⼒组合项⽬有：①＋M max 与相应的N ，V(以最⼤正弯矩控制) ②－M max 与相应的N ，V(以最⼤负弯矩控制) ③ N max 与相应的M ，V(以最⼤轴⼒控制) ④ N min 与相应的M ，V(以最⼩轴⼒控制) 所以以上内⼒组合值，各截⾯的控制内⼒为：1-1截⾯的控制内⼒为0120.5848.45M N KN Q KN ==-=-，，2-2截⾯的控制内⼒为335.33120.5848.45M KN M N KN Q KN =-?=-=-，， 3-3截⾯的控制内⼒为335.3364.30115.40M KN M N KN Q KN =-?=-=，， 4-4截⾯的控制内⼒为246.7857.82 5.79M KN M N KN Q KN =?=-=，， A ：刚架柱验算：取2-2截⾯内⼒平⾯内长度计算系数：00010.520.45 1.4620.45 1.46 2.667.27.2 2.6619.1x R R l K I H H Mµµ=+==∴=+?==?=c I ，其中K=，，，7200/23600mm ==0Y 平⾯外计算长度：考虑压型钢板墙⾯与墙梁紧密连接，起到应⼒蒙⽪作⽤，与柱连接的墙梁可作为柱平⾯外的⽀承点，但为了安全起见计算长度按两个墙梁间距考虑，即H19100360081.658.423461.6x y λλ∴====，⑴局部稳定验算构件局部稳定验算是通过限制板件的宽厚⽐来实现的。

钢结构连接计算书

结论：计算得出的正应力小于或等于对接焊缝的抗拉抗压强度设计值ftw=10N/mm2,所以满足要求!
式中 ──对接焊缝强度；
N──构件轴心拉力或轴心压力，取N＝100N；
lw──对接焊缝或角焊缝的计算强度，取lw=50mm；
──作用力与焊缝方向的角度 =90度；
t──在对接接头中为连接件的最小厚度；在T形接头中为腹板的厚度,取t=15mm；
──剪应力值；
ftw,fcw──对接焊缝的抗拉强度设计值，取10N/mm2。
三、计算结果：
1.正应力 =N×sin(γ* PI / 180)/(lw×t)=100×sinห้องสมุดไป่ตู้1.571)/(50×15)=0.13N/mm2；
2.剪应力 =cos(γ* PI / 180)/(lw×t)=100×cos(1.571)/(50×15)=0N/mm2；
3.综合应力( 2+3 2)1/2=0.13N/mm2；
工程名称
交底部位
工程编号
日期
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一、连接件类别：
焊缝连接中的对接焊缝强度
二、计算公式：
1.在对接和T形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝强度，可按下式计算：
2.在对接和T形接头中，承受弯矩和前力共同作用的对接焊缝，其正应力和剪应力分别进行计算。
在同时受有较大正应力和剪应力处，应按下式计算折算应力：

钢结构课程设计计算书

一由设计任务书可知:厂房总长为1２0ｍ，柱距6ｍ,跨度为24m，屋架端部高度为２m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-２2℃。

暂不考虑地震设防。

屋面采用1.5ｍ×6.0m预应力大型屋面板,屋面坡度为i=1:10。

卷材防水层面（上铺12０ｍm泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。

屋面活荷载标准值为0.7ＫN/㎡,雪荷载标准值为0．4KN／㎡,积灰荷载标准值为0.５KN／㎡。

屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C２0．二选材:根据该地区温度及荷载性质,钢材采用Q235-Ｃ。

其设计强度为2１5KN/㎡，焊条采用E43型,手工焊接,构件采用钢板及热轧钢筋,构件与支撑的连接用Ｍ20普通螺栓。

屋架的计算跨度L。

=24000-2×150=2３700，端部高度：h=20０0mm(轴线处),h=2150(计算跨度处)。

三结构形式与布置：屋架形式及几何尺寸见图1所示:图１屋架支撑布置见图2所示:图2四荷载与内力计算：１.荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现,故取两者较大的活荷载计算。

永久荷载标准值:防水层(三毡四油上铺小石子）0．3５KN/㎡找平层(20mm厚水泥砂浆）0.0２×２0＝0.40KN／㎡保温层（４0mm厚泡沫混凝土0．２5KN/㎡预应力混凝土大型屋面板１.４KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12＋０.01１×24=０.384KN/㎡总计:2.784KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载<屋面活荷载(取两者较大值）0.7ＫN／㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力,起卸载作用,一般不予考虑。

总计:1.2 KN／㎡永久荷载设计值 1.２×2.78４KN/㎡=3.３408ＫN/㎡可变荷载设计值１．4×1.2KN/㎡=1．６8KＮ/㎡2.荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合:组合一全跨永久荷载＋全跨可变荷载屋架上弦荷载P＝(3.３４08ＫN／㎡+１.68ＫN/㎡)×1.5×6＝45．18７2ＫN 组合二全跨永久荷载＋半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3４08ＫN/㎡×1.5×6=30.07KＮP２=1．６８KN/㎡×1.５×6=15.12KＮ组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载屋架上弦荷载P3=０.384KＮ/㎡×1．2×1．5×6=4.１5KNP４=(1.4×1．2+0.7×1.４）×1．5×6=2３.９４ＫN3,内力计算：首先求出杆件内力系数，即单位荷载作用下的杆件内力，荷载布置如图3所示。

钢结构连接计算书(螺栓)

钢结构连接计算书(螺栓)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1钢结构连接计算书一、连接件类别：普通螺栓。

二、普通螺栓连接计算：1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。

受剪承载力设计值应按下式计算：式中 d──螺栓杆直径,取 d = mm；n v──受剪面数目，取 n v = ；f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b= N/mm2；计算得：N v b = ×××4= N；承压承载力设计值应按下式计算：式中 d──螺栓杆直径,取 d = mm；∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t= mm；f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b= N/mm2；计算得：N c b = ××= N；故: 普通螺栓的承载力设计值取 N；2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= mm；f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b= N/mm2；计算得：N t b = ×× / 4 = N；3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求：式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= kN =×103 N；N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= kN =×103 N；[(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[×103/2+×103/2]1/2 = ≤ 1；N v = N ≤ N c b = N；所以，普通螺栓承载力验算满足要求！。

钢结构计算书范本

钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书概述1.钢结构计算书的定义和作用2.钢结构计算书的内容和结构二、钢结构计算书编制流程1.确定钢结构工程设计要求2.收集相关设计资料和数据3.选择合适的钢结构计算方法4.编制钢结构计算书三、钢结构计算书的主要内容1.钢结构构件的类型和尺寸2.钢结构构件的受力分析和计算3.钢结构构件的连接方式和计算4.钢结构构件的稳定性分析和计算5.钢结构构件的疲劳分析和计算四、钢结构计算书编制注意事项1.遵循相关设计规范和标准2.确保计算准确性和可靠性3.考虑施工可行性和经济性4.与其他专业设计人员协同合作正文：钢结构计算书是钢结构工程设计中至关重要的一部分，它对保证钢结构的安全性、稳定性以及经济性具有重要作用。

本文将针对钢结构计算书的编制进行详细介绍。

一、钢结构计算书概述钢结构计算书是对钢结构构件在各种荷载作用下的受力、变形、稳定性以及疲劳等进行分析和计算的文件。

它主要包括钢结构构件的类型和尺寸、受力分析和计算、连接方式和计算、稳定性分析和计算、疲劳分析和计算等内容。

钢结构计算书的编制目的是确保钢结构工程设计的安全性、稳定性和经济性，满足工程的使用要求。

二、钢结构计算书编制流程钢结构计算书的编制需要遵循一定的流程，包括以下几个步骤：1.确定钢结构工程设计要求：根据工程项目的功能、用途、环境条件等因素，明确钢结构工程的设计要求。

2.收集相关设计资料和数据：包括工程地质勘察报告、建筑设计图纸、施工技术要求等。

3.选择合适的钢结构计算方法：根据工程特点和设计要求，选择合适的钢结构计算方法，如弹性理论、极限状态设计法等。

4.编制钢结构计算书：依据相关设计规范和标准，对钢结构构件进行受力、变形、稳定性以及疲劳等方面的分析和计算，并形成计算书。

三、钢结构计算书的主要内容钢结构计算书主要包括以下内容：1.钢结构构件的类型和尺寸：根据工程设计要求，明确钢结构构件的类型（如梁、柱、桁架等）和尺寸。

钢结构节点设计计算书

4 3
fv
r
=
334.6×106 560×14×680
=
62.76Ν / mm2
<
4 3
×
120
= 166.76Ν / mm2
故满足要求
⑷ 螺栓处腹板强度验算：
Νt = 166.7ΚΝ > 0.4Ρ = 0.4 × 225 = 90ΚΝ
Ν t2 ewtw
= 166.7×103 103×10
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
= 115.6Ν / mm2
节点设计
1．梁柱拼接节点横梁和柱的连接采用 10.9 级 Μ 24 高强螺栓进行连接，构件接触面采用喷砂，
筑龙网
摩擦面抗滑移系数 µ = 0.45 ,每个高强螺栓的预拉力 P=225KN，连接
处传递内力值。(M=334.6KN , V=149.3KN) ⑴ 端板厚度的确定：
=
0.8 × 225
= 180ΚΝ
则受力最大螺栓的拉力和剪力为：
Μ y1
290×106 ×300
Ν = ∑ = = 144.5ΚΝ t
m yi2
2×2×(1102 +2202 +3002 )
Nv
=
34.1 = 2.8KN 12
拉剪共同作用下受力最大螺栓的承载力验算：
Nt
N
b t
+
Nv
N
b v
=
2.8 + 144.5 91.125 180
= 0.03 + 0.803 = 0.833 < 1.0
故承载力满足要求。
⑶ 连接板计算：
连接板近似的按固结梁计算：（如图）
Μ
=

钢梁拼接节点(Mathcad)计算书

N/mm2
mm2 N
NvbH = 3.252 × 105 N
nFP := 0
个
nwP := 11
个
dFb := 0
mm
梁腹板高强度螺栓孔径梁腹板扣除高强度螺栓后的净截面面积
Anwb := twb ⋅ hwb − nwP ⋅ twb ⋅ dwb
梁截面中和轴至腹板的高强度螺栓孔中心距离
3.计算腹板和翼缘所需的高强度螺栓数目
3.1 梁扣除高强度螺栓后的净截面惯性矩
∑ Inb
:=
I0b
−
2
⋅
nFP
⋅ dFb ⋅ 12
tFb3
−
2⋅
nFP ⋅
dFb
⋅
tFb ⋅
⎛ ⎜
Hb
⎝
− 2
tFb
⎞2 ⎟
⎠
−
⎡⎢⎛⎜ ⎣⎝
1 12
⋅
twb
⋅
dwb3⎞⎟⎠
+
twb
⋅
dwb
⋅
y2
Inb = 4.888 × 1010
mm4
3.2 梁扣除高强度螺栓后的净截面模量
2.设计条件
2.1 钢梁截面
H 1750x600x600x30x45x45 梁高
翼缘宽度
Hb := 1750
mm
bFb := 600
mm
翼缘厚度腹板厚度腹板高度
tFb := 45
mm
twb := 30
Байду номын сангаасmm
hwb := Hb − tFb − twb hwb = 1.675 × 103 mm
毛截面惯性矩
I0b
:=
1 12

拼接节点设计计算书

拼接节点设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数计算简图：高强螺栓布置图(十排)二、连接节点计算螺栓强度等级8.8级高强螺栓型号M20一个高强度螺栓的预拉力P(kN) 125 摩擦面的抗滑移系数μ0.45连接板材质Q345 节点域腹板抗剪强度设计值τ(N/mm2) 170 最外排螺栓至螺栓群形心距离：e fh=∑e f/2=(50+50+60+60+70+70+80+80+90+90+100)/2=400mm每排螺栓至螺栓群形心距离的平方和：∑e f2=e fh2+e fh2+(e fh-e f3-e f5)2+(e fh-e f4-e f6)2+(e fh-e f3-e f5-e f7)2+(e fh-e f4-e f6-e f8)2+(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9)2+(e fh-e f-e f6-e f8-e f10)2+(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9-e f11)2+(e fh-e f4-e f6-e f8-e f10-e f12)2=4002+4002+(400-50-60)2+(400 4-50-60)2+(400-50-60-70)2+(400-50-60-70)2+(400-50-60-70-80)2+(400-50-60-70-80)2+(400-50-60-70-80-90)2+(400-50-60-70-80-90)2=629200mm2螺栓承受的拉力：N t1=M×e fh/(2×∑e f2)=90×103×400/(2×629200)=28.608kNN t2=M×(e fh-e f3-e f5)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60)/(2×629200)=20.741kNN t3=M×(e fh-e f3-e f5-e f7)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70)/(2×629200)=15.734kNN t4=M×(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70-80)/(2×629200)=10.013kN N t5=M×(e fh-e f3-e f5-e f7-e f9-e f11)/(2×∑e f2)=90×103×(400-50-60-70-80-90)/(2×629200)=3.576kN中和轴以下螺栓所受力大小与以上各值相等，但均为压力单个螺栓受拉承载力设计值：N t b=0.8P=0.8×125=100kNN t=28.608kN≤N t b=100kN满足要求！受拉力最大螺栓的抗剪承载力设计值为N v b=0.9n fμ(P-1.25N t)=0.9×1×0.45×(125-1.25×28.608=36.142kN若剪力按螺栓群平均承担则单个螺栓承受的剪力为N v=V/(2n)=15/(2×10)=0.75kNN v=0.75<N v b=36.142N v/N v b+N t/N t b=0.75/36.142+28.608/100=0.307≤1满足要求！三、端板支撑验算计算简图：端板支撑条件节点域腹板剪应力:τ=M/(d b×d c×t c)=90×106/(700×150×8)=107.143N/mm2≤[τ]=170N/mm2满足要求！端板所需厚度:t≥(6×e f×e w×N t/((e w×b+2e f×(e f+e w))×f))0.5=(6×50×100×28.608×103/((100×350+2×50×(50+100))×215))0.5= 8.935mmt≥(12×e f×e w×N t/((e w×b+4e f×(e f+e w))×f))0.5=(12×50×100×28.608×103/((100×350+4×50×(50+100))×215))0.5= 11.083mm t≥(3×e w×N t/((0.5a+e w)×f))0.5= (3×100×28.608×103/((0.5×206+100)×215))0.5= 14.023mm。

钢结构经验数据+钢结构连接计算

一：油漆问题：按国家标准钢结构面积按58㎡/吨计算；大型钢结构经验计算为25-30㎡/吨。

单位平方米用漆量：1*50μm厚环氧富锌底漆 ----- 约0.25㎏/㎡。

1*100μm厚厚浆环氧云母氧化铁中间漆-----约0.4㎏/㎡;2*40μm厚丙稀酸脂肪族聚氨脂面漆------约0.25㎏/㎡。

1000吨钢结构预算用漆量：厚环氧富锌底漆：1000吨×30㎡/吨×0.25㎏/㎡ == 7500㎏；厚厚浆环氧云母氧化铁中间漆：1000吨×30㎡/吨×0.4㎏/㎡ == 12000㎏；厚丙稀酸脂肪族聚氨脂面漆1000吨×30㎡/吨×0.25㎏/㎡ == 7500㎏报价只是一个形式，按吨位报价是目前国标清单采用的方法，这样方便竣工结算，计算表面积也是很简单的事情，一般算量都采用EXCELL，不同板厚的吨位都能列出来，那不同板的表面积也自然出来（不考虑板厚度方向的面积），扣除不刷油漆的部位，这样总表面积就出来了。

我们的一般做法是，计算油漆面积核算油漆成本，报价按吨位报。

若套定额也可以但要注意较薄构件和较厚构件占的比例经测算，实际一公斤油漆能喷涂5平米，跟工人的操作方式有关二：一个典型厂房数据轻钢厂房工程概算序号项目工程量单位单价(元) 总价(万元) 备注1 基础垫层(C10) 462.35 平米 1 0.052 基础混凝土(C25) 159.97 立米 1 0.023 基础钢筋9.23 吨 1 0.004 基础土方794.88 立米 1 0.085 地面4044.00 平米 1 0.40 含垫层结构层面层6 刚架柱(Q345) 38.48 吨 1 0.00 用钢量 4.76 (㎏/㎡)7 刚架梁(Q345) 31.22 吨 1 0.00 用钢量 3.86 (㎏/㎡)8 平台梁(Q345) 110.07 吨 1 0.01 用钢量 13.61 (㎏/㎡)9 平台柱(Q345) 29.28 吨 1 0.00 用钢量 3.62 (㎏/㎡)10 屋面支撑(Q235) 2.05 吨 1 0.00 用钢量0.25 (㎏/㎡)11 柱间支撑(Q235) 4.15 吨 1 0.00 用钢量0.51 (㎏/㎡)12 隅撑(Q235) 0.33 吨 1 0.00 用钢量0.04 (㎏/㎡)13 檩条(Q235) 17.44 吨 1 0.00 用钢量 2.16 (㎏/㎡)14 墙梁(Q235) 10.59 吨 1 0.00 用钢量 1.31 (㎏/㎡)15 系杆(Q235) 3.28 吨 1 0.00 用钢量0.41 (㎏/㎡)16 拉条(Q235) 0.97 吨 1 0.00 用钢量0.12 (㎏/㎡)17 钢结构防火247.86 吨 1 0.0218 屋面工程4049.05 平米 1 0.40 含屋面板及保温层19 墙体工程(板材) 2410.48 平米 1 0.24 含墙板及保温层20 墙体工程(砖墙) 338.64 平米 1 0.03 双面抹灰21 收边包角天沟等4049.05 平米 1 0.40 含落水管22 高强螺栓(M20) 2000.00 套 1 0.20 大六角(10.9级)23 高强螺栓(M16) 1508.00 套 1 0.15 大六角(10.9级)24 地脚螺栓(M20) 372.00 套 1 0.04 Q235小计 2.07(万元)不可预见费(3.0%) 0.06(万元)合计 2.13(万元)单方造价 2.64(元/平米) 总建筑面积 8088.0(平米)单位用钢量30.65(千克/平米) 总用钢量247.9(吨)三：关于损耗问题1.客户报价时一般最多加5%损耗，用Xsteel出图，加上有套料软件专人套料，买材料时板材最多取3%，型材就1%，很少出问题。