三相异步电动机功率的计算(完整资料).doc
三相异步电机计算公式
三相异步电机计算公式三相异步电机是一种常见的交流电动机，通过在定子上产生的旋转磁场和转子上的感应电流之间的相互作用来实现电能转换为机械能。
在实际应用中，我们经常需要计算三相异步电机的相关参数，如转速、功率、效率等。
下面将介绍三相异步电机的常用计算公式及相关内容。
1. 转速计算公式转速是三相异步电机运行最基本的参数之一，通常以每分钟转速（RPM）为单位。
计算转速的公式如下：N = 120 * f / P其中N为转速，f为电源频率（Hz），P为极对数。
该公式适用于常用的四极电机。
对于其他极数，可以根据需要进行相应的修正。
2. 功率计算公式电机功率是指电机输出的机械功率，通常以瓦特（W）为单位。
计算功率的公式如下：P = V * I * √3 * cos(θ)其中P为功率，V为电压，I为电流，θ为功率因数（通常为0.8-0.95之间，取决于电机负载类型）。
√3即为根号3，表示三相电流的有效值与相电压的关系。
3. 效率计算公式电机效率是指输入的电能与输出的机械能之间的比值，通常以百分比表示。
计算效率的公式如下：η = (Pout / Pin) * 100其中η为效率，Pout为输出功率，Pin为输入功率。
电机效率通常会随着负载变化而变化，一般在最大转矩时达到最高值。
4. 线电流计算公式三相异步电机的线电流是指电机各相之间的电流，通常以安培（A）为单位。
计算线电流的公式如下：I = P / (√3 * V * cos(θ))其中I为线电流，P为功率，V为电压，θ为功率因数。
5. 绕组电流计算公式三相异步电机的绕组电流是指电机定子绕组或转子绕组中的电流，通常以安培（A）为单位。
计算绕组电流的公式如下：Iw = I * √3其中Iw为绕组电流，I为线电流。
6. 输出转矩计算公式三相异步电机的输出转矩是指电机在运行状态下输出的转矩，通常以牛顿·米（N·m）为单位。
计算输出转矩的公式如下：T = (9.55 * P) / N其中T为输出转矩，P为输出功率，N为转速。
异步电机功率计算公式
异步电机功率计算公式异步电机是一种广泛应用于工业和商业领域的电机类型，由于其结构简单、可靠性高、使用寿命长、维护简便等优点，越来越受到人们的青睐。
在工业生产中，如何计算异步电机的功率是不可避免的问题。
下面，我们就来介绍一下异步电机功率计算公式。
异步电机的功率计算公式为：P = (3 × V × I × cosθ ×η)/1000，其中P表示电机的输出功率，单位为千瓦（kW），V代表电机的额定电压，单位为伏特（V），I代表电机的额定电流，单位为安培（A），cosθ代表功率因数，η代表效率。
这个公式非常简单，但其中涉及的内容却很多。
首先，我们需要对电机的额定电压和额定电流有一个大致的了解。
电动机的额定电压是指该电机在正常运行时所需的电压，一般情况下，电机的额定电压应该和电源的电压相同，如220V、380V等。
电动机的额定电流是指在额定电压下，电动机运行时需要的最大电流。
在选择电机时，我们需要根据实际需求选择合适的额定电压和额定电流。
其次，功率因数是衡量电机效率的一个重要指标，它是指电机实际输出功率与电机的视在功率之比。
在电能消耗和节能方面，功率因数很重要。
我们应该尽可能地选择功率因数高的电机，以便在输送同样的电功率时，损耗更少。
最后，电机的效率也是我们考虑的重要因素之一。
效率是电机将输入的电能转化为输出的机械能或电能的比值，是衡量电机节能性能的重要指标。
一般来说，电机的效率越高，相同工作效果下，电能的消耗就越少，所以选择高效率的电机可以节约能源、降低成本。
总之，异步电机功率计算公式虽然简单，但需要我们对电机的额定电压、额定电流、功率因数、效率等指标有所了解才能正确应用。
我们应该结合实际需求，选择合适的电机，以达到更好的节能效果和降低生产成本的目的。
三相异步电动机功率计算
三相异步电动机功率计算三相异步电动机是一种常见的电动机类型，广泛应用于各个行业中。
在使用和设计三相异步电动机时，需要进行功率计算，以便正确选择电动机的类型和规格，从而满足实际需求。
下面将详细介绍三相异步电动机功率计算的方法。
首先，三相异步电动机的功率计算需要考虑以下几个因素：1.电源频率（Hz）：通常为50Hz或60Hz，用于计算功率的频率。
2. 满载转速（rpm）：电动机在满载状态下的转速。
3. 功率因数（Power Factor，PF）：电动机的功率因数是指有功功率和视在功率的比值，通常在0.8至1之间。
4. 效率（Efficiency）：电动机的效率是指输入有用功率和输出有用功率的比值，通常在0.8至0.95之间。
有了这些参数，我们可以根据以下公式计算三相异步电动机的功率：有用功率（kW）=电源电压（V）×电源电流（A）×功率因数×效率视在功率（kVA）=电源电压（V）×电源电流（A）根据这些公式，我们可以得到三相异步电动机的有用功率和视在功率。
然后，我们可以根据实际需求来选择合适的电动机类型和规格，以满足功率需求。
另外，三相异步电动机的额定功率（Rated Power）也是一个重要的参数，表示电动机连续运行的最大功率。
额定功率通常由制造商提供，可以作为功率计算的参考。
需要注意的是，功率计算所得的数值只是电动机在理想条件下的功率，实际使用中，还需要考虑到负载特性、电网波动以及启动和停止等因素，因此在选择电动机时，建议留出一定的功率余量。
总之，三相异步电动机功率计算的方法是根据电源电压、电源电流、功率因数和效率等参数，利用公式计算出有用功率和视在功率，然后根据实际需求选择合适的电机类型和规格。
同时，还需要考虑到负载特性、电网波动和启停等因素，以确保电动机能够稳定运行。
(完整版)三相异步电动机电磁计算
三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定子槽数：Z1=369.转子槽数：Z2=3210.定子每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定子外径：D1=21cm定子内径：D i1=13.6cm气隙长度：δ=0.4mm转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定子齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转子齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.气隙长度：δ=0.04cm16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联支路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10−2K Aφ1×50f1=1.21×380×10−2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm226.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′−h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96二．磁路计算32. 每极磁通：∅1=K E U ∅2.22fN ∅1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转子齿宽35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1−D i12−h s +13R =3.7−(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转子轭部截面积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2−D i22−h R −23d k =2.016因无通风孔d k =037. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定子齿磁密：B t1=K A∅1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转子齿磁密：B t2=K A∅1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定子轭磁密：B j1=12×∅1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12×∅1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. 气隙磁密：B δ=K A∅1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转子齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1−h j1′)4p=7.51cm 51.转子轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cmK c1=t1t1−r1δK c2=t2t2−r2δt-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项比对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN∅1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标幺值：I m∗=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标幺值：X m∗=1I m∗=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ∅1K dp1)2m 2(N ∅2K dp2)2=15241式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ∅2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ∅1lc1a 1N c1A c1=1.61Ω ρ1-导线电阻率标幺值：R 1∗=R 1I w U ∅=0.029768. 转子导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ∗=R B ×I 2U ∅=1.1407×7.018380=0.021169. 转子端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：R R∗=R R I wU∅=0.3467×7.018380=0.00670.转子电阻标幺值：R2∗=R B∗+R R∗=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N∅12pq1)(I wU∅)×10−5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10−8=0.0172372.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定子槽漏抗：X s1∗=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)−(14cq1+23c2−14c3q1)3q12]−K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：x d1∗=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定子端部漏抗：X E1∗=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定子漏抗标幺值：X 1∗=X s1∗+X d1∗+X E1∗=0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转子槽漏抗：X s2∗=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转子谐波漏抗：X d2∗=m 1q 1τK dp12π2δef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B−l 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转子)84. 转子端部漏抗：X E2∗=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转子斜槽漏抗：X sk∗=0.5(b sk t 2)2X d2∗=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转子漏抗标幺值：X 2∗=X s2∗+X d2∗+X E2∗+X sk ∗=0.08503 87. 运行总漏抗：X ∗=X 1∗+X 2∗=0.06397+0.08503=0.149四．运行性能计算88.满载电流有功分量：I p∗=1η=10.88=1.136设η=0.88 η−效率89.满载电抗电流：I x∗=σ1X∗I p∗2[1+(σ1X∗I p∗)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m∗X1∗=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q∗=I m∗+I x∗=0.4399+0.2037=0.643691.满载电动势比值：K E=1−(I p∗R1∗+I Q∗X1∗)=1−(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进行比对92.定子电流：I1∗=√I p∗2+I Q∗2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1∗I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转子导条电流：I2∗=√I p∗2+I x∗2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2∗I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N∅1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转子端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定子电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z∅1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转子端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势比值：K E0=1−I m∗X1∗=1−0.4399×0.06397=0.9719101.空载定子齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定子轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10−3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10−3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭口槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10−3= 179.24W标幺值：P Fe∗=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1∗=pt1V t1+pj1V j1 P N×103=44.02×10−3×485.68+36.7×10−3×1713.738000=0.01053109.定子电阻损耗：P cu1∗=I1∗2R1∗=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1∗P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转子电阻损耗：P cu2∗=I 2∗2R 2∗=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2∗P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ∗P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02P s =P s ∗P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ∗=P cu1∗+P cu2∗+P Fe ∗+P fv ∗+P s ∗=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1∗=1+∑P ∗=1.1391 115. 满载效率：η=1−∑P ∗P 1∗=1−0.13911.1391=0.878η−η′η=0.878−0.880.878=−0.0023>−0.005与88项假定值比对116. 功率因数：cos φ=1I 1∗η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2∗P em∗=0.03611.07797=0.0335P em *-气隙电磁功率P em ∗=P 1∗−P cu1∗−P Fe1∗=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1−S N )p=60×50×(1−0.0335)2=1449.75r/min119. 最大转矩倍数： T max ∗=N2×(R 1+√R 1+X ∗2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ∗×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ∅1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10−41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定子槽口宽增大：∆b 01=(t 1−b 01)(1−k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：∆b 02=(t 2−b 02)(1−k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：∆λU1=h r0−0.58h r1b 01(∆b 01∆b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转子槽上部漏磁导减少：∆λU2=h R0b 02(∆b 02∆b 02+b 02)=0.4397127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1−∆λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ∗=λs1st λs1X s1∗=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ∗=k as X d1∗=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ∗=X s1st ∗+X d1st ∗+X E1∗=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转子导条高度（cm ） b Rb S-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)−1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2⋯⋯b 1)ψ(ε)136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)2k τ1137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2−∆λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ∗=λs2st λs2×X s2∗=0.0275139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ∗=k as X d2∗=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ∗=k as X sk ∗=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ∗=X s2st ∗+X d2st ∗+X E2∗+X skst ∗=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ∗=X 1st ∗+X 2st ∗=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ∗=[k R(l ef−N V2b 02l B)+l B −(l f −N V2b 02)l B]×R B ∗=0.0276144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ∗=R Bst ∗+R R ∗=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ∗=R 1∗+R 2st ∗=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ∗=√R st ∗2+X st ∗2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st∗=7.0180.1133=61.94A61.94−61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ∗=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ∗=R 2(st )∗Z st ∗2(1−S N )=0.03360.11332×(1−0.0335)=2.53。
三相异步电动机耗电量计算公式
三相异步电动机耗电量计算公式题目：深度探讨三相异步电动机耗电量计算公式一、引言在工业生产中，三相异步电动机是一种常见的电动机类型，其在各种机械设备中广泛应用。
对于工厂和企业来说，了解三相异步电动机的耗电量计算公式至关重要，可以帮助他们有效控制能源成本，提高生产效率。
二、什么是三相异步电动机三相异步电动机又称为感应电动机，是一种通过感应电磁力产生转矩的电动机。
其结构简单、运行可靠，因此被广泛应用于工业生产中。
三、三相异步电动机的耗电量计算方式1. 计算方法三相异步电动机的耗电量计算公式主要取决于其额定功率和运行时间，可以通过以下公式来计算：耗电量 = 三相异步电动机的额定功率× 使用时间× 电力因数其中，三相异步电动机的额定功率以千瓦（kW）为单位，使用时间以小时为单位，电力因数一般为0.8到0.9之间。
2. 实例分析比如一台额定功率为10kW的三相异步电动机，在工作8小时，电力因数为0.8的情况下，其耗电量计算公式为：耗电量= 10kW × 8h × 0.8 = 80kWh四、关于电力因数的说明1. 什么是电力因数电力因数是指实际有用功与视在功的比值，是电动机运行时的一个重要参数。
电力因数越接近1，表示三相异步电动机的效率越高。
2. 如何提高电力因数为了降低三相异步电动机的耗电量，可以通过提高电力因数来提高效率。
具体方法包括优化电动机的设计、选择高效的电动机等。
五、个人观点三相异步电动机的耗电量计算公式对于企业的能源管理至关重要，它直接关系到企业的生产成本和环保形象。
企业在选型和使用三相异步电动机时，应该注重其电力因数，选择合适的型号和规格，以降低耗电量，提高生产效率。
六、总结通过本文的介绍，我们了解了三相异步电动机的耗电量计算公式，以及电力因数的重要性。
企业在实际使用中，应该根据实际情况，选择合适的三相异步电动机，从而降低耗电量，提高生产效率。
结语三相异步电动机的选型和使用对于企业的能源管理至关重要，希望本文的介绍可以帮助读者更好地了解和应用三相异步电动机的耗电量计算公式。
三相电机功率计算公式
三相电机功率计算公式P = √3 * U * I * cos(θ)其中，P代表三相电机的功率，√3是3的平方根，U代表电机的相电压，I代表电机的相电流，cos(θ)代表功率因数。
1.功率公式：P = U * I * cos(θ)根据功率公式，功率等于电压乘以电流再乘以功率因数。
2.对称三相电路的电压和电流关系：假设三相电路的电压和电流的关系如下：Ua = U * cos(ωt + α)Ub = U * cos(ωt + α - 120°)Uc = U * cos(ωt + α - 240°)Ia = I * cos(ωt + β)Ib = I * cos(ωt + β - 120°)Ic = I * cos(ωt + β - 240°)其中，Ua、Ub、Uc分别代表三相电压的幅值，Ia、Ib、Ic分别代表三相电流的幅值，ω代表角频率，t代表时间，α代表电压相角，β代表电流相角。
3.三相电机功率计算公式推导：根据对称三相电路的电压和电流关系，我们可以得出各个相的功率表达式：Pa = Ua * Ia * cos(ωt + α) = U * cos(ωt + α) * I *cos(ωt + β) * cos(ωt + α)Pb = Ub * Ib * cos(ωt + α - 120°) = U * cos(ωt + α - 120°) * I * cos(ωt + β - 120°) * cos(ωt + α - 120°) Pc = Uc * Ic * cos(ωt + α - 240°) = U * cos(ωt + α - 240°) * I * cos(ωt + β - 240°) * cos(ωt + α - 240°)在三相电路中，电压和电流的相角相差120°，因此三个相的功率之和为0，即Pa+Pb+Pc=0。
三相异步电动机功率计算公式
三相异步电动机功率计算公式
三相异步电动机功率计算公式是工程领域常用的一种计算方法，可以帮助工程师们准确地计算出电动机的功率，以便更好地进行工作。
三相异步电动机功率计算公式的基本原理是根据电动机的额定电流和额定电压，以及电动机的功率因数来计算电动机的功率。
通常情况下，电动机的功率因数是一个与电动机负载有关的参数，可以通过实验或计算得出。
在使用三相异步电动机功率计算公式时，需要先确定电动机的额定电流和额定电压。
这通常可以从电动机的型号或技术参数中找到。
同时，还需要确定电动机的功率因数，这通常需要进行实验或计算。
一般来说，三相异步电动机功率计算公式可以写成如下形式：
电动机功率=√3×电动机额定电流×电动机额定电压×功率因数
其中，√3表示3的平方根，电动机额定电流和电动机额定电压是电动机的基本参数，功率因数则是一个与负载有关的参数，需要根据实际情况进行确定。
需要注意的是，三相异步电动机功率计算公式只是一种理论计算公式，在实际应用中可能会受到多种因素的影响，例如电动机的损耗、线路电阻、电源电压波动等等。
因此，在进行电动机功率计算时，需要结合实际情况进行综合分析，确保计算结果的准确性和可靠性。
除了三相异步电动机功率计算公式，还有一些其他的计算方法可以用于计算电动机功率，例如直接测量法、间接测量法、实验法等等。
这些方法各有优缺点，需要根据实际情况进行选择和应用。
三相异步电动机功率计算公式是一种常用的理论计算方法，可以帮助工程师们更好地进行电动机的功率计算工作。
在使用该公式时，需要注意结合实际情况进行分析，并综合考虑多种因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
三相异步电动机功率因数
三相异步电动机功率因数三相异步电动机功率因数是指电动机在运行过程中所表现出来的功率与视在功率之比，它是电动机运行效率的重要指标之一。
在实际应用中，功率因数的大小直接影响着电动机的能耗和使用寿命，因此对于三相异步电动机功率因数的控制也越来越受到重视。
一、三相异步电动机功率因数的定义三相异步电动机功率因数是指电动机输出有用功率与输入视在功率之比。
它表示了电动机输出有用能量所占总能量的比例，通常用cosφ表示。
二、三相异步电动机功率因数的计算方法1. 通过测量法计算可以通过测量电流和电压的方法来计算三相异步电动机的功率因数。
具体方法如下：（1）测量三相线路上的电压和电流值；（2）计算每个相位上的有功、无功和视在功；（3）根据公式cosφ=P/√(P²+Q²)求出每个相位上的功率因数；（4）取每个相位上得到的cosφ值平均得到整体平均值。
2. 通过理论计算法计算可以通过理论计算法来计算三相异步电动机的功率因数。
具体方法如下：（1）计算电动机的有功功率和无功功率；（2）根据公式cosφ=P/√(P²+Q²)求出电动机的功率因数。
三、三相异步电动机功率因数的影响因素1. 电动机本身的特性：包括铁心损耗、铜损耗、转子损耗等，这些损耗会导致电动机输出有用能量减少，从而降低功率因数。
2. 负载特性：负载越大，无功功率就越大，从而降低功率因数。
3. 电源特性：供电系统中存在谐波等非正弦波形时，会导致电流与电压之间存在相位差，从而降低功率因数。
4. 运行条件：如温度、湿度等环境条件也会对三相异步电动机的功率因数产生影响。
四、三相异步电动机功率因数的控制方法1. 提高负载效率在实际应用中，可以通过提高负载效率来提高三相异步电动机的功率因数。
例如，在水泵系统中可以通过优化管道布局和增加阀门等方式来降低水泵的负载，从而提高功率因数。
2. 采用无功补偿技术采用无功补偿技术可以有效地提高三相异步电动机的功率因数。
异步电机电磁功率的计算公式
异步电机电磁功率的计算公式异步电机的电磁功率可以通过以下公式计算：
P = √3 V I cos(θ)。
其中，。
P 代表电磁功率（单位为瓦特，W）。
√3 代表3的平方根，即1.732。
V 代表电机的线电压（单位为伏特，V）。
I 代表电机的线电流（单位为安培，A）。
cos(θ) 代表功率因数，θ 为电机的功率角，通常在0到1之间。
这个公式可以用来计算异步电机的电磁功率，其中电机的线电压和线电流是很容易测量到的参数，而功率因数可以根据电机的特
性或者测量得到的相位角来计算。
这个公式可以帮助工程师和研究人员评估电机的性能和功率输出。
同时，电磁功率的计算对于电机的运行和效率评估也具有重要意义。
三相异步电动机功率计算
三相异步电动机功率计算三相异步电动机功率计算是电机运行和控制中一个重要的计算问题。
通过对电动机功率的计算，可以确定电动机的运行状态和负载情况，从而进行有效的电机管理和控制。
三相异步电动机功率计算的关键因素有三个：电压、电流和功率因数。
下面将分别介绍这三个因素的计算方法和相关参考内容。
1. 电压计算：三相异步电动机的标称电压通过电机的型号和规格可以得到，一般为220V、380V、440V等。
实际运行中，需要考虑电网的供电电压波动情况，以及电机的起动电压和额定电压之间的差异。
电网的供电电压波动范围一般为正负10%，因此实际运行中可以通过测量和检测手段，得到电机的实际运行电压。
2. 电流计算：三相异步电动机的电流和负载有关，可以通过测量负载电流和估计电机的功率因数来计算。
负载电流可以通过电流表测量得到，而估计电机的功率因数则需要通过使用角度表或计算软件进行估算。
角度表可以获取负载电流的相位角，从而得到功率因数。
3. 功率因数计算：三相异步电动机的功率因数是指负载电流和电压之间的相位差。
功率因数通常用角度来度量，单位为度。
正常情况下，三相电动机的功率因数应该接近1，如果功率因数偏离1，可能会引起电机的过热和效率降低等问题。
可以通过手动或自动计算的方式来得到电动机的功率因数。
参考内容：1. 《电机技术手册》作者：陈继功、曹小谦该手册详细介绍了三相异步电动机的基本原理、控制方法和运行参数计算等内容，对于电机技术人员和工程师提供了全面的参考资料。
2. 《电机设计与控制》作者：黄俊华、王丰波该书介绍了电机设计与控制的基础知识和实际应用，包括电机参数计算、电路设计、电机控制原理等方面的内容，适用于电机设计和控制领域的专业人员和研究者阅读。
3. 《电机控制技术与实例》作者：程放该书主要介绍了电机控制技术的基本概念、原理和实例应用，重点讲解了三相异步电动机的控制方法和参数计算等内容，对于电气工程技术人员和电机控制工程师提供了有用的参考。
三相异步电动机功率计算
三相异步电动机的功率计算首先，电机为普通三相交流电动机。
电压为3~380V 50Hz 功率因数cosφY接法时：三相电机总功率等于3乘以每相的功率，即p1=3*u*i，其中：p1为三相电机总功率，单位瓦u为相电压，单位伏i为相电流，单位安注：暂用字母大小写区分相电压与线电压另外，线电压=1.732*相电压，即U=1.732*u u=U/1.732；线电流和相电流相等，即i=I所以，p1=3*（U/1.732）*I=1.732*U*I综上，P1=1.732*U*I*cosφ，其中：P1为三相电机有功功率，单位瓦U为线电压，即380伏I为线电流，单位安（另外，cosφ为功率因数，针对电机通常取0.8故可得经验公式：P1=0.52*I≈0.5*I（KW）。
）△接法时：由Y变成△后，绕组时机电压由220V变成380V，即是原来的1.732倍(U=1.732*u)；电流也是原来的1.732倍(I’=1.732*i=1.732*I)。
所以，p2=3*U*I’=3*U*1.732*I=3*p1因为，功率因数cosφ是常数，不变所以，P2=3*P1，即由Y变成△后，△接法功率是Y接法功率的3倍电动机扭矩计算扭矩是力对物体作用的一种形式，它使物体产生转动，其作用大小等于作用力和力臂（作用力到转动中心的距离）的乘积。
所以扭矩的单位是力的单位和距离的单位的乘积，即牛顿*米，简称牛米计算公式是 T=9550 * P / nP是额定（输出）功率单位是千瓦（KW） n 是额定转速单位是转每分 (r/min) P 和 n可从电机铭牌中直接查到。
三相异步电动机转速公式为： n=60f/p(1-s)N0=60F/P （同步电动机）。
（完整版）三相异步电动机电磁计算
（完整版）三相异步电动机电磁计算三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定⼦槽数：Z1=369.转⼦槽数：Z2=3210.定⼦每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定⼦外径：D1=21cm定⼦内径：D i1=13.6cm⽓隙长度：δ=0.4mm转⼦外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转⼦内径：D i2=4.8cm定⼦槽型：半闭⼝圆底槽定⼦槽尺⼨：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转⼦槽形：梯形槽转⼦槽尺⼨：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定⼦齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转⼦齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.⽓隙长度：δ=0.04cm16.转⼦斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：⽆径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：⽆径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联⽀路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后⾯计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10?2K Aφ1×50f1=1.21×380×10?2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截⾯积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截⾯积：A cl=0.00882cm226.槽有效⾯积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′?h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96⼆．磁路计算32. 每极磁通：?1=K E U ?2.22fN ?1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定⼦齿截⾯积:A t1= b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转⼦齿截⾯积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转⼦齿宽35. 定⼦轭部截⾯积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1D i12h s +13R =3.7?(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转⼦轭部截⾯积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2?D i22h R 23d k =2.016因⽆通风孔d k =037. 空⽓隙⾯积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276 K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定⼦齿磁密：B t1=K A1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转⼦齿磁密：B t2=K A1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定⼦轭磁密：B j1=12×?1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转⼦轭磁密：B j2=12×?1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. ⽓隙磁密：B δ=K A1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定⼦齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢⽚磁化曲线） 45. 转⼦齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢⽚磁化曲线） 46. 定⼦轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢⽚磁化曲线） 47. 转⼦轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢⽚磁化曲线） 48. 定⼦齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转⼦齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定⼦轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1?h j1′)4p=7.51cm 51.转⼦轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. ⽓隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cm K c1=t1t1?r1δK c2=t2t2?r2δt-齿距 b0-槽⼝宽53.定⼦齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转⼦齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定⼦轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定⼦轭部磁路校正系数56.转⼦轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转⼦轭部磁路校正系数57.⽓隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项⽐对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN?1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标⼳值：I m?=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标⼳值：X m?=1I m?=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ?1K dp1)2m 2(N ?2K dp2)2=15241式中：对笼型转⼦m 2=Z 2，N ?2=1，K dp2=1 67. 定⼦相电阻：R 1=ρ1N ?1lc1a 1N c1A c1=1.61Ωρ1-导线电阻率标⼳值：R 1?=R 1I w U ?=0.029768. 转⼦导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转⼦) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转⼦导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截⾯积) 标⼳值：R B ?=R B ×I 2U ?=1.1407×7.018380=0.021169. 转⼦端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截⾯积（2.6cm2）标⼳值：R R?=R R I wU?=0.3467×7.018380=0.00670.转⼦电阻标⼳值：R2?=R B?+R R?=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N?12pq1)(I wU?)×10?5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10?8=0.0172372.定⼦槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定⼦槽漏抗：X s1?=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对⽆径向通风道)74.定⼦谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)?(14cq1+23c2?14c3q1)3q12]?K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定⼦谐波漏抗：x d1?=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定⼦端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定⼦端部漏抗：X E1?=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定⼦漏抗标⼳值：X 1?=X s1?+X d1?+X E1? =0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转⼦槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转⼦槽漏抗：X s2?=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转⼦谐波漏磁导：对笼型转⼦：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转⼦谐波漏抗：X d2=m 1q 1τK dp12πδef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转⼦端部漏磁导：λE2=0.757(l Bl 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转⼦)84. 转⼦端部漏抗：X E2?=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转⼦斜槽漏抗：X sk=0.5(b sk t 2)2X d2=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转⼦漏抗标⼳值：X 2?=X s2?+X d2?+X E2?+X sk ?=0.08503 87. 运⾏总漏抗：X ?=X 1?+X 2?=0.06397+0.08503=0.149四．运⾏性能计算88.满载电流有功分量：I p?=1η=10.88=1.136设η=0.88 η?效率89.满载电抗电流：I x?=σ1X?I p?2[1+(σ1X?I p?)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m?X1?=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流⽆功分量：I Q?=I m?+I x?=0.4399+0.2037= 0.643691.满载电动势⽐值：K E=1?(I p?R1?+I Q?X1?)=1?(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进⾏⽐对92.定⼦电流：I1?=√I p?2+I Q?2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1?I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转⼦导条电流：I2?=√I p?2+I x?2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2?I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N?1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转⼦端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定⼦电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z?1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转⼦导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转⼦端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势⽐值：K E0=1?I m?X1?=1?0.4399×0.06397=0.9719101.空载定⼦齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定⼦轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定⼦齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10?3W/cm3 104.定⼦轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10?3W/cm3 105.定⼦齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定⼦轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭⼝槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10?3= 179.24W标⼳值：P Fe?=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1?=pt1V t1+pj1V j1 P N×10=44.02×10?3×485.68+36.7×10?3×1713.738000=0.01053109.定⼦电阻损耗：P cu1?=I1?2R1?=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1?P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转⼦电阻损耗：P cu2?=I 2?2R 2=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ?P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转⼦可取0.02P s =P s ?P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ?=P cu1?+P cu2?+P Fe ?+P fv ?+P s ?=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输⼊功率：P 1 =1+∑P =1.1391 115. 满载效率：η=1?∑P ?P 1=10.13911.1391=0.878η?η′η=0.878?0.880.878=?0.0023>?0.005与88项假定值⽐对116. 功率因数：cos φ=1I 1?η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2?P em=0.03611.07797=0.0335P em *-⽓隙电磁功率P em ?=P 1??P cu1??P Fe1?=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1?S N )p=60×50×(1?0.0335)2=1449.75r/min119. 最⼤转矩倍数： T max ?=N2×(R 1+√R 1+X ?2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ?×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ?1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10?41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定⼦槽⼝宽增⼤：?b 01=(t 1?b 01)(1?k as )=0.4874 124. 转⼦槽⼝宽增⼤：?b 02=(t 2?b 02)(1?k as )=0.7141 125. 定⼦槽上部漏磁导减少：?λU1=h r0?0.58h r1b 01(b 01b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转⼦槽上部漏磁导减少：?λU2=h R0b 02(b 02b 02+b 02)=0.4397127. 起动定⼦槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1??λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定⼦槽漏抗标⼳值：X s1st ?=λs1st λs1X s1?=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定⼦谐波漏抗标⼳值：X d1st ?=k as X d1?=0.01218 130. 定⼦起动漏抗标⼳值：X 1st ?=X s1st ?+X d1st ?+X E1? =0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转⼦导条相对⾼度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转⼦导条⾼度（cm ） b Rb S-转⼦导条宽与槽宽之⽐，对铸铝转⼦为1ρB -转⼦导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效⾼度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效⾼度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增⼤系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)?1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2??b 1)ψ(ε)136. 起动转⼦槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)k τ1137. 起动转⼦槽漏磁导：λs2(st )=(λU2??λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转⼦槽漏抗标⼳值：X s2st ?=λs2st λs2×X s2?=0.0275139. 起动转⼦谐波漏抗标⼳值：X d2st ?=k as X d2?=0.01207 140. 起动转⼦斜槽漏抗标⼳值：X skst ?=k as X sk ?=0.0048 141. 转⼦起动漏抗标⼳值：X 2st ?=X s2st ?+X d2st ?+X E2?+X skst ?=0.05036 142. 起动总漏抗标⼳值：X st ?=X 1st ?+X 2st ?=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ?=[k R(l efN V2b 02l B)+l B ?(l f ?N V2b 02)l B]×R B ?=0.0276144. 转⼦起动电阻标⼳值：R 2st ?=R Bst ?+R R ?=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标⼳值：R st ?=R 1?+R 2st ?=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ?=√R st ?2+X st ?2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st=7.0180.1133=61.94A61.94?61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ?=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ?=R 2(st )Z st ?2(1?S N )=0.03360.11332×(1?0.0335)=2.53。
三相异步电动机输出功率公式
三相异步电动机输出功率公式说到三相异步电动机，大家可能会想：“这玩意儿跟我有什么关系？”其实啊，别小看这个机器，它可是咱们生活中无处不在的小帮手。
无论是在工厂里轰鸣的机械，还是家里那个咕噜咕噜转的洗衣机，没它可真不行。
哎呀，你瞧，电动机的输出功率可不是随便说说的，它可是个讲究，咱们今天就来聊聊它的输出功率公式，保证让你听得明明白白的。
说起输出功率，这里头可有个大学问。
你想啊，电动机工作的时候可不能只靠电，就像咱们吃饭得有米，电动机要想“活”得好，它得有功率。
功率，简单说就是它能干多少活儿。
就像咱们上班，如果工资不高，工作积极性肯定低嘛。
电动机也是，功率高了，干的活儿就多，运转得也顺畅。
这输出功率的公式可真不是随便来的，它有个精妙的计算法，听着就让人觉得科学感满满。
这里有个公式，咱们可以简单聊聊，电动机的输出功率等于电流乘以电压，再乘以一个效率系数。
哎，听起来是不是有点复杂？别担心，我来给你拆开说。
电流就像是河里的水，流得越多，动力越足；电压则像是水的高度，水位高，冲劲儿更猛。
你看，这两者结合起来，就像是把力量和速度都调动起来了。
然后，这个效率系数呢，基本上就是告诉你，电动机能把多少电能转化为机械能。
就好比咱们做事，得用对劲儿，效率才高嘛。
再说了，三相异步电动机最有趣的地方在于它的运行原理。
它的运转就像是一个旋转的舞蹈，三相电源供电，电动机的转子在电磁场的作用下不断旋转，发出那种嗡嗡的声音，听着就让人觉得有点儿科技感。
哎，真的是“运转如飞”，跟过山车似的，刺激又让人心跳加速。
可别小看这声音，里面可蕴藏着不少知识呢，像是输出功率的提升，跟电动机的设计、材料都有关系，真是“天时地利人和”齐全了。
提到输出功率，咱也不能忽视电动机的负载情况。
负载就像你背的书包，重了就得用更多力气，电动机也是一样。
负载重，功率自然得上去；负载轻，功率也得适当调低。
你说这不是因势利导嘛，电动机就跟咱们一样，得看情况而定。
不过，别忘了，电动机还得保持一定的运行效率，才能不被“拖累”。
三相异步电机输出功率计算公式
三相异步电机输出功率计算公式三相异步电机在我们的日常生活和工业生产中可是个“常客”，要说它的输出功率计算公式，那可得好好说道说道。
咱先来说说三相异步电机为啥这么重要。
就拿工厂里的那些大型机器来说吧，很多都是靠三相异步电机来带动运转的。
想象一下，一个巨大的车间，各种设备轰鸣作响，其中就有三相异步电机在默默地发力，把电能转化为机械能，让生产得以顺利进行。
那这三相异步电机的输出功率计算公式到底是啥呢？其实是 P = √3×U×I×cosφ×η 。
这里面的每个字母都有它的含义。
U 代表线电压，I 是线电流，cosφ 呢就是功率因数，而η 则是电机的效率。
咱们来具体解释解释。
先说线电压 U ，这就好比是电机的“动力源泉”，电压越高，电机就有可能输出更大的功率。
线电流 I 呢，就像是电机的“能量通道”，电流越大，传输的能量也就越多。
功率因数cosφ 反映的是电机对电能的利用效率，数值越接近 1 ，说明电机利用电能的效果越好。
电机的效率η 则体现了电机在工作过程中的能量损耗情况，效率越高，输出的有用功率就越多。
给您举个例子吧。
有一次我去一家工厂检修设备，发现一台三相异步电机运转不太正常，输出功率明显低于正常水平。
经过一番检查，发现是电机的负载过大，导致电流增大，功率因数下降，效率也降低了。
这就好比一个人背着过重的包袱跑步，肯定跑不快呀。
我们调整了负载，优化了电机的工作条件，按照输出功率计算公式重新计算和调整参数，电机终于恢复了正常工作，那生产线上的产品又能顺利地一个接一个地生产出来啦。
在实际应用中，要准确计算三相异步电机的输出功率可不容易。
得考虑各种各样的因素，比如电机的运行环境温度、绕组的电阻、磁场的变化等等。
而且不同型号、不同规格的三相异步电机，其计算公式中的参数值也会有所不同。
所以啊，要想熟练掌握三相异步电机输出功率的计算，不仅要牢记公式，还得了解电机的工作原理和特性，多去实际操作和观察。
三相异步电机功率因数计算公式
三相异步电机功率因数计算公式三相异步电机在工业生产和日常生活中的应用那是相当广泛呀。
咱今天就来好好聊聊它的功率因数计算公式。
要说这三相异步电机的功率因数，那可是个重要的参数。
先给您讲讲啥是功率因数。
功率因数简单说，就是衡量电机用电效率的一个指标。
功率因数越高，说明电机利用电能的效率越高，也就越省电。
三相异步电机功率因数的计算公式是：功率因数 = 有功功率÷视在功率。
这里面有功功率就是电机实实在在做有用功的功率，视在功率呢，是电机总的输入功率。
我记得有一次，我去一家工厂参观。
那是个生产机械零件的大厂子，机器轰鸣，热闹非凡。
我走到一台正在运行的三相异步电机旁边，看到电机上的铭牌，上面标着各种参数。
当时我就好奇，这电机到底工作效率咋样？于是就找来了厂里的技术员。
技术员拿着个小本子，一边看电机的运行数据，一边给我讲解。
他说：“你看啊，这有功功率是这么多，视在功率是那么多，用有功功率除以视在功率，就能得到功率因数，就能知道这电机的用电效率啦。
”咱接着说这公式。
要计算有功功率，得先测量电机的输入电压、电流以及功率因数角。
输入电压和电流好理解，那这功率因数角是啥呢？其实就是电压和电流之间的相位差。
通过测量这些数据，再用公式：有功功率 = 根号 3×线电压×线电流×功率因数×效率，就能算出有功功率。
视在功率就简单些，直接用公式：视在功率 = 根号 3×线电压×线电流，就能算出来。
有了有功功率和视在功率，按照功率因数 = 有功功率÷视在功率，就能算出功率因数啦。
在实际应用中，准确测量这些参数可不容易。
有时候因为测量仪器的精度问题，或者电机运行环境的变化，计算出来的功率因数可能会有偏差。
这就需要我们多测几次，取平均值，或者使用更精确的测量设备。
比如说，在一些大型的工厂里，为了保证电机的高效运行，会专门安排人员定期测量电机的功率因数。
一旦发现功率因数偏低，就会及时检查电机是否存在故障，或者调整电机的运行参数，以提高电机的用电效率，降低能耗。
三相电机的功率计算
三相电机的功率计算第一篇：三相电机的功率计算三相电机的功率计算1、力辉三相电机的功率计算：I=P/（U×cosφ×η）。
(P额定功率kw。
U额定电压0.22v。
cosφ为功率因素。
η为效率。
当铭牌上未提供cosφ和η时，均可按0.75估算）。
效率是什么？效率：是指电动机输出功率与输入功率之比的百分数。
电动机在运转中因本身导电回路电阻发热，铁芯磁路有涡流损耗、磁滞损耗，还有机械磨损等。
均为电动机内部的功率损耗，所以输出的机械功率总是小于输入的电功率。
效率η一般在电动机的铭牌上都有标注。
2、三相对称负载的有功功率，可以计算1相负载的有功功率，再乘以3：3、P=3×U 相×I 相×cosφ相可是我们往往知道的是电机的线电压U线，线电流I 线，而且也不知道三相电机绕组是什么接法，怎么办？4、不要紧，我们先假设，电机是Y接的： U相=1/√3 U线，I 相=I 线，所以P=3×U 相×I 相×cosφ相=3×（1/√3 U线）×I 线×cosφ相=√3 ×U线×I 线×cosφ相5、不要紧，我们再假设，电机是△接的： U相=U线，I 相=1/√3I 线，所以P=3×U 相×I 相×cosφ相=3× U线×（1/√3I 线）×cosφ相=√3 ×U线×I 线×cosφ相6、从4、5知道，三相对称负载的有功功率，不管是什么接法，只要用线电压、线电流，就是一个公式：P=√3 ×U线×I 线×cosφ相7、这个证明的关键是：1）Y接时，U相=1/√3 U线，I 相=I 线；2）△接时，U相=U 线，I 相=1/√3 I 线；8、如果你不清楚，请看图：第二篇：电机功率因素和效率1、效率低涉及：铜耗、铁耗定子绕组铜耗大、转子导体铜损耗大、定子铁耗大、机械耗大、谐波分量损耗大a、定子绕组铜耗大：缩短端部降低漏抗（加大启动电流），增大导线面积降低匝数，磁密、Tmax上升和功率因数下降b、转子导体铜损耗大：加大转子槽面积，导致齿部和轭部磁密上升和功率因数下降或加厚端环，或转子槽型深窄化提高漏抗，使得功率因数和Tmax 均下降c、定子铁耗大：减小定子内径引起转子磁密提高,增加铁心长度增加定子绕组匝数,使定子电阻损耗增大, 漏抗增大,减少定、转子槽口宽度和采用磁性槽楔,以减少旋转铁耗漏抗增大,使Tmax降低d、机械耗大：在满足风量下，尽量缩小风扇直径，注意倾角改善风阻，装配精度降低轴系磨耗e、谐波分量损耗大：选择恰当槽配合，降低5、7、11、13次谐波幅值，在无法改变槽配合的时候可以适当加大气隙，以削弱非基次谐波幅值，以减少损耗，但加大加大气隙的结果就是励磁电流加大，功增加功率因数下降，基波幅值下降因此基本Tmax下降2、功率因数低涉及：励磁电抗、总漏抗磁化电流大、电抗电流大a、磁化电流大：增加定子绕组匝数,以降低磁密，定子电阻增大，使效率降低，漏抗增大, Tmax下降。
三相异步减速电机功率计算
三相异步减速电机功率计算三相异步减速电机是一种常用的电动机，广泛应用于各种机械设备中。
本文将从功率计算的角度介绍三相异步减速电机的基本原理和计算方法。
我们需要了解三相异步电机的基本结构和工作原理。
三相异步电机由定子和转子组成，其中定子上绕有三组对称分布的线圈，称为定子绕组；转子为铝制或铜制的导体，通过定子绕组的旋转产生感应电动势，从而使电机运转。
异步电机的转速与供电频率和极对数有关，常见的标准转速有1500转/分和3000转/分。
对于减速电机而言，它在电机轴上安装了减速装置，通过减速装置的作用，使电机的输出转速降低，扭矩增大。
减速电机通常用于需要较大输出扭矩和较低转速的场合，如起重机、输送机、搅拌机等。
接下来，我们来介绍三相异步减速电机的功率计算方法。
三相电机的输出功率可以通过以下公式来计算：功率（W）= 电压（V）× 电流（A）× 功率因数其中，电压是指电机的额定电压，电流是指电机的额定电流，功率因数是指电机的功率因数。
在实际应用中，我们通常使用以下方法来计算三相异步减速电机的功率：1. 确定电机的额定参数：包括额定电压、额定电流、额定转速等。
这些参数通常可以在电机的铭牌上找到。
2. 测量电机的运行参数：包括电压、电流、转速等。
这些参数可以通过专用的电表和转速计进行测量。
3. 计算功率因数：功率因数是指电机的有功功率与视在功率之比，通常用功率因数角（Φ）表示。
功率因数可以通过测量电机的有功功率和视在功率来计算得到。
4. 计算功率：根据上述公式，将电压、电流和功率因数代入，即可计算出电机的输出功率。
需要注意的是，三相异步减速电机的功率计算需要考虑到电机的额定参数和实际运行参数，以及功率因数的影响。
在实际应用中，我们还需根据具体的工况要求和安全要求，选择合适的电机类型和功率。
总结起来，三相异步减速电机是一种常用的电动机，通过减速装置降低转速并增大扭矩。
功率计算是电机设计和应用中重要的一部分，需要考虑电机的额定参数和实际运行参数，并计算功率因数来得到准确的输出功率。
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现场找不到功率表，要求以钳式电流表代替。
即用电流表套住一根主电缆，测量其交流电流值，并换算为功率。
※工人师傅的经验公式为：P=0.5*I 其中：P为电机有功功率，单位千瓦；I为实测电流，单位安培。
然则问题是，何以证明此经验公式？
三、问题的研究
电机是普通三相异步电动机，Y型接法。
额定电压380V，额定功率7.5KW，额定电流15.2A。
通过经验可知，三相电机总功率等于3乘以每相的功率，即p=3*u*i，其中：
p为三相电机总功率，单位瓦
u为相电压，单位伏
i为相电流，单位安注：暂用字母大小写区分相电压与线电压
又查阅资料知，线电压等于1.732倍相电压，线电流等于相电流，即p=3*（U/1.732）*I，其中：
p为三相电机总功率，单位瓦
U为线电压，即380伏
I为线电流，即钳式电流表实测电流，单位安故:得到公式p=1.732*U*I
四、问题的解决
综上，P=1.732*U*I*cosφ/1000，其中：
P为三相电机有功功率，单位千瓦
U为线电压，即380伏
I为线电流，即钳式电流表实测电流，单位安cosφ为功率因数，针对电机通常取0.8
故：P=0.52*I≈0.5*I（KW），公式得证。
五、问题的补充
1 三相四线制
三相四线制供电方式，即国际电工委员会（IEC）规定的TN-C方式，是用工作零线兼作接零保护线，可以称作保护中性线，可用NPE表示。
故三根相线、一根中性线。
三相五线制供电方式，即国际电工委员会（IEC）规定的TN-S方式，是把工作零线N和专用保护线PE严格分开的供电系统。
故三根相线、一根工作零线、一根保护零线。
单相三线制是三相五线制的一部分，即根据国际电工委员会(IEC)标准和国家标准而定的TN—S系统，在配电中出现了N线和PE线。
故相线、零线、接地线。
三相三线制一般常用于电力输送和工厂强力电源供电，它不是国际电工委员会（IEC）规定的方式。
2 Y型接法
采用三相三线制的三角形接法，为三组线圈头尾相接，适用于4.5KW以下电动机
采用三相四线制的Y形接法又称星形接法，为三组线圈的三个尾相接，形成一个Y形，适用于4.5KW以上电动机
3 线电压，线电流
相电压是指一相负载对地的电压，在三相四线制中，也就是相线与中性线之间的电压。
线电压是相与相的电压，在三相四线制中，也就是各相线之间的电压。
故在采用三相四线制的Y形接法中，线电压等于1.732倍相电压，线电流等于相电流。
另外，在采用三相三线制的三角形接法中，线电压等于相电压，线电流等于1.732倍相电流。
4 功率因数
电感性负载的电压和电流的相量间存在着一个相位差，通常用相位角φ表示，而功率因数就是cosφ。
空载时，定子电流基本上用来产生主磁通，有功功率很小，功率因数也很低；
随着负载电流增大，输入电流中的有功分量也增大，功率因数逐渐升高；
在额定功率附近，功率因数达到最大值。
针对三相电机取0.8。
如果负载继续增大，则导致转子漏电抗增大（漏电抗与频率正比），从而引起功率因数下降
5 满功率
计算切宽*切深*进给，单位立方厘米/分钟
通过查看《考核金属切削量》可知，针对7.5KW三相异步电动机，切削45号钢，当上述数值在90-120范围内时，可认为机床满负荷切削，电机满功率工作，即功率因数达到0.8。